Trent 60 燃气轮机防喘放气阀故障原因浅析
9FA燃气轮机防喘放气阀故障处理及系统优化措施探讨
防喘放气系统的重要性在燃气轮机轴流式压气机特性线的左侧，有条喘振边如流经压气机的空气流量减小到一定程度而使运行工况进入到喘振边界线的左侧，则整台压气机就不能稳定空气流量就会出现波动，忽大忽小，压力出现甚至会出现气流从压气机的进口的四个防喘放气阀（VA2-1，2，3，4）以及用来控制这四个阀开关的两个电磁阀（20CB-1，2）组成。
四个防喘放气阀的位置状态分别由限位开关33CB-1，2，3，4来判断。
机组启动期间，电磁阀20CB-1，2是失电的，切断四个防喘放气阀VA2-1，2，3，4的控制气源，这四个阀失去控制气源后自动打开。
这就使压气机第9，13级的抽气直接排到排气扩压段中，从而避免压气机在启机升速过程中发生喘振的可能。
当机组并网后，电磁阀20CB-1，2带电，使是防喘放气阀关闭，此时压气机第9级抽气用于透平第三级喷嘴图1防喘放气系统图OPEN（#3防喘放气阀开位）”，当33CB-3在开位时，置1。
G1l33cb4o为“COMPRESSOR BLEED VALVE#4 OPEN（#4防喘放气阀开位）”，在33CB-4在开位时，置1。
G1l20CBZ为“Ccompressor Bleed Valve Closed Position Trouble Alarm TD（防喘放气阀关故障报警延时继电器）”,在防喘放气阀关闭指令发出后延时11s置1。
G1l86CBA为“Compressor Bleed Valve Position Trouble（防喘放气阀位置故障）”。
G1l83CBLIMIT为“CBV FAILED TO CLOSE-LOAD 以看出虽然#3阀仍有40%开度，对负荷有点影响，项参数基本正常，没太大的变化。
图2防喘放气阀故障机组自动降负荷逻辑图图3防喘放气阀控制气源管道断裂工况最高负荷（MW）压比最大瓦振（mm/s）最大轴振（mm）排烟温度TTXM（℃）防喘放气阀全关35314.3 2.570.11626表1防喘放气阀故障前与故障处理后的主要参数对比图1可靠性试验中的活塞漏气量GB19055-2003发动机可靠性试验方法的规各种机型发动机全负荷时最大活塞漏气量B）：≤B L=CV t=0.6%V h（n r/2）r r（298/T m）—系数，（根据统计选为0.6%）；其中：C——。
燃气轮机故障类型及原因
燃气轮机故障监测及诊断1. 国内燃气轮机主要类型燃气轮机具有效率高、功率大、体积小、投资省、运行成本低和寿命周期较长等优点。
主要用于发电、交通和工业动力。
燃气轮机分为：（1）轻型燃气轮机为航空发动机的转型，其优势在于装机快、体积小、启动快、简单循环效率高，主要用于电力调峰、船舶动力。
（2）重型燃气轮机为工业型燃气轮机，其优势为运行可靠、排烟温度高、联合循环组合效率高，主要用于联合循环发电、热电联产。
燃气轮机有不同的分类方法，一般情况如图1-1所示。
图1-12. 燃气轮机故障类型1.燃机在启动过程中“热挂”2.压气机喘振3.机组运行振动大4.点火失败5.燃烧故障6.启动不成功7.燃机大轴弯曲8.燃机轴瓦烧坏9.燃机严重超速10.燃机通流部分损坏11.润滑油温度高12.燃机排气温差大3. 燃气轮机故障原因“热挂”的原因：（1）启动系统的问题。
启动柴油机出力不足；液力变扭器故障等。
（2）压气机进气滤网堵塞、压气机流道脏，压缩效率下降。
（3）燃机控制系统故障。
（4）燃油雾化不良。
（5）透平出力不足。
产生压气机喘振的原因：压气机喘振主要发生在启动和停机过程中。
引起喘振的原因主要有：机组在启动过程升速慢，压气机偏离设计工况；机组启动时防喘放气阀不在打开状态；停机过程防喘放气阀没有打开。
机组运行振动大的原因：引起燃气轮机运行振动的原因较多，对机组安全运行构成威胁，因此应高度重视。
下面列举部分引起机组振动的情况：（1）机组启动过程过临界转速时振动略微升高，属正常现象，但在临界转速后振动会下降。
按正常程序启动燃气轮机时，机组会快速越过临界转速，如果由于升速慢引起振动偏高，应检查处理升速较慢的原因。
（2）启动过程中由于压气机喘振引起的振动偏高，喘振时压气机内部发出“嗡…嗡…”声，对这种情况应检查压气机喘振的原因和对机组带来的不良影响。
（3）机组启停后没有按冷机程序执行，或冷机过程对气缸和转子的非均匀性冷却，致使燃气轮机转子临时性弯曲，造成在启动过程中晃动量大，引起振动偏大。
9FA燃气轮机停机过程中压气机防喘放气阀故障分析及应对措施
9FA燃气轮机停机过程中压气机防喘放气阀故障分析及应对措施摘要：文章介绍了9FA燃气轮机压气机防喘放气系统的作用、工作过程及相关逻辑保护；分析了停机中出现的异常情况，并提出相应的应对措施，为同类型电厂提供借鉴。
关键词：燃气轮机；压气机；喘振；防喘放气阀；故障分析；应对措施引言福建晋江燃气电厂一期建有4台S109FA 350MW单轴燃气-蒸汽联合循环发电机组，燃机采用GE技术哈动力生产的PG9351FA型燃气轮机。
机组从投运至今发生过多起因防喘放气阀故障而自动降负荷，甚至跳机的事故。
本文通过介绍防喘放气系统的重要性及工作过程和相关保护，结合具体的故障案例，提出相应的应对措施。
1 9FA燃气轮机防喘阀介绍1.1 压气机喘振所谓喘振，是压气机的一种不稳定工作状态。
通常认为喘振发生与压气机通流部分中出现的气流脱离现象有密切关系。
机组转速不同时，压气机发生喘振现象时所对应的最小流量的数值也是不同的，假如把这些不同转速下的这些喘振点连接成一条虚线，那么这条虚线就是压气机能否进行稳定工作的边界线，通常称之为“喘振边界线”，位于喘振边界线右侧的任何工况点都是可以稳定工作的，而在喘振线的左侧则不能稳定工作，在机组的实际运行中，绝不容许压气机运行在喘振工况，因为当压气机发生严重喘振时，压气机流量和压力就会发生大幅度的低频周期性波动，并伴随有怒吼似的喘振声响，甚至会有气流从压气机处倒流出来，使整台机组都产生强烈振动，往往会引起压气机叶片断裂现象发生，从而可能会进一步导致灾难性事故的发生。
1.2 防喘系统组成机组在启动工况和低转速工况下，流经压气机前几级的空气流量过小，以致会产生较大的正冲角，从而使压气机进入喘振工况，于是就设想在最容易进入喘振工况的某些级的后面，开启一个或几个旁通放气阀，迫使更多的空气流过放气阀之前的那些级，这样就可能避免在这些级中产生过大的正冲角，从而达到防喘的目的。
如图1所示：PG9351FA机组配备有气动控制的防喘阀（VA2-1,2,3,4），将从第9级和第13级的抽气排放掉，这些阀能自动打开和关闭。
燃气轮机排气压力高的原因
燃气轮机排气压力高的原因
燃气轮机排气压力高的原因可能有多种，包括但不限于以下几点：
1. 燃气轮机性能下降：燃气轮机叶片损坏、燃料不足、燃烧室温度过高等情况都可能导致燃气轮机性能下降，从而使排气压力升高。
2. 排气阀门失灵：排气阀门是控制燃气轮机排气压力的重要设备，如果排气阀门存在故障，可能会导致排气压力升高。
3. 涡轮机叶轮损坏：在运行过程中，如果涡轮机叶轮遭受撞击、断裂或腐蚀等情况，可能会导致排气压力升高。
4. 控制系统故障：如果燃气轮机的控制系统故障，可能会导致排气阀门关闭异常或叶轮转速过高等情况，从而导致排气压力升高。
除了以上原因，凝汽器冷却水进出口温差过大、抽气器的工作效率不足等因素也可能导致燃气轮机排气压力高。
为了解决这个问题，需要采取相应的措施，例如对设备进行检查和维护、优化运行方式、加强水质管理等。
请注意，以上分析并不全面，具体原因可能还需要根据燃气轮机的实际情况进行进一步分析和判断。
如果燃气轮机排气压力高的问题持续存在，建议尽快联系专业的技术人员进行检查和维修。
燃气轮机喘振故障分析
燃气轮机喘振故障分析燃气轮机喘振故障分析摘要：喘振是燃气轮机运行过程中常见的故障之一，导致其发生的原因很多，而且一旦发生将会对设备的正常运行产生严重的影响，不但会增加能耗、降低生产效率，同时还会缩短设备使用年限。
为有效解决燃气轮机喘振故障的发生，就需要结合设备自身特点，从实际生产角度出发，对各项影响因素进行分析，选择合适的措施进行管理，争取不断提高燃气轮机运行效果。
本文对燃气轮机喘振故障原因以及处理措施进行了分析。
关键词：燃气轮机;喘振;振动特征燃气轮机是天然气和电力行业生产中重要设备，具有结构紧凑、运行安全、热效率高以及污染少等优点。
但是其在运行过程中会受外界因素影响，导致设备在运行时出现喘振故障，对设备性能与安全造成影响。
1.燃气轮机喘振故障分析燃气轮机出现喘振故障主要是因为气流脱离，在设备运行过程中，受叶轮旋转因素影响，会使得气流脱离情况迅速扩大到整个燃气轮机通道，造成通道堵塞。
因为前方通道被气流堵塞，出口反压降低，当出口反压降低到一定限度后，通道堵塞情况会解除，这样堵塞在通道内的气流会一涌而下，最终进入到压气机内的空气流量超过设备后方所能排泄的流量，反压急剧增高再次形成通道堵塞现象。
2.燃气轮机喘振故障原因分析2.1机组偏离设计工况在压气机中出现不稳定的喘振现象，主要是因为在压气机在启动和停止的过程中，气体流量减小到一定程度时，继而发生了气流的脱离现象而引起旋转失速，当气体体积流量持续减少时，旋转失速加剧从而引发了不稳定的喘振现象。
2.2防喘放气阀未打开防止喘振的主要方法为在压气机在启动和停止的过程中，压气机内部空气的空气流量和压力的变化幅度较大，用防喘阀通过对压气机进出口气流量的调节，从而防止喘振的发生。
然而在防喘阀失灵、空气流量和压力变化较大，喘振现象也会有发生的可能。
现实工作经常性的维护与巡视，可以有效的避免喘振发生。
2.3气流通道堵塞由于气流中杂质长期累积导致气流通道内结垢堵塞，从而导致了气体流动阻力增加，引起了体积流量减少，从而容易发生喘振的故障。
航空燃气涡轮发动机喘振问题分析
航空燃气涡轮发动机喘振问题分析学生：刘哲指导老师：周长春摘要随着我国民航的迅速发展,飞机的数量和种类越来越多,对飞行安全的要求更高,发动机的好坏是保证飞行安全的关键,发动机出问题,直接影响到整个飞行安全,本文通过分析喘振对发动机使用性能及发动机经济性能方面的影响,指出了发动机喘振形成的根本原因,喘振的形成及喘振对飞机的危害,并指出这些影响在飞行中的实际意义和避免喘振的措施。
关键词:发动机；喘振;气流分离;防喘；综述英文摘要:引言1903年12月7日“飞行者”1号,成功载入动力飞行,随着飞机广泛应用在军事、运输领域,航空工业尤其是民用航空业得到迅速发展,人们对飞机的性能也提出了更高的要求,如战斗机较高的机动性能,民用飞机较好的经济性及可靠性等。
飞机性能的提高，在很大程度上取决动力装置的发展，人们需要推力更大，速度、高度性能更好的动力装置。
实践证明。
燃气涡轮发动机能够满足这些要求。
发动机是现代飞机重要的组成部分，发动机的工作对飞机的飞行安全和效益起着决定性的作用，所以装在航线运输机上的燃气涡轮发动机应满足下列基本性能要求：1 发动机推力大，重量轻。
在发动机重量一定时，发动机发出尽可能大的推力，尤其是是起飞推力，可有效改善飞机的起飞、复飞及爬升性能。
2 发动机燃油消耗率低。
在一定的飞行条件下，发动机燃油消耗率越低，发动机工作效率越高，经济性越好；同时油耗越低，航线飞行载油量可相对减小，从而降低运行成本。
3 发动机应具有良好的高空性能和速度性能。
一方面，飞机应能爬升到11，000米左右，因随着高度上升，大气温度降低，可提高发动机的工作效率，改善发动机的经济性，同时，在平流层飞行，气象条件较稳定，增加了飞机安全性和舒适性；另一方面，在确保发动机的工作效率条件下，尽可能提高飞行速度，可缩短飞行时间，目前，高涵道涡扇发动机能确保飞机在高亚音速范围飞行。
4 发动机结构尺寸要小。
发动机的结构尺寸主要是指发动机的迎风面积和长度，适应缩小发动机结构尺寸可减小发动机飞行阻力，减轻发动机重量。
燃气轮机喘振故障分析
燃气轮机喘振故障分析摘要：喘振是燃气轮机运行过程中常见的故障之一，导致其发生的原因很多，而且一旦发生将会对设备的正常运行产生严重的影响，不但会增加能耗、降低生产效率，同时还会缩短设备使用年限。
为有效解决燃气轮机喘振故障的发生，就需要结合设备自身特点，从实际生产角度出发，对各项影响因素进行分析，选择合适的措施进行管理，争取不断提高燃气轮机运行效果。
本文对燃气轮机喘振故障原因以及处理措施进行了分析。
关键词：燃气轮机;喘振;振动特征燃气轮机是天然气和电力行业生产中重要设备，具有结构紧凑、运行安全、热效率高以及污染少等优点。
但是其在运行过程中会受外界因素影响，导致设备在运行时出现喘振故障，对设备性能与安全造成影响。
1.燃气轮机喘振故障分析燃气轮机出现喘振故障主要是因为气流脱离，在设备运行过程中，受叶轮旋转因素影响，会使得气流脱离情况迅速扩大到整个燃气轮机通道，造成通道堵塞。
因为前方通道被气流堵塞，出口反压降低，当出口反压降低到一定限度后，通道堵塞情况会解除，这样堵塞在通道内的气流会一涌而下，最终进入到压气机内的空气流量超过设备后方所能排泄的流量，反压急剧增高再次形成通道堵塞现象。
2.燃气轮机喘振故障原因分析2.1机组偏离设计工况在压气机中出现不稳定的喘振现象，主要是因为在压气机在启动和停止的过程中，气体流量减小到一定程度时，继而发生了气流的脱离现象而引起旋转失速，当气体体积流量持续减少时，旋转失速加剧从而引发了不稳定的喘振现象。
2.2防喘放气阀未打开防止喘振的主要方法为在压气机在启动和停止的过程中，压气机内部空气的空气流量和压力的变化幅度较大，用防喘阀通过对压气机进出口气流量的调节，从而防止喘振的发生。
然而在防喘阀失灵、空气流量和压力变化较大，喘振现象也会有发生的可能。
现实工作经常性的维护与巡视，可以有效的避免喘振发生。
2.3气流通道堵塞由于气流中杂质长期累积导致气流通道内结垢堵塞，从而导致了气体流动阻力增加，引起了体积流量减少，从而容易发生喘振的故障。
关于燃气轮机燃气排放阀故障的处理措施
5 . 0 MPa。 由 此 可 以 断 定 ：①
器安装在
；
放 阀 之 后 ，与 图 纸
不符。
场设备进行
真仔细的
，并 与 生 产
进
系 ，最 终
放 阀 的 进 、出 口 油 管 道 与 图 纸 不 符 ，出 现
进 、出 口 管 道 接 错 的 重 大 安 全
。②一旦油管
道接错，
放阀前的滤油器和
器将连
接在
力
将 排 放 阀 关 闭 。压力
放阀油动机活塞上部
进入
断 阀 油 动 机 活 塞 下 部 ，克 服
力
将关断阀
，然 后 进 入
阀 ，回 入 控 制 油 箱 。 当
机组
时 ，安 全 油 泄 压 ，卸 荷 阀 动 作 将 压 力 油 与 回
油
，压 力 油 压 降 低 ,
放阀和
断阀
在力的
下
和 关 闭 ，切 断
某 公 司 现 有 2 台 东 汽 公 司 4 0 0 M W 等 级 、“F”系
列 高 效 单 轴 联 合 循 环 机 组 投 入 运 行 中 ，编
1# 机
组 和 2 # 机 组 。 2 0 1 8 年 1 月 5 日 ，2 # 机 高 中 压 缸 揭 缸
结束， 动
油系统和控制油系统进行油循
，发 现 2 # 机
摘 要 ：介 绍
一台东汽制造的燃气一蒸汽联合循环发
在
停 机 后 ，燃 气
无法
，容
成
透平进天然气的重大
。通过对现场
的
和故
因
，并 制 定 相
的解
和 方 案 ，有 效 地
这一重大
，确
防喘阀常见故障处理
防 喘 阀 常 见 故 障 处 理侯志军山西输气管理处灵丘压气站摘 要：喘振是离心压缩机本身固有的现象，它对离心压缩机的损害非常大，因此在实际运行中应设法避免喘振。
在天然气压气站常用的避免喘振的方法是在压缩机进出口管线上增加防喘振系统。
本文主要以灵丘压气管理站机型（美国德莱塞兰离心式压缩机CDP-416）为例，介绍了离心式压缩机防喘振系统的原理及工作情况，结合事例重点讲述了离心压缩机防喘振阀发生故障的原因及处理措施，并提出了一些优化整改意见。
主题词：离心压缩机 喘振 喘振检测器 防喘振阀 阀位一、概述喘振是离心式压缩机的一种固有特性，是使压缩机性能反常的一种不稳定的运行状态。
在工艺操作过程中喘振控制通常并不是主要的，但作为一个压缩机的保护装置来说却又是主要的，因为一旦喘振发生，压缩机将处于不安全的工作状态，因此任何一个操作中可能导致喘振的系统，都应该设置喘振控制。
二、预防喘振的方法在实际运行中，为了防止压缩机出现喘振，我们可以采取以下措施：1.工艺上增加压缩机的入口流量。
2.通过旁路，使压缩机出口的部分气体经过冷却器后回流到压缩机入口，从而增加压缩机的入口流量。
3.在流量不变时，可通过降低压缩机出口压力、增加入口压力或两者相结合方法，减小出、进口压比，以此来防止压缩机喘振。
这三种方法基本上是相互关联的，比如说采取措施2，那么通过天然气在管路中走内循环，间接的增加了机组进口流量和入口压力，降低了出、进口的压比。
一般情况下压缩机防喘振系统中，采用方法2时最为普遍的。
具体系统如下图所示：在压缩机出入口之间安装一个带有循环阀的喘振控制器，当压缩机入口流量变送器检测到流量急速变化时，就预示着压缩机将要发生喘振工况。
此时循环阀打开，使一部分天然气流回入口端，从而保持有足够的入口流量是压缩机远离喘振工况。
喘振检测器检测的是通过压缩机的流量与流量波动率的累加值。
在1秒钟内流量每波动25%，则循环阀相应打开15%；如10秒钟内如流量波动5次，则机组停机。
小型燃气轮机压气机喘振故障分析
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低），机组的循环效率将下降，对机组的经济性产生不利的影响。 πc*
原喘振边界线
喘振边界线
C
D
C′
B′
A
B
ncor=1.0
ncor=0.8
qma T1*/p1* 图 2 提高高压涡轮的折合转速后的压气机共同工作线
那么究竟动力涡轮开始升速加载时高压涡轮的折合转速应该提高多少呢？由于没有压
同时又保证了机组的有效输出功率和循环效率不变。
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以上四中方法可以排除燃机压气机喘振故障。 此外，在机组运行维护中做到以下几点，也有利于避免喘振故障的发生。首先要定期 清理进气室卫生、更换进气滤已增加进气量；其次要定期进行压气机水洗，以提高压气机效 率，保持压气机通道畅通；最后在启动升速加载时速度要慢。
小型燃气轮机压气机喘振故障分析
摘 要：某气体处理厂的 MS1002D 型燃机，从 1995 年至 1998 年间，多次发生喘振故障。 由于没有对故障彻底排除，致使该机严重损坏，直接经济损失 1300 万元人民币，并造成工
厂停产半年之久。机组检修后，又重新投入运行，该机组又多次发生喘振故障。
某输气公司的 ALSTOM 旋风号机组也存在同样的问题，从 2000 年开始机组多次发生 喘振，直至机组停运为止，喘振故障都没有解决。2002 年由于喘振问题，压气机转子返黎 明厂进行动平衡试验后，机组投入运行后又多次发生喘振故障。
排气温差大
2 MS1002D 1998/7/14
79
发出沉闷声，空气过滤器故障，
75
排气温差大
发出沉闷声，空气过滤器故障，
3 MS1002D
1998/8/6
82
81
瓦锡兰RT-Flex60C主机排气阀故障1例
瓦锡兰RT-Flex60C主机排气阀故障1例0 引言配备瓦锡兰 RT-Flex 60C 主机的某船在大西洋定速航行时突然遭遇排气阀故障，主机“slowdown”连锁保护也随即被激活。
由于此时海况极差，不便漂航，因此决定封缸运行，将船开往就近安全海域后停车处理，更换排气阀控制单元(VCU)后故障得以排除。
另外 1 艘姊妹船在过去的半年时间里也接连发生过 3 次排气阀故障，虽然故障最终都得到成功解决，但每次故障的发生无论是对船员的心理还是对船舶的正常运营，都造成不同程度的影响。
不难看出，近年来排气阀故障在 RT-Flex 60C 机型船舶中已呈现出普遍性和高发性的特点，船舶轮机管理人员必须对此高度重视。
1 工作原理瓦锡兰 RT-Flex 60C 主机排气阀工作原理见图 1。
排气阀的工作介质为来自弹簧空气总管的压缩空气(也称弹簧空气)和来自伺服油共轨管的伺服液压油。
来自主空气瓶的压缩空气在减压(6 ~ 6.5 bar)和干燥后用于排气阀的关闭，一路主滑油经伺服油泵泵压(100 ~ 200 bar)后用于排气阀的开启。
压缩空气与排气阀之间有 1 个单向阀连接，此单向阀嵌在排气阀外壳内部，可用内六角扳手拆除，阀芯中间有 1 个节流小孔，在排气阀打开过程中用于泄气泄油。
每个 VCU 包含 1 个共轨电磁阀和 1 个滑阀，由它们控制伺服油从伺服油共轨经 VCU 活塞再到回油总管的进出，从而实现对排气阀的开闭。
瓦锡兰 RT-Flex 60C 主机采用 WECS-9520 控制系统，每个气缸拥有各自独立的 FCM-20 模块处理本缸的相关功能。
排气阀开启角度由FCM-20 模块根据曲轴角度、理论开启角度和可变开启角度(VEO)计算得到。
当某缸 FCM-20 模块给出开阀信号后，充当先导阀作用的共轨电磁阀(两位三通阀)将首先动作到开启位置，伺服液压油得以流至滑阀(两位三通阀)上部，并使其动作到开启位置，共轨管里的高压伺服油进入VCU 活塞下部，推动活塞向上快速压缩，蓄压管(连接 VCU 与排气阀顶端的长管 )里的滑油形成高压，继而作用在排气阀上部的双级活塞压缩阀杆，双级活塞压缩阀杆向下运动将排气阀打开。
燃气轮机控制系统的故障原因与对策分析
燃气轮机控制系统的故障原因与对策分析发布时间：2021-05-26T15:56:28.900Z 来源：《中国电业》2021年2月5期作者：路鹏[导读] 燃气轮机在运行过程中，常常会因为传感器、CPU模块、路鹏中海石油（中国）有限公司天津分公司（天津） 301900摘要：燃气轮机在运行过程中，常常会因为传感器、CPU模块、输入/输出模块、网络通信模块以及执行机构等软硬件的故障所引起的燃气轮机紧急停机，不仅加大了工作人员的运维难度，也造成了不可避免的经济损失。
因此，对燃气轮机控制系统得故障原因进行系统的分析，不仅有助于及时准确的发现已有故障，降低运维成本；也能有助于形成科学的运维方案，最大可能避免由可控原因而造成的故障停机损失；还能后将燃气轮机控制系统的系统级故障和具体的部件级故障关联，明确故障的具体场景和形式，为进一步完备、完整的诊断重型燃气轮机控制系统故障提供研究的支撑。
关键词：燃气轮机；系统故障；对策1 故障对象不同于航空发动机用于输出推力，无论是地面用燃气轮机还是舰船用燃气轮机都以输出轴功率为主，会增加相应的传动装置和发电装置，同时燃气轮机机组通常还配置了很多辅机设备。
因此燃气轮机控制系统部件更多，更为庞杂。
本文从燃气轮机控制系统的具体组成部件：传感器部分、执行机构部分、电子控制器部分展开研究，明确燃气轮机控制系统故障对象的种类型号、布置数量、安装位置、运行环境、工作用途等。
燃机控制系统按照系统工艺流程可以分为多个子系统，以某典型燃气轮机机组为例，根据子系统对燃气轮机的传感器和执行机构进行梳理。
2 传感器故障2.1 热电偶典型故障燃气轮机中热电偶主要用于测量轴承金属温度、叶片通道温度等高温区域的温度。
热电偶作为一种一次仪表，把温度信号转换为热电势信号，通过变送器，将电势信号传输至燃气轮机控制系统的热电偶输入模块，从而实现可以实现温度显示和控制。
2.2 热电阻典型故障热电阻在中低温区的高测量精度使其广泛应用于工业场景，在燃气轮机中热电阻主要用于发电机定子绕组等温度区域。
刍议气轮机防喘放气阀故障原因
刍议气轮机防喘放气阀故障原因1 防喘放气阀简介9FA型燃气轮机由美国GE公司制造，为重载、单轴、快装式机组，轴流式压气机从外界吸入空气并使之增压，同时空气温度也相应升高，压送到燃烧室的空气与燃料喷嘴喷入的经处理过的天然气混合、燃烧，产生高温高压的气体进入透平做功。
压气机在运行过程中，当进入压气机的空气容积流量减少到某一个数值后，压气机就不能稳定工作，这时压气机中的空气会强烈的脉动，压比也会随之上下波动，同时还伴有低频、狂风般的怒吼声，使压气机产生比较剧烈的振动，这种现象就是喘振。
为避免喘振现象发生，9FA型燃机除了采用可转导叶外，还在压气机第9级、第13级后各布置有2个防喘放气阀，分别从压气机第9级、第13级抽气排入燃气轮机扩压段。
这些阀门通过MK6控制逻辑自动打开和关闭。
机组启动时，三通电磁阀（20CB-1、20CB-2）处于失电状态，4个防喘阀全开，当机组转速超过额定转速的95%且并网成功后，4个防喘放气阀立即关闭。
当防喘放气阀打开时，燃机的运行线将远离压气机的喘振边界线，扩大了机组的稳定工作范围。
2 防喘放气阀的控制原理防喘放气阀是两位式气动执行机构，三通电磁阀：20CB-1（控制9级两个防喘阀）、20CB-2（控制13级两个防喘阀）带电时，压缩空气通过电磁阀进入气缸推动阀门关闭；电磁阀失电时，压缩空气通过电磁阀排气口排出，靠气缸内弹簧力使阀门打开。
在气缸输出轴上布置有一个位置反馈装置，内有两个磁性开关表示阀门开启、关闭状态，开关信号传送到MK6控制系统。
当机组启动指令发出时，自动触发防喘阀离线试验指令：L20CB_TEST，使三通电磁阀20CB-1带电，压气机第9级2个防喘放气阀立即关闭，延时2秒，三通电磁阀20CB-2带电，第13级2个防喘阀关闭。
当机组转速>420r/min或检测到有火信号后，4个防喘阀打开。
当机组转速上升到2130r/min时第13级两个防喘阀立即关闭，当机组转速上升到2280r/min，第13级两个防喘阀打开。
燃气轮机防喘压差保护停机原因分析及措施
燃气轮机防喘压差保护停机原因分析及措施作者：贾锐来源：《科技视界》2018年第21期【摘要】分析了防喘压差保护停机的原因，给出了西门子V94.2型燃气轮机防喘压差测量图，指出防喘压差保护停机对机组经济性、安全性的影响，针对燃气轮机压气机水洗后启机失败提出整改措施。
【关键词】燃气轮机；防喘压差；测量管路；压气机；水洗中图分类号： TK473 文献标识码： A 文章编号： 2095-2457（2018）21-0021-002DOI：10.19694/ki.issn2095-2457.2018.21.009【Abstract】The reasons for the shutdown of the surge differential pressure protection are analyzed， the surge differential pressure relief map of SIEMENS V94.2 gas turbine is given， it is pointed out that the shutdown of the surge differential pressure protection on the unit's economy and safety， aiming at the failure of unit startup in compressor after washing， the improvement measures are put forward.【Key words】Gas turbine； Surge pressure differential； Measuring pipeline； Compressor；Water washing0 前言燃气轮机喘振是压气机的一种不稳定工况，会使压气机出口空气流量突降，影响燃烧反应和透平做功，透平做功减小又使压气机推动功减小，使喘振加重，这样会形成恶性循环，造成燃气轮机振动剧增并伴随沉闷的嗡嗡声，危及燃气轮机本体安全。
燃气轮机故障类型及原因
燃气轮机故障监测及诊断1. 国内燃气轮机主要类型燃气轮机具有效率高、功率大、体积小、投资省、运行成本低和寿命周期较长等优点。
主要用于发电、交通和工业动力。
燃气轮机分为：（1）轻型燃气轮机为航空发动机的转型，其优势在于装机快、体积小、启动快、简单循环效率高，主要用于电力调峰、船舶动力。
（2）重型燃气轮机为工业型燃气轮机，其优势为运行可靠、排烟温度高、联合循环组合效率高，主要用于联合循环发电、热电联产。
燃气轮机有不同的分类方法，一般情况如图1-1所示。
图1-12. 燃气轮机故障类型1.燃机在启动过程中“热挂”2.压气机喘振3.机组运行振动大4.点火失败5.燃烧故障6.启动不成功7.燃机大轴弯曲8.燃机轴瓦烧坏9.燃机严重超速10.燃机通流部分损坏11.润滑油温度高12.燃机排气温差大3. 燃气轮机故障原因“热挂”的原因：（1）启动系统的问题。
启动柴油机出力不足；液力变扭器故障等。
（2）压气机进气滤网堵塞、压气机流道脏，压缩效率下降。
（3）燃机控制系统故障。
（4）燃油雾化不良。
（5）透平出力不足。
产生压气机喘振的原因：压气机喘振主要发生在启动和停机过程中。
引起喘振的原因主要有：机组在启动过程升速慢，压气机偏离设计工况；机组启动时防喘放气阀不在打开状态；停机过程防喘放气阀没有打开。
机组运行振动大的原因：引起燃气轮机运行振动的原因较多，对机组安全运行构成威胁，因此应高度重视。
下面列举部分引起机组振动的情况：（1）机组启动过程过临界转速时振动略微升高，属正常现象，但在临界转速后振动会下降。
按正常程序启动燃气轮机时，机组会快速越过临界转速，如果由于升速慢引起振动偏高，应检查处理升速较慢的原因。
（2）启动过程中由于压气机喘振引起的振动偏高，喘振时压气机内部发出“嗡…嗡…”声，对这种情况应检查压气机喘振的原因和对机组带来的不良影响。
（3）机组启停后没有按冷机程序执行，或冷机过程对气缸和转子的非均匀性冷却，致使燃气轮机转子临时性弯曲，造成在启动过程中晃动量大，引起振动偏大。
9E燃机压气机防喘设备及其故障检修措施探析
9E燃机压气机防喘设备及其故障检修措施探析随着工业化的发展和能源需求的增长，发电厂作为能源的重要生产单位，其设备的稳定运行对保障能源供应至关重要。
燃机压气机作为发电厂燃机的重要组成部分，其稳定运行对燃机整体性能起着关键的作用。
而在燃机压气机的运行过程中，喘振问题一直是制约其正常运行的难题。
燃机压气机防喘设备的设计和故障检修措施的探析就显得至关重要。
一、9E燃机压气机防喘设备1. 喘振问题的产生原因燃机压气机的喘振问题主要是由于空气流动造成的不稳定性所致。
当气流达到一定速度时，就会出现不稳定的振动现象，这种振动现象就是喘振。
而9E燃机压气机在设计中就考虑到了喘振问题，采用了防喘设备来抑制喘振现象。
2. 防喘设备的设计原理9E燃机压气机的防喘设备采用了多种技术手段来避免喘振现象的发生。
其主要设计原理包括：减小叶片的刚度和阻尼，增加叶片的阻尼比，提高叶片的阻尼比等。
通过这些设计原理，可以有效地抑制喘振现象的产生。
3. 防喘设备的结构特点9E燃机压气机的防喘设备结构特点包括：采用特殊的叶片结构和叶片材料，增加叶片的振动阻尼，减小叶片的刚度，降低叶片的自振频率等。
这些结构特点使得防喘设备在工作过程中能够更加稳定地运行，从而有效地抑制喘振现象的发生。
1. 故障检修的重要性燃机压气机防喘设备的故障检修工作对燃机的正常运行至关重要。
一旦防喘设备出现故障，就可能导致喘振现象的产生，从而影响燃机的正常运行。
必须对防喘设备的故障进行及时有效的检修，以保障燃机的稳定运行。
2. 故障检修的方法对于9E燃机压气机的防喘设备，其故障检修措施主要包括：定期巡检，检查叶片的腐蚀情况，检查叶片的磨损情况，测量叶片的自振频率，检查叶片的振动阻尼等。
通过这些方法，可以及时有效地发现并解决防喘设备的故障问题，保障燃机的正常运行。
3. 故障检修的注意事项在进行燃机压气机防喘设备的故障检修过程中，必须要注意一些重要的事项。
首先是安全第一，必须要遵守相关的安全操作规程，确保人员的安全。
9E燃机压气机防喘设备及其故障检修措施探析
9E燃机压气机防喘设备及其故障检修措施探析
燃机压气机是燃气轮机中的一个重要部件，其主要功能是向燃烧室提供燃气，并为燃烧室的燃气供应提供压力。
为了保证燃机压气机的正常运行，必须配备防喘设备，并且定期进行故障检修。
本文将探讨燃机压气机防喘设备及其故障检修措施的相关内容。
一、9E燃机压气机防喘设备
1. 防喘原理
在燃机压气机的正常运行过程中，由于高速旋转的叶片和高压气流的作用，可能会产生压气机喘振现象。
为了防止喘振现象对燃机造成损坏，通常会采取一系列的防喘设备来对其进行控制。
这些防喘设备的主要原理是通过改变燃机压气机的气动特性，来减少喘振的可能性。
2. 防喘设备类型
（1）气动稳压器：气动稳压器是通过改变送入压气机的气体流量、速度和方向来控制压气机的工作状态，从而减少喘振的发生。
（2）翼槽：翼槽是指在压气机叶片上设置的特殊结构，通过翼槽的作用，可以减少叶片的振动，从而减少喘振的可能性。
（3）叶片根部振动阻尼器：叶片根部振动阻尼器是指通过在叶片根部设置特殊结构或材料，来减少叶片振动的幅度，从而减少喘振的发生。
（2）翼槽损坏：翼槽损坏会导致叶片振动增大，增加喘振的可能性。
（3）叶片根部振动阻尼器失效：叶片根部振动阻尼器失效会导致叶片振动增大，增加喘振的可能性。
（1）气动稳压器检修：对于气动稳压器的故障，通常需要对其进行拆卸、清洗和更换密封件等维护工作，以恢复其正常工作状态。
（2）翼槽维护：对于翼槽的损坏，通常需要进行磨削、焊接或更换叶片等修复工作，以恢复其正常使用状态。
（3）叶片根部振动阻尼器维修：对于叶片根部振动阻尼器的失效，通常需要进行更换或修复工作，以恢复其正常的振动阻尼功能。
燃机压气机防喘设备故障探讨
燃机压气机防喘设备故障探讨摘要：燃机正常运行的关键在于是确保其防喘系统运行的正常，并确保其防喘系统不发生喘振。
本文将首先对压气机的喘振原理进行简要的介绍，然后笔者将会就机组运行的实际情况结合常见的导动作滞缓情况，对防喘气阀打开延迟等一系列设备故障的原因进行详细的分析并提出具有实际可操作性的处理方案。
关键词：燃机压气机；防喘设备；故障分析；故障处理就燃机压气机的工作原理来讲，它是由轴压气机以从外界吸入大量空气的原理来进行增压并在这个过程中使空气温度得到上升，进而将空气加压输送至燃烧室，并使其与燃油喷嘴喷出的雾化燃油进行混合，在化学作用的推动下会进行燃烧反应形成高温高压的燃气，最终高温高压的燃气会通过涡轮机然后进行膨胀做功。
在燃机的运行过程中常常会出现旋转导叶动作延迟的情况或者是防喘气阀打开延迟的情况，这些故障对燃机本身的工作带来了极大的不良影响，甚至有可能导致跳闸，针对这种情况我们应该采取相应的防范措施和及时的处理措施。
1压气机的喘振我们都知道，一旦在压气机的运行过程中进入其中的空气流量减小到一定数值之后，它便不能再继续稳定工作了。
在这种情况下，压气机中的空气就会开始强烈地脉动随之而来的是压比也会大幅度地进行上下波动，同时还会有频率较低的噪声伴随其中，这就是我们所说的喘振现象。
为什么会出现喘振现象呢？在我们分析压气机的工作状态时就会了解到：当压气机的转速一定时随着流量的减少气流速度就会下降，这样就会导致冲角增大而产生正冲角，而当正冲角过大时就会引起压气机的气流分离现象也就是我们平时所说的失速现象，而在此时由于气流的转折角快速增大扭转速度也会随之增加，这就会导致叶栅中压力梯度大幅增加，这是沿气流方向的增加［1］。
就在这种情况下，由于气流的拐弯，导致了叶背气流分离现象的加剧，情况严重时喘振现象也就因此而发生。
2 压气机防喘振的措施2.1设置IGV通过大量的实验数据我们可以得知IGV的设计可以对叶片的角度进行改变，分析可得通过改变IGV角度，速度三角形也会得到改变。
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燃气轮机发电技术第14卷 第3/4期2012年10月Ｔｒｅｎｔ ６０燃气轮机防喘放气阀故障原因浅析李 健，陆建东（宁夏韩纳斯新能源集团，宁夏 银川 ７５０００１）摘要：燃气轮机压气机防喘放气阀（Ｂｌｏｗ Ｏｆｆ Ｖａｌｖｅ， ＢＯＶ）主要是在燃气轮机启动、停机时动作，防止燃气轮机压气机进入喘振状态，在实际运行中多次由于该阀异动造成燃气轮机甩负荷停机。
对Ｔｒｅｎｔ ６０燃气轮机ＢＯＶ阀不同故障实例进行分析，并对故障排除过程进行总结，谨以此文作到抛砖引玉之用。
关键词：燃气轮机；压气机；防喘放气阀；故障分析0 前言工业用Trent 60燃气轮机是rolls-royce公司生产的航改型燃气轮机，它是由飞行时间超过1 400万h的RB211系列航空涡扇发动机Trent 800派生得到的。
该燃气轮机于1998年投入使用，可用于承担电网基本负荷和峰值负荷电力生产。
Trent 60燃气轮机是三转子发动机（3个独立的压气机—涡轮转子），2级低压压气机装有进口可转导叶，8级中压压气机（前2级静叶可调），6级高压压气机，3个相应的涡轮分别是单级高压涡轮、单级中压涡轮和5级低压涡轮；高压和中压压气机—涡轮转子以自己理想的速度自由运行，使得发动机得到最佳的效率，低压压气机—涡轮转子额定转速有3 400 r/min和3 000 r/min两种，并具有连续的70% ~ 105%速度能力，同时作为动力转子以驱动被驱动设备。
Trent 60燃气轮机有DLN和WLN两种燃烧室。
干式低排放（DLN）燃烧室为环管式，8个筒式燃烧室，适用于天然气燃料；湿式低排放（WLN）燃烧室为环形燃烧室，24个喷嘴，2个点火器，是天然气/液体/双燃料燃烧室。
Trent 60 DLN燃气轮机于2009年首台引进并当年投产，其选型原则“以热定电”，保障冬季供暖（连续运行），该燃气轮机发电功率51 504 kW（DLN / 50 Hz），压气机压比33.0:1，排气量151.7 kg/s，排气温度444 ℃。
Trent 60燃气轮机自投运以来，运行稳定，已安全运行近2万h，但也发生过多次因为BOV阀故障造成的机组负荷加载不上和紧急甩负荷停机等非停事故，现对Trent 60燃气轮机BOV阀做一简单介绍并将实际运行中发生的故障和排除过程进行分析总结。
1 Trent 60燃气轮机BOV阀BOV阀是用来在燃气轮机启动过程中和低负荷时控制压气机的体积流量来防止燃气轮机压气机进入失速和喘振状态。
Trent 60燃气轮机采取三级放气方式，分别从低压压气机（LP）第2级、中压压气机（IP）第8级、高压压气机（HP）第3级放气，通过放气管汇总到放气室，然后通过放气管道释放到室外大气中。
低压压气机放气系统从燃气轮机圆周均布的 18 个放气阀（位于放气室内）将空气导出低压压缩机，该放气系统与本文无关不做赘述。
中压压气机（IP）排放系统是由4个BOV阀组成的，它们是通过电磁阀独立操作，当电磁阀闭合时，来自中压压气机第3级的伺服空气协助气门弹簧打开BOV阀排气。
其中中压压气机的1号和4号BOV 在燃机启动时打开，在燃机并网后分别在负荷10 MW、15 MW时关闭。
高压压气机放气系统是由3个BOV阀门组成的，并以与中压压气机放气系统相似的方式运行。
这些BOV阀门通常将在燃机启动盘车时打开， 2号和3号BOV在燃机点火升速至4 200 r/min时关闭，第3/4期· 295 ·1号BOV在燃机升速至8 200 r/min时关闭。
2 Trent 60燃气轮机BOV阀常见故障分析及排除２．１ ＨＰ ＢＯＶ阀关闭不严造成燃机无法加载2012年02月29日，Trent 60燃气轮机启动，在2012年3月4日机组高压压气机1号BOV出现温度升高至300 ℃（正常温度为40~75 ℃），当机组负荷降至37 MW，温度下降至140 ℃，决定停机对燃机HP BOV系统进行检查。
检查程序及分析（1）检查燃机高压压气机BOV阀控制系统，继电器动作正常，电磁阀阻值90 Ω，说明高压压气机BOV系统控制系统正常。
（2）拆卸、并清洗电磁阀。
（3）对电磁阀进行模拟实验，电磁阀动作正常。
（4）随后决定再次启动燃气轮机进行试验，燃机点火升速，并网并且带10 MW负荷时，高压压气机1号BOV阀门测温点TT1035-1温度还是升高至325 ℃通过查询记录，怀疑高压压气机1号BOV阀未完全关闭，故障原因需要停机后进一步确认。
停机后检修人员对1号BOV进行了拆卸、分解，发现由于阀内的石墨密封环老化，部分已脱落，造成该BOV关闭不严。
２．２ ＨＰ ＢＯＶ运行中开启造成燃机负荷突降2012年3月4日20：41，燃机运行阶段，燃机值班员发现机组负荷从40 MW瞬间降到37 MW，燃气轮机透平温度升高50 ℃，在检查机组参数时发现燃机高压压气机1号BOV阀在开启状态。
20：53排气温度达到345 ℃，在20：55机组发T 30（压气机出口温度）停机，同时运行人员发现高压压气机1号BOV阀控制保险管指示灯亮。
（1）故障原因查找及排除停机后，首先检查燃机BOV阀控制系统，电磁阀阻值90 Ω，说明电磁阀完好。
其次检查电磁阀绝缘电阻，测量值为无穷大，对地绝缘，绝缘良好。
检修人员对1号BOV控制电磁阀保险（2A）进行更换。
更换保险后对电磁阀模拟实验，且该试验进行了10次以上，发现电磁阀动作正常，未出现保险丝熔断的现象。
（2）燃机负荷突降原因分析：由于高压压气机1号BOV阀控制保险熔断，使该控制电磁阀突然失电，造成1号BOV突然打开，大量的高压压缩空气通过1号BOV排出，造成燃机负荷从40 MW瞬间降到37 MW。
进入燃烧室的空气量减少，燃气轮机排气温度瞬间波动，触发了T 30保护，机组跳闸。
根据以上检查结果判断可能是保险丝老化，在运行中熔断。
（运行中保险电流为260 mA），更换完保险就机组启动。
（3）启动燃气轮机进行检查22：00机组再次启动，点火后在空转满速时停留10 min，通过BOV阀后温度变化可以看出高压压气机1号BOV、2号BOV动作正常（1号BOV在机组点火时已关闭，2号BOV在空转满速已关闭）（见表1）。
22:26机组负荷升高到40 MW， 22:35机组负荷20120304_22.csv时间点高压Bov温度1高压Bov温度2高压Bov温度3 5203/04/2012 22:08:40.00034.468.122.3…………………………20803/04/2012 22:34:40.00037.225.628.820903/04/2012 22:34:49.99937.225.428.821003/04/2012 22:34:59.99937.725.328.821103/04/2012 22:35:10.00039.125.428.921203/04/2012 22:35:19.99981.925.628.821303/04/2012 22:35:29.999153.225.629.221403/04/2012 22:35:40.000210.425.728.821503/04/2012 22:35:50.000258.126.129.121603/04/2012 22:35:59.999287.827.129.421703/04/2012 22:36:09.999305.427.429.221803/04/2012 22:36:20.000317.727.629.621903/04/2012 22:36:30.000326.428.929.322003/04/2012 22:36:39.999332.929.429.622103/04/2012 22:36:50.000334.730.329.9表１ ＨＰ ＢＯＶ阀开启后的（ＢＯＶ阀后温度）数据表 ℃瞬间又降至37 MW，查看BOV阀后温度参数发现高压压气机1号BOV阀后温度再次突然升高（见表1），说明该BOV阀再次被开启。
李健等：Trent 60燃气轮机防喘放气阀故障原因浅析燃气轮机发电技术· 296 ·第14卷进一步检查发现高压压气机1号BOV控制电磁阀的控制保险丝又熔断，深入检查确认该电磁阀的供电回路的正极有永久性接地。
由于燃机此时带有37MW负荷运行，因此向电力调度申请停机排除故障。
找到接地点正确处置后，机组运行正常，该故障现象再未出现。
２．３ 中压压气机（ＩＰ）２号ＢＯＶ导致机组在运行中突然熄火2011年9月7日燃机突然发出“Flameout detected on TGTdot or NHdot/wfdot（熄火检查）”报警并跳闸。
在对燃机系统进行了检查，并查看历史数据和机组（压气机排气压力P30、中压压气机出口压力P23、燃气轮机排气温度TGT等）相关参数，判断出故障原因可能是燃机中压压气机BOV阀故障造成机组在运行中突然熄火，故障原因确认及分析如下：（1）现场对比中压压气机BOV温度测控曲线的运行曲线，确认中压压气机1号BOV阀后温度和2号BOV阀后温度正常运行的数据与本次跳闸的数据有明显的差别。
（2）检查中压压气机BOV的4个温度测点，判断测温元件正常，排除因温度测点异常引起机组跳闸。
（3）现场接通压缩空气至BOV电磁阀组，逐个检查高压压气机BOV中压压气机BOV阀的动作情况，虽然这些阀的开关状态无法观察，但可以通过电磁阀动作后听声音来判断它是否动作。
通过检查发现：1号、3号、4号中压压气机BOV电磁阀带电后，气源管道有气流声，能听到BOV阀动作声音，说明这3个BOV阀正常；中压压气机2号BOV电磁阀带电后未听到气源管有气流声，说明2号阀或控制电磁阀气路有故障。
（4）重点检查2号阀或控制电磁阀：测量电磁阀线圈直流电阻为0.75 Ω，正常；检查并联在电磁阀线圈两端的过压保护电阻和蓄流二极管，正常；解体检查电磁阀组的发片，发现2号电磁阀发片卡涩，无法正常动作。
根据2号电磁阀的故障情况，结合机组运行中2号BOV的温度，确认中压压气机2号BOV在运行中处于突然打开，燃机压气机后局部压力突然变化，造成燃机燃烧熄火或温度突然变化（燃机误认为熄火）从而甩负荷停机。
（5）故障处理：解体、清洗所有的中压压气机BOV控制电磁阀，清洗完毕后回装重新起机故障现象消除。
3 结束语在Trent 60燃气轮机运行中多次处出现BOV阀故障而引起燃气轮机非计划停机或甩负荷停机，这与燃气轮机的排放阀的选型有关，对这一故障现象和原因反馈给rolls-royce公司，希望从根本上加以改进，同时在运行也应采取措施降低BOV阀故障对燃机运行的影响。
（1）BOV阀卡涩的原因经过分析一般会认为与压气机吸入的空气洁净度有一定的关系，运行中确保进气过滤器压差的基础上，对进气过滤器进行了更换，主要是粗滤、精滤过滤等级，但从实际效果看并未杜绝这样问题的出现。