贝雷梁栈桥与平台计算书12.9
贝雷梁便桥计算书
贝雷梁施工便桥设计计算书中铁十一局集团第四工程有限公司二〇一六年三月贝雷梁便桥计算书1、便桥设计依据1.1、设计依据和设计规范《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《港口工程荷载规范》（JTJ215-98） 1.2、技术标准1）荷载：按80t 履带吊吊重20t 荷载验算，其中80t 履带吊吊重20t 为栈桥设计的主要荷载。
2）宽度：考虑施工车辆通行需求和经济性因素，按行车道8m 宽布置，每孔跨度12m ，5跨一联。
3）水流力：按流速1.75m/s 考虑。
4）标高：按照设计高潮位+4.75m 设计，栈桥顶面标高设计为+7.0m 。
5）栈桥设计车速：15km/h 。
6）风荷载：工作状态：13.8m/s ；非工作状态：40m/s 。
7）型钢、钢管桩允许应力 抗拉、压 []188.5MPa σ= 抗弯 []188.5w MPa σ= 抗剪 []110MPa τ=单排单层贝雷梁容许弯矩[]788.2M kN m =⋅ 单排单层贝雷梁容许剪力[]245.2Q kN = 2、便桥结构设计 2.1、技术标准（1）设计恒载：栈桥结构自重（2）验算活载：80t履带吊(自重80t+吊重20t)。
10方混凝土罐车栈桥上通行，载重时重量40t 。
总重：400 kN ，轮距：1.8 m，轴距：3.45 m +1.35m前轴重力标准值：60kN，后轴重力标准值：2×170kN前轮着地面积：0.30m×0.20m，后轮着地面积：0.60m×0.20m（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2、便桥结构形式便桥桥面行车道宽度8.0m。
桥面系由上往下依次为10mm组合型花纹钢板，工12.6小纵梁，工22b横向分配梁。
便桥纵梁采用8排单层321型贝雷梁，间距为0.9+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m，贝雷梁跨度12m，采用5跨一联布置，中间设置刚性墩。
平台栈桥设计计算书
栈桥平台设计计算书1.设计依据(1)《XX立交连接线任河大桥施工图》(2)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021－2004）；(3)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》；(4)《公路桥涵设计手册》(5)《路桥施工计算手册》2.结构形式栈桥长49m，栈桥宽6m。
平台长24m，宽20m。
栈桥中心线与桥轴线平行。
栈桥为平坡，桥面标高为+329.0.0m（平坡）。
栈桥平台两侧设栏杆，上部结构为贝雷型钢结构，下部结构为钢管桩加型钢帽梁结构。
栈桥平台基础采用钢管桩，全桥30个桩墩，均采用φ1000mm，δ=10mm螺旋焊接钢管。
钢管桩设两道平联、一道剪刀撑，桩顶设2工45b桩顶分配梁。
详细见图1-1。
图1-1XX侧栈桥及平台总体布置立面和侧面图图1-2XX侧栈桥及平台总体布置平面图3.荷载布置3.1上部结构恒重(1)δ10mm钢板：78.5kg/m2；(2)工12.6纵向分配梁：14.2kg/m；(3)工25b横向分配梁：42kg/m；(4)贝雷梁：270kg/片；(5)工45b桩顶分配梁：87.4 kg/m。
3.2活荷载3.2.1栈桥活荷载(1)QUY50A 液压履带式起重机：自重50t；履带接地比压0.069Mpa；(2)人群荷载：2.5kN/m2。
3.2.2平台活荷载(1)QUY50A 液压履带式起重机：自重50t；(2)人群荷载：2.5kN/m2；(3)钻机自重：钻机及附属设备重量为150kN；(4)钻头自重120kN；(5)首盘混凝土(含料斗)自重：首盘混凝土方量为7.854m3，料斗自重为4t，其总重量为7.854×24+40=228.5 kN；(6)首节钢护筒自重35t；(7)导向架重量32kN；(8)水流压力：水流压力作用于水位以下水深1/3处，其荷载为(K×A ×γ×V 2)/(2×g)＝(0.8×29×1×10×0.52)/(2×10)＝2.9kN 。
贝雷梁计算公式
1 贝雷梁计算书绪论本计算书为福州市尤溪洲闽江大桥水上平台50t 龙门吊机计算书，此门吊净跨15m ，净高12m.㈠计算的基本数据------------------------------------------------------- 1 ㈡轮压的验算------------------------------------------------------------- 2 ㈢龙门吊机纵向稳定验算---------------------------------------------- 3 ㈣贝雷桁架计算----------------------------------------------------------- 4 ㈤底座支架计算----------------------------------------------------------- 15 ㈠．计算的基本数据：本龙门吊机为50t 龙门吊机，由贝雷桁架拼装而成，净跨15m ，净高12m. 将龙门吊机分成：① 起重小车② 小车走道梁及分配梁③ 贝雷桁见《龙门吊机小车走道梁及分配梁：走道梁由43kg/m重钢轨组成，L=16.6m. 分配梁由2［20b组成。
②贝雷桁：其为国家规定尺寸制造，每片桁架为1.5×3.0m，侧弦杆与下弦杆由2［10组成，内侧的斜杆由Ι8组成；组拼后，将净跨部分的上下弦杆加强成4［10，（详见图《YX-02-026》），另外三角支撑均由2［10组成。
截面性质如下：特性面积A 惯性矩截面系数截面（mm2）（mm4）(mm3)2［10 2549 3.966×106 0.07932×1035098 20.677×106 0.20677×1034［10958 9.9×105 2.48×104Ι824走行及车轮：2.7×4=10.8t分配梁：7.049t恒载总重：Q 恒=5.499+35.490+10.8+7.049=58.838恒载产生的反力：R 恒=58.838/2=29.419tb.活载：起重小车重50t,动力系数1.2,走行小车15t.活载总重：Q 活=50×1.2+15=75活载产生的反力：R 活= Q 活（L-a ）/L=75×（16.40-3.5）/16.4=58.99t （式中L=16.4m,a=3.5m ）c.纵向风力计算：（查《公路桥涵设计通用规范》福州地区的风压强度为800～1000pa 之间，我们计算时取ω=1000pa 即ω=100kg/m 2）P=ω·F ·K 1·K 2·K 3·K 4·K 5（式中:K 1设计风速频率换算系数K 2风载体型系数K3风压高度变化系数K4地形和地理条件系数K5折减系数 ）13635161956935天车风力：P1=100×2×3×1×1.5×1.3×1×1=1.17tM1=1.17×y1=1.17×16.195=18.95t·m横梁风力：P2=100×0.5×1.5×1.5×17.8×1.3×1×1=2.60tM2=2.60×y2=2.60×13.635=35.451t·m塔架：P3=100×12×1.5×1.5×0.5×2×1.3×1=3.51tM3=3.51×y3=3.51×6.935=24.34t·mM总=M1+M2+M3=18.95+35.451+24.34=78.74t·mR＇= M总/6/2=6.56t2.荷载及轮压计算：受力最大的一组轮子总压力：R总=R恒/2+R活/2+R＇=29.419/2+58.99/2+6.56=50.76t采用φ600轮子，容许压力〖R轮〗=21t，一组轮子n≥R总/〖R轮〗=2.4,故采用4个轮子，每个轮子实际受力12.69t.本龙门吊机共需轮子数目：n总=4×n=16个. （三）.龙门吊机纵向稳定验算：561． 纵向风力产生的倾覆力矩：（这里的风力强度我们设定为ω=100kg/m 2）（根据规范ω=1/1.6×v 2 可以推算当ω=100kg/m 2时候，风速v 已经达到40m/s ）所以：M 风倾=M 总=78.74t ·m2．惯性力产生的倾覆力矩：P 惯=Q/g ·V/t （取V=8m/60秒，g=9.8米/秒2，t=2秒）① 小车及起重物的惯性力：Q=20tP 1＇= 26088.920⨯=0.136t M 1＇= P 1＇×y 1=0.136×16.195=2.2t ·m② 横梁产生的惯性力Q=5×270×6+49×2×6＋5.499=14.199tP 2＇=()28.96018199.14⨯⨯⨯=0. 097t M 2＇= P 2＇×y 2=0.097×13.635=1.323t ·m③ 塔架产生的惯性力Q=8×270×6=12.96tP 3＇=()28.9601896.12⨯⨯⨯=0.09t M 3＇= P 3＇×y 3=0.09×6.935=0.624t ·mM 惯= M 1＇+ M 2＇+ M 3＇7= 2.2＋1.323＋0.624=4.147t ·m总倾覆力矩M 倒=M 惯 +M 风=4.147＋78.74=82.887t ·m3.龙门吊机产生的稳定力矩M 稳=Q 恒×（2d ）=58.838×（26）=176.514t ·m 纵向稳定要求：倒稳M M ≥1.2 =887.82514.176=2.1 满足要求。
某贝雷梁钢便桥计算书
峃口隧道钢栈桥计算书1、工程概况本施工便桥采用321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与老56省道相连，6#桥台位于峃口隧道起点位置，横跨泗溪。
便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85米，桥面净宽6米，人行道宽度1.2m，纵向坡度+3%，桥面至河床面净高10米，至水面净空为8.5米（图1为钢栈桥截面图）。
钢栈桥桥面系主体结构由δ=10mm花纹钢板、I10工字钢纵梁（间距0.3m）、I20工字钢横梁（长7.2m，间距0.75m）组成。
桥面板与工字钢采用手工电弧焊焊接连接，桥面系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间用U型螺栓固定。
贝雷桁梁由贝雷片拼制而成，横向设置6片，间距0.9m,贝雷片之间采用角钢支撑花架连接成整体。
本桥基础为明挖基础，基础为7×2.6×1.2m的钢筋砼，扩大基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标高低于河床。
基础上部墩身均采用φ630mm（δ=8mm）钢管，采用双排桩横桥向各布置2根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。
钢管桩顶设双I32工字钢分配梁。
本桥基础设计为明挖基础，基础采用C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。
图1钢栈桥截面图（单位：mm）2、计算目标本计算的计算目标为：1）确定通行车辆荷载等级；2）确定各构件计算模型以及边界约束条件；3）验算各构件强度与刚度。
3、计算依据本计算的计算依据如下：[1]黄绍金,刘陌生.装配式公路钢桥多用途使用手册[M].北京:人民交通出版社,2001[2]《钢结构设计规范》（GB50017-2003）[3]《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）[4]《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4、计算理论及方法本计算主要依据《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金，刘陌生着.北京：人民交通出版社，2001.6）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil2012结构分析软件计算完成。
贝雷梁计算书
122.5m跨越处门洞计算书1.1荷载取值静荷载：模板及支架自重1.5kN/m2钢筋混凝土结构自重（钢筋混凝土比重26KN/m3）碗口式脚手架自重3.6 kN/m2贝雷梁自重3.8 kN/m2动荷载：施工荷载2.5 kN/m2振捣荷载2.0 kN/m21.1.1强度荷载计算拟采用双排双层加强型贝类梁，腹板下间距拟采用60cm，标准箱室断面间距采用100cm。
腹板段：1.2×（26×1.8+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=73.14KN/m2标准段：标准段仅含顶板、底板，厚度分别为20cm，22cm，考虑到箱室内斜角高度均为15cm，因此保守计算，取值净混凝土高度：0.22+0.2+0.15*2=0.72m1.2×（26×0.72+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=39.5KN/m2翼缘板段：混凝土翼缘板厚度保守计算取值47cm。
1.2×（26×0.47+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=31.65KN/m21.1.2刚度验算荷载取标准值。
腹板段：26×1.8+1.5+3.6+3.8=55.7 KN/m2箱室段：26×0.72+1.5+3.6+3.8=27.62KN/m2翼缘板段：26×0.47+1.5+3.6+3.8=21.12KN/m21.1.3计算模型以一跨简支梁作为计算模型。
1.2跨度22.5m门洞验算（1）贝雷梁性能，双排单层加强型查表：截面模量W=30641.7cm3惯性矩I=4596255.2cm4弹性模量E=203×103MPa 允许弯矩[M]=6750KN·m允许弯应力[σ]=240 MPa 允许剪力[V]=490.5 KN （2）强度验算A.腹板段（间距0.5m布置）Mmax=ql2/8=0.125×73.14×0.5×22.52=2314.20KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2314.20÷（30641.7×10-6）=75524.5KN/m2=75.53MPa＜[σ]则强度满足要求。
贝雷架栈桥设计与计算书
栈桥设计与计算书1栈桥设计依据(1)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）(2)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）(3) 《海港水文规范》（JTJ213-98）(4) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》(5) 《温州大、小门岛石化产业基地围垦工程波浪数学模型研究》(6) 《某大桥工程工程地质勘察中间报告》2栈桥结构设计2.1技术标准（1）设计荷载：汽－超20，挂-120（2）施工控制活载：100t履带吊（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2栈桥结构形式栈桥全长5.765km，乐清侧2.4Km, 小门岛侧3.365km,桥面宽8.0m，按双车道设计。
顶面设计标高为7.0m，纵向平坡。
在栈桥外侧每隔400m左右设会让点一座，全线共计12座。
会让点长36m，宽4m，设计标准同栈桥。
栈桥采用多跨连续梁方案，梁部结构为四组双排单层321贝雷桁架，梁高1.5m；栈桥采用7×15m跨一联。
下部结构采用打入式钢管桩基础，按摩擦桩设计。
根据受力，钢管桩单排采用4φ800mm、3φ800mm两种布置形式，制动墩设双排桩。
最小桩间距3d，壁厚考虑5年腐蚀2mm。
钢管桩顶设两HN450×150 mm型钢分配梁，桩间焊接型钢剪刀撑及钢管横撑。
桥面采用正交异形板，每块3.78×8m。
其中横肋采用I10，间距75cm，纵肋采用[10，间距35cm，桥面板为8mm厚16Mn花纹钢板，并作防滑处理。
栈桥结构简图如图2.2所示。
15m 乐清15m桥面标准化模块贝雷桁架纵梁H型钢分配梁钢管桩15m15m图2.2 栈桥结构示意表2.2 栈桥桥式布置序号起止里程区段长度跨度桩形式桩长m m mm m浅水一区K1+432～K3+097 1665 15 3φ800×10 34浅水二区K3+097～K3+517 420 15 3φ800×10 36深水一区K3+517～K3+832 315 15 4φ800×10 42深水二区K4+488～K5+013 525 15 4φ800×10 42浅水三区K5+013～K6+168 1155 15 3φ800×10 38深水三区K6+168～K7+323 1155 15 4φ800×10 42浅水四区K7+323～K7+953 630 15 3φ800×10 363栈桥结构设计计算书3.1 荷载及荷载组合（1）荷载永久荷载：栈桥自重；基本可变荷载：①汽－超20；②挂－120；③施工用100t履带吊；④人群荷载其他可变荷载：①风力；②波浪力；③潮流水冲力。
栈桥计算书(汇总版)
温州绕城高速北线第二合同段瓯江大桥栈桥计算目录1、基本数据 (1)2、荷载参数 (1)3、结构计算 (1)3.1工况及荷载组合 (1)3.2计算模型及方法 (2)3.3计算内容 (2)4计算成果 (2)4.1标准段贝雷梁栈桥验算 (2)4.1.1栈桥恒载计算： (2)4.1.2纵梁I 14强度验算： (3)4.1.3横梁I 28强度验算 (5)4.1.4横梁I 28刚度验算 (6)4.1.5贝雷梁内力计算 (6)4.1.6贝雷强度验算 (7)4.1.7贝雷刚度验算 (7)4.2西岸加宽段贝雷栈桥 (8)4.2.1贝雷强度验算 (8)4.2.2贝雷刚度验算 (10)4.2.3 2H45端横梁强度验算 (10)4.3下行式单层三排栈桥验算 (11)4.3.1贝雷强度验算 (11)4.3.2贝雷刚度验算 (12)栈桥设计计算书1、基本数据Pa E 11102⨯= MPa 160][=σ314101714mm =I W 4147120000m m I I =3288214mm 05=I W 42871150000m m I I =345mm 1433731=H W 445322589453m m I H =360mm 2480622=H W 460744186438m m I H =m g q I /K 877.1614= m Kg q I /465.4328=m g q H /K 467.7645= m Kg q H /132.10660=2、荷载参数1) 栈桥结构自重2) 施工荷载：50t 履带吊3、结构计算3.1工况及荷载组合工况一：履带吊车行驶在栈桥上。
荷载组合：1+23.2计算模型及方法应用平面结构力学由上而下分析栈桥结构，传力机制为：履带——桥面板——纵梁——横梁——贝雷梁。
履带荷载简化为均布荷载，刚梁传递作用简化为集中力，承力钢构件计算结构为多跨连续梁，支撑形式因具体位置简化为刚性铰支座或弹性铰支座。
贝雷梁钢栈桥设计计算书
1、工程概况本栈桥工程为广西北海金滩14K㎡场地施工用辅助通道。
设计宽度8米，设计长度1755.6米,跨径采用15米。
2、结构验算2.1 验算依据（1）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2015)（2）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（5）《公路桥涵钢结构设计规范》(GB50017-2003)（6）《建筑桩基技术规程》（JGJ94-2008）（7）《钢管桩施工技术规程》（YBJ233-1991）（8）《桥梁施工图设计文件》（9）《广西北海金滩14K㎡场地岩土勘察报告》2.2 荷载参数作用于栈桥的荷载分为恒荷载及可变荷载。
恒荷载主要为栈桥结构自重，可变验算荷载为设计荷载：55t渣土运输车。
2.2.1 恒载由计算程序自动考虑。
2.2.2 可变荷载（1）55 吨渣土运输车渣土运输车共3 轴，其具体尺寸如下图，前轮着地面积为0.3×0.2m，后轮着地面积为0.6×0.2m。
单轮最大设计荷载为5.5t。
55吨渣运输车轴距布置图（单位：mm）2.3 荷载工况按最不利的原则考虑以下控制工况：（1）验算控制工况考虑栈桥实际情况，单跨长度为15m，同一跨内最多布置两辆重车，贝雷梁、桥面系验算控制工况为：工况1：结构自重+55t渣土运输车荷载+55t渣土运输车荷载， 55t渣土运输车移动荷载作用于标准贝雷梁段；工况2：结构自重+55t渣土运输车荷载+55t渣土运输车荷载， 55t渣土运输车移动荷载作用于通航口加强弦杆贝雷梁段；2.4 结构材料1、钢弹性模量E=2.1×105 mpa；剪切模量G=0.81×105 mpa；密度ρ=7850 Kg/m；线膨胀系数α=1.2×10-5；泊松比μ=0.3；抗拉、抗压和抗弯强度设计值f d =190MPa；抗剪强度设计值fvd=110MPa；2、贝雷梁中各杆件理论容许应力：抗拉、抗压和抗弯强度设计值fd=200MPa；抗剪强度设计值fvd=120MPa。
贝雷梁计算书_secret
贝雷梁计算书绪论本计算书为福州市某大桥水上平台50t龙门吊机计算书，此门吊净跨15m，净高12m.㈠．计算的基本数据：本龙门吊机为50t龙门吊机，由贝雷桁架拼装而成，净跨15m，净高12m.将龙门吊机分成：①起重小车②小车走道梁及分配梁③贝雷桁④底座支架及分配梁⑤走行部分①起重小车重15t，为50t起重小车，轮距2.3m，轨距为2.0m.见《龙门吊机拼装图集》P75②小车走道梁及分配梁：走道梁由43kg/m重钢轨组成，L=16.6m.分配梁由2［20b组成。
③贝雷桁：其为国家规定尺寸制造，每片桁架为1.5×3.0m，侧弦杆与下弦杆由2［10组成，（详见图《YX-02-026》），内侧的斜杆由Ι8组成；组拼后，将净跨部分的上下弦杆加强成4［10，另外三角支撑均由2［10组成。
截面性质如下：特性面积A 惯性矩截面系数截面（mm2）（mm4）(mm3)2［10 2549 3.966×106 0.07932×1035098 20.677×106 0.20677×1034［10958 9.9×105 2.48×104Ι8最大内力压拉弯内力剪力16Mn钢最大拉压弯应力为273MPa 截面（KN）（KN）最大剪应力为156 MPa。
2［10 695.877 397.6444［10 1391.754 795.288Ι8 261.534 149.448④底座支架及分配梁；底座支架由I36及［22组成，将车架中间现场切割，使两根I36的腹板中心线距离等于1400mm，是大车的轮子中心精确定位于一条直线上。
⑤走行一．轮压验算：a.自重：横梁及走道梁按5.499t计算（见图YX-02-028材料表）塔架重量：35.490t走行及车轮：2.7×4=10.8t分配梁：7.049t恒载总重：Q 恒=5.499+35.490+10.8+7.049=58.838恒载产生的反力：R 恒=58.838/2=29.419tb.活载：起重小车重50t,动力系数1.2,走行小车15t.活载总重：Q 活=50×1.2+15=75活载产生的反力：R 活= Q 活（L-a ）/L=75×（16.40-3.5）/16.4=58.99t （式中L=16.4m,a=3.5m ）c.纵向风力计算：（查《公路桥涵设计通用规范》福州地区的风压强度为800～1000pa 之间，我们计算时取ω=1000pa 即ω=100kg/m 2）P=ω·F ·K 1·K 2 （式中K 1对桁架K 1=0.4,对小车K 1=1，空气动力系数K 2=1.5）天车风力：P 1=100×2×3×1×1.5×1.3×1×1=1.17tM 1=1.17×y 1=1.17×16.195=18.95t·m横梁风力：P 2=100×0.5×1.5×1.5×17.8×1.3×1×1=2.60tM 2=2.60×y 2=2.60×13.635=35.451t·m塔架： P 3=100×12×1.5×1.5×0.5×2×1.3×1=3.51tM 3=3.51×y 3=3.51×6.935=24.34t·mM 总=M 1+M 2+M 3=18.95+35.451+24.34=78.74t·mR ＇= M 总/6=13.12t2.荷载及轮压计算：受力最大的一组轮子总压力：R 总=R 恒/2+R 活/2+R ＇/2=29.419/2+58.99/2+13.12/2=50.68t采用φ600轮子，容许压力〖R 轮〗=21t ，一组轮子n ≥R 总/〖R 轮〗=2.4,故采用4个轮子， 每个轮子实际受力12.67t.本龙门吊机共需轮子数目：n 总=4×n=16个.二.龙门吊机纵向稳定验算：1． 纵向风力产生的倾覆力矩：（这里的风力强度我们设定为ω=100kg/m 2）（根据规范ω=1/1.6×v 2 可以推算当ω=100kg/m 2时候，风速v 已经达到40m/s ）所以：M 风倾=M 总=78.74t·m2． 惯性力产生的倾覆力矩：P 惯=Q/g ·V/t （取V=8m/60秒，g=9.8米/秒2，t=2秒）① 小车及起重物的惯性力：Q=20tP 1＇= =0.136tM 1＇= P 1＇×y 1=0.136×16.9=2.3t·m② 横梁产生的惯性力Q=5×270×6+49×2×6＋5.499=14.199t P 2＇=()28.96018199.14⨯⨯⨯⨯=0. 097tM 2＇= P 2＇×y 2=0.097×14.65=1.421t·m③ 塔架产生的惯性力Q=8×270×6=12.96tP3＇=()28.9601896.12⨯⨯⨯⨯=0.09tM3＇= P3＇×y3=0.09×7.975=0.7t·mM惯= M1＇+ M2＇+ M3＇= 2.3＋1.421＋0.7=4.421t·m总倾覆力矩M倒=M惯 +M风=4.421＋54.512=58.933t·m3.龙门吊机产生的稳定力矩M稳=Q恒×（2d）=58.838×（26）=176.514t·m纵向稳定要求：倒稳MM≥1.2=933.58867.150=2.5NUMERICAL RESULTS MENU原始数据HistoryReactions ....... Support Range ........ 1 4 1Displacements ... Joint Range .......... 1 213 1Forces .......... Member Range ......... 1 360 1 1Stresses ........ Member Range ......... 1 360 1 1Load Case Range ..... 1 10 1Load Combination Range 1 9 1Send output to ....... V (V=video P=printer)Print all Output DataPrint all Input Data and all Output Datapress <INS> to make selection----------------------------------------------------------------------------------------------------tructure No. 19 *** 支座反力*** Drive D-------------------------------------------------------------------------------oad Combination ResultsJoint Load X-Reaction Y-Reaction Z-Reaction Number Combination (kN) (kN) (kN-m)1 1 8.078 129.824 0.0002 10.189 132.517 0.0003 11.925 136.465 0.0004 14.853 142.439 0.0005 15.884 145.350 0.0006 16.460 146.392 0.0007 16.795 146.650 0.0008 17.055 147.058 0.0009 16.831 147.361 0.00045 1 11.478 53.248 0.0002 13.425 41.891 0.0003 15.012 30.001 0.0004 17.636 7.876 0.0005 18.463 -5.836 0.0006 18.876 -15.477 0.0007 19.048 -24.388 0.0008 19.142 -33.585 0.0009 19.167 -20.749 0.000176 1 -19.556 -29.958 0.0002 -23.614 -34.975 0.0003 -26.937 -38.117 0.0004 -32.489 -40.024 0.0005 -34.347 -33.699 0.0006 -35.336 -27.616 0.0007 -35.843 -20.303 0.0008 -36.198 -11.731 0.0009 -35.998 -24.931 0.000177 1 0.000 73.420 0.0002 0.000 87.101 0.0003 0.000 98.186 0.0004 0.000 116.243 0.0005 0.000 120.720 0.0006 0.000 123.235 0.0007 0.000 124.576 0.0008 0.000 124.793 0.0009 0.000 124.853 0.000---------------------------------------------------------------------------------------------Structure No. 19 *** 节点位移 *** Drive D------------------------------------------------------------------------------- Load Combination ResultsJoint Load X-Displ. Y-Displ. RotationNumber Combination (mm) (mm) (rad)1 1 0.00000 0.00000 0.000002 0.00000 0.00000 0.000003 0.00000 0.00000 0.000004 0.00000 0.00000 0.000005 0.00000 0.00000 0.000006 0.00000 0.00000 0.000007 0.00000 0.00000 0.000008 0.00000 0.00000 0.000009 0.00000 0.00000 0.000002 1 -.06318 -.02183 .000642 -.07369 -.02228 .000743 -.08267 -.02294 .000824 -.09767 -.02395 .000975 -.10310 -.02444 .001026 -.10601 -.02461 .001047 -.10764 -.02466 .001068 -.10894 -.02472 .001079 -.10795 -.02477 .001063 1 -.33895 -.19238 .000172 -.38717 -.19635 .000213 -.42986 -.20218 .000244 -.50126 -.21101 .000315 -.52874 -.21532 .000346 -.54361 -.21686 .000357 -.55241 -.21724 .000378 -.55998 -.21784 .000389 -.55346 -.21829 .000374 1 -.42657 -.33135 .000272 -.50895 -.33328 .000323 -.58355 -.33974 .000374 -.71074 -.34884 .000455 -.76495 -.35451 .000496 -.79666 -.35615 .000527 -.81879 -.35628 .000548 -.83938 -.35704 .000569 -.81648 -.35798 .000545 1 -.70947 -.47004 .000302 -.82471 -.46993 .000353 -.93437 -.47701 .000414 -1.12201 -.48636 .000505 -1.20816 -.49337 .000556 -1.25914 -.49511 .000587 -1.29642 -.49499 .000618 -1.33263 -.49592 .000649 -1.29075 -.49735 .000606 1 -.86507 -.58463 .000382 -1.03318 -.57665 .000503 -1.19556 -.57957 .000624 -1.47620 -.58117 .000825 -1.61127 -.58679 .000926 -1.69359 -.58713 .000987 -1.75682 -.58592 .001028 -1.81924 -.58638 .001079 -1.74353 -.58877 .001017 1 -.90638 -.59923 0.000002 -1.08725 -.59024 0.000003 -1.26131 -.59264 0.000004 -1.56217 -.59324 0.000005 -1.70645 -.59868 0.000006 -1.79444 -.59883 0.000007 -1.86198 -.59748 0.000008 -1.92852 -.59789 0.000009 -1.84779 -.60040 0.000008 1 -.98146 -.61383 .000752 -1.17262 -.60384 .000853 -1.35698 -.60570 .000954 -1.67552 -.60530 .001135 -1.82847 -.61056 .001226 -1.92163 -.61054 .001277 -1.99308 -.60905 .001318 -2.06355 -.60940 .001359 -1.97817 -.61203 .001309 1 -1.30762 -.72782 .000222 -1.53722 -.70990 .000273 -1.76800 -.70756 .000334 -2.16847 -.69933 .000435 -2.37172 -.70317 .000516 -2.49673 -.70172 .000557 -2.59548 -.69914 .000608 -2.69498 -.69903 .000649 -2.57210 -.70262 .0005810 1 -1.41523 -.81094 .000232 -1.68081 -.77964 .000273 -1.95720 -.76864 .000334 -2.44112 -.74516 .000435 -2.70102 -.74515 .000516 -2.86416 -.74104 .000567 -2.99779 -.73678 .000618 -3.13455 -.73584 .000669 -2.96106 -.74049 .0005911 1 -1.62374 -.89377 .000192 -1.90424 -.84909 .000203 -2.21323 -.82941 .000254 -2.75825 -.79067 .000335 -3.07088 -.78681 .000416 -3.26970 -.78003 .000477 -3.43750 -.77410 .000528 -3.61230 -.77232 .000589 -3.38673 -.77803 .0005012 1 -1.70694 -.95181 .000272 -2.01719 -.88781 .000363 -2.37212 -.85461 .000464 -3.00319 -.79245 .000655 -3.38234 -.78196 .000766 -3.62685 -.77099 .000847 -3.83804 -.76253 .000918 -4.06005 -.75930 .000989 -3.76934 -.76652 .00089。
栈桥荷载计算书
栈桥荷载计算书XX大桥钢栈桥总宽6m，计算跨径为12m。
栈桥结构自下而上分别为：φ600钢管桩、28b型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、25b 型工字钢分配横梁（间距0.40m）、20a型槽钢桥面。
单片贝雷：I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3578.5cm3[M]=788.2 kn•m, [Q]=245.2 kn则4EI=2004×106 kn•m2（一）荷载布置1、上部结构恒载（按12m跨度计）（1）20a型槽钢：q1=（6m/0.3+1）×22.63×10/1000＝4.75kn/m（2）25b型工字钢分配横梁：q2=42.0×9/0.40×6×10/1000/9＝6.3kn/m（3）“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等）：q3=287×4×10/3/1000＝3.83kn/m（4）28a型工字钢下横梁：q4=6×43.4×10/1000＝2.60 kn/根2、活载（1）按城—B级标准车辆计算（2）人群、机具、堆方荷载：q5=1.5kn/m2×6=9 kn/m考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内最多只布置一辆重车。
（二）上部结构内力计算1、贝雷梁内力计算荷载组合：q= q1+ q2+ q3+ q5=23.88kn/m(如下图)23.88KN·m贝雷梁均布荷载受力分布图汽车荷载分布图活载按城—B标准车辆荷载并考虑1.2的安全系数，采用“桥梁博士系统软件进行”验算,结果如下：恒载情况: M中=ql2/8=23.88×122/8=429.8kn·mR=143.3 kn活载情况：M中=1160kn·mR=425 kn荷载组合情况：M中=1589.8kn·m＜[M]=788.2×4=3152.8 kn·mR=143.3+425=568.3kn＜[Q]=245.2×4=980.8 kn·m故在恒载及活载组合条件下贝雷架满足强度要求。
下承式贝雷钢栈桥设计计算书
1设计说明................................................................ -.1.-1.1栈桥构造.......................................................... -.1 -1.1.2 贝雷梁...................................................... -.2 -1.1.3桩顶横梁.................................................... -.2 -1.1.4钢管桩基础................................................. -.2 -1.2设计主要参考资料................................................. -.2 -1.3设计标准.......................................................... -.2 -1.4主要材料力学性能................................................. -.3 - 2作用荷载................................................................ -.3 -2.1永久作用.......................................................... -.3 -2.2可变作用.......................................................... -.3 -2.2.1混凝土罐车................................................. -.3 -2.2.2流水压力.................................................... -.3 -2.2.3 风荷载...................................................... -.4 -2.2.4 希9动力.................................................... -.4 -2.3荷载工况.......................................................... -.4 - 3栈桥结构计算分析....................................................... -.4 -3.1计算模型.......................................................... -.4 -3.2计算分析.......................................................... -.4 -3.3计算结果汇总..................................................... -.6 - 4基础计算................................................................ -.7 -4.1钢管桩入土深度 .................................................... .-..7 -4.2钢管桩稳定性...................................................... -.8 - 5结论.................................................................... -.9 -栈桥计算书1设计说明1.1栈桥构造栈桥设计为下承式贝雷钢栈桥，负担施工中的材料、物资的运输功能、人员的通行通道。
贝雷梁栈桥及平台计算书12.902307
都匀经济开发区29号道路建设工程K1+500-k1+596钢便桥安全专项施工方案武汉市捷安路桥大临结构设计咨询公司二○一七年七月目录一、工程概述.............................. 错误！未定义书签。
二、设计依据.............................. 错误！未定义书签。
三、计算参数.............................. 错误！未定义书签。
3.1、材料参数 ........................... 错误！未定义书签。
3.2、荷载参数 ........................... 错误！未定义书签。
3.3、材料说明 ........................... 错误！未定义书签。
3.4、验算准则 ........................... 错误！未定义书签。
四、栈桥计算.............................. 错误！未定义书签。
4.1、计算工况 ........................... 错误！未定义书签。
4.2、建立模型 ........................... 错误！未定义书签。
4.3、面板计算 ........................... 错误！未定义书签。
4.4、小纵向分配梁计算.................... 错误！未定义书签。
4.5、横向分配梁计算...................... 错误！未定义书签。
4.6、贝雷梁计算 ......................... 错误！未定义书签。
4.7、桩顶分配梁计算...................... 错误！未定义书签。
4.8、钢管桩受力计算...................... 错误！未定义书签。
4.9、钢管桩反力计算...................... 错误！未定义书签。
贝雷片计算书
0号块贝雷片支架计算书一、工程概括杭新景第20合同段下坞口大桥第七联为变截面连续箱梁，左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m，0号节段拟采用碗扣件+贝雷片支架法施工，0号块长度共12m，截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.8m到3.305m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.7m到0.3m，顶板厚度由1.2m到0.7m，均呈直线变化。
本计算书对40+60+40m现浇箱梁桥0#块贝雷片支架法施工进行了验算。
现浇合拢段也采用本方法施工，固对现浇和垄断不予计算。
二、计算依据和规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置碗口支架上方，间距60cm。
横向方木搭在纵向方木上，间距30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、工字钢工字钢采用I18和I32（主梁两侧各6根，长12m），纵向搭在贝雷片上，间距60cm。
4、贝雷片贝雷片采用国标3.0*1.5m型贝雷片，单片纵向允许受压荷载为663KN。
贝雷梁计算书
S301 城口至巫溪两河口大桥贝雷梁结构计算书重庆群洲实业集团有限公司2012年 9 月 20 日1、工程概况两河口大桥位于省道 S301城巫路上，巫溪岸与省道 201 巫恩路相接，城口岸与省道 S301城巫路相连，跨越东溪河, 桥址比邻西溪河与东溪河的交汇处，交通位置极其重要，是当地的交通生命线。
因原有两河口大桥修建于上世纪70 年代，受当时施工条件以及施工设备限制，原两河口大桥桥墩采用明挖扩大基础，以卵石土为持力层，由于河道演变以及水流冲蚀的作用，导致桥墩基础裸露，存在严重的安全隐患，拟在距离既有桥梁下游约300m处新建两河口大桥。
因为东溪河属于山区河流，洪水涨势快，流速快，洪水期间满堂支架阻水面积较大，同时也增加河中漂浮物撞击支架的几率，增加施工风险，为应对河水水位快速涨落以及暴雨期洪水对施工产生的不利影响，因此在浅滩区即城口岸侧的两跨拟采用满堂支架，在河道主槽及巫溪岸采用支墩过河，在支墩上搭设贝雷梁过河，支墩高度应使贝雷梁梁底高过 100 年一遇洪水位 1.2m （100年一遇洪水位为 239.26m，支墩顶面高程为 240.5m），然后在贝雷梁上架设满堂支架进行现浇。
根据施工的具体措施，支墩采用混凝土桩及利用桥墩桩基。
河道表层为砂砾石，由于时常水流冲蚀、河水搬迁的作用，密实度不能满足现浇支架沉降的要求，因此需要对支架基础进行处理或设计。
对于满堂支架部分，拟采用1.0m 厚度的大片块石对河道进行挤压密实，然后采用砂砾等细集料对块石间的空隙进行填充，在片石顶层采用0.2m厚混凝土板式扩大基础，处理范围超过支架宽度上下游各 1.0m。
2、计算依据1）S301城口至巫溪两河口大桥施工图设计文件2）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）6）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）7）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011）8）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）9）《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）3、主要材料参数及计算工况施工贝雷梁原则上采用贝雷梁标准构件，杆件尺寸如下：杆件名材料桥断面型式弦杆16Mn］［ 10竖杆16Mn工 8斜杆16Mn工 8主梁桁架构件有：桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架螺栓 6 种构件组成。
贝雷梁栈桥及平台计算书
仁义桂江大桥贝雷梁栈桥及作业平台计算书编制：复核：审核：西部中大建设集团有限公司梧州环城公路工程N02合同段工程总承包项目经理部二○一五年十二月．目录一、工程概述 ........................................... 错误!未定义书签。
二、设计依据 ........................................... 错误!未定义书签。
三、计算参数 ........................................... 错误!未定义书签。
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!错误、材料参数 .........................................................未定义书签。
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贝雷片钢栈桥受力计算书
钢栈桥受力计算8．1钢栈桥的验算8.1.1钢栈桥设计概况：1.钢栈桥桥面宽度为9.0m，全长203m，桥面标高为9.5米。
结构型式为：贝雷片钢栈桥。
栈桥结构见附图。
2.基础：钢栈桥采用钢管桩基础，每排采用3根直径为630mm的三根钢管桩组成，壁厚16mm，钢管桩的横向间距为4米,纵向间距为6米。
入土深度为12m。
钢管桩顶设置法兰盘支座。
3.桥面结构自上而下分别为：桥面：采用1.2cm的钢板，钢板采取满铺桥面，每隔10m留一道1cm的伸缩缝。
纵桥向分配梁：密布[25b槽钢，横桥向分配梁：采用I25a工字钢，间距为1.2m。
主纵梁：采用单层双排150cm高321型贝雷片，每组两片贝雷桁架采用45cm宽花架连接，间距2.85m。
形成装配式贝雷桁架主梁，共四组。
下横梁：采用H600型钢，与钢管桩顶法兰盘支座连接。
支撑：桩与桩之间、两贝雷片之间均用剪力撑进行加固连接，其他各部件之间均采用钢构件进行加固。
8.1.2基本荷载(恒荷载分项系数1.2，活荷载分项系数1.3)1、恒荷载1.2cm的钢板：0.012×78.5=0.942KN/m2[25b槽钢纵向分配梁：0.313KN/mI25a工字钢横向分配梁：0.42KN/m贝雷桁架主梁(1.5m高)：6.66KN/m下横梁HN606（606×201×12×20）:1.2KN/m（1）活荷载(1)100T履带吊整机质量为112T(基本臂带100T钩)+吊重16T，履带长度7.505m，履带宽度1.015m，履带接触桥面长度6.475m，履带宽度1.015m，接地比压0.0922MPa。
履带吊传给桥面的活荷载：92.2KN/m2。
(2)施工及人群活荷载：4KN/m2。
8.1.3构件内力计算与设计<一>1.2cm钢板采取满铺方式，纵桥向分配梁[25b槽钢采取满铺方式,因此，可以不对钢板进行受力分析计算。
<二>纵桥向分配梁[25b槽钢计算,槽钢(两肢朝下)采取满铺方式，Wx=32.7cm3,r=1.2,y履带带传力：92.2×0.25=23.05KN/m梁自重：0.313KN/m钢板重：0.942×0.25=0.236KN/mq=1.3x23.05+1.2(0.313+0.236)=30.62KN/m计算跨度：L=750mm内力计算：M=1/8×q×l2=1/8×30.62×0.752=2.153KN-m荷载工况一(恒载)内力图M=2.153KN-m强度验算：Wy=2.153×103/1.2×32.7=54.87N/mm2<f=215N/mm2.Ó=M/ry整体稳定验算：L1/b1=750/250=3<16整体稳定，安全，局部稳定无需验算，所选截面满足要求。
下承式贝雷钢栈桥设计计算书
牌号
σ
抗剪τ
Q2３5钢
Q２35钢
2１5
125
贝雷销子
3０ＣｒMｎTi
1105
208
贝雷梁
１6锰钢
３10
180
2作用荷载
2.1永久作用
本栈桥永久作用为材料自重恒载，型钢桥面系、贝雷梁及墩顶分配梁等结构自重,材料自重采用Mｉｄas Ciｖｉl２０13软件自动计入。
2.2可变作用
2.2.1混凝土罐车
工地使用的8m³混凝土罐车共3轴,空载时整机重量12.5t，为前一后二的形式,满载８m³混凝土总重量为３2t，轴距为3.2２5＋1.35，轮距1.８m，空载轴重为37.5+43.８+43．8kN，满载轴重为97+1１2＋11２kN，详见图2．２-1。
1.1.4钢管桩基础
基础采用Φ６10×8mm钢管桩,每排２根，中心间距４65０mm。
1.2设计主要参考资料
(1)《公路桥涵设计通用规范》(JＴG D60-2０04)；
(2)《港口工程桩基规范》(JＴS1６7-4-201２)；
(3)《公路桥涵施工技术规范》（ＪTG/T F5０-2０11）;
(4)《钢结构设计规范》（GB500１7-２00３）。
工２2b纵梁
76.7
39．3
1.3
HＮ3５0横梁
1１0.８
45.1
1.3
贝雷梁
173.0
88．6
０.８
2HN450×2０0桩顶横梁
14.4
30.９
０．1
φ61０钢管桩
25.9
1.５
0
Ｑ3４5材质（贝雷）:
最大正应力σmax=１７3.0ＭＰａ<[σｗ]＝310MPａ,满足要求。
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都匀经济开发区29号道路建设工程K1+500-k1+596钢便桥安全专项施工方案武汉市捷安路桥大临结构设计咨询公司二○一七年七月目录一、工程概述 (1)二、设计依据 (1)三、计算参数 (2)3.1、材料参数 (2)3.2、荷载参数 (2)3.3、材料说明 (4)3.4、验算准则 (5)四、栈桥计算 (5)4.1、计算工况 (5)4.2、建立模型 (5)4.3、面板计算 (6)4.4、小纵向分配梁计算 (6)4.5、横向分配梁计算 (7)4.6、贝雷梁计算 (8)4.7、桩顶分配梁计算 (9)4.8、钢管桩受力计算 (10)4.9、钢管桩反力计算 (12)4.10、整体屈曲计算 (12)五、结论 (12)附件一： (13)一、工程概述钢便桥位于清水江中游（29号道路）K1+500-K1+596，河道宽约81m，为方便河道两侧道路土石方挖填运输及施工用的材料运输，在清水江上搭建K1+500-K1+596长96m临时上承式贝雷钢桥结构便桥一座。
根据现场的地形、地貌，以保证避免破坏江河环保为前提条件，临时钢桥结构桥体为上承式贝雷钢桥结构，钢便桥位置设在道路主桥路线左侧，距主桥边线30米，以满足主桥梁施工需要。
便桥桥面宽度6米（包含人行道每边0.8米），钢管桩间距跨度6米，总长96米，共设16跨。
清水江两岸便桥台位置采用 C30钢筋混凝土浇筑基础。
清水江水位稳定，流速基本趋于平静，为了考虑安全，水流流速按照1m/s进行控制，岩石强度较大，打入难度很大，深度也相对较浅。
由于水流流速较小，栈桥长度仅96m，为此，柏杨湾大桥两端采取固定牢固，其它通过板凳桩的方式进行固定的方式进行施工（深度较大区域在上下游增设钢管），该施工方法在同类型的地质情况下有较成功的案例，对于流水速度较小的区域是切实可行的方法。
贝雷梁栈桥桥面宽度为6m，最大跨度为6m，设计承重为80t，而施工过程中采用25t汽车吊进行施工作业，施工时应满足承载需要。
二、设计依据⑴、都匀经济开发区29号道路建设工程地质、水文报告；⑵、现场实际情况及甲方要求；⑶、主要适用标准、规范：①、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2011）②、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）③、《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205—2001）④、《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64—2015）⑤、《公路桥涵地基和基础设计规范》（JTG_D63-2007）⑥、《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）；⑦、《钢结构设计规范》（GB 50017-2014）。
⑷、主要参考书籍：①、《简明施工计算手册》（第三版）（江正荣著，中国建筑工业出版社）；②、《路桥施工计算手册》（周水兴等著，人民交通出版社）；③、《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等著，人民交通出版社）④、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）⑤、其它有关国家规范及参考书籍。
三、计算参数3.1、材料参数1、采用极限承载力法进行检算。
⑴、Q235B钢参数：容许弯曲应力[]190MPaσ=，容许剪应力[]110MPaτ=。
⑵、贝雷梁允许轴力如下表所示：100型贝雷梁杆件特性表⑶、钢弹性模量Es=2.1×105MPa；⑷、人群、栏杆等结构按照栈桥的自重的1.05倍选取。
⑸、组合系数按照1.2×自重+1.4×活载。
3.2、荷载参数根据本栈桥实际使用情况，桥面荷载考虑以下几种主要荷载：1、12m3的混凝土运输车12m3的混凝土运输车，型号为三一重工生产的SY312C-6w(LNG)，具体参数如下：整备质量16200kg整车外形尺寸(长×宽×高)9950×2500×3975mm满载总质量47400kg轴距3220mm+1150mm前轮荷载总重：P1=8t，后轮荷载总重：P2=39.4t。
2、50t履带吊50t履带吊，参考三一重工SCC500E履带起重机，自重为50t，本设计中履带吊仅在栈桥通行，不得在栈桥上起吊，履带吊接触面积为2—4650×760mm2。
50t履带吊机外形尺寸图3、25t汽车吊25t汽车吊主要用于栈桥施工，参考PY25型汽车起重机，具体参数如下：整备质量29.2t整车外形尺寸(长×宽×高) 9200×2490×3880mm轴距4325mm+1350mm4、一般车辆一般车辆包括普通的小车、运输小材料的货车，荷载均比50t履带吊小，可不进行检算。
5、80t挂车80t挂车参考《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中80t挂车执行，荷载布置如下图所示：80t 挂车荷载布置图（m ）6、一般车辆一般车辆包括普通的小车、运输小材料的货车，荷载均比50t 履带吊小，可不进行检算。
7、水流力栈桥水流流速按照1m/s 进行控制，施工水位为+407.0m ，栈桥主要水流力荷载包括钢管桩所受的水流力，考虑1.2倍荷载放大系数，以平衡其它小构件所受水流力。
水流力标准值取值为：22w wF C V Aρ=，荷载也可以简化为倒三角形荷载，水面处水压力为2w w p C V ρ=，河床处水压力为0。
C w —水流阻力系数；ρ—水密度，淡水取31/t m ；A —单桩入水部分在垂直于水流方向的投影面积； V —水流流速，该处取1m/s ，圆形结构，C w =0.73，水面处水压力为：2220.73110.73/w w p C V kN m ρ==⨯⨯=第二排钢管受力应进行折减，按照规范表13.0.3-2要求进行折减系数计算。
L-钢管净距，30.63 2.37L m m m =-=,D-钢管直径，0.63D m =/ 2.37/0.63 3.76L D ==,查表可知折减系数：10.62m =第一排钢管水面处受力为：210.73/0.630.46/w w q p D kN m kN m==⨯=第二排钢管水面处受力为：2110.620.460.285/w w q m q kN m==⨯=3.3、材料说明栈桥上部结构为型钢和贝雷梁组拼结构，下部结构为钢管桩加型钢承重梁结构。
贝雷钢栈桥采用连续梁结构，栈桥宽6m 。
栈桥钢管桩为φ630×10mm 钢管桩，同排布置三根，间距为2.1m ，横向贝雷梁布置6片，间距为（0.9 m +1.1 m+0.9m+1.1 m+0.9m ），贝雷梁顶分配梁为工25b ，间距为0.75m ，分配梁顶部设置方钢15×15×1cm ，间距为0.3m ，上部布置10mm 厚桥面板。
桥头设简易桥台，台后浇筑混凝土施工便道。
3.4、验算准则栈桥作为一种重要的大临设施，其设计验算准则为：在栈桥施工状态下，栈桥应满足自身施工过程的安全，但6级风以上应停止栈桥施工；在工作状态下，栈桥应满足正常车辆通行的安全性和适用性的要求，并具有良好的安全储备。
四、栈桥计算4.1、计算工况栈桥各状态下的计算工况工况一至五计算上部结构的内力与应力及下部钢管桩的竖向荷载，其中控制工况为12m3的混凝土运输车和80t挂车荷载，即工况一、四，水平力最不利工况为非工作状态，即结构自重和水流力同时作用。
4.2、建立模型用midas civil 2016进行整体建模计算，两侧桥台位置为铰接结构，其它仅能承受竖向力，上下分配梁之间全部为铰接，即上层分配梁的弯矩不传递至下层分配梁。
栈桥整体模型图4.3、面板计算面板按照单向板进行计算，跨度为0.3m ，比较荷载，在12m 3的混凝土运输车荷载下面板受力最大，394/849.25F kN ==，轮压面积为0.2m×0.5m，单位长度1m 进行计算，钢栈桥自重按照1.05选取，1.0549.251.4144.8/0.5q kN m⨯=⨯=。
22/8144.8/0.3/8 1.63M ql kN m kN m ==⨯=⋅，/221.72Q ql kN ==面板组合应力：[]621.631097.8190100010/6M MPa MPa W σσ⨯===<=⨯。
面板剪应力：[]33321.7210 3.311022100010Q MPa MPaA ττ⨯==⨯=<=⨯，满足要求。
4.4、小纵向分配梁计算最不利工况为80t 挂车荷载作用在梁中部，小纵向分配梁采用方钢，间距为0.3m ，受力如下图所示：组合应力图（MPa ）剪应力图（MPa ）组合应力为[]77.8190MPa MPaσσ=<=，最大剪应力[]41MP 110a MPaττ=<=，最大相对变形为：0.2300/4000.75l mm mm ∆=<=，满足要求。
4.5、横向分配梁计算最不利工况为80t 挂车荷载作用在梁中部，横向分配梁间距为0.75m ，受力如下图所示：组合应力图（MPa ）剪应力图（MPa ）组合应力为[]64190MPa MPaσσ=<=，最大剪应力[]25.3MP 110a MPaττ=<=，最大相对变形为：11100/400 2.75l mm mm ∆=<=，满足要求。
4.6、贝雷梁计算贝雷梁以承受轴力为主，轴力计算如下：弦杆轴力图（kN ）竖杆轴力图（kN）斜杆轴力图（kN）100型贝雷梁杆件特性表由计算结果可知贝雷片的受力满足要求。
4.7、桩顶分配梁计算桩顶分配梁受力如下图所示：组合应力图（MPa）剪应力图（MPa ）组合应力为[]48190MPa MPaσσ=<=，最大剪应力[]22MP 110a MPaττ=<=，最大相对变形为： 1.52100/400 5.25l mm mm ∆=<=，满足要求。
4.8、钢管桩受力计算钢管桩受力如下图所示：轴力图（MPa ）弯矩图（t.m ）轴力：max 28tN =，弯矩：max 3M t m=⋅，钢管采用ø630×10mm 。
ø630×10mm 钢管桩参数表219477A mm =，219x y i i mm ==,3x =2971921mm W ，20l m =，/91x l i λ== 截面塑性发展系数： 1.15x γ=，等效弯曲系数：1mx β=b 类截面，查得0.614x ϕ=，稳定性计算： 参数：'22252EA/(1.1) 2.061019477/(1.191)=434tEx x N πλπ==⨯⨯⨯⨯[]472810310280.61419477 1.152********.810.843423.49.322.7<=190Mpa mx xx x x Ex M NAN W N MPa MPa MPa βσϕγσ⨯⨯=+=+⨯⎛⎫⎛⎫⨯-- ⎪ ⎪'⎝⎭⎝⎭=+=满足要求。