贝雷梁计算公式
现浇梁_贝雷片弦杆计算[1]
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贝雷片弦杆计算一、贝雷片基本结构与几何尺寸贝雷片（单片）结构轮廓图贝雷片弦杆采用16Mn][10，如右侧图示，断面面积2A cm =2⨯12.74=25.48；截面抵抗矩339.478.8x W cm =2⨯=；截面惯性矩4198.3396.6x I cm =2⨯=；弹性模量5.110E MPa =2⨯弦杆横断面图二、计算1、梁体自重：W1=187m3×26KN/m3=4682KN ，其中326/kN m 系按设计文件取值；2、满堂碗扣式脚手架：2350W kN =，已考虑满堂碗扣式脚手架加固所需材料的荷载；3、弦杆受碗扣式脚手架单根立柱荷载为：P=（4682+350）/(12×14)=29.96KN注：碗扣式脚手架在箱梁底板6.7m 范围内，按顺桥向12行，横桥向14列布置，翼板虽布置了横桥向6列，但在此计算时，仅考虑箱梁底板范围内碗扣式脚手架承担箱梁梁体重量及全部碗扣式脚手架的重量，且恰好支承在单片贝雷梁弦杆中，即按照弦杆最不利位置进行计算。
4、按简支梁计算贝雷片弦杆m ax f ：f max =PL 3/48EI=29.26KN ×(0.7m)3/(48×2.1×105MPa ×396.6cm 4)=0.025cm5、稳定性计算：按实腹式轴心受压构件计算[]N A σϕ≤⋅，其中弦杆属双肢b 类截面轴心受压构件，其长细比070017.739.5x x l λγ===按《钢结构设计规范GB50017-2003》5.3.1条中的规定：确定桁架弦杆的长细比时，其计算长度0l （弯曲方向在桁架平面内时）为构件的几何尺寸（节点中心间距离）700mm 。
（不考虑偏心受压情况）。
查《钢结构设计规范GB50017-2003》表C-2可知，稳定系数0.977ϕ=。
即29.26KN/(0.977×25.48cm 2)=11.76MPa ＜［σ］=160MPa查阅相关书籍，16Mn 的容许拉应力、压应力按1.3210M P a ⨯计算，容许剪应力按1.3160M Pa ⨯，计算时，系按容许剪应力计算。
单排单层贝雷梁的容许剪力值
单排单层贝雷梁的容许剪力值单排单层贝雷梁的容许剪力值是指在一定条件下，贝雷梁能够承受的最大剪力。
这个值的大小对于结构设计和安全性评估都非常重要。
下面将从以下几个方面来详细介绍单排单层贝雷梁的容许剪力值。
一、贝雷梁的定义和作用贝雷梁是一种常用于钢结构中的构件，它通常由多根平行排列的薄板组成，呈V字形或X字形。
在结构中，贝雷梁主要起到增加刚度、承受水平荷载和抵抗地震力等作用。
二、剪力作用及其影响因素剪力是指垂直于截面方向的内部力，它会导致材料沿着截面发生剪切变形。
在贝雷梁中，由于其特殊的形状和布置方式，剪力会对其产生较大影响。
影响单排单层贝雷梁容许剪力值大小的因素主要有以下几个：1. 材料强度：材料强度越高，容许剪力值就越大。
2. 截面形状：贝雷梁的截面形状会影响其剪力承载能力。
一般来说，V 字形截面的容许剪力值要大于X字形截面。
3. 支座条件：支座的刚度和位置也会影响贝雷梁的容许剪力值。
如果支座刚度较大或位置合理，贝雷梁的容许剪力值就会相应增加。
4. 受力方式：贝雷梁所受到的荷载方式也会对其容许剪力值产生影响。
例如，单向荷载和双向荷载时，贝雷梁所承受的剪力大小不同。
三、计算方法根据相关规范和标准，可以采用以下公式来计算单排单层贝雷梁的容许剪力值：Vp = k × fy × tw × d其中，Vp为容许剪力值；k为调整系数；fy为钢材屈服强度；tw为薄板厚度；d为薄板高度。
在实际设计中，需要根据具体情况选择合适的调整系数k。
例如，在GB50017-2017《钢结构设计规范》中规定了不同支座条件下的调整系数范围。
四、安全性评估在实际工程中，需要对贝雷梁的容许剪力值进行安全性评估。
一般来说，容许剪力值与实际受力情况有关，需要考虑荷载大小、荷载组合、支座条件等多个因素。
如果计算出的容许剪力值小于实际受力情况下所承受的剪力大小，就说明贝雷梁存在安全隐患。
此时需要采取相应的措施来增加其承载能力，例如增加截面尺寸、加强支座等。
双桥门25米跨贝雷导梁计算书
双桥门25米跨贝雷导梁计算书一、 贝雷梁结构形式及荷载贝雷梁由两片组成一宽900mm ，高1500mm ，长66m 单主导梁；架桥贝雷梁由主导梁构成，起吊设备由双天车抬吊。
天车横梁由4片双排贝雷片组成。
1、 荷载起吊重量：44T ，天车重：4T ；单导梁荷载：P=（44+4）/4=12T ；1.4×12=16.8T双片贝雷组成单导梁每米自重：0.4T/M ，1.2×0.4=0.48T/M ； 2、计算跨径：L=26m 3、单导梁支点剪力：Q=1.4×P+1.2q ×L/2=22T 4、 贝雷片性质h=10.cm ，b=4.8cm ，d=0.53cm ，t=0.85cm弦杆截面面积F=25.48cm 2，弦杆抗弯模量W1=79.4cm 3弦杆惯性距Ix=396.6cm 4；桁片抗弯模量W2=3570 cm 3 桁片惯性距Ig=250500cm 4二、 单片桁架抗弯强度验算 M=m t ql PL ⋅=⨯⨯+⨯⨯=+5.712264.0125.0268.1625.02)8/1()4/1(23 []Mpa Mpa cm W M 273200/0.23570/1005.71/22=<==⨯==σσ三、 单片桁架剪应力验算：46.4621=+=S S S m[]22/08.2/43.2)53.06.3962/(46.46222/cm t cm t d I QS x n m =>=⨯⨯⨯==ττ 支座焊1cm 厚加厚腹板增强抗剪强度（焊缝高8mm ）。
[]2211/08.2/97.0)33.16.3962/(46.4622)10(/cm t cm t d I PS x =<=⨯⨯⨯=+=ττ四、 验算挠度：E=2.06×105MPa[][][]m m L f m m EI qL EI PL f 65400/26000400/842/)56119(2/)10/2505001006.248/(100026100008.162/384/548/453343===>=+=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=导梁下部配纵向加强弦杆验算挠度：I=375748cm 4f=56mm<[f]=65mm由于施工情况千变万化，贝雷梁的稳定性至关重要，因此实际施工时因采取如下构造安全措施：1、 每节双贝雷片设双向平连，即，端部设竖向支撑架平连，上部设水平向支撑平连，加强导梁刚度。
321贝雷梁重量
321贝雷梁重量（原创实用版）目录1.介绍贝雷梁2.321 贝雷梁的构成和特点3.321 贝雷梁的重量计算方法4.321 贝雷梁在不同场景下的应用5.结论正文一、贝雷梁简介贝雷梁，又称贝雷桥，是一种可拆卸的钢桥，主要用于军事和民用工程中的桥梁跨越。
它的特点是结构简单，拆卸方便，适应性强，能够快速构建和拆除。
在我国，贝雷梁的研发和应用已有多年历史，具有较高的技术水平和应用经验。
二、321 贝雷梁的构成和特点321 贝雷梁，是根据我国贝雷梁设计规范中的一种规格，数字“321”代表了梁的跨度、宽度和承载能力。
具体来说，321 贝雷梁的跨度为 3 米，宽度为 2.1 米，承载能力为 10 吨。
它主要由上弦杆、下弦杆、腹杆、横梁和连接件等构件组成，这些构件可以通过螺栓连接和拆卸，便于运输和安装。
三、321 贝雷梁的重量计算方法计算 321 贝雷梁的重量，需要考虑其材料、尺寸和形状等因素。
一般来说，贝雷梁的材料为高强度钢，其密度约为 7850 千克/立方米。
根据贝雷梁的结构特点，我们可以通过以下公式计算其重量：重量 = 密度×体积其中，体积可以通过以下公式计算：体积 = (长×宽×高) ÷ 1000以 321 贝雷梁为例，假设其长度为 3 米，宽度为 2.1 米，高度为0.2 米（考虑到腹杆的高度较低，此处采用简化计算），则可得：体积 = (3 × 2.1 × 0.2) ÷ 1000 = 0.0126 立方米重量 = 7850 × 0.0126 = 99.11 千克因此，321 贝雷梁的重量约为 99.11 千克。
需要注意的是，这里的计算结果仅供参考，实际重量可能受到生产工艺、材料等因素的影响。
四、321 贝雷梁在不同场景下的应用321 贝雷梁具有广泛的应用领域，包括军事、交通、水利、能源等。
例如，在军事行动中，321 贝雷梁可以快速构建浮桥、便桥等临时通道，以保障部队的快速通行；在抢险救灾中，321 贝雷梁可以快速搭建临时桥梁，方便救援物资和人员的运输；在工程建设中，321 贝雷梁可以作为临时桥梁使用，以方便施工现场的人员和设备通行。
贝雷梁计算书
122.5m跨越处门洞计算书1.1荷载取值静荷载：模板及支架自重1.5kN/m2钢筋混凝土结构自重（钢筋混凝土比重26KN/m3）碗口式脚手架自重3.6 kN/m2贝雷梁自重3.8 kN/m2动荷载：施工荷载2.5 kN/m2振捣荷载2.0 kN/m21.1.1强度荷载计算拟采用双排双层加强型贝类梁，腹板下间距拟采用60cm，标准箱室断面间距采用100cm。
腹板段：1.2×（26×1.8+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=73.14KN/m2标准段：标准段仅含顶板、底板，厚度分别为20cm，22cm，考虑到箱室内斜角高度均为15cm，因此保守计算，取值净混凝土高度：0.22+0.2+0.15*2=0.72m1.2×（26×0.72+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=39.5KN/m2翼缘板段：混凝土翼缘板厚度保守计算取值47cm。
1.2×（26×0.47+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=31.65KN/m21.1.2刚度验算荷载取标准值。
腹板段：26×1.8+1.5+3.6+3.8=55.7 KN/m2箱室段：26×0.72+1.5+3.6+3.8=27.62KN/m2翼缘板段：26×0.47+1.5+3.6+3.8=21.12KN/m21.1.3计算模型以一跨简支梁作为计算模型。
1.2跨度22.5m门洞验算（1）贝雷梁性能，双排单层加强型查表：截面模量W=30641.7cm3惯性矩I=4596255.2cm4弹性模量E=203×103MPa 允许弯矩[M]=6750KN·m允许弯应力[σ]=240 MPa 允许剪力[V]=490.5 KN （2）强度验算A.腹板段（间距0.5m布置）Mmax=ql2/8=0.125×73.14×0.5×22.52=2314.20KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2314.20÷（30641.7×10-6）=75524.5KN/m2=75.53MPa＜[σ]则强度满足要求。
贝雷片计算
1、梁体自重（混凝土543m3）1413t，取冲击系数1.1，1554T2、内模自重20T外模自重100T3、底模分配梁自重15.2T（14工字钢）4、贝雷片自重1554+120+15.2=1689T取：两侧腹板下三排单层加强贝雷梁2组，每组【M】=4809.4KN.M 底板下双排单层贝雷梁3组，每组【M】=1576.4KN.M自重：0.35*2*3*13+0.27*2*3*13=48.4T，取48.4*1.5=72.6T1193+120+20+72.6=1406T1406/40=352KN/m按跨径13m计算Mmax=7436KN.m1、翼板：采用双排单层贝雷梁，四排。
贝雷片自重：0.27*2*4*13=28T 考虑连接件取1.5倍42T 220+42=262T262/4=65.5T，65.5/40=1.64t/m跨径按13m计算Mmax=1/8*16.4*1000*13*13=346KN/m＜1576KN/Mσmax=346*1000/7157=48Mpa＜210 Mpa临时支墩按每排3根设计a、每根桩所承受的轴向压力计算：平均每根桩所受轴压为p=1668/（3*4）=139吨从安全角度出发，取K=2的安全系数：则p=139×2=278T≈2724KNb、桩长计算按单桩轴向受压容许承载力公式反算公式为：[p]=1/2UΣLiτi+λMoA{[бo]+K2γ2(h-3)}反算则可求出桩长h：c、参数确定（1）临时桩桩径采用1.0m，则周长取C=2×π×0.52=3.3m（2）λ：桩入土长度影响的修正系数取λ=0.85（3）考虑孔底沉淀淤泥影响的清孔系数：取mo=0.7（4）A：桩底截面积：A=πr2=π×0.522=0.85m2（5）[бo]：桩底取处土的容许承载力：取[бo]=200KPa（6）k2：地基土容许承载力随深度的修正系数：取k2=1.5（7）γ2；取γ2=17KN/m3（8）τ：极限摩阻力：取τ=40KPa由公式可得：2724=1/2×3.3×h×40+0.85×0.7×0.85{200+1.5×17×（h-3）解方程得h=34m临时支墩：1、翼板下：υ600×10 承载力3900KN，共16根2、腹板下：υ800×12 承载力6238KN，共12根。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下桁架容许内力表、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用6根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m（如图）。
图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩M Max活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M=M M活+M静=P i XL i+P2XL2+P3XL3+P4XL4+qXL2^8=250X1.9+250X2.5+250X2.5+250X1.9+8.4X142+8=2 406(KN-m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14+2=830(KN)取安全系数=1.3，与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4KN•m>1.3M M=3127.8KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3Q Max=1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R]=1u Zql+Aq2rk iP rq=m入(I fa0]+kr(h—3)] r0222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN,6根桩的承载总重为840KN。
大跨度、大体积混凝土“贝雷梁”支撑系统施工技术应用
大跨度、大体积混凝土“贝雷梁”支撑系统施工技术应用摘要：大体积混凝土梁一般采用预制和现浇两种方式，但往往在施工阶段，易受场地限制，大型起重设备难以满足现场起重要求，大跨度、大体积预制梁通常不具备预制吊运条件，只能采用现浇方式进行施工。
在高落差、大跨度、大体积梁混凝土支撑系统研究过程中发现，常规模板支撑系统，如桁架、满堂支架等结构，其均存在施工工程量较大，操作复杂，且混凝土施工质量较难控制等缺点。
参考贝雷桥结构及其受力特点，其贝雷梁结构稳定、施工便利，可作为混凝土模板支撑系统。
通过对其研究、试验，总结出一套新型混凝土模板支撑系统，其施工综合效果优良，可为后期同类型施工条件工程有借鉴作用。
关键词：高落差、大跨度；大体积；贝雷梁；支撑系统1概况三河口大坝泄洪表孔共布置三个孔，其孔口尺寸为15m×15m(宽×高)，根据设计图纸，大坝表孔上游分别布置门机大梁、交通桥，其中上游门机大梁为T型梁结构，底宽1m，顶宽1.78m，高2.5m，跨度15m，单根长度16.96m，交通桥为Π型梁结构，两支腿底宽均为0.5m，顶宽2.045m，高1.8m，跨度15m，单根长度18.96m，本文以跨度15m和混凝土方量43.8m³的门机大梁为例，来介绍贝雷桥在大跨度、大体积混凝土支撑系统的应用。
由于三河口大坝工程所处地区地形复杂，缺少常见的高拱坝垂直起吊设备缆机，由于本工程表孔顶部大梁自重过大，周边结构施工空间过下，架桥机、塔机等设备无法布置，故现场无法采用预制施工工艺。
为此，需要为三河口大坝表孔门机大梁混凝土施工量身订做一套安全经济的支撑系统，通过选用“贝雷桥”施工结构的研究，通过对其改装，使其作为模板支撑系统，解决了拱坝表孔高落差、大体积混凝土支撑，相比其它大跨度梁混凝土施工模板支撑系统布置，贝雷梁结构承载力可靠，支撑具备承载能力大、刚度强、挠度小、安全性性高等特点。
且贝雷梁施工工期短，贝雷梁支撑架设快速，分解容易，安装方便，造价低。
贝雷梁计算——精选推荐
贝雷梁计算贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。
贝雷梁的计算示意图如下：q一、荷载计算：1、箱梁自重荷载：350T其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T2、支架自重荷载：50 T其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T3、20×20方木自重荷载0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下：345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==⨯则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）：1285320.413.824 1.10241431418q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T m =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'1111 1.322415.8424.5222R q l T R T ==⨯⨯=<=2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.824 1.022*******q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T m =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'2211 1.2242414.6924.5222R q l T R T ==⨯⨯=<= 2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22224322311 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
321贝雷梁重量
321贝雷梁重量贝雷梁是一种常用的结构构件，主要用于建筑物的梁、桥梁、基础等部位。
它的重量是一个重要的参数，直接影响到结构设计、材料选择、运输安装等方面。
以下是与贝雷梁重量相关的一些参考内容。
**1. 贝雷梁的重量计算方法**贝雷梁的重量主要由两部分组成：钢筋的重量和混凝土的重量。
计算贝雷梁的重量可以采用以下公式：重量 = 单位长度钢筋重量 + 单位长度混凝土重量单位长度钢筋重量可以通过钢筋的规格和密度计算得出。
常用的计算公式为：单位长度钢筋重量 = 钢筋截面积 ×钢筋长度 ×钢筋密度单位长度混凝土重量可以通过混凝土的体积和密度计算得出。
常用的计算公式为：单位长度混凝土重量 = 混凝土梁截面积 ×混凝土高度 ×混凝土密度**2. 贝雷梁重量的影响因素**贝雷梁的重量受到多个因素的影响，包括结构设计要求、负荷条件、材料的选择等。
- 结构设计要求：根据工程的要求和使用场景，贝雷梁的尺寸和截面形状可能会有所不同，进而影响到重量的计算。
- 负荷条件：贝雷梁所承受的荷载大小和分布方式会对其重量产生重要影响。
通常，负荷越大，梁的尺寸和截面积就越大，重量也相应增加。
- 材料的选择：贝雷梁可以由不同材料制成，如普通混凝土、钢筋混凝土、钢等。
不同材料的密度和重量差异较大，也会导致贝雷梁的重量变化。
**3. 贝雷梁重量的应用例子**- 建筑物设计：在建筑物的结构设计中，工程师需计算贝雷梁的重量，以便评估结构安全性、确定合适的支撑结构、确保负荷传递等。
根据计算结果，设计师可以选择合适的材料和尺寸，满足建筑物的使用要求。
- 运输安装：贝雷梁的重量直接关系到其运输和安装的难度。
较大的贝雷梁可能需要特殊的起重设备和施工工艺，以确保安全可靠。
在进行运输和安装时，施工人员需要根据贝雷梁的重量合理安排工艺和计划。
- 资源节约：通过合理计算贝雷梁的重量和材料需求，可以降低工程成本和资源浪费。
盖梁贝雷支架计算书
盖梁贝雷支架计算书盖梁贝雷支架计算书一、贝雷梁支架整体受力计算共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。
上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。
1、荷载分析混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m3，贝雷梁按3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。
a ．混凝土自重)/(05.24121.1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412163m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。
钢管自重 )/(498.11001284.3468m KN =??d ．模板自重模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2，则有：)/(333.1100124040m KN =??e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/mf ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/mg ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：弯矩图：剪力图：由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为：M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN则单排贝雷梁受力情况为：M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·mQ max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。
每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算：单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图：由位移图有：悬臂端位移最大，为：f max =0.39mm<="">二、牛腿强度及刚度计算 1、牛腿受力分析由贝雷片传来的荷载N1=N2=52.5KN ，间距为45cm 。
钢便桥贝雷梁工程量计算
钢便桥贝雷梁工程量计算
贝雷纵梁验算
栈桥总宽4m，计算跨径为20m。
栈桥结构自下而上分别为：φ219×8mm 钢管桩、28a型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、25b型工字钢分配横梁（间距0.75m）、22a型槽钢桥面。
单片贝雷：I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3578.5cm3
[M]=788.2 kn·m, [Q]=245.2 kn
则4EI=2004×106 kn·m2
（一）荷载布置
1、上部结构恒载（按4m宽计）
（1）22a型槽钢：18×24.99×10/1000＝4.50kn/m
（2）25b型工字钢分配横梁：42.0×6×10/1000/0.75＝3.36kn/m
（3）“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等）：
287×4×10/3/1000＝3.83kn/m
（4）28a型工字钢下横梁：6×43.4×10/1000＝2.60 kn/根
2、活载
（1）汽-20级
（2）8m3混凝土搅拌运输车（满载）：车重20t，8m3混凝土19.2t （3）人群：不计
考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内**多只布置一辆重车。
(2021年整理)贝雷梁支架计算书
（完整）贝雷梁支架计算书编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（（完整）贝雷梁支架计算书）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
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本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为（完整）贝雷梁支架计算书的全部内容。
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm,每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400＊200＊21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢＠600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架,箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm;并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。
横杆步距为1。
2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向)布置）。
内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置。
横杆步距为≤1。
5m.箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。
内模板采用50＊100mm方木间距为250mm.夹板均采用1220*2440＊15mm的竹夹板。
贝雷梁迎风面积
贝雷梁迎风面积
（实用版）
目录
1.贝雷梁的定义和结构
2.贝雷梁迎风面积的计算方法
3.贝雷梁迎风面积的重要性
4.实际应用中的贝雷梁迎风面积优化
正文
贝雷梁，全称为贝雷桁架梁，是一种常见的钢结构梁式桥结构。
它由上弦杆、下弦杆、腹杆和横梁等构件组成，具有结构简单、施工方便、强度高、刚度大等优点，广泛应用于我国桥梁建设中。
在贝雷梁的设计和计算中，迎风面积是一个关键因素，直接影响到结构的稳定性和安全性。
贝雷梁迎风面积的计算方法通常是根据梁的结构和尺寸，按照一定的公式进行计算。
计算公式一般为：迎风面积 = (上弦杆长度 + 下弦杆长度) ×腹杆间距。
这个公式只适用于一般的贝雷梁结构，对于特殊形状的贝雷梁，还需要根据实际情况进行调整。
贝雷梁迎风面积的重要性体现在以下几个方面：首先，迎风面积直接影响到贝雷梁在风中的受力情况，如果迎风面积过大，梁的受风力就会增大，可能会影响到梁的稳定性；其次，迎风面积也与梁的施工和使用成本有关，如果迎风面积过大，会增加梁的施工难度和使用成本。
在实际应用中，为了优化贝雷梁迎风面积，设计人员通常会采取一些措施，比如优化梁的结构形式，选择合适的材料和尺寸，以及采用空气动力学措施等。
这些措施可以有效地减小迎风面积，提高梁的稳定性和经济性。
总的来说，贝雷梁迎风面积是贝雷梁设计和计算中的重要因素，需要
设计人员充分考虑和合理计算。
贝雷架桥梁、支架设计过程中所设计的参数及公式
贝雷架桥梁所需的计算公式及参数值：
汽车对桥梁的冲击荷载
1，简支梁桥
l ——结构的计算跨径（m）
E ——结构材料的弹性模量（N/m2)
I c——结构跨中截面的截面惯性矩（m4）
m c——结构跨中处的单位长度质量（kg/m）
G ——结构跨中处延米结构重力（N/m）
g ——重力加速度，g=9.81（m/s2）
冲击系数U计算
基本计算公式：
当f<1.5Hz时，u= 0.05
当1.5Hz≤f≤14Hz
u= 0.1767ln(f)-0.0157
时，
当f>14Hz时，u= 0.45
f ——结构基频（桥梁自振频
率)
2，连续梁桥
计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用f1；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用f2。
贝雷片受力表
钢弹性模量E s ＝2.1×105MPa ； 材料容许应力：
[][][][][][]120Mpa τ200MPa σ210Mpa,
σ345钢Q 85MPa τ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======
桩基部分:
[P]=0.5U ∑l i τ=
P-单桩轴向受压容许承载力(KN),以此验证设计桩基荷载
时容许
U=U1+U2=外周长+内周长
l i*τ----桩入土层长度 *所在层桩侧土极限摩阻力。
贝雷梁的弯矩和挠度怎么计算
贝雷梁的弯矩和挠度怎么计算例：某桥的B、C、H三线桥中，以C28-C29一跨，跨径最大，而以B29-B30一跨桥面最宽，位于变截面段，在同样条件下，以B桥和C桥来验算支架，也就满足了H桥，现就以C桥和B桥来进行验算。
一、C28-C29一跨支架验算1、荷载计算：（1）查图纸：C27-C30一联三跨共计砼用量为506m3，则平均每米砼用量为：4.961T/m，砼自比重按ρ=2.5T/ m3来计算，则平均每米箱梁自重为：12.402T，综合考虑：对砼比重按ρ=2.8T/ m3来计算，则包含了上部底模，方木和部份支架的重量，则平均每延米箱梁重量为：q1=13.891T/m。
（2）顶层I20b工字钢验算 C28-C29一跨拟采用4组8片贝雷梁作为主要构件，四组贝雷梁平均间距为1.6m，（具体布置见附图），其上铺一层长度为10m，纵桥向间距为1m的I20b 工字钢，用作支承方木用。
一跨34m，则所需10m长I20b工字钢根数约为32根，则平均分配到每根I20b工字钢上的均布荷载为： q2=（13.891×34）/（32×10）=1.476T/m2、强度验算：取最不利受力情况，按简支状态来验算查表得I20b工字钢：Ix=2500cm4 Wx=250 cm 跨中最大弯矩为：Mc=1/8qL2=1/8×1.476×1.62=0.472Tm≈4.72KNm 由强度公式可知：бmax=Mc/Wx=4.72×103/250×10-6=18.88MPa<[б]=210MPa强度符合要求。
3、挠度验算：因受均布荷载，由公式：f=5qL4/384EI可得： fmax=5qL4/384EI=（5×1.476×104×1.64×103）/（384×210×109×2500×10-8）=0.24mm fmax=0.24<f允=L/400=1600/400=4mm挠度符合要求二、C28-C29四组纵桥向贝雷梁验算：1、荷载计算： a、I20b工字钢以上部分重量：按取ρ=2.8T/m3来考虑，已包括了该部分重量，则重量：G1=13.891×34=472.3T b、32根I20b工字钢重量：G2=32×10×0.0311=9.952T c、四组贝雷梁自重：取贝雷梁上下加强则平均每片贝雷梁自重为：450公斤则一组36m长贝雷梁重量为：8.1吨则四组36m贝雷梁重量为：G2=0.45×2×9×4=32.4T d、平均分配到每延米双排单层贝雷梁上的均布荷载为： q3=（472.3 9.952 32.4）/（4×33）=3.899T/m 。
27.5m贝雷梁计算书
贝雷梁计算一. 荷载1. 现浇箱梁自重所产生的荷载：①钢筋混凝土按26kN/m3计算，②单侧翼缘板混凝土线形荷载为：Py1=1.1232*26=29.2kN/m③单侧腹板处混凝土线荷载为：Py2=2.2153*26=57.6kN/m④单侧梁中处混凝土线荷载为：Py3=1.044*26=27.1kN/m2. 模板体系荷载按规范规定：P2=0.75kPa3. 砼施工倾倒荷载按规范规定：P3=4.0kPa4. 砼施工振捣荷载按规范规定：P4=2.0kPa5. 施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5kPa二、线形荷载分布计算贝雷梁布置图见下图。
1. 贝雷梁布置图横断面纵断面贝雷梁横向布置为：2*（0.9*2+415+2*0.45+0.3+0.45*2*0.9）+0.45m，共宽10.8m，横向共20榀。
2. 构件材料及规格①材料：除贝雷梁采用16Mn外，其余均为Q235②规格：贝雷梁上下弦杆采用双[10（背靠背）；竖杆及斜杆采用工8。
贝雷梁间横向联杆采用工8；钢管桩采用Φ630，壁厚10mm 钢管；钢管桩顶横梁采用双工512a；钢管桩间剪刀撑采用[20。
1、按概率极限承载力计算即Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ式中SQ：基本可变荷载产生的力学效应SG：永久荷载中结构重力产生的效应Sd：荷载效应函数rg ：永久荷载结构重力的安全系数rq：基本可变荷载的安全系数强度满足的条件为：Sd(rgG;rqΣQ)≤rbRd式中rb：结构工作条件系数Rd：结构抗力系数Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ加载模型图四、计算结果1. 支点反力仅显示翼缘板下方一榀贝雷梁。
由图所示结构最大位移为5.93cm<L/400=2400/400=6cm。
结构内力单元内力图单元应力图型钢应力图由图所示型钢的最大应力为86.5MPa<210MPa，满足要求。
贝雷梁应力图结构最大内力为支点两侧下弦杆处，最大值为338kN<560kN 。
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1 贝雷梁计算书绪论本计算书为福州市尤溪洲闽江大桥水上平台50t 龙门吊机计算书，此门吊净跨15m ，净高12m.㈠计算的基本数据------------------------------------------------------- 1 ㈡轮压的验算------------------------------------------------------------- 2 ㈢龙门吊机纵向稳定验算---------------------------------------------- 3 ㈣贝雷桁架计算----------------------------------------------------------- 4 ㈤底座支架计算----------------------------------------------------------- 15 ㈠．计算的基本数据：本龙门吊机为50t 龙门吊机，由贝雷桁架拼装而成，净跨15m ，净高12m. 将龙门吊机分成：① 起重小车② 小车走道梁及分配梁③ 贝雷桁见《龙门吊机小车走道梁及分配梁：走道梁由43kg/m重钢轨组成，L=16.6m. 分配梁由2［20b组成。
②贝雷桁：其为国家规定尺寸制造，每片桁架为1.5×3.0m，侧弦杆与下弦杆由2［10组成，内侧的斜杆由Ι8组成；组拼后，将净跨部分的上下弦杆加强成4［10，（详见图《YX-02-026》），另外三角支撑均由2［10组成。
截面性质如下：特性面积A 惯性矩截面系数截面（mm2）（mm4）(mm3)2［10 2549 3.966×106 0.07932×1035098 20.677×106 0.20677×1034［10958 9.9×105 2.48×104Ι824走行及车轮：2.7×4=10.8t分配梁：7.049t恒载总重：Q 恒=5.499+35.490+10.8+7.049=58.838恒载产生的反力：R 恒=58.838/2=29.419tb.活载：起重小车重50t,动力系数1.2,走行小车15t.活载总重：Q 活=50×1.2+15=75活载产生的反力：R 活= Q 活（L-a ）/L=75×（16.40-3.5）/16.4=58.99t （式中L=16.4m,a=3.5m ）c.纵向风力计算：（查《公路桥涵设计通用规范》福州地区的风压强度为800～1000pa 之间，我们计算时取ω=1000pa 即ω=100kg/m 2）P=ω·F ·K 1·K 2·K 3·K 4·K 5（式中:K 1设计风速频率换算系数K 2风载体型系数K3风压高度变化系数K4地形和地理条件系数K5折减系数 ）13635161956935天车风力：P1=100×2×3×1×1.5×1.3×1×1=1.17tM1=1.17×y1=1.17×16.195=18.95t·m横梁风力：P2=100×0.5×1.5×1.5×17.8×1.3×1×1=2.60tM2=2.60×y2=2.60×13.635=35.451t·m塔架：P3=100×12×1.5×1.5×0.5×2×1.3×1=3.51tM3=3.51×y3=3.51×6.935=24.34t·mM总=M1+M2+M3=18.95+35.451+24.34=78.74t·mR＇= M总/6/2=6.56t2.荷载及轮压计算：受力最大的一组轮子总压力：R总=R恒/2+R活/2+R＇=29.419/2+58.99/2+6.56=50.76t采用φ600轮子，容许压力〖R轮〗=21t，一组轮子n≥R总/〖R轮〗=2.4,故采用4个轮子，每个轮子实际受力12.69t.本龙门吊机共需轮子数目：n总=4×n=16个. （三）.龙门吊机纵向稳定验算：561． 纵向风力产生的倾覆力矩：（这里的风力强度我们设定为ω=100kg/m 2）（根据规范ω=1/1.6×v 2 可以推算当ω=100kg/m 2时候，风速v 已经达到40m/s ）所以：M 风倾=M 总=78.74t ·m2．惯性力产生的倾覆力矩：P 惯=Q/g ·V/t （取V=8m/60秒，g=9.8米/秒2，t=2秒）① 小车及起重物的惯性力：Q=20tP 1＇= 26088.920⨯=0.136t M 1＇= P 1＇×y 1=0.136×16.195=2.2t ·m② 横梁产生的惯性力Q=5×270×6+49×2×6＋5.499=14.199tP 2＇=()28.96018199.14⨯⨯⨯=0. 097t M 2＇= P 2＇×y 2=0.097×13.635=1.323t ·m③ 塔架产生的惯性力Q=8×270×6=12.96tP 3＇=()28.9601896.12⨯⨯⨯=0.09t M 3＇= P 3＇×y 3=0.09×6.935=0.624t ·mM 惯= M 1＇+ M 2＇+ M 3＇7= 2.2＋1.323＋0.624=4.147t ·m总倾覆力矩M 倒=M 惯 +M 风=4.147＋78.74=82.887t ·m3.龙门吊机产生的稳定力矩M 稳=Q 恒×（2d ）=58.838×（26）=176.514t ·m 纵向稳定要求：倒稳M M ≥1.2 =887.82514.176=2.1 满足要求。
（四）.贝雷桁架计算：㈠基本假定：⑴荷载分配情况：按照起重力50t ，动力系数1.2，走行天车15t 计算Q 总=152.150+⨯=75t此龙门吊机为三排单层结构，故1100mm 左右两组桁架各承担37.5t ，又因为每侧钢轨铺于中间一排桁架上所以：我们设中间桁架受力最大为37.5/2=18.75t,天车每侧钢轨两个轮子，中间桁架受力为18.75/2=9.375t=93.75KN⑵将中间受力最大的一排桁架近似为平面结构计算：如左图：整个结构分成213个节点，360个单元（各单元和节点编号详见附图），程序中将截面形式设定为：2［10 14［10 2Ι8 3原始数据HistoryReactions ....... Support Range ........ 1 4 1Displacements ... Joint Range .......... 1 213 1Forces .......... Member Range ......... 1 360 1 1Stresses ........ Member Range ......... 1 360 1 1Load Case Range ..... 1 10 1Load Combination Range 1 9 1Send output to ....... V (V=video P=printer)Print all Output DataPrint all Input Data and all Output Datatructure No. 19 *** 支座反力*** Drive Doad Combination ResultsJoint Load X-Reaction Y-Reaction Z-ReactionNumber Combination (kN) (kN) (kN-m)81 1 8.078 129.824 0.0002 10.189 132.517 0.0003 11.925 136.465 0.0004 14.853 142.439 0.0005 15.884 145.350 0.0006 16.460 146.392 0.0007 16.795 146.650 0.0008 17.055 147.058 0.0009 16.831 147.361 0.00045 1 11.478 53.248 0.0002 13.425 41.891 0.0003 15.012 30.001 0.0004 17.636 7.876 0.0005 18.463 -5.836 0.0006 18.876 -15.477 0.0007 19.048 -24.388 0.0008 19.142 -33.585 0.0009 19.167 -20.749 0.000176 1 -19.556 -29.958 0.0002 -23.614 -34.975 0.0003 -26.937 -38.117 0.0004 -32.489 -40.024 0.0005 -34.347 -33.699 0.0006 -35.336 -27.616 0.0007 -35.843 -20.303 0.0008 -36.198 -11.731 0.0009 -35.998 -24.931 0.000177 1 0.000 73.420 0.0002 0.000 87.101 0.0003 0.000 98.186 0.0004 0.000 116.243 0.0005 0.000 120.720 0.0006 0.000 123.235 0.0007 0.000 124.576 0.0008 0.000 124.793 0.0009 0.000 124.853 0.000Structure No. 19 *** 节点位移*** Drive DJoint Load X-Displ. Y-Displ. RotationNumber Combination (mm) (mm) (rad)1 1 0.00000 0.00000 0.000002 0.00000 0.00000 0.0000093 0.00000 0.00000 0.000004 0.00000 0.00000 0.000005 0.00000 0.00000 0.000006 0.00000 0.00000 0.000007 0.00000 0.00000 0.000008 0.00000 0.00000 0.000009 0.00000 0.00000 0.000002 1 -.06318 -.02183 .000642 -.07369 -.02228 .000743 -.08267 -.02294 .000824 -.09767 -.02395 .000975 -.10310 -.02444 .001026 -.10601 -.02461 .001047 -.10764 -.02466 .001068 -.10894 -.02472 .001079 -.10795 -.02477 .001063 1 -.33895 -.19238 .000172 -.38717 -.19635 .000213 -.42986 -.20218 .000244 -.50126 -.21101 .000315 -.52874 -.21532 .000346 -.54361 -.21686 .000357 -.55241 -.21724 .000378 -.55998 -.21784 .000389 -.55346 -.21829 .000374 1 -.42657 -.33135 .000272 -.50895 -.33328 .000323 -.58355 -.33974 .000374 -.71074 -.34884 .000455 -.76495 -.35451 .000496 -.79666 -.35615 .000527 -.81879 -.35628 .000548 -.83938 -.35704 .000569 -.81648 -.35798 .000545 1 -.70947 -.47004 .000302 -.82471 -.46993 .000353 -.93437 -.47701 .000414 -1.12201 -.48636 .000505 -1.20816 -.49337 .000556 -1.25914 -.49511 .00058107 -1.29642 -.49499 .000618 -1.33263 -.49592 .000649 -1.29075 -.49735 .000606 1 -.86507 -.58463 .000382 -1.03318 -.57665 .000503 -1.19556 -.57957 .000624 -1.47620 -.58117 .000825 -1.61127 -.58679 .000926 -1.69359 -.58713 .000987 -1.75682 -.58592 .001028 -1.81924 -.58638 .001079 -1.74353 -.58877 .001017 1 -.90638 -.59923 0.000002 -1.08725 -.59024 0.000003 -1.26131 -.59264 0.000004 -1.56217 -.59324 0.000005 -1.70645 -.59868 0.000006 -1.79444 -.59883 0.000007 -1.86198 -.59748 0.000008 -1.92852 -.59789 0.000009 -1.84779 -.60040 0.000008 1 -.98146 -.61383 .000752 -1.17262 -.60384 .000853 -1.35698 -.60570 .000954 -1.67552 -.60530 .001135 -1.82847 -.61056 .001226 -1.92163 -.61054 .001277 -1.99308 -.60905 .001318 -2.06355 -.60940 .001359 -1.97817 -.61203 .001309 1 -1.30762 -.72782 .000222 -1.53722 -.70990 .000273 -1.76800 -.70756 .000334 -2.16847 -.69933 .000435 -2.37172 -.70317 .000516 -2.49673 -.70172 .000557 -2.59548 -.69914 .000608 -2.69498 -.69903 .000649 -2.57210 -.70262 .0005810 1 -1.41523 -.81094 .000232 -1.68081 -.77964 .000273 -1.95720 -.76864 .000334 -2.44112 -.74516 .000435 -2.70102 -.74515 .000516 -2.86416 -.74104 .000567 -2.99779 -.73678 .000618 -3.13455 -.73584 .000669 -2.96106 -.74049 .0005911 1 -1.62374 -.89377 .000192 -1.90424 -.84909 .000203 -2.21323 -.82941 .000254 -2.75825 -.79067 .000335 -3.07088 -.78681 .000416 -3.26970 -.78003 .000477 -3.43750 -.77410 .000528 -3.61230 -.77232 .000589 -3.38673 -.77803 .0005012 1 -1.70694 -.95181 .000272 -2.01719 -.88781 .000363 -2.37212 -.85461 .000464 -3.00319 -.79245 .000655 -3.38234 -.78196 .000766 -3.62685 -.77099 .000847 -3.83804 -.76253 .000918 -4.06005 -.75930 .000989 -3.76934 -.76652 .00089 。