贝雷梁支架受力计算
贝雷梁计算
贝雷梁计算贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。
贝雷梁的计算示意图如下：q一、荷载计算：1、箱梁自重荷载：350T其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T2、支架自重荷载：50 T其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T3、20×20方木自重荷载0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下：345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==⨯则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）：1285320.413.8241.10241431418q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'1111 1.322415.8424.5222R q l T R T ==⨯⨯=<=2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.8241.022*******q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'2211 1.2242414.6924.5222R q l T R T ==⨯⨯=<= 2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22224322311 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
贝雷梁支架结构计算方案_secret
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
实腹板处模板强度、刚度均满足要求。
(2)、底模下方木检算：
、方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用100×100mm的方木。其跨径分两种情况分析：一、实腹板出：按三跨0.3m连续梁计算；二、空腔腹板处：按三跨0.9m连续梁计算。
A=1433mm2g=11.249kg/m=0.1125KN/m，[σ］=145MPa［τ］=85MPa
、荷载分析
根据梁全横断面分析如下：
a.钢筋砼自重取26KN/m3；
b.竹胶板、方木自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；
c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；
故碗扣支架在翼板处满足要求。
4.2、一般箱梁截面计算分析
选取荷载最大的中腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木、钢管分配梁计算分析；按整个横断面计算支架承载力。
(1)、底模计算：
、竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度： 。
由于除翼板外底模方木按中心间距为30cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模板计算跨径取： ；
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
(3)、10#工字钢分配梁检算：
方木下分配梁采用I10工字钢作为纵向分配梁，沿纵断面方向间距90cm。按整个断面考虑。
、I10工字钢技术指标以及力学性能：
I10工字钢技术指标：
E=2.1×105MPa I=2.45×106mm4W=4.90×104mm3
钢箱梁贝雷梁支架计算书
合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书计算：复核：总工程师：浙江兴土桥梁建设有限公司二OO二年三月目录1. 概述 (1)1.1上部结构 (2)1.2下部构造 (2)2. 计算依据 (2)3. 荷载参数 (2)3.1基本荷载 (2)4.荷载组合与验算准则 (3)4.1支架荷载组合 (3)5.结构计算 (3)5.1桥面系计算 (3)5.2主梁计算 (5)5.3栏杆计算 (9)5.4承重梁计算 (9)5.5桩基础计算 (10)1. 概述合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。
主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。
本支架主跨分为9m、12m两种。
支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。
支架总体布置图如图1和图2所示图1 支架立面布置图图2 支架横断面布置图1.1上部结构1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。
1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。
1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。
贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。
1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架；1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。
1.1.6 支架高程：+13.102m。
1.2下部构造1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。
1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩图3 基础布置图2. 计算依据1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。
大桥贝雷梁支架计算
乐山社大桥贝雷梁支架设计计算本桥设计在第2-6孔箱梁支架按贝雷梁支架设计进行搭设（施工时根据实际情况调整选取支架搭设方式），考虑桥梁最不利荷载以及桥高最大、桥跨最长、桥宽最大的选取原则，此桥选取右幅第二联第五孔（变宽段）。
其中右幅第二联第五孔箱梁顶面宽29.669m，底宽21.251m，梁高2.0m，单箱四室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
计算如下：一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=19.14m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa③贝雷梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPaⅠx=2.50497×109 ㎜ 4 W X=3.5785×106㎜ 3④设上、下加强弦杆贝雷梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109W X= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3⑤Ⅰ45a q5=0.9361kN/m A=1.022×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPaⅠx=22200×108㎜ 4 W X=1.43×106㎜3⑥I10工字钢q6=0.1 kN /m A=1.434×103㎜2 [σ]=215 MPaI=245cm4 W =49cm3⑦竹胶板15mm q7=0.135 kN/m2 A=3×103㎜2, [σ]=11 MPaⅠx=5.265×104㎜4, W X=7.5×103㎜3⑧脚手架钢管Ф48mm×.5mm，A=4.89X102mm2，I=1.215X105mm4，W=5.078X103mm3，r=15.78mm。
贝雷架结构计算(Word)
一、结构计算根据一般原则，结构计算从上向下逐层进行。
A、木板计算参照施工经验，5cm松木板一般控制其跨距，即次梁间的净间距小于80cm，木板的各向强得以均衡发挥，初步设计次梁间距1.0m，梁宽大于20cm。
计算省略。
B、次梁计算计算跨距考虑钢套筒的沉桩偏位最大为0.5m，如出现特殊情况再行计算，暂不计主梁的宽度。
计算跨距：L=10+0.5×2-2.2=8.8 m为方便计算，次梁作为两端简支梁。
取计算宽度为1.0m，即一根次梁的作用宽度。
初步选择HK400b型钢作为次梁，高400mm，宽慰300mm，材质为A3钢，自重155.3kg/m。
其截面特性参数为：Wx=2883cm3，Ix=57678cm4；材料性能参数取：[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa。
验算型钢的强度及跨中挠度。
1）堆载状态：依据经验及估算平台上的杂物堆载作均布荷载考虑，局部综合取值：30kN/m2，单宽均布荷载q1=30kN/m2×1.0m=30 kN/m。
型钢自重q2=155.3 kg/m。
跨中弯矩M=（q1+q2）L2/8=305 kN·m2）钻机行走：以QJ250—1型钻机为计算对象，行走状态自重w=50t，底座支点间距为 4.65m×4.35m。
考虑钻机行走时前后支点受力不均，受力偏心系数k=1.2，单点荷载：F=k·w/4=150 kN最不利位置为钻机单侧移至排架中间，即单侧支点处于次梁跨中，跨中弯矩M1=F·L/4=330 kN·m型钢自重产生的跨中弯矩：M2=q2·L2/8=15.0 kN·mM=M1+M2=345 kN·m>305 kN·m则跨中弯矩以M=345 kN·m作为验算弯矩，计算次梁所需的抗弯截面模量，W=M/[σ]=345/0.17=2191 cm3<Wx=2883 cm3即选取的型钢强度能满足施工要求。
贝雷片组掽桁梁受力计算
贝雷片组掽桁梁受力计算一、桁梁采用贝雷架和型材、花架组成支架纵梁1、荷载的组合：（1）预应力砼箱梁自重G【按最大跨30米】：G=9.5m2*28.8m*2.6t/m3=273.63m3*2.6t/m3=711.36t（2）模板的自重G：G=【13.3m2*28.8m】*100kg/m2=383.04m2*100kg/m2=38304kg/m2=38.3t （3）人群、机具等荷载G：G=10.5m*28.8m*250kg/m2=302.4m2*250kg/m2=75600kg=75.6tΣG=711.36+38.3+75.6=825.26*0.9=742.73t式中：0.9——3级建筑不均匀拆减系数。
2、桁梁跨中最大弯矩【M max】（1）按简支梁计算：【均布荷载】（2）M max=ql2/8=17.02t*5.52/8=17.02*30.3/8=515.71/8=64.46t-m=644.6K N＜【M max】=788.2 K N – m查规：参照“321”应用贝雷梁、力学性能容许弯矩M max=788.2KN【满足要求】式中：①1跨总重G=742.73t由8片梁承担=92.84t/1片梁②每米重G=92.84/30m=3.095t/m③均布荷载q=3.095t/m*5.5m17.02t=17.02t*5.5/2=93.61/2=46.8KN（3）最大剪力QmaxA支点Q max=46.8K N＜[Q]=245.2KNB支点Q max= -46.8KN【满足要求】3、20#双肢槽钢受力计算：【按最不利情况考虑L=270cm】（1）荷载组合：G=742.73t/30m=24.76t/m由【1根20#槽钢承担】：贝雷架重G2G=1.0KN/m*4片=4KN2Σq=25.16t（2）强度验算：δ＜【δm】①M=ql2/8=25160kg*72900cm2/8=229270500kg—cm②W=6h3/6=191.4*103③δ= M/ W=229270500/191.4*103=229270500/191.4000=119.79kg＜[δ]=215Mpa查桥规【满足要求】（3）挠度验算：【跨中如图二】f＜【f】max=5ql4/384eEI=5*25.16t*2704/384*EIfmax=5*25.16t*5314410000/768000000*1913.7*104=125800*53144410000/768000000*1913.7*104=66855277800/151580160000=0.44cm＜[f]=L/400=0.675cm式中：E—2*105—1913.7*104（20#槽钢）I惯矩查桥规【满足要求】二、钢管桩承受压力计算：【按最大跨径L=30米】=24根φ500、臂厚δ=5，钢板制作。
01钢管柱贝雷梁支架计算
**大桥钢管柱贝雷梁支架计算单目录1、编制依据：.................................................错误!未定义书签。
2、工程概况...................................................错误!未定义书签。
3设计说明....................................................错误!未定义书签。
4荷载........................................................错误!未定义书签。
贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力..........................错误!未定义书签。
、贝雷梁容许内表......................................错误!未定义书签。
、荷载分析................................................错误!未定义书签。
5第二联第一跨支架计算........................................错误!未定义书签。
、模板计算................................................错误!未定义书签。
、面板截面特性........................................错误!未定义书签。
、荷载组合............................................错误!未定义书签。
、底模板内力计算......................................错误!未定义书签。
、方木（小肋）计算........................................错误!未定义书签。
小肋力学特性..........................................错误!未定义书签。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m 。
箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。
翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。
内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2. 木 材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
贝雷梁支架受力计算
重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段）贝雷梁支架受力计算书编制：复核：批准：单位总工批准：重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部二○一一年六月贝雷梁支架设计计算取第一联第二左幅跨计算。
箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2=1.667×105㎜ 3Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 WX12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2=2.88×105㎜Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 WX③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa=3.5785×106㎜ 3Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 WX④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3WX⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPa=1.859×106㎜3Ⅰx=46472×108㎜ 4 WX⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPaⅠx=1.983×106 ㎜ 4 W=3.97×104㎜ 3X⑦竹胶板18mm q7=0.135 kN/m2 A=1.8×104㎜2/m [σ]=11 MPa=5.4×104㎜3/mⅠx=4.86×105㎜4/m WX=4494㎜3,,υ=⑧脚手架钢管Φ48×3,A=424㎜2,,I=107859㎜ 4 ,WX步距1.2m,三、箱梁荷载钢筋砼容重26 kN/m31.箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=38.27t/m=382.7kN/m×1.05=402kN/m2.跨中横梁0.3m, A=31.765㎡,qc2=86.72（沿桥长分布）3.支点横梁2.0m, A=32.52㎡, qc3=88.78t/m（沿桥长分布）4.端横梁1.5m, A=32.52㎡, qc4=88.78t/m（沿桥长分布）5.腹板qc5=0.6×2.0×26×1.05=32.76 kN/m26.顶板qc6=0.28×1.0×1.0×26×1.05=7.644 kN/m27.底板qc7=0.22×1.0×1.0×26×1.05=6.00 kN/m28.悬臀板qc6=（0.2＋0.55）÷2×3.5×2.6×1.05=35.8 kN/m四、施工荷载1.人群及小型机具荷载g1=1.00 kN/m22.砼振捣冲击g2=2.00 kN/m23.模板体系g3=1.00 kN/m2五、安全系数K2=1.3六、支架受力计算1、正截面设三个支墩，分别设立于距墩中心2.0m处和跨中，梁长38.4m,计算跨度17.2m 箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=14.72×2.6×1.05=40.2t/m=402 kN/m=402N/㎜，K=1.3计算式：按两等跨连续梁计算，查表得：跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2 ,中间支点最大负弯矩Mmax=0.125qL2，支点反力QA=0.375qL,支点反力QB=0.625qL,跨中挠度f=0.521×qL4/100EI荷载组合∑q=箱梁砼qc1+顶、底板模板体系g3+人群荷载g1+砼振捣冲击g2=402kN/m ＋（1＋1＋2）×22=490 kN/m取∑q=490×1.3=637 kN/m①.支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×637×172002=2.355626×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.355626×1010/（3.5785×106×220）=30片，②.跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×637×172002=1.31915056×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.31915056×1010/（3.5785×106×220）=17片，2.腹板下计算qc5=32.76KN/m,取∑q=（32.76＋4×0.6）×1.3=45.708 KN/m支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×45.708×172002=1.69×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×45.708×172002=9.466×108 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.846×109 /（3.5785×106×220）=2.2片，3.悬臀板qc6=35.8 kN/m取∑q=（35.8＋4×3.5）×1.3=64.74 kN/㎜支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×64.74×172002=2.39408×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×64.74×172002=1.34069×109 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.39408×109 /（3.5785×106×220）=3.片，七、贝雷梁支架验算：根据上述计算，结合箱梁结构情况，决定采用加强弦杆贝雷梁18片,腹板下2片一组，腹板2片一组，悬臂各2片一组，共9组。
贝雷梁支架计算书
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加 2 套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1计划采用贝雷支架的桥梁孔跨贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算方案1的贝雷支架布置图见图1、图2图2 32m 现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4r . <—U\ ho ■二厂° "「門“ itar-7F--¥ 丁也 J 3C"kmr图3方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m 3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
贝雷梁支架内力验算原理
（ ）贝 雷 销 抗 剪 安 全 系 数 Ｋ ［ｖ ／ ｖ １５ ／ ４ ： ｆ ］ ｆ＝ ８ ０ １ ３ ． ６ １ ６ １４ １＝ ．３ ７ 支座位置 贝雷片弦杆抗剪强度验算 ： ． （） １支座作用力分配计算 贝雷片钢 梁 由 ｉ ０列贝雷 片组成 ， 两侧 贝雷片 按承 载荷载 ０ ２ 计算 ．５ 单 片贝雷片支座 反力 Ｒ １４ ７ ５／ ．＝ ０ ５ ｔ ＝ ． ８ ｔ ８ ５ ２ ． ６ ７ 。 ： ｉ
（ 《 杆 算 度Ｌ ２ ｍ １ 计 长 ＝ ０ 擒 ｌｃ
（） ２压杆长 细 比ｚＬＲ＝ ２／．２２ ， ：／ｙ Ｉ０４２＝８ｏ
（） ３压杆稳定折 减系数中 ｏ９５ ＝．５
（） ４ 上弦杆抗压 强度验算 ： 投稿信箱：ｘｌｄ０＠１６ ｏ ｇｚｄｂ８ ２． ｍ ｊ ｃ
濯
三、 贝■支架内力验算
（ 支 承钢 梁内力计 算： 一）
０ 已６８ ＝ ．９ｔｉｎ
１ 荷载计算 ： ．
（） １箱梁 自重 Ｗ ５９ ８ ＝ ２ ． ×２ ５ ／ｌ １ ２ ． ｔ ． ｔＩ＝ ３ ４ ５ Ｉ ３
（ ） Ｗ Ｌ １ ２ ． ｔ ５ ｍ ２ ． ７ ／ ２ ａ＝ ／ ＝ ３ ４ ５ ／ ２ ＝ ５ ４ ｔ ｍ
ｉ
（） ５ 组合截面对 Ｙ 轴的面积矩 ：
①上 弦杆 Ｋ Ｉ７ ＝．２
Ｓ＝ ７０Ａ￣ ７０２．８ ４４６ｃ４ ｙ４．＋ｄ ４ ．＋ ５４ ４ ４ ５．８ｍ ＝ Ｘ ： Ｘ
②下 弦杆 Ｋ Ｉ８ ＝．Ｏ
（） 轴的回转半径Ｒ＝ Ｓ ／＝ ．２ｍ ６对Ｙ ｙ √ ｙＡ４２ｃ
４ 下弦杆 强度验算 ： ．
③贝雷销Ｋ Ｉ６ ＝．３
④支座位置弦杆 Ｋ ２ ２ ＝．９
１
FG匝道桥贝雷梁支架检算书
光武路南兰高速互通式立交 FK0+226匝道桥和JK0+376匝道桥贝雷支架计算书检算书计算：复核：审核:目录一、编制依据 (1)二、支架设计 (1)三、支架计算 (2)（一）参数取值 (2)（二）支架验算 (4)1光武路南兰高速互通式立交F匝道和J匝道贝雷支架检算书1、编制依据1.1、《JK0+376 J匝道桥设计图》施工图，图号：SJ—2-10；1。
2、《FK0+226 F匝道桥设计图》施工图，图号:SJ—2—10；1.3、《混凝土工程施工技术指南》；1.4、人民交通出版社《路桥施工计算手册》;1.5、《公路桥涵结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）;1。
6、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；1。
7、《铁路钢结构设计与计算》.1。
8、《混凝土梁支架法现浇施工技术规程》；2、支架设计2.1、支架设计图见附图《F匝道桥和G匝道桥简支梁支架布置图》。
2.2、支架介绍根据实际地质资料，现浇梁支架采用梁式支架，每孔中间设一个中支墩(2排钢管),中支墩由钢管组成;墩台旁设墩台旁支墩，贝雷片做支架纵梁。
（1）中间支墩：中间临时支墩采用双排φ630mm，壁厚δ＝10mm的钢管桩,中间设置2×3根立柱钢管，钢管桩与基础采用φ20mm地脚螺栓连接.(2）墩台旁支墩:左右侧各设置3根φ630mm，壁厚δ＝10mm的钢管桩；支撑在已浇筑承台上，钢管桩与承台采用φ20mm地脚螺栓连接。
(3)起落架：卸漏砂桶，采用外径φ630mm钢管，高60cm，每个支墩设一个,一联共计42个。
(4）传力分配梁:2根I40a横梁、长12米，中间可用电弧焊联接,布置范围：支墩上。
（5）支架纵梁：用国产321贝雷片拼成支架纵梁.每跨现浇梁支架由3孔贝雷梁组成，贝雷纵梁跨度分别为(13.2+1。
6+13.2）m，每跨由6排双支贝雷纵梁组成，贝雷纵梁均作简支布置。
（6）分配梁：I25工字钢，间距50cm,长度12m,布置范围：贝雷梁桁架上;（7）底模板:底模楞木10×10cm与1。
铁路现浇梁桥贝雷梁支架设计及力学性能验算
铁路现浇梁桥贝雷梁支架设计及力学性能验算杨仕彬【摘要】目前铁路现浇梁桥多采用贝雷梁支架施工技术,贝雷梁支架施工技术具有结构简单、轻巧经济、施工快速、适用性强和容易组合等特点,适用于地形复杂、落差大、桥跨分散等梁桥施工,并可根据不同的墩底尺寸相应调整.结合工程实际,以某铁路现浇梁桥贝雷梁支架施工为例,对贝雷梁支架进行了设计并对其力学性能进行了验算,确保贝雷梁支架在现浇梁施工中能够更好的应用.验算的内容主要包括贝雷梁验算、分配梁受力验算、型钢横梁受力验算和钢管立柱受力验算等方面.验算确保贝雷梁支架的力学性能满足规范要求及相关设计要求.验算成果对铁路现浇梁桥的施工,具有一定的指导意义.【期刊名称】《甘肃科技纵横》【年(卷),期】2018(047)005【总页数】5页(P29-32,68)【关键词】桥梁工程;现浇施工;贝雷梁支架;设计;验算【作者】杨仕彬【作者单位】中铁十四局集团第四工程有限公司,山东济南 250002【正文语种】中文【中图分类】U445.4690 引言贝雷梁支架施工法是桥梁施工中比较常用的一种施工方法，其具有结构简单、载重量大、互换性好、可多次重复使用等特点。
贝雷梁方便快捷，在跨公路、跨河道的现浇梁中，为支架提供了前提条件。
正是由于其架设快速，机动性强，多用于河道处架设简易桥梁、工程施工，如龙门吊，施工平台等。
在挂篮、高速公路跨河施工中，也可以为施工提供便道，增加施工的快捷与方便。
在贝雷梁支架应用前必须进行合理的设计和精确的力学验算，以保证其能够正常安全施工。
在当代桥梁建设中，随着我国大跨度桥梁的高速发展，大型、超高的支架在工程建设中的应用也日益广泛，因此对其进行力学性能验算是十分必要的［1-9］。
1 支架的构造某铁路线路设计为有砟轨道双线预应力混凝土连续梁，其尺寸为（32.05+5×32.7+32.05）m，采用现浇法施工，全长228.7 m，墩身高度11.5 m。
梁体结构形式为单箱单室，等高度结构，梁高2.7 m，箱梁顶板宽13.6 m，顶板厚34～60 cm，底板厚30～60 cm，腹板厚50～80 cm，混凝土2 521.6m3，单跨梁体重量约936 t。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下表桁架容许内力表一、团结河团结河搭设12×15×12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20，验算荷载为100t，河中基础采用6根Φ630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6×5.95×1m，上部尺寸为5.95×1×5m（如图）。
图一团结河便桥1 荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩MMax活（如图一），钢便桥自重为q=6×1.4KN/m=8.4KN/m，产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M Max =M Max 活+M静= P 1×L 1＋P 2×L 2＋P 3×L 3＋P 4×L 4+q ×L 2÷8=250×1.9+250×2.5+250×2.5+250×1.9+8.4×142÷8=2406（KN ·m ）当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力Q MaxQ Max =Q Max 活+Q 静=P ×（L-3.2）÷L+q ×L ÷2=100×10×（14-3.2）÷14+8.4×14÷2=830（KN ）取安全系数=1.3，与桁杆内力容许表比较得M 容许=4809.4 KN ·m >1.3 M Max =3127.8 KN ·m ，弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3 Q Max =1079KN ，剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2×Q 容许=2×698.9KN=1397.8>1.3 Q Max =1079KN ，通过加强后剪力满足受力要求。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下表桁架容许内力表一、团结河团结河搭设12×15×12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20，验算荷载为100t，河中基础采用6根Φ630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6×5.95×1m，上部尺寸为5.95×1×5m（如图）。
图一团结河便桥1 荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩MMax活（如图一），钢便桥自重为q=6×1.4KN/m=8.4KN/m，产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M Max =M Max 活+M静= P 1×L 1＋P 2×L 2＋P 3×L 3＋P 4×L 4+q ×L 2÷8=250×1.9+250×2.5+250×2.5+250×1.9+8.4×142÷8=2406（KN ·m ）当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力Q MaxQ Max =Q Max 活+Q 静=P ×（L-3.2）÷L+q ×L ÷2=100×10×（14-3.2）÷14+8.4×14÷2=830（KN ）取安全系数=1.3，与桁杆内力容许表比较得M 容许=4809.4 KN ·m >1.3 M Max =3127.8 KN ·m ，弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3 Q Max =1079KN ，剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2×Q 容许=2×698.9KN=1397.8>1.3 Q Max =1079KN ，通过加强后剪力满足受力要求。
贝雷梁的弯矩和挠度怎么计算
贝雷梁的弯矩和挠度怎么计算例：某桥的B、C、H三线桥中，以C28-C29一跨，跨径最大，而以B29-B30一跨桥面最宽，位于变截面段，在同样条件下，以B桥和C桥来验算支架，也就满足了H桥，现就以C桥和B桥来进行验算。
一、C28-C29一跨支架验算1、荷载计算：（1）查图纸：C27-C30一联三跨共计砼用量为506m3，则平均每米砼用量为：4.961T/m，砼自比重按ρ=2.5T/ m3来计算，则平均每米箱梁自重为：12.402T，综合考虑：对砼比重按ρ=2.8T/ m3来计算，则包含了上部底模，方木和部份支架的重量，则平均每延米箱梁重量为：q1=13.891T/m。
（2）顶层I20b工字钢验算 C28-C29一跨拟采用4组8片贝雷梁作为主要构件，四组贝雷梁平均间距为1.6m，（具体布置见附图），其上铺一层长度为10m，纵桥向间距为1m的I20b 工字钢，用作支承方木用。
一跨34m，则所需10m长I20b工字钢根数约为32根，则平均分配到每根I20b工字钢上的均布荷载为： q2=（13.891×34）/（32×10）=1.476T/m2、强度验算：取最不利受力情况，按简支状态来验算查表得I20b工字钢：Ix=2500cm4 Wx=250 cm 跨中最大弯矩为：Mc=1/8qL2=1/8×1.476×1.62=0.472Tm≈4.72KNm 由强度公式可知：бmax=Mc/Wx=4.72×103/250×10-6=18.88MPa<[б]=210MPa强度符合要求。
3、挠度验算：因受均布荷载，由公式：f=5qL4/384EI可得： fmax=5qL4/384EI=（5×1.476×104×1.64×103）/（384×210×109×2500×10-8）=0.24mm fmax=0.24<f允=L/400=1600/400=4mm挠度符合要求二、C28-C29四组纵桥向贝雷梁验算：1、荷载计算： a、I20b工字钢以上部分重量：按取ρ=2.8T/m3来考虑，已包括了该部分重量，则重量：G1=13.891×34=472.3T b、32根I20b工字钢重量：G2=32×10×0.0311=9.952T c、四组贝雷梁自重：取贝雷梁上下加强则平均每片贝雷梁自重为：450公斤则一组36m长贝雷梁重量为：8.1吨则四组36m贝雷梁重量为：G2=0.45×2×9×4=32.4T d、平均分配到每延米双排单层贝雷梁上的均布荷载为： q3=（472.3 9.952 32.4）/（4×33）=3.899T/m 。
01钢管柱贝雷梁支架计算(第二方案)
**大桥钢管柱贝雷梁支架计算单2011.1.13目录1、编制依据： 02、工程概况 03设计说明 (1)4荷载 (1)4.1 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力 (2)4.1.1、贝雷梁几何特性 (2)4.1.2、贝雷梁容许内表 (2)4.2、荷载分析 (3)5第二联第一跨支架计算 (5)5.1、模板计算 (7)5.1.1、面板截面特性 (7)5.1.2、荷载组合 (7)5.1.3、底模板内力计算 (7)5.2、方木（小肋）计算 (9)5.2.1小肋力学特性 (9)5.2.2截面特性 (9)5.2.3荷载组合 (9)5.2.4内力计算 (9)5.3贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (11)5.4贝雷梁验算 (12)5.4.1荷载组合 (12)5.4.2整体验算 (13)5.4.3局部贝雷梁验算 (14)5.5柱顶分配梁计算 (16)5.6、钢管柱计算 (20)5.6.1边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算............. 错误!未定义书签。
5.6.2中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算............. 错误!未定义书签。
5.6.3跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算............ 错误!未定义书签。
5.6.4钢管柱群桩稳定验算 ....................... 错误!未定义书签。
5.6.5整体屈曲验算复核 (20)5.7、钢管柱底预埋件计算 (27)5.8、基础计算 (28)5.8.1 地基地质情况 (28)5.8.2 基础类型 (29)5.8.3 桩基础计算 (30)5.8.4扩大基础承载力验算 (30)5.9 承台局部承压验算 (31)6第二联第二跨支架计算 (32)6.1贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (34)6.2贝雷梁验算 (36)6.2.1荷载组合 (36)6.2.2整体验算 (36)6.2.3局部贝雷梁验算 (38)6.3柱顶分配梁计算 (40)6.4、钢管柱计算.................................. 错误!未定义书签。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用 6 根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为 6 X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m （如图）。
图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩4ax活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M =M M 活+M 静= P i XL i+ P2XL2+ P3XL3+ P4XL4+qXL2^8=250X 1.9+250X 2.5+250X2.5+250X 1.9+8.4X 142^8=2406 (KN • m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q 静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14 + 2=830 (KN)取安全系数=1.3,与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4 KN - m >1.3 M M =3127.8 KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3 Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3 Q M j1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R］= 1 u Zq l + A q 2r k i P rq= m九(50]+ k r(h—3) r 0 222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN, 6根桩的承载总重为840 KN。
桩的容许承载力［P］的盖尔谢万诺夫计算公式为：1r nA /A、nAE Q + K2%[P ]= — [——+ 1(一)2 + ——.- - ^]m 2 \ 2 e Q + q根据桩的设计承载力P计算控制贯入度e:nAE Q + K 2 qe = --------------- . --------mP (mP + nA) Q + q式中：［P］一桩的垂直容许承载力（KN）P一桩的设计承载力（KN）,取140 KN m-安全系数，临时建筑取1.5,永久建筑取2,取1.563人一桩身截面积（加2）,取人=3.14 x （—）2 = 3117 cm 22e一最终贯入度（加/击）口一系数，取0.15E—一次锤击能量，E = QHQ一锤的冲击部分重力（KN）,取2.5 KN q一桩、桩帽与锤的非冲击部分重力（KN）,取0.95 KNK—恢复系数，取K2=0.2H-落锤高度，取H =400cm将以上取值代入贯入度计算公式得：e=4.01cm/击取e = 2.0cm/击，将以上取值代入桩的容许承载力[P]的盖尔谢万诺夫计算公式得：[P]=204 KN>140 KN 可以！6根桩总的容许承载力可达到204X6 = 1224 KN。
2.3桥台抗倾覆性验算填土高度6.5米，土壤容重=18KN/m3,主动土压力系数=1/3, 土压力呈三角形分布，顶部压强为0,底部压强=18X6.5 + 3=39 (KPa),则每延米的土侧压力f=39X5+2=97.5KN/m,车辆对桥台的冲击力系数取车重的0.5,即行车冲击力为F2=0.5X100X 10KN=500KN。
贝U M 倾=F2XH+fXH2 + 8=5 00 X 6 . 5 +97 . 5 X 62 + 8X5.95=5860.5 (KN • m)Q 倾=F2+fXH + 2=500+97.5X6.5 + 2=816.9 (KN)桥台自重加填土重量 G= (5.95X 1X6.5+5.95X6X 1+3.5X5X0.2 + 2X2) X2.4X 10+3.5X5.95X6.5X 1.8X 10=4305.5 (KN)。
假定桥台和土的重心在桥台基础尺寸的中心，即L=3m。
则 M 稳=GXL=4305.5X3=12916.5 (KN • m)取C20砼的抗剪强度为其抗压强度的0.07,则Q容许=20 X 103 X 0 . 07=1400(KN) 安全系数为1.3,则M 稳=12916.5KN - m>1.3M 倾=1.3X4140.6=5382.8KN - m,满足要求。
Q 容许=1400KN>1.3Q 倾=1.3X816.9=1062KN,满足要求。
二、九年港九圩港搭设24X24X24X24X24米5跨钢便桥，总跨度120米，桥面宽度 4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为*15,验算荷载为50t,河中基础采用4根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m (如图二)。
1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩M Max活(如图二)，钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为图二九圩港便桥M M =M M 活+M 静= P1XL1 + P2XL2 + P3XL3 +qXL2^8=170X4.7+170X5.3+170X 4. 7+8 .4 X 232 ^8=3054.5 (KN • m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q 静=PX(L-2.1)+L+qXL+2=50X 10X(23-2.1)+23+8.4X23 ・ 2=551 (KN) 取安全系数=1.3,与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4 KN - m >1.3 M M =3970.9 KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3Q Max=716.3KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8KN>1.3Q M=716.3KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R]= i u Zq l + A q 2rk i P r q= m九(t fa0]+ k r(h—3)]r0 222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN, 4根桩的承载总重为560 KN。
桩的容许承载力［P］的盖尔谢万诺夫计算公式为：I1「nA n n^x nAE Q + K2q[P ]= [—+ '()2 + .-^]m 2 \ 2 e Q + q根据桩的设计承载力P计算控制贯入度e:nAE Q + K 2 qe = --------------- . --------mP (mP + nA) Q + q式中：［P］一桩的垂直容许承载力（KN）P一桩的设计承载力(KN),取140 KN m—安全系数，临时建筑取1.5,永久建筑取2,取1.5.、一 -一一 , 、一 _ 63A一桩身截面积(加2),取人=3.14 x (一)2 = 3117cm 22e一最终贯入度(加/击)n一系数，取0.15E——次锤击能量，E = QHQ一锤的冲击部分重力(KN),取2.5 KNq一桩、桩帽与锤的非冲击部分重力(KN),取0.95 KNK—恢复系数，取K2=0.2H一落锤高度，取H =400cm将以上取值代入贯入度计算公式得：e=4.01cm/击取e = 2.0cm/击，将以上取值代入桩的容许承载力[P]的盖尔谢万诺夫计算公式得：[P]=204 KN>140 KN 可以！6根桩总的容许承载力可达到204X4 = 816 KN。
2.3桥台抗倾覆性验算填土高度6.5米，土壤容重=18KN/m3,主动土压力系数=1/3, 土压力呈三角形分布，顶部压强为0,底部压强=18X6.5 + 3=39 (KPa),则每延米的土侧压力f=39X5+2=97.5KN/m,车辆对桥台的冲击力系数取车重的0.5,即行车冲击力为F2=0.5X100X 10KN=500KN。
贝U M 倾=F2XH+fXH2 + 8=5 00 X 6 . 5 +97 . 5 X 62 + 8X5.95=5860.5 (KN • m)Q 倾=F2+fXH + 2=500+97.5X6.5 + 2=816.9 (KN)桥台自重加填土重量 G= (5.95X 1X6.5+5.95X6X 1+3.5X5X0.2 + 2X2)X2.4X 10+3.5X5.95X6.5X 1.8X 10=4305.5 (KN)。
假定桥台和土的重心在桥台基础尺寸的中心，即L=3m。
则 M 稳=GXL=4305.5X3=12916.5 (KN • m)取C20砼的抗剪强度为其抗压强度的0.07,则Q容许=20 X 103 X 0 . 07=1400(KN) 安全系数为1.3,则M 稳=12916.5KN • m>1.3M 倾=1.3X4140.6=5382.8KN • m,满足要求。
Q 容许=1400KN>1.3Q 倾=1.3X816.9=1062KN,满足要求。