贝雷梁支架验算书
01-贝雷梁组合式支架计算书(1稿)
贝雷支架 计算书（1稿）编制： 复核： 审核：321贝雷支架计算书1、支架概述该支架为组合支架：采用321贝雷作为承重纵梁，纵梁顶布置满堂支架，满堂支架支撑钢管为φ48×3.5mm 钢管。
箱梁底模和侧模采用钢模板，横向方木为8×8cm ，纵向方木为10×10cm 。
支架的总体布置见附图。
2、栈桥验算墩柱内的贝雷纵梁在上部满堂支架搭设前先做栈桥使用，通行汽车进行材料运输。
2.1、汽车荷载设计汽车荷载为80吨，单车道，其布置如下图1。
80KN180KN270KN270KN80吨车图1 80吨汽车荷载布置图2.2、321贝雷计算参数 321贝雷计算参数如下表1。
表1 加强型321贝雷力学性能表惯性矩(cm4) 抗弯截面参数（cm3) 容许弯矩(KN ·m) 容许剪力(KN) I W ［M 0］ ［Q 0］ 577434.47699.11687.5245.22.3、桥面板计算2.3.1、组合式桥面板结构桥面结构为12mm 钢板+Ⅰ12工字钢，工字钢间距为20cm 。
2.3.2、面板计算 （1）、面板截面参数取1mm 宽度计算，截面参数如下： 12133412311112121111214412121246b mmA b h mm I b h mm W b h mm ===⨯===⨯⨯=== （2）轮载取满载轮压计算。
2702211250.20.6Pp KPa ab ===⨯ （3）受力计算按3等跨连续梁计算，计算跨径200mm 。
122max max 44max50.0011125 1.125/ 1.125/0.10.1 1.12520045004500187.5215240.6770.677 1.1252002000.40.5100100 2.110144400q b p KN m N mmM ql N mmM MPa f MPa W ql mm mm EI σδ==⨯====⨯⨯=⋅====⨯⨯====⨯⨯⨯（4）结论面板的强度和刚度满足规范要求。
盖梁底模支架计算书
盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。
计算长度8.2m。
2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。
二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。
其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。
①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。
贝雷梁钢便桥检算书(6.30)
便桥检算方案拟定：全桥共两跨，桥跨组合3.5m+3.5m，采用3.5米预制混凝土板梁，桥面宽度为6米，便桥限载为50t。
1号墩及0、2号台均为实体墩、扩大基础。
边梁宽1.35m，中梁宽1.5m。
梁高均为0.4 m，梁体采用C30钢筋混凝土一、荷载分析：（一）恒载：板梁自重：（折算为集中荷载）1、边梁：q1 =1.2×0.4×1.35×3.5 ×25=56.7KN2、中梁：q2 =1.2×0.4×1.5×3.5×2.5 =63KN（二）活载：1、双50 t2、作用于单片梁上为：25 t3、作用于墩台处为：50×2=100 t（三）荷载内力分析1.恒载内力分析：（1）边梁：q1 =56.7KNM max=49.7 KN mQ max= 28.4 KN（2）中梁：q2 =63KNM max=55.2 KN mQ max= 31.5 KN2. 活载内力分析：作用于单片梁上荷载为250 KN ：荷载作用于跨中为最：M max =218.8 KNm荷载作用于梁端为最：Q max = 250 KN3、荷载组合分析：恒载+活载：（1）边梁： M max =49.7+218.8=268.5 KN mQ max =28.4+250=278.4 KN（2）中梁：M max =55.2+218.8=274 KN mQ max =31.5+250=281.5 KN二、板梁检算：（一）配筋计算：1、受压钢筋：（1）边梁：)'0('')20(1M s a h s A y f xh bx c f -+-≤α268.5×106≤1.0×11.9×1350×（400/2×0.8）×（350-160/2）+ 300×A ‘S ×（350-50）A ‘S ≥-4727㎜2说明不需要配置受压钢筋，可按构造配筋。
3-7双层贝雷梁检算书
xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架验算书(双层贝雷钢管立柱结构)计算：复核：xxxx集团公司京福铁路客专闽赣Ⅶ标项目经理部二〇xx年八月附件一：xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架验算书一、方案说明xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架体系采用双层贝雷片钢管形式，无中支墩，螺旋钢管支撑于承台表面，钢管顶铺设纵向垫梁，纵向垫梁上安装沙箱、横向垫梁、双层贝雷片，贝雷片上铺设分配梁、方木、竹胶板底模。
布置图如下：横桥向布置图顺桥向布置图二、材料参数1.钢管支柱采用Φ630×10mm螺旋钢管，计算高度取25.5m，横纵桥向间距按照上图布置，横斜撑每隔6m高设置一组，钢管与墩柱每隔10m进行附着连接；2.贝雷梁采用国产321型贝雷桁架，单片长3m、高1.5m、重270kg,共布置25排双层贝雷片；3.分配梁采用I16a工字钢，布置间距为60cm；4.方木截面尺寸为10cm×10cm，布置间距为30cm；5.垫梁采用三拼I45a工字钢组焊；6.钢管间横撑采用[14a 槽钢，斜撑采用L100×100×8mm 角钢；7.材料：贝雷桁架采用16Mn 钢，钢管支架及分配梁采用A3钢；8.钢管贝雷梁支架计算净跨度取25.5m 。
三、受力检算检算依据：A3钢许用应力为215MPa ，16Mn 钢许用应力为273 MPa ，方木抗弯强度设计值为13MPa ，抗剪强度设计值为2.7MPa ；梁许用挠度为L/400；单排双层贝雷梁许用弯矩为1632.7 kN ·m ，许用剪力为245.2kN 。
㈠荷载计算 1.恒载 ①.箱梁计算截面取墩柱两侧箱梁截面，见下图：(面积单位㎡、长度单位mm)0.92㎡1.46㎡2.53㎡2.14㎡ 1.12㎡1.12㎡2.53㎡0.93㎡0.93㎡截面积13.68㎡箱梁计算截面图混凝土的容重取26kN/m 3,每延米砼重13.68m ³×26kN/m ³=355.68kN②.钢模板、10cm×10cm方木、竹胶板体系钢模板取15kN/m(两侧翼缘板范围之和)，方木、竹胶板部分2kN/m(底板范围)作用于其下的支撑体系上。
贝雷梁验算-
贝雷梁支架验算编制：复核：项目负责：总工程师：中交第二航务局工程局湘江长沙综合枢纽船闸及桥梁项目部二0一0年八月引桥贝雷支架计算书一．计算基本参考文献： 1. 装配式公路钢桥多用途使用手册2. 公路桥涵设计通用规范 JTG-D60-20043. 路桥施工计算手册（人民交通出版社）4. 钢结构设计规范 GB50017-20035. 桥梁工程 （裘伯永，中国铁道出版社） 设计参数：1. 验算范围：47#墩~49#墩2. T 梁结构参数：梁高2.6m ，顶底宽1.3m ，跨度为25m ，重为129t ；运梁小车单个重为2t ，左右轮，前后轮轮距均为1.1m 。
运梁作业时前后两小车中心距为22m 。
3. 支架结构参数：9m 跨321贝雷梁支架（结构形式如图）4. 验算考虑风荷载：0.42/kN m二． 贝雷梁受力计算1. 25m T 梁自重1G : 11291290G t kN ==2. 一个小车重2G : 2220G t kN ==3. 沿桥纵向轨道线荷载1g : 1238/10/0.76/g kg m N kg kN m =⨯⨯=4. 槽钢20b 沿桥纵向荷载集度2g :2=1m 0.2m 2.525.77/10/ 3.22/g m kg m N kg kN m ÷⨯⨯⨯=5. 贝雷片自重单层贝雷片自重b g : 3.10b g kN =（包括支撑架，销轴） 单排贝雷片线荷载3g : 3 1.03/g kN m = 6. 风荷载：(a). 作用在移动梁上的风荷载集度4g : 24 1.30.4/0.52/g m kN m kN m =⨯= (b). 作用在贝雷梁桥面上的风荷载集度5g : 25 1.20.4/0.48/g m kN m kN m =⨯= 7. T 梁及运梁车荷载分布图：T 梁及运梁车经过轨道分配作用后期荷载分布图如下：得：((129040) 1.4(0.52/25) 1.1)2 1.9493.76/q kN kN kN m m m kN m =+⨯+⨯⨯÷÷= 8. 单片贝雷梁上均布线荷载1q :512130.76 3.220.481.4() 1.1 1.4( 1.03) 1.1 2.967/444444g g g q g kN m =⨯+++⨯=⨯+++⨯=9. 单片贝雷梁验算(a). 弯矩和挠度取最大值时荷载分布图：单片贝雷梁： 453250497.2, 2.010,3578.5,I cm E Mpa W cm ==⨯=2[]788.2,[]245.2,526044.12,[]/400M kN m Q kN EI kN m L δ=⋅==⋅=求的两支座反力l F ，r F'10.50.50.5(2.967/9123.44/ 1.9)130.62l r F F q l ql kN m m kN m m kN==+=⨯⨯+⨯='1max130.629123.44 1.9 2.9679522.47[]788.2244244l Fl q l ql M kN m M kN m ⨯⨯⨯=--=--=⋅<=⋅挠度计算时将中间简化成一个集中荷载F, 即'123.44/ 1.9234.536F ql kN m m kN ==⨯=34345234.53695 2.96797.25[]/4009000/40022.54838448526044384526044Fl ql mm L mmEI EI δδ⨯⨯⨯=+=+=<===⨯⨯(b). 按剪力取最大值时布置荷载，荷载布置及其对应的剪力图：有上图可知：max 223.13[]245.2Q kN Q kN =<=故有上述计算可知所设计贝雷梁抗弯，抗剪和挠度均满足要求。
贝雷梁检算标准范本
兰州至乌鲁木齐第二双线新建铁路工程八盘峡黄河特大桥（70+2×100+70）m预应力混凝土连续梁边跨现浇段贝雷支架检算计算：张磊李建宁复核：李军张国奇审核：李子奇兰州交通大学土木工程学院2010年12月目录1.设计依据......................................................................................................................... - 4 -2.贝雷梁布置图................................................................................................................. - 4 -3.箱梁自重荷载分布的简化............................................................................................. - 5 -4.贝雷梁上部型钢横梁检算............................................................................................. - 5 -5.贝雷梁力学特性............................................................................................................. - 7 -6.翼缘板下部贝雷梁检算................................................................................................. - 8 -7.腹板、底板下贝雷梁检算........................................................................................... - 10 -8.贝雷梁下部型钢横梁验算........................................................................................... - 12 -9.钢管立柱受力检算....................................................................................................... - 14 -10.承台局部承压验算..................................................................................................... - 15 -贝雷支架检算1.设计依据设计图纸及相关设计文件，《客运专线桥涵施工指南》《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《铁路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》2.贝雷梁布置图八盘峡黄河特大桥贝雷支架采用16排单层不加强贝雷片布置，贝雷片横向布置间距为：1.9+2×0.45+0.5+2×0.45+1.925+3×0.45+1.925+2×0.45+0.5+2×0.45+1.9上横梁采用25根I20工字钢，下横梁采用9根I50a工字钢，即每根钢管顶部三根。
贝雷梁支架计算书91744
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架.支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600(横向)×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1。
2m，(其它空心部位立杆采用600（横向)×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置.横杆步距为≤1。
5m。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。
内模板采用50＊100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板.具体布置见下图：3.材料设计参数3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123—2003)，现场采用15mm厚光面竹胶板为ρ。
Ⅱ类一等品,静弯曲强度≥50MPa,弹性模量E≥5×103MPa；密度取310m=/KN3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A—2类,方木的力学性能指标按”公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0。
3、钢管贝雷梁支架制梁法检算书(第十七联)
中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标箱梁贝雷梁支架检算书一、工程概况（一）、本专项方案适用条件与范围海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标桥梁上部结构。
（二）、技术条件道路等级：城市快速路； 设计行车速度：80km/h ；设计汽车荷载：城-A 级（荷载系数1.3） （三）、结构形式及设计主要参数⑴ 截面类型为单箱多室。
截面见下图。
⑵ 桥面宽度：主线桥宽度分13.25m 、15.5m 、26m 、37m 四种，B 匝道为8m ，C,D 匝道为9.5m 。
⑶梁体跨度为30m －40m ，梁高为2.2m 。
⑷ 梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。
箱梁阴影面积S=25.53m2100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*2036.8m箱梁一般横截面100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*20箱梁阴影面积S=67.6 m236.8m箱梁中端横梁横截面二、模板支撑架总体方案概况现浇支架采用钢管贝雷膺架，两端立柱支撑在承台上，中间支撑柱采用37×2×1m条形混凝土基础。
一次主梁之上的二次分配梁采用44排单层普通型贝雷片顺桥向布置。
贝雷桁架梁与墩身间缺口处，采用I18工字钢或者20号槽钢搭接过渡，一端搭接在贝雷梁上，另一端搭在墩帽上。
钢管柱顶高程逐一核对，并考虑支架预留拱度，支架卸落采用卸漏砂箱并临时连接成整体。
贝雷桁架纵梁按设计图逐根组装，每两片为一组，中间设置标准桁撑，以求稳定防侧倾，然后使用吊车逐根吊装就位。
贝雷桁架梁之上横桥向摆布I12.6工字钢分配梁，间距采用50cm和80cm。
再上铺设梁底方木楞、竹胶模板。
力学传递程序：现浇箱梁砼→模板→工字钢横向分配梁（I12.6）→贝雷纵梁(1.5*3)→支撑横梁(双拼40B工字钢)→卸落装置→钢管柱式支墩（υ630*8mm）→承台顶或现浇砼基础顶。
贝雷梁支架计算书
- 1 -西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm ，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。
横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm（纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm方木间距为250mm。
翼板及其它空心部位设50*100mm方木间距为250mm。
内模板采用50*100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2. 木 材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPa E=10×103×0.9=9×103MPa [τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
40m现浇梁加强贝雷片支架检算书
40m现浇梁加强贝雷片支架检算书一、检算说明1、材料加强贝雷片下层下弦杆和上层上弦杆为4[10，上层下弦杆、下层上弦杆和腹杆2[10，斜杆为I8,材料为16Mn钢；分配梁（支撑贝雷片）为双I32，钢管桩剪刀撑为[10，贝雷片连接剪刀撑为L6，钢管桩为φ529mmδ10mm，材料为A3钢。
整体26道双层加强贝雷，长度36m，下部结构为排钢管桩。
贝雷片端部有支撑架。
2、建模（1）双层贝雷片没片（上下）之间采用4个销子连接，实际受力由于多个销子的连接固定，两层贝雷片形成共同抵抗作用，成为一个“钢体”，故而，上下之间的连接采用“钢接”（弹性连接中钢接）。
（2）贝雷片与双I32之间的连接，由于贝雷片直接安放在工字钢上，所以，双I32只起受压作用，模拟采用“弹性连接”中“刚性”。
（3）贝雷片各杆件建模采用“梁单元”，支撑架（L6）采用“桁架单元”，两个贝雷片之间由于用销子连接，为“铰接”，而梁单元之间的连接为“钢接”，所以在连接处要“释放梁端约束”。
二、荷载计算根据箱梁断面图，荷载分三个部分，翼缘板自重荷载，腹板自重荷载和顶底板自重荷载。
1、荷载（1）底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。
q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa（2）施工人员、机具、材料和其他临时荷载人群机具：q3=2.5Kpa（按均布荷载1.5KN/m2计）（3）倾倒砼拌合物时产生的冲击荷载取q4=4.0Kpa（4）振捣混凝土时产生的荷载取q5=2.0KPa（5）混凝土重度26 KN/m³（6）上铺木材（100mm*100mm，间距0.3），重度考虑8KN/m则8×0.1×0.1/0.3=0.27kN.m（7）荷载考虑1.2的倍数，活载考虑1.4的倍数，总体1.5倍安全系数。
具体计算如下表三、结果位移位移最不利组合的最大位移为：16CM应力应力最不利组合的最大应力为：574.9MPA四、小结位移偏大，强度不满足要求。
盖梁横梁贝雷架验算
盖梁横梁贝雷架验算一、荷载：1.模板重量：G1=80KN2.钢筋砼重量是：G2=37.74*26=981.24KN3.动荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量: G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/L=1093.64/2/10.6=51.6KN/m二、贝雷架所受的最大弯矩：M max=K m.q.L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m<[Mmax]=788.41KN.m 満足要求.盖梁抱箍验算一、抱箍各支点受力验算A B C<一>、横梁均布荷载验算：△△△1.模板重量：G1=80KN 5.3 5.32.钢筋砼重量：G2=37.74*26=981.24KN3.施工荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量：G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/l=1093.64/2/10.6=51.6KN/m<二>支点A、C受力计算剪力V A=V C=KV1.q.L0=0.437*51.6*5.3=119.5KN弯距：M A=M C=KM1.q. L02=0.096*51.6*5.32=139.2KN.m支点B受力计算剪力V B=KV2.q. L0 =0.625*51.6*5.3=171KN弯距：M B=KM2.q. L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m二、抱箍所受摩擦力：A、C抱箍：N A=N C=4*0.9*n f*u*p=4*0.9*1*0.35*190=239.4KN4为抱箍单侧螺栓数目，0.9为传力系数，n f为传力摩擦数值取1，u为摩擦系数取0.35，p为预应力190KN安全系数为：K1=N A/V A=N C/V C=239.4/119.5=2 >［K］=1.7 满足要求B抱箍：N B=5*0.9n f.μ.p=5*0.9*1*0.35*190=299.25KN安全系数为：K2=N B/V B=299.25/171=1.75 >［K］=1.7満足要求三、抱箍钢板受力验算A、C抱箍钢板厚1.2cm，高度32cm抗拉力：б=F/A=190*4*103/12*320=198M pa<[q]=200M paB抱箍钢板厚1.2cm，高度42cm抗拉力：б=F/A=190*5*103/12*420=189M pa<[b]=200M pa。
FG匝道桥贝雷梁支架检算书
光武路南兰高速互通式立交 FK0+226匝道桥和JK0+376匝道桥贝雷支架计算书检算书计算：复核：审核:目录一、编制依据 (1)二、支架设计 (1)三、支架计算 (2)（一）参数取值 (2)（二）支架验算 (4)1光武路南兰高速互通式立交F匝道和J匝道贝雷支架检算书1、编制依据1.1、《JK0+376 J匝道桥设计图》施工图，图号：SJ—2-10；1。
2、《FK0+226 F匝道桥设计图》施工图，图号:SJ—2—10；1.3、《混凝土工程施工技术指南》；1.4、人民交通出版社《路桥施工计算手册》;1.5、《公路桥涵结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）;1。
6、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；1。
7、《铁路钢结构设计与计算》.1。
8、《混凝土梁支架法现浇施工技术规程》；2、支架设计2.1、支架设计图见附图《F匝道桥和G匝道桥简支梁支架布置图》。
2.2、支架介绍根据实际地质资料，现浇梁支架采用梁式支架，每孔中间设一个中支墩(2排钢管),中支墩由钢管组成;墩台旁设墩台旁支墩，贝雷片做支架纵梁。
（1）中间支墩：中间临时支墩采用双排φ630mm，壁厚δ＝10mm的钢管桩,中间设置2×3根立柱钢管，钢管桩与基础采用φ20mm地脚螺栓连接.(2）墩台旁支墩:左右侧各设置3根φ630mm，壁厚δ＝10mm的钢管桩；支撑在已浇筑承台上，钢管桩与承台采用φ20mm地脚螺栓连接。
(3)起落架：卸漏砂桶，采用外径φ630mm钢管，高60cm，每个支墩设一个,一联共计42个。
(4）传力分配梁:2根I40a横梁、长12米，中间可用电弧焊联接,布置范围：支墩上。
（5）支架纵梁：用国产321贝雷片拼成支架纵梁.每跨现浇梁支架由3孔贝雷梁组成，贝雷纵梁跨度分别为(13.2+1。
6+13.2）m，每跨由6排双支贝雷纵梁组成，贝雷纵梁均作简支布置。
（6）分配梁：I25工字钢，间距50cm,长度12m,布置范围：贝雷梁桁架上;（7）底模板:底模楞木10×10cm与1。
贝雷梁安装内力验算
附件二施工工况计算书3.1截面特性计算:3.1.1单个槽10截面参数(材质Q345q):A=12.74cm2,I xc=198.3cm43.1.2组合截面特性计算(单排单层底部加强型):形心位置:cmI x=2x(198.3+96.672x12.74)=238509.5cm4I x’=2x(198.3+43.332x12.74)+2x(198.3+53.332x12.74)=121099cm4I总= I x+I x’=359608.5cm4最不利情况为上部 W上= I x/h=359608.5/96.67=3720cm3[M]=[σ] W上=310x3720x103=1153200000N·mm=1153.2 KN·m 根据资料，单排单层[V]=245.2KN双排单层[V]=490.5KN三排单层[V]=698.9KN四排单层[V]=981KN四排双层[V]=981KN3.2工况一：单排单层鼻架简支两端1单排单层底部加强型鼻架每节重量10.6KN，桥梁计算跨径57m，共19节。
跨中弯矩最大，端部剪力最大。
G1=10.6x19=201.4KNM1=1.2x0.9xG1L/8=1.2x0.9x201.4x57/8=1549.78KN·mM1’=M1/2=774.89 KN·m<1153.2 KN·mV1=G1/2=100.7 KN<245.2KN3.3工况二：双排单层10节，单排单层9节单排单层底部加强型鼻架每节重量10.6KN，共9节；双排单层底部加强型鼻架每节18.2KN，共10节。
W1=18.2x10=182KNW2=10.6x9=95.4KNR2=(W1L1+W2L2)/L=(182x15+95.4x43.5)/57=120.7KNR1=W1+W2-R2=182+95.4-120.7=156.7KNM=R2L3-W2L4=120.7x27-95.4x13.5=1971 KN·mM’=1.2x0.9M/2=1064.34KN·m<1153.2 KN·mV1=R1=156.7KN<490.5KN V1=R2=120.7<245.2KN3.4工况三：三排单层10节，双排单层9节双排单层底部加强型鼻架每节重量18.2KN，共9节；三排单层底部加强型鼻架每节重量25.5KN，共10节。
贝雷梁支架体系验算
跨前桥港地面桥梁贝雷梁支架体系验算本工程在第九联跨越前桥港地面桥梁，此处主线箱梁宽35.75米，匝道桥宽8.5米，地面桥梁跨度为13米，为保证施工过程中对地面桥梁进行有效的保护，施工至地面桥梁时采用搭设贝雷梁门洞的方式跨越地面桥梁，门洞纵梁采用贝雷梁跨越，计算跨度为15米，贝雷下垫焊接在一起的3排I36b的工字钢，主线箱梁采用纵向24组单层双排贝雷梁，匝道段采用6组纵向贝雷梁，贝雷梁上部采用横向I20B工字钢按90cm布设，工字钢上搭设碗扣架，碗扣架搭设同一般加宽地段现浇箱梁支架搭设。
碗扣架上部顺桥向立杆间距布置为：因本桥跨地面桥梁范围内全部为箱梁梁跨中一般地段，所以碗扣架顺桥向间距全部按90cm布设。
支架横桥向立杆间距布置为：主桥：4×1.2+3×0.6+3×0.9+2×0.6+4×0.9+3×0.6+3×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+4×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+2×0.9匝道：2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9水平杆步距1.2m一、荷载计算永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4.模板，支架和拱架设计计算的荷载组合（1）模板、支架自重（2）新浇筑砼、钢筋、预应力筋等的重力，（3）施工人员及施工设备、施工材料等荷载（4）振捣砼产生的振动荷载（5）新浇筑砼对模板的侧压力（6）砼入模时产生的水平方向和冲击荷载（7）设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力等荷载。
（8）其它可能产生的荷载1、箱梁自重桥跨位置位于一般2米箱梁跨中截面，分别进行主桥和匝道桥不同位置的荷载计算，计算结果见箱梁支架横断面图，箱梁砼容重按26KN/m计算。
从图上可计算出主桥断面箱梁外腹板处最大面积荷载为27.586KN/m2，中腹板处面积荷载为37.83KN/m2，一般底板处荷载为13.388KN/m2，左侧翼板处荷载为10.4KN/m2，右侧翼板处为7.8KN/m2。
贝雷梁支架计算书模板
WORD文档下载可编辑西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。
横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m 。
箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。
翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。
内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2. 木 材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
3、钢管贝雷梁支架制梁法检算书(第十七联)解读
中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标箱梁贝雷梁支架检算书一、工程概况（一）、本专项方案适用条件与范围海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标桥梁上部结构。
（二）、技术条件道路等级：城市快速路； 设计行车速度：80km/h ；设计汽车荷载：城-A 级（荷载系数1.3） （三）、结构形式及设计主要参数⑴ 截面类型为单箱多室。
截面见下图。
⑵ 桥面宽度：主线桥宽度分13.25m 、15.5m 、26m 、37m 四种，B 匝道为8m ，C,D 匝道为9.5m 。
⑶梁体跨度为30m －40m ，梁高为2.2m 。
⑷ 梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。
箱梁阴影面积S=25.53m2100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*2036.8m箱梁一般横截面100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*20箱梁阴影面积S=67.6 m236.8m箱梁中端横梁横截面二、模板支撑架总体方案概况现浇支架采用钢管贝雷膺架，两端立柱支撑在承台上，中间支撑柱采用37×2×1m条形混凝土基础。
一次主梁之上的二次分配梁采用44排单层普通型贝雷片顺桥向布置。
贝雷桁架梁与墩身间缺口处，采用I18工字钢或者20号槽钢搭接过渡，一端搭接在贝雷梁上，另一端搭在墩帽上。
钢管柱顶高程逐一核对，并考虑支架预留拱度，支架卸落采用卸漏砂箱并临时连接成整体。
贝雷桁架纵梁按设计图逐根组装，每两片为一组，中间设置标准桁撑，以求稳定防侧倾，然后使用吊车逐根吊装就位。
贝雷桁架梁之上横桥向摆布I12.6工字钢分配梁，间距采用50cm和80cm。
再上铺设梁底方木楞、竹胶模板。
力学传递程序：现浇箱梁砼→模板→工字钢横向分配梁（I12.6）→贝雷纵梁(1.5*3)→支撑横梁(双拼40B工字钢)→卸落装置→钢管柱式支墩（φ630*8mm）→承台顶或现浇砼基础顶。
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附件2：
汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏
西路道路工程(翠屏西路工程)
4#桥梁贝雷梁支架验算书
计算：姚旭峰校核：程观杰
1、支架基本数据
2.1荷载分析
（1）砼
①腹板下：q
=0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。
1-1
=8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。
②箱室底板下：q
1-2
（2）钢筋及钢绞线
=0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。
①腹板下：q
2-2
=8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。
②箱室底板下：q
2-3
（3）模板
模板荷载q3：
a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2；
b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2；
c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2；
总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。
（4）施工荷载
因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。
（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。
（6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。
（7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。
箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。
2.2荷载分项系数
（1）混凝土分项系数取1.2；
（2）施工人员及机具分项系数取1.4；
（3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4；
（4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。
2、支架验算
2.1 贝雷支架的验算
（1）贝雷支架力学特性
根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。
表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能
表2.1-2 几何特性
表2.1-3 桁架容许内力表
剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 （2）受力分析
每一组贝雷梁相当于单跨简支梁结构，将上横梁传递的荷载视为均布荷载。
根据最不利受力原则，按跨径16m简支结构进行受力验算。
按单片贝雷梁受力进行计算。
受力模型见图2.1-1。
贝雷梁受力模型图图2.1-1
1）荷载计算
q
腹板
=（37.5×1.2+5.3+5.0+3×1.4+2×1.4+2×1.4+3）×0.33 =22.5KN/m。
q
箱梁底板下
=（18.3×1.2+2.6+5.0+3×1.4+2×1.4+2×1.4+2）×0.67 =27.7KN/m。
2）腹板下区域受力计算
M
max
=22.5×162/8=720KN·m＜1687.5KN·m。
V
max
=22.5×16/2=180KN＜245.2KN。
3）箱梁底板下区域受力计算
M
max
=27.7×162/8=886.4KN·m＜1687.5KN·m。
V
max
=27.7×16/2=221.6KN＜245.2KN。
4）贝雷梁最大挠度
W
max
=5×27.7×164/（384×1212612.24）=19mm＜16000/400=40mm 经计算，贝雷梁的最大弯矩、最大剪力及最大挠度均符合要求。
2.2下横梁的验算
下横梁采用双Ⅰ40b工字钢焊接拼装而成。
（1）下横梁设计承载能力计算
Ⅰ40b工字钢受最大弯矩设计值M
max =W
f
W=（（BH3-(B-b)h3）/6H
=（（14.2×403-（14.2-1.25）×（40-2×1.65）3））/(6×40) =1119cm3
M
max
=1119×210×2
=470KN·m
Ⅰ40b工字钢受最大剪力设计值V
max =f
A
V
max
=125×94.1×2=2352KN。
（2）下横梁受力计算
2I40b的实际受力模型图如图2.2-1。
贝雷梁受力模型图图2.2-1
1）荷载计算
q=（180×3+221.6×4）/2.9=491.9KN/m。
2）下横梁最大受力计算
M
max
=491.9×2.92/24=172.4KN·m＜470KN·m。
V
max
=491.9×2.9/2=713KN＜2352KN。
W
max
=491.9×2.94/（2×384×2.1×105×22781）=1mm＜2900/400=7mm。
经计算，下横梁的最大弯矩、最大剪力及最大挠度均符合要求。
2.3钢管立柱计算
（1）强度计算
立柱需承受荷载N=（22.5×12+27.7×12）/4=1506KN。
单根钢管支柱Ф813mm×10mm，其承受的允许压力为：
［N］=3.14×813×10×210/1000=5360.9KN>1508KN。
2）稳定性验算
钢管的回转半径为
m d D A
I
i 284.04
2
2=+=
=
式中：D —钢管外径，d —钢管内径
长细比
8.30284
.076
.80.1=⨯=
=
i
l
μλ
式中：u —杆件长度系数 ，取u =1.0
l —杆件几何长度，取l =876cm
查钢结构设计规范GB50017-2003表C-2，Φ=0.946。
计算压杆的应力（忽略钢管自重）
[]MPa MPa d D A R 8.2241.634
/)(1000150622=<=-⨯==
σφπφσ 故稳定性满足规范要求。
（6）a 、h 号临时墩地基承载力验算 地基承受荷载：
σ=（22.5×12+27.7×12+（1+2）×1.5×27.5×2.5×10/2）/（27.5×3/2） =52.1Kpa<180Kpa 。
地基承载力满足要求。