贝雷梁支架验算书
01-贝雷梁组合式支架计算书(1稿)
贝雷支架 计算书（1稿）编制： 复核： 审核：321贝雷支架计算书1、支架概述该支架为组合支架：采用321贝雷作为承重纵梁，纵梁顶布置满堂支架，满堂支架支撑钢管为φ48×3.5mm 钢管。
箱梁底模和侧模采用钢模板，横向方木为8×8cm ，纵向方木为10×10cm 。
支架的总体布置见附图。
2、栈桥验算墩柱内的贝雷纵梁在上部满堂支架搭设前先做栈桥使用，通行汽车进行材料运输。
2.1、汽车荷载设计汽车荷载为80吨，单车道，其布置如下图1。
80KN180KN270KN270KN80吨车图1 80吨汽车荷载布置图2.2、321贝雷计算参数 321贝雷计算参数如下表1。
表1 加强型321贝雷力学性能表惯性矩(cm4) 抗弯截面参数（cm3) 容许弯矩(KN ·m) 容许剪力(KN) I W ［M 0］ ［Q 0］ 577434.47699.11687.5245.22.3、桥面板计算2.3.1、组合式桥面板结构桥面结构为12mm 钢板+Ⅰ12工字钢，工字钢间距为20cm 。
2.3.2、面板计算 （1）、面板截面参数取1mm 宽度计算，截面参数如下： 12133412311112121111214412121246b mmA b h mm I b h mm W b h mm ===⨯===⨯⨯=== （2）轮载取满载轮压计算。
2702211250.20.6Pp KPa ab ===⨯ （3）受力计算按3等跨连续梁计算，计算跨径200mm 。
122max max 44max50.0011125 1.125/ 1.125/0.10.1 1.12520045004500187.5215240.6770.677 1.1252002000.40.5100100 2.110144400q b p KN m N mmM ql N mmM MPa f MPa W ql mm mm EI σδ==⨯====⨯⨯=⋅====⨯⨯====⨯⨯⨯（4）结论面板的强度和刚度满足规范要求。
盖梁底模支架计算书
盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。
计算长度8.2m。
2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。
二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。
其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。
①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。
贝雷梁钢便桥检算书(6.30)
便桥检算方案拟定：全桥共两跨，桥跨组合3.5m+3.5m，采用3.5米预制混凝土板梁，桥面宽度为6米，便桥限载为50t。
1号墩及0、2号台均为实体墩、扩大基础。
边梁宽1.35m，中梁宽1.5m。
梁高均为0.4 m，梁体采用C30钢筋混凝土一、荷载分析：（一）恒载：板梁自重：（折算为集中荷载）1、边梁：q1 =1.2×0.4×1.35×3.5 ×25=56.7KN2、中梁：q2 =1.2×0.4×1.5×3.5×2.5 =63KN（二）活载：1、双50 t2、作用于单片梁上为：25 t3、作用于墩台处为：50×2=100 t（三）荷载内力分析1.恒载内力分析：（1）边梁：q1 =56.7KNM max=49.7 KN mQ max= 28.4 KN（2）中梁：q2 =63KNM max=55.2 KN mQ max= 31.5 KN2. 活载内力分析：作用于单片梁上荷载为250 KN ：荷载作用于跨中为最：M max =218.8 KNm荷载作用于梁端为最：Q max = 250 KN3、荷载组合分析：恒载+活载：（1）边梁： M max =49.7+218.8=268.5 KN mQ max =28.4+250=278.4 KN（2）中梁：M max =55.2+218.8=274 KN mQ max =31.5+250=281.5 KN二、板梁检算：（一）配筋计算：1、受压钢筋：（1）边梁：)'0('')20(1M s a h s A y f xh bx c f -+-≤α268.5×106≤1.0×11.9×1350×（400/2×0.8）×（350-160/2）+ 300×A ‘S ×（350-50）A ‘S ≥-4727㎜2说明不需要配置受压钢筋，可按构造配筋。
3-7双层贝雷梁检算书
xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架验算书(双层贝雷钢管立柱结构)计算：复核：xxxx集团公司京福铁路客专闽赣Ⅶ标项目经理部二〇xx年八月附件一：xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架验算书一、方案说明xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架体系采用双层贝雷片钢管形式，无中支墩，螺旋钢管支撑于承台表面，钢管顶铺设纵向垫梁，纵向垫梁上安装沙箱、横向垫梁、双层贝雷片，贝雷片上铺设分配梁、方木、竹胶板底模。
布置图如下：横桥向布置图顺桥向布置图二、材料参数1.钢管支柱采用Φ630×10mm螺旋钢管，计算高度取25.5m，横纵桥向间距按照上图布置，横斜撑每隔6m高设置一组，钢管与墩柱每隔10m进行附着连接；2.贝雷梁采用国产321型贝雷桁架，单片长3m、高1.5m、重270kg,共布置25排双层贝雷片；3.分配梁采用I16a工字钢，布置间距为60cm；4.方木截面尺寸为10cm×10cm，布置间距为30cm；5.垫梁采用三拼I45a工字钢组焊；6.钢管间横撑采用[14a 槽钢，斜撑采用L100×100×8mm 角钢；7.材料：贝雷桁架采用16Mn 钢，钢管支架及分配梁采用A3钢；8.钢管贝雷梁支架计算净跨度取25.5m 。
三、受力检算检算依据：A3钢许用应力为215MPa ，16Mn 钢许用应力为273 MPa ，方木抗弯强度设计值为13MPa ，抗剪强度设计值为2.7MPa ；梁许用挠度为L/400；单排双层贝雷梁许用弯矩为1632.7 kN ·m ，许用剪力为245.2kN 。
㈠荷载计算 1.恒载 ①.箱梁计算截面取墩柱两侧箱梁截面，见下图：(面积单位㎡、长度单位mm)0.92㎡1.46㎡2.53㎡2.14㎡ 1.12㎡1.12㎡2.53㎡0.93㎡0.93㎡截面积13.68㎡箱梁计算截面图混凝土的容重取26kN/m 3,每延米砼重13.68m ³×26kN/m ³=355.68kN②.钢模板、10cm×10cm方木、竹胶板体系钢模板取15kN/m(两侧翼缘板范围之和)，方木、竹胶板部分2kN/m(底板范围)作用于其下的支撑体系上。
贝雷梁验算-
贝雷梁支架验算编制：复核：项目负责：总工程师：中交第二航务局工程局湘江长沙综合枢纽船闸及桥梁项目部二0一0年八月引桥贝雷支架计算书一．计算基本参考文献： 1. 装配式公路钢桥多用途使用手册2. 公路桥涵设计通用规范 JTG-D60-20043. 路桥施工计算手册（人民交通出版社）4. 钢结构设计规范 GB50017-20035. 桥梁工程 （裘伯永，中国铁道出版社） 设计参数：1. 验算范围：47#墩~49#墩2. T 梁结构参数：梁高2.6m ，顶底宽1.3m ，跨度为25m ，重为129t ；运梁小车单个重为2t ，左右轮，前后轮轮距均为1.1m 。
运梁作业时前后两小车中心距为22m 。
3. 支架结构参数：9m 跨321贝雷梁支架（结构形式如图）4. 验算考虑风荷载：0.42/kN m二． 贝雷梁受力计算1. 25m T 梁自重1G : 11291290G t kN ==2. 一个小车重2G : 2220G t kN ==3. 沿桥纵向轨道线荷载1g : 1238/10/0.76/g kg m N kg kN m =⨯⨯=4. 槽钢20b 沿桥纵向荷载集度2g :2=1m 0.2m 2.525.77/10/ 3.22/g m kg m N kg kN m ÷⨯⨯⨯=5. 贝雷片自重单层贝雷片自重b g : 3.10b g kN =（包括支撑架，销轴） 单排贝雷片线荷载3g : 3 1.03/g kN m = 6. 风荷载：(a). 作用在移动梁上的风荷载集度4g : 24 1.30.4/0.52/g m kN m kN m =⨯= (b). 作用在贝雷梁桥面上的风荷载集度5g : 25 1.20.4/0.48/g m kN m kN m =⨯= 7. T 梁及运梁车荷载分布图：T 梁及运梁车经过轨道分配作用后期荷载分布图如下：得：((129040) 1.4(0.52/25) 1.1)2 1.9493.76/q kN kN kN m m m kN m =+⨯+⨯⨯÷÷= 8. 单片贝雷梁上均布线荷载1q :512130.76 3.220.481.4() 1.1 1.4( 1.03) 1.1 2.967/444444g g g q g kN m =⨯+++⨯=⨯+++⨯=9. 单片贝雷梁验算(a). 弯矩和挠度取最大值时荷载分布图：单片贝雷梁： 453250497.2, 2.010,3578.5,I cm E Mpa W cm ==⨯=2[]788.2,[]245.2,526044.12,[]/400M kN m Q kN EI kN m L δ=⋅==⋅=求的两支座反力l F ，r F'10.50.50.5(2.967/9123.44/ 1.9)130.62l r F F q l ql kN m m kN m m kN==+=⨯⨯+⨯='1max130.629123.44 1.9 2.9679522.47[]788.2244244l Fl q l ql M kN m M kN m ⨯⨯⨯=--=--=⋅<=⋅挠度计算时将中间简化成一个集中荷载F, 即'123.44/ 1.9234.536F ql kN m m kN ==⨯=34345234.53695 2.96797.25[]/4009000/40022.54838448526044384526044Fl ql mm L mmEI EI δδ⨯⨯⨯=+=+=<===⨯⨯(b). 按剪力取最大值时布置荷载，荷载布置及其对应的剪力图：有上图可知：max 223.13[]245.2Q kN Q kN =<=故有上述计算可知所设计贝雷梁抗弯，抗剪和挠度均满足要求。
贝雷梁检算标准范本
兰州至乌鲁木齐第二双线新建铁路工程八盘峡黄河特大桥（70+2×100+70）m预应力混凝土连续梁边跨现浇段贝雷支架检算计算：张磊李建宁复核：李军张国奇审核：李子奇兰州交通大学土木工程学院2010年12月目录1.设计依据......................................................................................................................... - 4 -2.贝雷梁布置图................................................................................................................. - 4 -3.箱梁自重荷载分布的简化............................................................................................. - 5 -4.贝雷梁上部型钢横梁检算............................................................................................. - 5 -5.贝雷梁力学特性............................................................................................................. - 7 -6.翼缘板下部贝雷梁检算................................................................................................. - 8 -7.腹板、底板下贝雷梁检算........................................................................................... - 10 -8.贝雷梁下部型钢横梁验算........................................................................................... - 12 -9.钢管立柱受力检算....................................................................................................... - 14 -10.承台局部承压验算..................................................................................................... - 15 -贝雷支架检算1.设计依据设计图纸及相关设计文件，《客运专线桥涵施工指南》《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《铁路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》2.贝雷梁布置图八盘峡黄河特大桥贝雷支架采用16排单层不加强贝雷片布置，贝雷片横向布置间距为：1.9+2×0.45+0.5+2×0.45+1.925+3×0.45+1.925+2×0.45+0.5+2×0.45+1.9上横梁采用25根I20工字钢，下横梁采用9根I50a工字钢，即每根钢管顶部三根。
贝雷梁支架计算书91744
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架.支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600(横向)×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1。
2m，(其它空心部位立杆采用600（横向)×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置.横杆步距为≤1。
5m。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。
内模板采用50＊100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板.具体布置见下图：3.材料设计参数3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123—2003)，现场采用15mm厚光面竹胶板为ρ。
Ⅱ类一等品,静弯曲强度≥50MPa,弹性模量E≥5×103MPa；密度取310m=/KN3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A—2类,方木的力学性能指标按”公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0。
3、钢管贝雷梁支架制梁法检算书(第十七联)
中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标箱梁贝雷梁支架检算书一、工程概况（一）、本专项方案适用条件与范围海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标桥梁上部结构。
（二）、技术条件道路等级：城市快速路； 设计行车速度：80km/h ；设计汽车荷载：城-A 级（荷载系数1.3） （三）、结构形式及设计主要参数⑴ 截面类型为单箱多室。
截面见下图。
⑵ 桥面宽度：主线桥宽度分13.25m 、15.5m 、26m 、37m 四种，B 匝道为8m ，C,D 匝道为9.5m 。
⑶梁体跨度为30m －40m ，梁高为2.2m 。
⑷ 梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。
箱梁阴影面积S=25.53m2100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*2036.8m箱梁一般横截面100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*20箱梁阴影面积S=67.6 m236.8m箱梁中端横梁横截面二、模板支撑架总体方案概况现浇支架采用钢管贝雷膺架，两端立柱支撑在承台上，中间支撑柱采用37×2×1m条形混凝土基础。
一次主梁之上的二次分配梁采用44排单层普通型贝雷片顺桥向布置。
贝雷桁架梁与墩身间缺口处，采用I18工字钢或者20号槽钢搭接过渡，一端搭接在贝雷梁上，另一端搭在墩帽上。
钢管柱顶高程逐一核对，并考虑支架预留拱度，支架卸落采用卸漏砂箱并临时连接成整体。
贝雷桁架纵梁按设计图逐根组装，每两片为一组，中间设置标准桁撑，以求稳定防侧倾，然后使用吊车逐根吊装就位。
贝雷桁架梁之上横桥向摆布I12.6工字钢分配梁，间距采用50cm和80cm。
再上铺设梁底方木楞、竹胶模板。
力学传递程序：现浇箱梁砼→模板→工字钢横向分配梁（I12.6）→贝雷纵梁(1.5*3)→支撑横梁(双拼40B工字钢)→卸落装置→钢管柱式支墩（υ630*8mm）→承台顶或现浇砼基础顶。
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附件2：
汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏
西路道路工程(翠屏西路工程)
4#桥梁贝雷梁支架验算书
计算：姚旭峰校核：程观杰
1、支架基本数据
2.1荷载分析
（1）砼
①腹板下：q
=0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。
1-1
=8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。
②箱室底板下：q
1-2
（2）钢筋及钢绞线
=0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。
①腹板下：q
2-2
=8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。
②箱室底板下：q
2-3
（3）模板
模板荷载q3：
a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2；
b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2；
c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2；
总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。
（4）施工荷载
因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。
（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。
（6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。
（7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。
箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。
2.2荷载分项系数
（1）混凝土分项系数取1.2；
（2）施工人员及机具分项系数取1.4；
（3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4；
（4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。
2、支架验算
2.1 贝雷支架的验算
（1）贝雷支架力学特性
根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。
表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能
表2.1-2 几何特性
表2.1-3 桁架容许内力表
剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 （2）受力分析
每一组贝雷梁相当于单跨简支梁结构，将上横梁传递的荷载视为均布荷载。
根据最不利受力原则，按跨径16m简支结构进行受力验算。
按单片贝雷梁受力进行计算。
受力模型见图2.1-1。
贝雷梁受力模型图图2.1-1
1）荷载计算
q
腹板
=（37.5×1.2+5.3+5.0+3×1.4+2×1.4+2×1.4+3）×0.33 =22.5KN/m。
q
箱梁底板下
=（18.3×1.2+2.6+5.0+3×1.4+2×1.4+2×1.4+2）×0.67 =27.7KN/m。
2）腹板下区域受力计算
M
max
=22.5×162/8=720KN·m＜1687.5KN·m。
V
max
=22.5×16/2=180KN＜245.2KN。
3）箱梁底板下区域受力计算
M
max
=27.7×162/8=886.4KN·m＜1687.5KN·m。
V
max
=27.7×16/2=221.6KN＜245.2KN。
4）贝雷梁最大挠度
W
max
=5×27.7×164/（384×1212612.24）=19mm＜16000/400=40mm 经计算，贝雷梁的最大弯矩、最大剪力及最大挠度均符合要求。
2.2下横梁的验算
下横梁采用双Ⅰ40b工字钢焊接拼装而成。
（1）下横梁设计承载能力计算
Ⅰ40b工字钢受最大弯矩设计值M
max =W
f
W=（（BH3-(B-b)h3）/6H
=（（14.2×403-（14.2-1.25）×（40-2×1.65）3））/(6×40) =1119cm3
M
max
=1119×210×2
=470KN·m
Ⅰ40b工字钢受最大剪力设计值V
max =f
A
V
max
=125×94.1×2=2352KN。
（2）下横梁受力计算
2I40b的实际受力模型图如图2.2-1。
贝雷梁受力模型图图2.2-1
1）荷载计算
q=（180×3+221.6×4）/2.9=491.9KN/m。
2）下横梁最大受力计算
M
max
=491.9×2.92/24=172.4KN·m＜470KN·m。
V
max
=491.9×2.9/2=713KN＜2352KN。
W
max
=491.9×2.94/（2×384×2.1×105×22781）=1mm＜2900/400=7mm。
经计算，下横梁的最大弯矩、最大剪力及最大挠度均符合要求。
2.3钢管立柱计算
（1）强度计算
立柱需承受荷载N=（22.5×12+27.7×12）/4=1506KN。
单根钢管支柱Ф813mm×10mm，其承受的允许压力为：
［N］=3.14×813×10×210/1000=5360.9KN>1508KN。
2）稳定性验算
钢管的回转半径为
m d D A
I
i 284.04
2
2=+=
=
式中：D —钢管外径，d —钢管内径
长细比
8.30284
.076
.80.1=⨯=
=
i
l
μλ
式中：u —杆件长度系数 ，取u =1.0
l —杆件几何长度，取l =876cm
查钢结构设计规范GB50017-2003表C-2，Φ=0.946。
计算压杆的应力（忽略钢管自重）
[]MPa MPa d D A R 8.2241.634
/)(1000150622=<=-⨯==
σφπφσ 故稳定性满足规范要求。
（6）a 、h 号临时墩地基承载力验算 地基承受荷载：
σ=（22.5×12+27.7×12+（1+2）×1.5×27.5×2.5×10/2）/（27.5×3/2） =52.1Kpa<180Kpa 。
地基承载力满足要求。