贝雷梁支架方案简易计算
贝雷梁计算
贝雷梁计算贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。
贝雷梁的计算示意图如下：q一、荷载计算：1、箱梁自重荷载：350T其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T2、支架自重荷载：50 T其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T3、20×20方木自重荷载0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下：345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==⨯则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）：1285320.413.8241.10241431418q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'1111 1.322415.8424.5222R q l T R T ==⨯⨯=<=2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.8241.022*******q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'2211 1.2242414.6924.5222R q l T R T ==⨯⨯=<= 2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22224322311 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
贝雷梁支架结构计算方案_secret
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
实腹板处模板强度、刚度均满足要求。
(2)、底模下方木检算：
、方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用100×100mm的方木。其跨径分两种情况分析：一、实腹板出：按三跨0.3m连续梁计算；二、空腔腹板处：按三跨0.9m连续梁计算。
A=1433mm2g=11.249kg/m=0.1125KN/m，[σ］=145MPa［τ］=85MPa
、荷载分析
根据梁全横断面分析如下：
a.钢筋砼自重取26KN/m3；
b.竹胶板、方木自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；
c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；
故碗扣支架在翼板处满足要求。
4.2、一般箱梁截面计算分析
选取荷载最大的中腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木、钢管分配梁计算分析；按整个横断面计算支架承载力。
(1)、底模计算：
、竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度： 。
由于除翼板外底模方木按中心间距为30cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模板计算跨径取： ；
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
(3)、10#工字钢分配梁检算：
方木下分配梁采用I10工字钢作为纵向分配梁，沿纵断面方向间距90cm。按整个断面考虑。
、I10工字钢技术指标以及力学性能：
I10工字钢技术指标：
E=2.1×105MPa I=2.45×106mm4W=4.90×104mm3
大桥贝雷梁支架计算
乐山社大桥贝雷梁支架设计计算本桥设计在第2-6孔箱梁支架按贝雷梁支架设计进行搭设（施工时根据实际情况调整选取支架搭设方式），考虑桥梁最不利荷载以及桥高最大、桥跨最长、桥宽最大的选取原则，此桥选取右幅第二联第五孔（变宽段）。
其中右幅第二联第五孔箱梁顶面宽29.669m，底宽21.251m，梁高2.0m，单箱四室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
计算如下：一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=19.14m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa③贝雷梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPaⅠx=2.50497×109 ㎜ 4 W X=3.5785×106㎜ 3④设上、下加强弦杆贝雷梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109W X= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3⑤Ⅰ45a q5=0.9361kN/m A=1.022×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPaⅠx=22200×108㎜ 4 W X=1.43×106㎜3⑥I10工字钢q6=0.1 kN /m A=1.434×103㎜2 [σ]=215 MPaI=245cm4 W =49cm3⑦竹胶板15mm q7=0.135 kN/m2 A=3×103㎜2, [σ]=11 MPaⅠx=5.265×104㎜4, W X=7.5×103㎜3⑧脚手架钢管Ф48mm×.5mm，A=4.89X102mm2，I=1.215X105mm4，W=5.078X103mm3，r=15.78mm。
01-贝雷梁组合式支架计算书(1稿)
贝雷支架 计算书（1稿）编制： 复核： 审核：321贝雷支架计算书1、支架概述该支架为组合支架：采用321贝雷作为承重纵梁，纵梁顶布置满堂支架，满堂支架支撑钢管为φ48×3.5mm 钢管。
箱梁底模和侧模采用钢模板，横向方木为8×8cm ，纵向方木为10×10cm 。
支架的总体布置见附图。
2、栈桥验算墩柱内的贝雷纵梁在上部满堂支架搭设前先做栈桥使用，通行汽车进行材料运输。
2.1、汽车荷载设计汽车荷载为80吨，单车道，其布置如下图1。
80KN180KN270KN270KN80吨车图1 80吨汽车荷载布置图2.2、321贝雷计算参数 321贝雷计算参数如下表1。
表1 加强型321贝雷力学性能表惯性矩(cm4) 抗弯截面参数（cm3) 容许弯矩(KN ·m) 容许剪力(KN) I W ［M 0］ ［Q 0］ 577434.47699.11687.5245.22.3、桥面板计算2.3.1、组合式桥面板结构桥面结构为12mm 钢板+Ⅰ12工字钢，工字钢间距为20cm 。
2.3.2、面板计算 （1）、面板截面参数取1mm 宽度计算，截面参数如下： 12133412311112121111214412121246b mmA b h mm I b h mm W b h mm ===⨯===⨯⨯=== （2）轮载取满载轮压计算。
2702211250.20.6Pp KPa ab ===⨯ （3）受力计算按3等跨连续梁计算，计算跨径200mm 。
122max max 44max50.0011125 1.125/ 1.125/0.10.1 1.12520045004500187.5215240.6770.677 1.1252002000.40.5100100 2.110144400q b p KN m N mmM ql N mmM MPa f MPa W ql mm mm EI σδ==⨯====⨯⨯=⋅====⨯⨯====⨯⨯⨯（4）结论面板的强度和刚度满足规范要求。
连续梁贝雷架及门洞计算书
中跨贝雷梁及碗扣架计算一、荷载计算1、荷载计算概述连续梁结构形式为40+60+40m现浇连续梁。
现浇支架结构拟采用钢管做墩、上布设贝雷梁，贝雷梁上布设碗扣钢管支架。
该桥中跨在支架布置时贝雷梁单跨跨度最大，因此，该桥支架计算以中跨为对象。
贝雷梁所承受荷载为梁体重量和碗扣钢管支架重量两部分。
考虑到梁体沿桥纵向横截面变化、支架钢管间距变化等原因，为方便计算，现沿桥梁中跨纵向将荷载分为A~H区（1/2跨），横向将荷载分为1~5区，如图1、2、3所示。
12345图1 荷载纵向分区示意图(单位：cm) 图2 荷载横向分区示意图(单位：cm)图3 荷载横、纵向分区编号示意图(单位：cm)2、现以B1区为例，对其进行荷载计算：（1）梁体自重为简化计算，在该区内忽略梁体沿纵桥向横截面变化，梁体横截面按照该段内最大C-C 截面进行计算，这样计算的结果比实际结构的重量要大，肯定是偏于安全的C-C截面1区域面积：S= 0.68 m2；此区域梁体纵向长度为5.0m，横向长度为1.95m；混凝土容重26kN/m3。
故B1区域总荷载为：F梁=0.68×5.00×26kN=88.4kN此区域内沿梁纵向支架立杆共分为8排，故将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =88.4/8=11.05kN。
因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q1=11.05kN/1.95=5.67kN/m（2）支架重量B1区域内，取支架立杆高度均为5.00米，立杆根数：n=3×8=24根则B1区域内立杆总重量：S钢管= 489.055mm2F立杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×5m×24=4.61 kNB1区域内，3层支架横杆总长度为：（1.95×8+3×5）×3=91.8m则B1区域内横杆总重量：F横杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×91.8m=3.52kN故B1区域支架总荷载为：F支架= F立杆+F横杆=4.61 +3.52=8.13 kN同上，将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =8.13/8=1.02kN因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q2=1.02kN/1.95=0.52kN/m（3）荷载组合：考虑模板、施工机具和人员重量，因此梁体自重荷载分项系数取1.3，碗扣支架自重荷载分项系数取1.4，故在B1区域内，荷载纵向分为8排，每排荷载q=1.3×5.67+1.4×0.52=8.10kN/m。
贝雷架计算
东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书3X8=24mr方木J -------「0., 2m n x5 T7 1/1.7',/ . fjfj■ 4,1,: %<'1,7 2<%%: (7)'■ ■ : 莎;> 劳</ -加f -么''<■■ 遂 么%'.< %■■■彳% Z?% :Z2 核%力少:r% ”% 么 ■,/ 1 1么 2 £么P ■. ,d2 么 丄7. 八% //够 %厂? L°% 2z呂 ,■73 1金 2昇竖 2 么 2■, 么?”i么-2 么2乞»'■%羽 7 ,%羽2dZ - . 羽 X r% 7p'丿孑.■%L,■%7<% 2s 27"•7K2 %;22T*14m贝雷片东岙大桥24 m梁支架计算东岙大桥墩高度一殳都是3m与 3.5m,桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8〜12m女睬用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。
经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3 片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m (女口上图所示)1. 梁片重量计算：①、［-I (对应设计图)截面砼面积翼缘板面积：2Si=(0.2+0.25)X1.2十2+ (0.25+0.6 X 2.1-2=1.163m中间箱室面积：2 S2=(6.54+5.92)X2.26十2- (5.55+5.05 X 1.65-2+0.5X0.3+1.05X0.35=5.852m ②、W- IV (对应设计图)梁端截面砼面积翼缘板面积：2Si=(0.2+0.25)X1.2 十2+ (0.25+0.6 X 2.1-2=1.163m中间箱室面积：232=(6.54+5.86)X2.46十2- (4.255+3.91 X 1.15-2=10.557m③、u- n (对应设计图)梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：2Si=(0.2+0.25)X1.2 十2+ (0.25+0.6 X 2.1-2=1.163m2中间箱室面积S F(6.54+5.92)X2.26十2- (4.864+4.476 X 1.398+2=7.551m④、川-出(对应设计图)梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：2d=(0.2+0.25)X1.2 十2+ (0.25+0.6 X 2.1+2=1.163m中间箱室面积：232=(6.54+5.92)X2.26十2- (4.624+4.236 X 1.293+2=8.352m单侧翼缘板重量：G翼=1.163X24.6X2.6=74.4t中间箱室重量：G 箱二(5.852X 15.6+10.55X 3+7.551X 3.022+8.35X 2.978) X 2.6=443.9t2. 材料重量计算(中间箱室部分):(1)贝雷片重量计算：G贝=8X2X7X2X435 =97440Kg=97.4t⑵贝雷片间固定槽钢：Gt=32X14X 10.0+1X 14X8.04=6272 Kg=6.3t⑶横向方木肋条：间距为0.2m每根长8m (24-0.2+1X8) =968m方木0.5t/ n3。
32米贝雷梁支架
32米贝雷梁支架计算一、支架结构对跨度32米的梁，若承台宽度大于7米，则可采用标准的贝雷梁组拼支架，进行箱梁的浇注。
对于承台宽度小于7米的桥梁，可在厂家定做2.0米长的贝雷梁段，配合标准梁段进行支架的搭设。
支架的结构如下：1.支架从上到下依次为：箱梁外模架、底模、15X10cm纵向方木、16号工字钢、贝雷梁片、32号工字钢和直径500壁厚为8mm的钢管。
2.钢管桩之间应设置交叉撑，以增加稳定性。
其数量应根据桥墩高度进行确定。
3.贝雷梁之间除标准斜撑外，还采用100X10角钢，把每组梁间交叉联结。
4．支架的预拱度可用方木和木楔调整，支架的落架装置采用砂箱进行。
5．为确保支架安全，控制支架的竖向挠度，建议横向布置18片双层梁。
二、支架计算为保证支架结构的安全，用大型有限元程序对支架结构进行计算。
1．支架的荷载1/2I－I截面1/2II－II截面1/2－II截面1/2III－III截面1/2IV－IV截面（1）梁的自重荷载：在中间23.6米的范围内，重量为23.1t/m，在两端1.5米，重量为37.1t/m，在其余两侧中间3米长的范围内，从28.43变化到30.9t/m。
计算时考虑混凝土的容重为2.6t/m^3。
（2）模板荷载：初步定为100吨，具体要根据32米箱梁模板的图纸选用。
（3）支架荷载：贝雷梁的自重程序可自动考虑，其余部分按50吨考虑。
（4）施工荷载：按施工规范取值。
表示-方向由图中可以看到最大应力为325MPa，位于两端的竖杆处，因此，施工时此处就加强。
其余地方杆件的应力均满足要求。
三、支架施工1．支架施工应参照相关规范进行，尤其是贝雷梁的相关工艺规程。
2.支架预拱度采用木楔进行调整，32米跨跨中应设置考虑因支架变形而引起的6.5cm的反拱，其余项的预拱度值，请参考设计图纸，进行累加，然后。
预拱度按二次抛物线设置。
3.箱梁浇注前，对支架应采用1.2倍的梁重荷载进行预压，以消除非弹性变形，取得弹性变形值，指导预拱度的设置，同时检验支架的安全性能。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下桁架容许内力表、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用6根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m（如图）。
图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩M Max活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M=M M活+M静=P i XL i+P2XL2+P3XL3+P4XL4+qXL2^8=250X1.9+250X2.5+250X2.5+250X1.9+8.4X142+8=2 406(KN-m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14+2=830(KN)取安全系数=1.3，与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4KN•m>1.3M M=3127.8KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3Q Max=1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R]=1u Zql+Aq2rk iP rq=m入(I fa0]+kr(h—3)] r0222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN,6根桩的承载总重为840KN。
贝雷架支架计算书
贝雷架支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第五联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸，跨度最大50米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度50米。
新浇混凝土密度取26KN/m3。
则：①箱梁自重:（查图得此联混凝土458.44m3。
）q1=(458.44×26)/(9.5×50)=25.09KN/m2。
②q2--模板自重，取0.5KN/m2。
③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。
④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。
二、箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层验算因箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层均采用满堂支架搭设形式，具体验算过程详见《满堂支架计算书》，在此不再作计算。
三、I20a工字钢分配梁受力验算I20a分配梁上碗扣架取平均值1.8m高；纵、横间距60×60cm碗扣架调整层根数：N1=(50*9.5)/(0.6*0.6)=1320根碗扣架调整层自重：q5=(1320*10.19+1320*4*2.4)/(9.5*50)=55kg/m2=0.55KN/m2施工总荷载：Q1=1.2*(q1+q5)+1.4*(q2+q3+q4)=35.67KN/m2把整联视为均布荷载，单根工字钢受力为：q单=(Q1*50*9.5)/(50/0.6)=203.3KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/12m=16.94KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在2.3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 2.113.294.1681ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 3.47102372.11W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：查表得I20a 工字钢（E=2.1*105MPa ，I X =2369cm 4）m 1024.1102369101.23843.294.165EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 75.54002300400l f ==< （挠度满足要求）四、贝雷片受力验算考虑到本联箱梁的断面形式及施工需要，贝雷片横向布置端跨取13片布置（详见附图）①I20a 分配梁重量：（查表得I20a 自重：22.63kg/m ）q1=(50/0.6)*12*22.63=226.3KN②上部结构总重：Q1=35.7*50*9.5=16957.5KN③施工总荷载：Q=q1+Q1=17183.8KN把整联视为均布荷载，单根贝雷片受力情况：q 单=Q/13=1321.8KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/50=26.5KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在12m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 477125.2681ql 81M 22max •=⨯⨯== []m KN 2.788M M max •=<（弯矩满足要求）最大剪力为：KN 159125.2621ql 21Q max =⨯⨯==q[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：m 101.910250500101.2384125.265EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 3040012000400l f ==< （挠度满足要求）五、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①321型贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270*17*13=59670kg=596.7KN （17片，13排） ②施工总荷载：Q=17183.8+q 贝雷=17780.5KN受力分析：I56a 工字钢主分配梁受力模型可视为5跨连续梁，把整联视为均布荷载，单根工字钢受力情况：(整联共有10根I56a 工字钢）q 单=Q/10=1778.05KN受力模型图如下：q荷载集度：q=q 单/12=148.2KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 7.16632.14881ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 2.711023427.166W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：m 1014.11065576101.238432.1485EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.74003000400l f ==< （挠度满足要求）六、钢管支墩受力验算取墩高30m ，钢管外径D=630mm ，壁厚t=12mm查《钢结构设计手册》得：钢管截面面积：A=232.86cm 2回转半径： i=21.85cm则长细比：3.13785.213000i l===λ 根据长细比查表可知轴心受压构件的稳定系数383.0=ϕ单根立柱竖向受力：N=(Q+工字钢分配梁自重)/20=895.4KN①稳定性验算根据《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》有关支架立杆的稳定性计算公式：f WM A N w ≤+ϕ N —钢管所受的垂直荷载ϕ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得A —钢管截面面积（查表可得）w M —风荷载对立杆产生弯矩（碗扣式支架已计算）W —钢管抵抗矩（查表得3533.23cm 3）f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《钢结构设计手册》。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m 。
箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。
翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。
内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2. 木 材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
贝雷梁支架受力计算
重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段）贝雷梁支架受力计算书编制：复核：批准：单位总工批准：重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部二○一一年六月贝雷梁支架设计计算取第一联第二左幅跨计算。
箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2=1.667×105㎜ 3Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 WX12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2=2.88×105㎜Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 WX③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa=3.5785×106㎜ 3Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 WX④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3WX⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPa=1.859×106㎜3Ⅰx=46472×108㎜ 4 WX⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPaⅠx=1.983×106 ㎜ 4 W=3.97×104㎜ 3X⑦竹胶板18mm q7=0.135 kN/m2 A=1.8×104㎜2/m [σ]=11 MPa=5.4×104㎜3/mⅠx=4.86×105㎜4/m WX=4494㎜3,,υ=⑧脚手架钢管Φ48×3,A=424㎜2,,I=107859㎜ 4 ,WX步距1.2m,三、箱梁荷载钢筋砼容重26 kN/m31.箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=38.27t/m=382.7kN/m×1.05=402kN/m2.跨中横梁0.3m, A=31.765㎡,qc2=86.72（沿桥长分布）3.支点横梁2.0m, A=32.52㎡, qc3=88.78t/m（沿桥长分布）4.端横梁1.5m, A=32.52㎡, qc4=88.78t/m（沿桥长分布）5.腹板qc5=0.6×2.0×26×1.05=32.76 kN/m26.顶板qc6=0.28×1.0×1.0×26×1.05=7.644 kN/m27.底板qc7=0.22×1.0×1.0×26×1.05=6.00 kN/m28.悬臀板qc6=（0.2＋0.55）÷2×3.5×2.6×1.05=35.8 kN/m四、施工荷载1.人群及小型机具荷载g1=1.00 kN/m22.砼振捣冲击g2=2.00 kN/m23.模板体系g3=1.00 kN/m2五、安全系数K2=1.3六、支架受力计算1、正截面设三个支墩，分别设立于距墩中心2.0m处和跨中，梁长38.4m,计算跨度17.2m 箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=14.72×2.6×1.05=40.2t/m=402 kN/m=402N/㎜，K=1.3计算式：按两等跨连续梁计算，查表得：跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2 ,中间支点最大负弯矩Mmax=0.125qL2，支点反力QA=0.375qL,支点反力QB=0.625qL,跨中挠度f=0.521×qL4/100EI荷载组合∑q=箱梁砼qc1+顶、底板模板体系g3+人群荷载g1+砼振捣冲击g2=402kN/m ＋（1＋1＋2）×22=490 kN/m取∑q=490×1.3=637 kN/m①.支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×637×172002=2.355626×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.355626×1010/（3.5785×106×220）=30片，②.跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×637×172002=1.31915056×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.31915056×1010/（3.5785×106×220）=17片，2.腹板下计算qc5=32.76KN/m,取∑q=（32.76＋4×0.6）×1.3=45.708 KN/m支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×45.708×172002=1.69×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×45.708×172002=9.466×108 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.846×109 /（3.5785×106×220）=2.2片，3.悬臀板qc6=35.8 kN/m取∑q=（35.8＋4×3.5）×1.3=64.74 kN/㎜支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×64.74×172002=2.39408×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×64.74×172002=1.34069×109 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.39408×109 /（3.5785×106×220）=3.片，七、贝雷梁支架验算：根据上述计算，结合箱梁结构情况，决定采用加强弦杆贝雷梁18片,腹板下2片一组，腹板2片一组，悬臂各2片一组，共9组。
盖梁贝雷支架计算书
盖梁贝雷支架计算书盖梁贝雷支架计算书一、贝雷梁支架整体受力计算共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。
上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。
1、荷载分析混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m3，贝雷梁按3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。
a ．混凝土自重)/(05.24121.1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412163m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。
钢管自重 )/(498.11001284.3468m KN =??d ．模板自重模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2，则有：)/(333.1100124040m KN =??e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/mf ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/mg ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：弯矩图：剪力图：由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为：M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN则单排贝雷梁受力情况为：M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·mQ max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。
每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算：单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图：由位移图有：悬臂端位移最大，为：f max =0.39mm<="">二、牛腿强度及刚度计算 1、牛腿受力分析由贝雷片传来的荷载N1=N2=52.5KN ，间距为45cm 。
贝雷梁支架计算书
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨序号桥梁名称制梁位置孔跨数备注2孔24m梁，1 东边山大桥全桥梁高3.05m2孔32m梁1孔24m梁，2 陈福湾1＃大桥全桥梁高3.05m9孔32m梁3孔24m梁，合计11孔32m梁贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
30140ⅠⅡⅠⅡ4972单位：m m图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图2Ⅰ36a 工字钢砂桶95×3001395.5375.5承台承台墩身墩身74252962062072008500350图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
贝雷梁简算
10t龙门吊跨盾构井贝雷梁安全性检算一、计算依据设计图纸及相关文件龙门吊厂家提供的龙门吊参数《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《中交装配式公路钢桥使用手册》二、计算参数1、贝雷梁计算长度：12.3m，轮距：5.5m，最大轮压：9.2t=90.16KN，2、铺在贝雷梁上的两层钢板，宽度：0.6m，厚度：0.02m，密度：78503mKNKg，其等效的均布荷载为1.85m3、铺在贝雷梁上的钢轨型号为38号，其等效的均布荷载为0.37mKN4、贝雷梁的型号为321号，其各组成部分的自重、数量如下表所示整个贝雷梁的总重量为46KN，其等效的均布荷载为3.1KN/m 5、贝雷梁的力学特性表1几何特性表2 桁架容许内力表现场采用为双排单层加强型贝雷梁。
计算选用参数材料弹性模量E=210000MPa，截面惯性矩I=1154868.8×10-8 m4 。
5、整个结构的简图如下10t的龙门吊在该轨道上运行，则需要计算出最大的弯矩、剪力、挠度，然后同容许值进行比较，可以判断该结构的安全性。
结构受力计算对龙门吊位于贝雷梁中部及贝雷梁端头两种最不利情况进行验算。
三、结构受力计算钢板的均布荷载：1.85KN/m，钢轨的均布荷载：0.37KN/m贝雷梁的均布荷载：3.1KN/m，所以q=1.85+0.37+3.1=5.32KN/m 轮压等效为集中荷载为90.16KN1、根据结构软件分析如下：（该情况为龙门吊居于贝雷梁中部）计算结果2、同容许值进行比较m KN M m KN M ∙=<∙=3375][2.407max KN T KN T 5.490][9.122max =<=f=0.5mm<[f]=12500/400=31.25mm 通过比较，皆在允许范围之内。
3、根据结构软件分析如下：（该情况为龙门吊居于贝雷梁一端）计算结果可以看出这个位置比上一位置的弯矩、剪力都要大，但都在容许范围之内。
四、小结从上面的分析模型可以看出，该结构的强度、抗剪、挠度均在容许范围之内，且比容许值要小很多，因此可以判断该构件在允许承载力下是安全的。
贝雷架桥梁、支架设计过程中所设计的参数及公式
贝雷架桥梁所需的计算公式及参数值：
汽车对桥梁的冲击荷载
1，简支梁桥
l ——结构的计算跨径（m）
E ——结构材料的弹性模量（N/m2)
I c——结构跨中截面的截面惯性矩（m4）
m c——结构跨中处的单位长度质量（kg/m）
G ——结构跨中处延米结构重力（N/m）
g ——重力加速度，g=9.81（m/s2）
冲击系数U计算
基本计算公式：
当f<1.5Hz时，u= 0.05
当1.5Hz≤f≤14Hz
u= 0.1767ln(f)-0.0157
时，
当f>14Hz时，u= 0.45
f ——结构基频（桥梁自振频
率)
2，连续梁桥
计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用f1；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用f2。
贝雷片受力表
钢弹性模量E s ＝2.1×105MPa ； 材料容许应力：
[][][][][][]120Mpa τ200MPa σ210Mpa,
σ345钢Q 85MPa τ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======
桩基部分:
[P]=0.5U ∑l i τ=
P-单桩轴向受压容许承载力(KN),以此验证设计桩基荷载
时容许
U=U1+U2=外周长+内周长
l i*τ----桩入土层长度 *所在层桩侧土极限摩阻力。
贝雷桁架支架设计计算
贝雷桁架支架设计计算一、概述1、贝雷桁架跨度为10m。
2、采用两对双排单层贝雷桁架。
二、设计依据1、中华人民共和国JTJ041-89《公路桥涵施工技术规范》。
2、人民交通出版社出版的公路桥涵设计手册等基本资料。
三、设计荷载1、现浇梁均布荷载q1=20T/m（设计院提供参考数值）2、施工人员、机具，模板等荷载q2=0.4T/m3、冲击系数为1.05q=1.05×（q1+q2）=21.42T/m4、基本结构形式δ22X2＋Δ2p=0δ22=1/EI(1/2×L×L×2/3＋1×L/2×1)=5L/6EIΔ2p=－1/EI(2/3×qL2/8×L/2×1)－1/EI(1/2×qL2/8×L×2/3) ＋1/EI(2/3×3qL2/16×L×1/2)=－qL3/48EIX2=qL2/40V A－qL2/2=－qL2/10V A=V D=2qL/5V B=V C=11qL/10边跨最大弯矩：M=2/5qLx－qx2/2x为距边支座距离。
当x=0.4L时，M max=2qL2/25M中=qL2/402、选择贝雷桁架片数取M=2qL2/25=2×21.42×102/25=171.36T·m(1)[σ]=2080㎏/cm2(2)W j =3910cm3(3)贝雷桁架片数N=M/([σ]·Wj)=171.36 T·m/(2080㎏/cm2×3910cm3)=2.11片考虑到各种因素N取8片（4）贝雷桁架横断面图单位：mm3、验算挠度双排单层跨度30m贝雷桁架重量：q=22.501×2/30+21.42=22.92TI=283000cm4∫=5qL4/384×N×EI=5×22.92×104×104/(384×8×2.06×1011×28300×10－8) =6.4×10－3m<L/800=1.25×10－2m满足要求。
(整理)贝雷支架计算现浇梁箱梁
邯黄铁路40m现浇梁下部贝雷平台方案一、工程概况南澧河10号-11号墩之间存在高约4米台阶,若直接采用满堂支架无法跨越,计划在此处搭设贝雷支架作为平台跨越台阶,再在平台上搭设满堂支架。
由下至上依次为：1、混凝土条形基础:中间墩宽3.5m(线路方向），边墩宽2.5米；长10米（垂直线路方向），高0.8米。
底部设钢筋网片（钢筋直径不小于16mm,间距不小于20cm）。
2、双层贝雷梁支墩（高3米），共设边墩设5排（间距0.5米）排间设横联,中墩设7排。
3、上安设贝雷梁。
4、贝雷梁上按70.5cm受力节点布设垂直线路方向12号双槽钢。
5、槽钢上布设顺线路方向12号双槽钢间距60cm。
6、搭设纵横间距均为60cm碗口支架。
1、现浇梁分段模型2、计算分析见下表二、贝雷梁纵梁计算支墩采用双层贝雷梁，纵梁采用单层贝雷梁，共设2跨，跨度均为12米。
腹板区贝雷梁间距0.3米，底板区贝雷间距0.6米。
荷载计算：贝雷承受荷载为梁体重量：腹板区=（3.3*26）=85.8 KN/m2；底板区（1.33*26）=34.58KN/m2上部碗口支架自重：按照（0.6*0.6*0.6）m计算为8.4KN/ m2模板重量：2kN/m2施工荷载：6.5 kN/m2贝雷梁自重：0.75KN/m腹板区每片贝雷梁承受线荷载：（（85.8+8.4+8.5）*0.3+0.75）*1.2=37.87 KN/m底板区每片贝雷梁承受线荷载：（（34.58+8.4+8.5）*0.6+0.75）*1.2=37.97 KN/m故计算贝雷梁按照37.97 KN/m的线荷载计算。
(1)、计算参数查《装配式钢桥手册》的不加强单层单排贝雷梁容许弯矩为：788.2KN.m；容许最大剪切力245.2KN。
对于临时工程贝雷各构件容许拉、压、弯应力=273MPa，容许剪应力为156MPa。
I=250497.2cm4、W=3578.5cm3、E=2x105MPa(2)、贝雷梁的内力及位移计算弯矩计算: 按单跨简支梁受均布荷载情况计算剪力计算：挠度计算：贝雷梁的计算贝雷梁按照简支梁进行强度和挠度计算。
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表3.1 贝雷桁架结构几何特性
结构构造
几何特性
W(cm3)
I(cm4)
单排单层
不加强
3578.5
250497.2
加强
7699.1
577434.4
双排单层
不加强
7157.1
500994.4
加强
15398.3
1154868.8
三排单层
不加强
10735.6
751491.6
型钢允许应力[σ]=200Mpa，计算时按照[σ]=190Mpa，弹性模量E=2.1×105Mpa=2.1×105N/mm2
H40型钢（#414*405） WX=4490cm3，IX=9300 cm4
强度验算σ=Mmax/Wx=362.3KNm/4490cm3=80.7Mpa〈[σ]=190Mpa
H40型钢（#414*405）强度满足要求！
根据贝雷桁架结构容许内力表可知，单排单层容许剪力[Q]=245.2KN,容许弯矩[M]=788.2KNm。
Qmax=231.4Kn＜[Q]=245.2KN
Mmax=216.8KNm＜[M]=788.2KNm
贝雷纵梁满足要求。
3.2.4 系杆下的H40型钢分担梁、钢管立柱验算：
由上计算可知，最大支撑反力及剪力均出现在边风撑处，对该处的H40型钢分担梁以及钢管立柱、地基承载力进行验算。
实际布置为两片贝雷纵梁（0.9m间距）之间跨距1.9m，取连续两跨进行建模计算。
经计算可知：反力Fmax=36.7KN，最大弯矩Mmax=4.06KNm，最大剪力Qmax=20.2Kn。
槽钢允许应力[σ]=200Mpa，计算时按照[σ]=190Mpa，弹性模量E=2.1×105Mpa=2.1×105N/mm2
横梁：宽0.9m×高1.06~1.3m，最大截面积1.17㎡。
2.2系杆拱桥支架搭设方案
现状河道为整体性基岩，地基承载力高,河床采用沙砾回填至承台顶高程并强夯,根据地质剖面图显示，本桥位河床底标高为39.46m，河床表层卵石层，卵石：层厚5.8m，标高：39.46m～33.66m，地基承载力标准值f＝300KPa。
双拼16a槽钢WX=216.56 cm3，IX=1732.4 cm4
强度验算σ=Mmax/Wx=4.06KNm/216.56cm3=18.75Mpa〈[σ]=190Mpa
选用双拼36b槽钢强度满足要求！
挠度验算: 根据建模计算最大挠度f=0.312mm 〈[f]=l/400=1.9/400=4.75mm
P=270.1KPa＜f=300KPa 地基承载力满足要求！
3.2.5 系杆下的贝雷横梁分担梁验算：
在混凝土立柱上设置有3×45cm贝雷横向分担梁，其上承担系杆处纵梁传递的支撑反力荷载以及横梁处纵梁传递的支撑反力。
由上计算，在计算系杆纵梁时传递给贝雷横梁最大支撑反力F反1=286.5KN；在计算横梁下纵梁时传递给贝雷横梁最大支撑反力F反2=82.14KN。
挠度验算: 根据建模计算最大挠度fmax=1.78mm〈[f]=l/400=2.5/400=6.25mm
H40型钢分担梁满足要求！
φ426钢管立柱验算：
由上可知分担梁最大支座反力F反=1962.1KN，既每根立柱需承受最大反力F反=:1962.1KN。
φ426螺旋钢管参数：
φ426，壁厚σ12的A3螺旋钢管 H=5.68m。
根据实际布置情况建模，取半幅计算，既两根混凝土立柱之间2连续跨荷载计算，承受系杆纵梁荷载及横梁纵梁荷载。贝雷自重G=3.5KN/m。
经计算可知：反力Fmax=605.9KN，最大弯矩Mmax=164.1KNm，最大剪力Qmax=186.9Kn。
经过上述建模计算可知，在混凝土立柱顶设置3m长的H40型钢分担梁是相当有必要，极大消弱了该贝雷横梁的最大剪力及弯矩。
贝雷梁自重q=3.5KN/m。
系杆及拱肋的线荷载q=G/30.7m/8=31.4Kn/m
按照实际布置进行建模计算受力如下：
经计算可知：反力Fmax=381.8KN，最大弯矩Mmax=216.8KNm，最大剪力Qmax=231.4Kn。
反力及剪力最大均出现在边风撑对应的钢管立柱支撑断面，弯矩最大出现在边风撑与中间混凝土立柱之间。
(3)系杆自重：g3=3.24㎡×30.7m×26 KN/m3=2586.2KN;
(4)模板自重：g4=1.8×30.7㎡×0.5KN/m2×2=27.63KN
(5)施工荷载：g5=1.8×30.7㎡×1KN/m2=55.26KN
(6)振捣混凝土荷载：g6=1.8×30.7㎡×2.0 KN/m2=110.52KN
(7)冲击荷载：g7=1.8×30.7㎡×4.0 KN/m2=221.04KN
荷载组合：
G=1.2(g1+g2+g3+g4)+1.4(g5+g6+g7)=7617.624KN
3.2.3 系杆下的贝雷纵梁验算：
中系杆下的纵梁布置间距为45cm共计8条。在2×15.35m承受拱肋、中系杆以及8条横梁的荷载，并且假设横梁的荷载均为带风撑的最大荷载。
G=1.2(g1+g2+g3+g4)+1.4(g5+g6+g7)=3118.59KN
3.2.1 16#双拼槽钢验算：
每根横梁下共设置7道16#双拼槽钢，在计算过程中仅考虑其中5个共同受力进行验算。
每根槽钢承受外部的线荷载：
q=G/5/28.5m=21.9KN/m。
根据槽钢纵梁的布置情况，取其中连续2跨进行验算(考虑双拼槽钢自重)：
双排单层
1576.4
490.5
三排单层
2246.4
698.9
双排双层
3265.4
490.5
三排双层
4653.2
698.9
加
单排单层
1687.5
245.2
双排单层
3375.0
490.5
三排单层
4809.4
698.9
双排双层
6750.0
490.5
三排双层
9618.8
698.9
3.2验算
第一部分：选取中风撑横梁断面
φ426钢管立柱间距2.5m布置，H40型钢横桥向布置，该断面共承担8片贝雷纵梁，仍然按照上述计算反力考虑。
反力Fmax=381.8KN，H40型钢自重g=1.72Kn/m。
经计算可知：反力Fmax=1962.1KN，最大弯矩Mmax=362.3KNm，最大剪力Qmax=981.1Kn，最大挠度fmax=1.78mm。
6. 勘察工地现场，调查工地周边环境条件所了解的情况和收集的信息
7. 参照原编制方案的桥梁资料。
二、桥梁参数及支架搭设方案
2.1桥梁参数
风撑：宽1.0m×高1.5m，截面积1.3㎡；
拱肋：中拱肋宽1.8m×高1.8m，截面积：2.925㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.205㎡；
系杆：中系杆宽1.8m×高1.8m，截面积：3.24㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.52㎡；
衢州系杆拱桥贝雷梁支架方案简易计算
一、编制依据
1.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011
2.《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1－2004
3.《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
4.《路桥施工计算手册》 周水兴 主编 人民交通出版社（参考资料）
5.《装配式公路钢桥多用途使用手册》 黄绍金 刘陌生 编著人民交通出版社（参考资料）
垫层混凝土采用C20混凝土：设计抗压强度fc=9.6Mpa
f=5.93Mpa＜fc=9.6Mpa 混凝土条形基础垫层强度满足要求！
条形基础按照45°扩散计算，则地基接触底面积为A=2.7×2.7m；
地基承载力P=N/A=1969.1KN/2.7m×2.7m=270.1KPa
根据地质剖面图显示，河床表层卵石层，卵石：层厚5.8m，标高：39.46m～33.66m，地基承载力标准值f＝300KPa。
根据贝雷桁架结构容许内力表可知，单排单层容许剪力[Q]=245.2KN,容许弯矩[M]=788.2KNm。
长细比
查表
钢管自重：G=5.68mX122.5Kg/m=6.96KN
螺旋钢管F=1962.1KN+6.96KN=1969.1＜[N]=2844.3KN,满足要求。
地基承载力计算：
最大单根立柱承压：F=1969.1KN，底截面尺寸为R65cm，底托处混凝土受压为：
f=1969.1KN/(πr2)=5934.6KN/m2=5.93Mpa
荷载：(考虑横梁不参与受力情况下横梁与风撑共同荷载作用情况下)
(1)风撑自重：g1=1.3㎡×28.5m×26 KN/m3=963.3KN;
(2)碗扣支架自重：g2=(512根×14.1m+96根×31m+96根×3.5m) ×1.2×0.05875KN/m=742.4KN；
(3)横梁自重：g3=1.17㎡×28.5m×26 KN/m3=867KN;
根据原有贝雷梁方案进行调整，拱肋、风撑采用碗扣支架体系，下部系杆及横梁采用贝雷梁支架体系。
拱肋、风撑碗扣支架纵向@60cm，横向@30布置，注重剪刀撑设置，在每根横梁设置普通φ48mm钢管横向拉结三条拱肋支架，使得其横向形成整体性。具体要求请参照碗扣支架方案，拱肋及风撑的力学验算已经在碗扣支架方案中验算通过，本次不进行单独计算。
根据贝雷桁架结构容许内力表可知，单排单层容许剪力[Q]=245.2KN,容许弯矩[M]=788.2KNm。
Qmax=175.7Kn＜[Q]=245.2KN
Mmax=151.8KNm＜[M]=788.2KNm
贝雷纵梁满足要求。