消力池底板抗浮计算书
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。
裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：②地上四层xx折算自重：③地下顶板自重：④地下室xx折算自重：⑤底板自重：25×0.48＝12.0kN/m225×0.50＝12.5kN/m225×0.18＝4.5kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×0.4＝10.0kN/m241.75kN/m2合计：水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2，根据地基基础设计规范GB 5007-2011第5.4.3条，＞1.05，满足抗浮要求。
二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。
抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。
地下室部分抗浮荷载：①顶板覆土自重：②地下顶板自重：③xx折算自重：④底板及回填自重：考虑设备自重20×0.30＝6.0kN/m225×0.25＝6.25kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×（0.4+0.5）＝22.5kN/m20.5 kN/m238kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。
合计：。
地下水池抗浮验算示例
其中：
Gk=（1）+（2）+（3）=7622KN+3373KN+5006KN=16001KN，Nw,k=9126KN，Gk/Nw,k=16001KN/9126KN=1.75>Kw=1.05，抗浮验算满足要求。
消防水池结构自重=4770KN+2852KN=7622KN。
（2）消防水池顶板覆土重
顶板标高-1.1m，覆土重：16.7x10.2x1.1x18=3373KN。
（3）基础底板外挑部分覆土重
基础底板标高-4.5m，覆土重：（18.7+12.2）x1x2x4.5x18=5006KN。
（4）水力
最高地下水位标高-0.5m，基础底板标高-4.5m，
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根据《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011第5.43条,基础抗浮稳定性应符合下式要求：Gk/Nw,k》Kw。
计算：
（1）消防水池结构自重
①pkpm竖向导荷统计消防水池顶板、梁及墙体总重4770KN；
②消防水池底板长18.7m，宽12.2m，厚0.5m，重：18.7x12.2x0.5x25=2852KN；
消防水池底板计算
消防水池底板计算6.3x5.3 m跨底板（底板标高-3米）：1.底板内力计算：水位标高取-1.2m 底板标高-3m底板厚度0.35m，附加抹灰恒载取1.5kN/㎡恒载：gk=0.35x25+1.5 =10.25kN/㎡取活荷：qk= 20kN/㎡地下水头：3-1.2+0.35=2.15 m地下水浮力：qk=2.15x10=21.5 kN/㎡当按正常荷载控制计算时，面荷载为:qk=10.25+20=30.25kN/㎡q1=1.35x10.25+0.7x1.4x20=33.4375kN/㎡q2=1.2x10.25+1.4x20=40.3kN/㎡所以q=max（q1,q2）= 40.30 kN/㎡当按水浮力控制计算时，面荷载为：qk=21.5-10.25=11.25 kN/㎡q=1.4x21.5-10.25=19.85 kN/㎡按无梁楼盖计算，计算跨度为: 6.3x5.3m 承台等效成正方形柱帽c= 1m （一）水浮力控制配筋计算按无梁楼盖，采用经验系数法计算得：取大跨度x方向计算设计值M0x=1/8x{19.85x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=417.327778472222kN.m标准值M0xk=1/8x{11.25x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=236.52078125kN.m（1）中跨弯矩分配如下柱上板带支座负弯矩设计值Mx1‘=0.5x417.327778472222= 208.66 kN.m标准值Mx1k‘=0.5x236.52078125= 118.26 kN.m（2）边跨弯矩分配如下柱上板带跨中正弯矩设计值Mx2‘=0.22x417.327778472222= 91.81 kN.m标准值Mx2k‘=0.22x236.52078125= 52.03 kN.m2、配筋计算及裂缝验算（1）柱上板带支座强度计算：柱上板带支座弯矩设计值Mx1= 208.66 kN.m1 受弯构件：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 360N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 208.66kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 2650*350mm ho ＝ h - as ＝ 350-60 ＝ 290mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+360/(200000*0.0033)] ＝ 0.5181．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 290-[290^2-2*208660000/(1*14.33*2650)]^0.5 ＝ 20mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 20/290 ＝ 0.068 ≤ξb ＝ 0.5181．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*2650*20/360＝ 2069mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 2069/(2650*290) ＝ 0.27%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.15%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.15%, 0.18%} ＝ 0.18%配筋d14@150 As= 2718 mm裂缝验算：柱上板带支座弯矩标准值Mx1k= 118.26 kN.m1 裂缝宽度验算：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 2650×350mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：17Φ14受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 14mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 2617mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝57mm ho ＝ 293mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 118.26kN·m1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*2650*350 ＝ 463750mmρte ＝ As / Ate ＝ 2617/463750 ＝ 0.00564在最大裂缝宽度计算中，当ρte ＜ 0.01 时，取ρte ＝ 0.011．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 118260002/(0.87*293*2617) ＝ 177N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*177) ＝ 0.3641．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk *(1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.364*177*(1.9*50+0.08*14/0.01)/200000 ＝ 0.140mm（2）x向其余位置的计算强度计算：板带弯矩设计值Mx2= 91.81 kN.m裂缝验算：板带弯矩标准值Mx2k= 52.03 kN.mx向其余位置的配筋按柱上板带配筋即可满足强度计算及裂缝验算(二)竖向荷载控制配筋计算按无梁楼盖，采用经验系数法计算得：取大跨度x方向计算设计值M0x=1/8x{40.3x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=847.269998611111kN.m标准值M0xk=1/8x{30.25x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=635.978100694444kN.m（1）中跨弯矩分配如下柱上板带支座负弯矩设计值Mx1‘=0.5x847.269998611111= 423.63 kN.m标准值Mx1k‘=0.5x635.978100694444= 317.99 kN.m（2）边跨弯矩分配如下柱上板带跨中正弯矩设计值Mx2‘=0.22x847.269998611111= 186.3993997 kN.m标准值Mx2k‘=0.22x635.978100694444= 139.9151822 kN.m2、配筋计算及裂缝验算（1）柱上板带支座强度计算：柱上板带支座弯矩设计值Mx1= 423.63 kN.m 1 受弯构件：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 360N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 423.63kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 2650*350mm ho ＝ h - as ＝ 350-60 ＝ 290mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+360/(200000*0.0033)] ＝ 0.5181．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 290-[290^2-2*423630000/(1*14.33*2650)]^0.5 ＝ 41mm 1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 41/290 ＝ 0.143 ≤ξb ＝ 0.5181．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*2650*41/360＝ 4370mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 4370/(2650*290) ＝ 0.57% 最小配筋率ρmin ＝ Max{0.15%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.15%, 0.18%} ＝ 0.18% 配筋d14@150+d18@150 As= 7211 m m裂缝验算：柱上板带支座弯矩标准值Mx1k= 317.99 kN.m1 裂缝宽度验算：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 2650×350mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：17Φ14 第 2 种：17Φ18受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 16.3mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 6943mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝40mm ho ＝ 310mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 317.99kN·m1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*2650*350 ＝ 463750mmρte ＝ As / Ate ＝ 6943/463750 ＝ 0.014971．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 317989990/(0.87*310*6943) ＝ 170N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01497*170) ＝ 0.587 1．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.587*170*(1.9*50+0.08*16.3/0.015)/200000 ＝ 0.190mm（2）x向其余位置的计算强度计算：板带弯矩设计值Mx2= 186.40 kN.m1 受弯构件：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 360N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 186.4kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 2650*350mm ho ＝ h - as ＝ 350-60 ＝ 290mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+360/(200000*0.0033)] ＝ 0.5181．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 290-[290^2-2*186400000/(1*14.33*2650)]^0.5 ＝ 17mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 17/290 ＝ 0.06 ≤ξb ＝ 0.5181．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*2650*17/360＝ 1841mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 1841/(2650*290) ＝ 0.24%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.15%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.15%, 0.18%} ＝ 0.18%配筋d14@150 As= 2718 mm裂缝验算：板带弯矩标准值Mx2k= 139.92 kN.m1 裂缝宽度验算：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 2650×350mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：17Φ14受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 14mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 2617mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝40mm ho ＝ 310mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 139.92kN·m1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*2650*350 ＝ 463750mmρte ＝ As / Ate ＝ 2617/463750 ＝ 0.00564在最大裂缝宽度计算中，当ρte ＜ 0.01 时，取ρte ＝ 0.011．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 139919998/(0.87*310*2617) ＝ 198N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte *σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*198) ＝ 0.4421．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.442*198*(1.9*50+0.08*14/0.01)/200000 ＝ 0.191mm。
结构设计之抗浮计算书
主楼抗浮计算书
整体抗浮计算：
抗浮设计水头：3.45m，底板厚0.55m，底板上覆土1.05m
单位面积水浮力：3.45x10=34.5KN
单位面积抗力：[15 x 2+1.05x20]x0.9=45.9KN
（每层单位面积荷载按15考虑）
＞34.5，故整体抗浮通过。
底板局部抗浮计算：
抗浮设计水头：3.45m，底板厚0.55m，底板上覆土1.05m地面做法50mm。
单位面积水浮力：3.45x10=34.5KN
单位面积抗力：0.6x26+ [1.05x20]x0.9=34.5KN 局部抗浮满足。
泵房换热站抗浮计算书
整体抗浮计算：
抗浮设计水头：4.7m，底板厚0.4m，底板上覆土0.5m
单位面积水浮力：4.7x10=47KN
单位面积抗力：
顶板0.25×27=6.75
剪力墙98×0.3×4.7×27/23/8.6=18.7
顶板覆土0.5×20=10
筏板自重0.45×26=11.7
筏板外挑700 上部覆土作用荷载2
合计为49.15＞47，故整体抗浮通过。
底板局部抗浮计算：
抗浮设计水头：4.7m，底板厚0.40m，底板上覆土0m地面做法50mm。
单位面积水浮力：4.7x10=47KN 47-0.45×27=35
自重无法抵抗局部抗浮
采用配筋计算方法抵抗浮力
采用倒楼盖模型，输入板面恒载为35计算底板配筋
详底板配筋，可抵抗局部抗浮。
某工程结构地下室底板抗浮验算计算书
抗浮计算
矩形水池计算============================================================================设计资料：池顶活荷P1=1.5(KN/m^2) 覆土厚度ht=0(mm) 池内水位Hw=5400(mm) 容许承载力R=150(KN/m^2)水池长度H=4200(mm) 水池宽度B=3800(mm) 池壁高度h0=5400(mm) 底板外伸C1=0(mm)底板厚度h1=400(mm) 顶板厚度h2=100(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=400(mm)地基承载力设计值R=150(KPa)地下水位高于底板Hd=4000(mm) 抗浮安全系数Kf = 1.10________________________________________________________________________________________一.地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 4.2 + 2 * .4 + 2 * 0 ) * ( 3.8 + 2 * .4 + 2 * 0 )=23 (m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 4.2 + 2 * .4 ) * ( 3.8 + 2 * .4 ) =23 (m^2)( 3 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 1.5 + 0 * 18=1.5 (KN/m^2)( 4 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4= 25 * ( 4.2 + 2 * .4 + 3.8 )* 2 * 5.4 * .4=950.4(KN)( 5 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 23 * .4=230 (KN)( 6 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *23 * .1=57.5 (KN)( 7 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=950.4+230 +57.5 +0=1237.9(KN)( 8 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 4.2 * 3.8 * 5.4 * 10) / 23 =37.47(KN/m^2)( 9 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * .1=2.3 (KN/m^2)( 10 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=1.5 + 1237.9 / 23 + 37.47 + 2.3= 95 (KN/m^2)R0 = 95 (KN/m^2) < R = 150(KN /m^2) 地基承载力满足要求!二.水池整体抗浮验算抗浮全重Fk = G + ht * AR2 * 16+ Fkt (抗浮时覆土容重取16KN/m^3)= 1237.9+ 0 *23 * 16 +0= 1238 (KN)总浮力Fw = AR1 * (Hd + h1) * 10= 23 * ( 4 + .4 ) * 10= 1012 (KN)Fk= 1238 (KN) > Kf * Fw= 1113.2 (KN) 整体抗浮验算满足要求!三.水池局部抗浮验算池内无支柱,不需验算四.荷载计算（1）池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 5.4 = 54 (KN/m^2)（2）池外土压Pt：池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45-φ/2) ^ 2]= [1.5 + 18 * ( 0 + .1 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 1.09(KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0 - Hd) + rt * Hd] * [Tan(45-φ/2) ^ 2] + 10 * Hd= [1.5 + 18 *( 0 + .1 + 5.4 - 4 )+10 * 4 ] * [Tan(45-30/2)^2] + 10 * 4= 62.83(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB + DB2 ) / AR1= 1.5 +(0 +950.4+57.5 ) / 23= 42.82(KN/m^2)五.内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =4200 /5400=.77由于 0.5≤ H / H0 ≤ 2故按三边固定、顶边简支双向板计算池壁内力根据《矩形板均布荷载作用下静力计算表》采用插值法计算弯矩系数1.池外（土、水）压力作用下池壁内力( 1 )水平方向跨中弯矩Mx = Mx412 + Mx312 = 18.3(KN-m)-----------------------------------------------------Mx412 =.0326 *1.09 * 17.64 =.626(KN-m)Mx312 =.0163 *(62.83-1.09)* 17.64 =17.7(KN-m) ( 2 )竖直方向跨中弯矩My = Mx414 + Mx314 = 10.3(KN-m)-----------------------------------------------------Mx414 =.0141 *1.09 * 17.64 =.271(KN-m)Mx314 =.0093 *(62.83-1.09)* 17.64 =10.1(KN-m) ( 3 )水平方向支座弯矩Mx0 = Mx415 + Mx315 = -40.6(KN-m)-----------------------------------------------------Mx415 =-.073 *1.09 * 17.64 =-1.40(KN-m)Mx315 =-.036 *(62.83-1.09)* 17.64 =-39.2(KN-m)( 4 )竖直方向支座弯矩My0 = Mx416 + Mx316 = -44.6(KN-m)-----------------------------------------------------Mx416 =-.057 *1.09 * 17.64 =-1.09(KN-m)Mx316 =-.040 *(62.83-1.09)* 17.64 =-43.5(KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力( 1 )水平方向跨中弯矩 Mx312w = Sx312 * Pw * LX ^ 2= .0163 * 54 * 17.64 =15.5(KN-m)( 2 )竖直方向跨中弯矩 Mx314w = Sx314 * Pw * LX ^ 2= .0093 * 54 * 17.64 =8.85(KN-m)( 3 )水平方向支座弯矩 Mx315w = Sx315 * Pw * LX ^ 2= -.036 * 54 * 17.64 =-34.2(KN-m)( 4 )竖直方向支座弯矩 Mx316w = Sx316 * Pw * LX ^ 2= -.040 * 54 * 17.64 =-38.1(KN-m)(B边)池壁内力计算B / H0 =3800 /5400=.70由于 0.5≤ B / H0 ≤ 2故按三边固定、顶边简支双向板计算池壁内力根据《矩形板均布荷载作用下静力计算表》采用插值法计算弯矩系数1.池外（土、水）压力作用下池壁内力( 1 )水平方向跨中弯矩Mx = Mx412 + Mx312 = 15.8(KN-m)-----------------------------------------------------Mx412 =.0354 *1.09 * 14.44 =.557(KN-m)Mx312 =.0171 *(62.83-1.09)* 14.44 =15.2(KN-m)( 2 )竖直方向跨中弯矩My = Mx414 + Mx314 = 8.49(KN-m)-----------------------------------------------------Mx414 =.0127 *1.09 * 14.44 =.199(KN-m)Mx314 =.0093 *(62.83-1.09)* 14.44 =8.29(KN-m) ( 3 )水平方向支座弯矩Mx0 = Mx415 + Mx315 = -34.1(KN-m)-----------------------------------------------------Mx415 =-.077 *1.09 * 14.44 =-1.21(KN-m)Mx315 =-.037 *(62.83-1.09)* 14.44 =-32.9(KN-m)( 4 )竖直方向支座弯矩My0 = Mx416 + Mx316 = -37.4(KN-m)-----------------------------------------------------Mx416 =-.057 *1.09 * 14.44 =-.897(KN-m)Mx316 =-.041 *(62.83-1.09)* 14.44 =-36.5(KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力( 1 )水平方向跨中弯矩 Mx312w = Sx312 * Pw * LX^ 2= .0171 * 54 * 14.44 =13.3(KN-m)( 2 )竖直方向跨中弯矩 Mx314w = Sx314 * Pw * LX ^ 2= .0093 * 54 * 14.44 =7.25(KN-m)( 3 )水平方向支座弯矩 Mx315w = Sx315 * Pw * LX ^ 2= -.037 * 54 * 14.44 =-28.8(KN-m)( 4 )竖直方向支座弯矩 Mx316w = Sx316 * Pw * LX ^ 2= -.041 * 54 * 14.44 =-31.9(KN-m)【计算结束时间：2011-3-10 22:05:43 】。
消防水池计算书
消防水池计算书（一）处理池内没水时荷载1、池壁计算主动土压力系数Ka取1/3土重度r=18KN/m³无地下水池壁4.7m深∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m ①竖向配筋计算第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms水压力弯矩Mw地荷载弯矩Mm下端支座-41.50-9.2跨中18.60 5.2支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m 支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m假设壁厚h=250,混凝土强度C30查表可知选筋12@100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。
且配筋率0.452%，合适。
所以内外钢筋选配12@100 As=1131mm²/m弯矩图第二种情况水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m两种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms水压力弯矩Mw下端支座-41.5-69.22跨中18.630.94支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m池壁内侧、外侧为12@100均满足强度和裂缝要球。
弯矩图②水平配筋计算池壁角隅处最大水平弯矩Mcx第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩水压力弯矩地荷载弯矩Mcx-21.80-5.59基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=35.512KN·m准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=24.595KN·m池壁外侧水平角隅钢筋为12@200均满足强度和裂缝要球。
消防水池底板池壁计算书
页)消防水池底板池壁计算书(总-CAL-FENGHAL-(YICAI)-Company One 1■CAL■本页仅作为文档封面.使用请直接删除五江消防水池底板池壁设计执行规范：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010) (2015版)，本文简称《混凝上规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011),本文简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设讣规范》(GB50069-2002),本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002),本文简称《水池结构规程》1基本资料1.1几何信息水池类型：有顶盖半地上长度L-26. 600m,宽度B二16. 600m,高度H-4. 700m,底板底标高二-2. 100m池底厚h3二400mm,池壁厚tl=300mm，池顶板厚hl二150mm,底板外挑长度t2=300nun 注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)1. 2 土水信息上天然重度18. 00 kN/m5 ,上饱和重度20. 00kN/m s, 土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa二400. OOkPa地下水位标髙-3. 000m,池内水深4. 150m,池内水重度10. 00kN/m3,浮托力折减系数1.00,抗浮安全系数Kf二1.051. 3荷载信息活荷载：池顶板2. OOkN/m] 地而10. 00kN/m c,组合值系数0. 90恒荷载分项系数：水池自重1.20,其它1.27活荷载分项系数：地下水压1.27,其它1.27活荷载准永久值系数：顶板0. 40,地而0.40,地下水1.00,温湿度1.00考虑温湿度作用：池内外温差10.0度，弯矩折减系数0. 65,妊线膨胀系数1.00(10"7a 0 1.4钢筋碗信息混凝土：等级C30,重度26. OOkN/m3,泊松比0.20保护层厚度(mm):顶板(上35,下35),池壁(内35,外35),底板(上35,下50) 钢筋级别：HRB400,裂缝宽度限值：0.20mm,配筋调整系数：1.002计算内容(1)地基承载力验算(2)抗浮验算(3)荷载计算(4)内力(考虑温度作用)计算⑸配筋计算(6)裂缝验算(7)混凝土工程量计算3计算过程及结果单位说明：弯矩:kN.m/m 钢筋而积:mn?裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按査表恒荷载:水池结构自重，土的竖向及侧向压力，内部盛水压力. 活荷载:顶板活荷载，地而活荷载，地下水压力，温湿度变化作用. 裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3. 1地基承载力验算3. 1. 1基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重Gl=1722. 08 kN池壁自重G2二2757. 92kN底板自重G3=4865. 54kN水池结构自重Gc二G1 乂2+G3二9345. 54 kN(2)池内水重Gw计算池内水重17264. 00 kN(3)覆土重量计算池顶覆上重M Gtl= 0 kN池顶地下水重量Gsl二0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 44. 68 kN基底以上的覆盖上总重量Gt = Gtl + Gt2 = 44.68 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gsl + Gs2 = 0. 00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Ghl二883. 12 kN地面活荷载作用力Gh2二262. 80 kN活荷载作用力总和Gh二Ghl+Gh2二1145.92 kN(5)基底压力Pk基底面积:A= (L+2 X12) X (B+2 X t2) =27. 200 X17. 200 = 467. 84 m s基底圧强：Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A= (9345. 54+17264. 00+44. 68+0. 00^1145. 92)/467. 840= 59. 42 kN/m23. 1.2结论:Pk=59. 42 < fa=400. 00 kPa,地基承载力满足要求。
消防水池底板计算
1．2 最大裂缝宽度验算
1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρte，按下式计算： ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）
对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*2650*350 ＝ 463750mm ρte ＝ As / Ate ＝ 6943/463750 ＝ 0.01497
(二)竖向荷载控制配筋计算
按无梁楼盖，采用经验系数法计算得：取大跨度x方向计算 设计值 M0x=1/8x{40.3x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=847.269998611111kN.m 标准值 M0xk=1/8x{30.25x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=635.978100694444kN.m
纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝40mm ho ＝ 310mm
1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm
1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 317.99kN·m
1．1．8 设计时执行的规范：
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称 混凝土规范
2、配筋计算及裂缝验算
（1）柱上板带支座
强度计算： 柱上板带支座弯矩设计值Mx1= 208.66 kN.m 1 受弯构件：L-1
1．1 基本资料
1．1．1 工程名称：工程一
1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm
1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 360N/mm Es ＝ 200000N/mm
地下水头：3-1.2+0.35=2.15 m
消力池底板抗浮计算书
消力池底板抗浮计算书一、概述溢流堰、闸室后接消力池，消力池长18m，宽17m，深1.1m,底板高程为11.9m，消力池底板厚度为0.5m,。
底板设置排水孔，孔排距均为2m，成梅花型布置，其下设置砂石反滤垫层，层厚1.00m。
泄洪冲沙闸消力池和泄洪闸底板后接防冲海漫，海漫长29m。
海漫采用M7.5浆砌石，厚0.3m。
二、主要设计依据及参数选取1．特征水位及流量正常蓄水位17.00m，设计水位19.81m，校核洪水位20.03m。
洪水流量及水位见表2-1。
底板采用C30混凝土: 容重2.4t/m3, fc=20.1 N/mm2, ft=2.01N/mm2；弹性模量Ec=3.00×10-4N/mm2；基岩与混凝土面的抗剪断强度ƒ=0.4～0.7，粘滞力c=0.06～0.2Mpa；Ⅱ级钢筋，fy=fy’=310 N/mm三、设计工况本次分析主要计包括坝后消力池底板的结构设计及配筋计算，具体计算工况如下：（1）工况一：正常蓄水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合）（2）工况二：设计洪水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合）（3）工况三：校核洪水位+自重+扬压力+脉动压力（特殊荷载组合）四、底板荷载计算1.计算公式及参数选取（1）自重 G=γc×A×hG —底板自重（KN）；A —底板面积（m2），306m2；h —底板厚度（m），0.5m；γC—C30混凝土容重，取值24KN/m3。
带入数据求的底板自重为3672KN。
（2）时均压力Pw =γw×H×APw—水压力（KN）；H —下游水深（m）；A —底板面积（m2）；γw—水的容重。
表4-2 时均压力计算表计算工况底板面积（m2）水的容重(KN/m3)下游水深（m）时均压力（KN）正常蓄水306 9.8 0 0设计洪水306 9.8 3.04 9116.35 校核洪水306 9.8 4.07 12205.116 （3）扬压力Py=γw×(H+h)×APy—底板承受的扬压力（KN）；H —下游水深（m）；h—底板厚度（m），此处为0.5m；γw—水的容重，取值9.8KN/m3；表4-3 扬压力计算表计算工况底板面积（m2）水的容重(KN/m3)下游水深（m）底板厚度（m）扬压力（KN）正常蓄水306 9.8 0 0.5 1499.4 设计洪水306 9.8 3.04 0.5 10615.75 校核洪水306 9.8 4.07 0.5 13704.52（4）脉动压力P m =am××γw×APm—脉动压力(KN）；V —底板计算断面处得平均流速（m/s）am—脉动压力系数，此处取值0.1；A —底板面积（m2），306m2；γw—水的容重，取值9.8KN/m3；计算工况下泄流量（m3/s）下游水深(m)平均流速(m2/s)水的容重(KN/m3)脉动压力（KN）设计洪水64.98 3.04 1.26 9.8 24.29 校核洪水111.57 4.07 1.61 9.8 39.66（5）作用效应及抗力效应函数作用效应函数（垂直向上所有合力）R（•）=γQ ×Py+γQ×Pm抗力效应函数（垂直向下所有合力）S（•）=γG ×G+γQ×PwγG——永久荷载分项系数，取1.05；γQ——可变荷载分项系数，取1.20；2.荷载计算结果由计算结果可以看出：消力池底板在各工况的抗力效应均大于作用效应，即垂直向上的合力小于垂直向下的合力，满足规范要求。
大兴水利枢纽消力池底板抗浮稳定性计算
大兴水利枢纽消力池底板抗浮稳定性计算：The anti-floating stability of the floor of stilling basin is related to the safety of release structure ，and a reasonable set of anchorage can reduce investment and ensure the safety engineering. Taking Guizhou DaxingHydro-junction Project for example ，this paper madea more detailed description of the calculation method of theanti-floating stability of the floor of stilling basin anchorage ，pointed out the influence of anchorage pullout resistance on the effective weight of foundation ，to provide reference for similar engineering design.0 引言底流消能是利用在消力池内产生水跃而消耗水体能量的一种消能方式。
在脉动压力以及扬压力的作用下，消力池底板能否保证抗浮稳定性关系到消能建筑物的安全运行。
合理的锚筋设计能够经济有效地保证消力池底板的抗浮稳定性。
本文结合实际工程，详细地介绍了锚筋设计的主要方法，对容易被忽略的锚筋抗拔力与地基有效重量的关系进行了说明，并且指出了底板施工时的主要注意事项，为其他类似工程提供参考。
1工程简介大兴水库位于贵州省铜仁市松桃苗族自治县大兴镇内，属长江流域沅水系锦江河左岸二级支流大梁河中游，主要任务为城乡生活、工业和灌溉供水，兼顾发电等。
地下水池抗浮计算1.2版
日期：
是否考虑挑板上土重 池底埋深(m) 排水体积V(m ) 总重(KN) 浮力(KN)
3
2011.11.20
基础数据输入
计算数据输出
-5.55 179.99 2360.28 1799.88
验算结论：
抗浮计算满足Biblioteka ﹀本表格编制依据：
2011.11.20 否
水池自重(KN) 顶面覆土重(KN) 挑板上土重(KN) 抗浮计算系数K 1455.50 904.78 319.44 1.05
1建筑结构荷载规范2006年版gb5000922给水排水工程构筑物结构设计规范gb500693给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程c4据规范3第524条均取标准值本表格未计侧5水下有效土重取r10此处和规范不一致水池自重kn顶面覆土重kn挑板上土重kn抗浮计算系数k1455509047831944105本表格由nvslch制作仅供参考
1、《建筑结构荷载规范（2006年版）》（GB50009-2001 2、《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069 3、《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》（CECS 4、据规范3，第5.2.4条“均取标准值”，本表格未计侧壁摩擦力 5、水下有效土重取r-10，此处和规范不一致 本表格由nvslch制作，仅供参考！如发现错误，欢迎指正 NVSLCH@ 版本号： 1.2 群号： 147602639
地下独立水池整体抗浮计算书
工程名称：
水池形状 圆形直径A（m） 覆土厚度d(m) 立柱个数n 立柱截面宽a(m) 立柱截面高b(m)
XXXX厂区消防水池 圆形 覆土重(KN)
8.00 5.00 1.00 0 0.35 0.35 顶板厚度x(m) 底板厚度y(m) 池壁厚度T(m) 悬挑长度C(m) 地下水位Z(m) 水池内净高H(m) 18.00 0.25 0.30 0.30 0.20 2.00 4.00
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消力池底板抗浮计算书
一、概述
溢流堰、闸室后接消力池，消力池长18m，宽17m，深1.1m,底板高程为11.9m，消力池底板厚度为0.5m,。
底板设置排水孔，孔排距均为2m，成梅花型布置，其下设置砂石反滤垫层，层厚1.00m。
泄洪冲沙闸消力池和泄洪闸底板后接防冲海漫，海漫长29m。
海漫采用M7.5浆砌石，厚0.3m。
二、主要设计依据及参数选取
1．特征水位及流量
正常蓄水位17.00m，设计水位19.81m，校核洪水位20.03m。
洪水流量及水位见表2-1。
底板采用C30混凝土: 容重2.4t/m3, fc=20.1 N/mm2, ft=2.01N/mm2；弹性模量Ec=3.00×10-4N/mm2；基岩与混凝土面的抗剪断强度ƒ=0.4～0.7，粘滞力c=0.06～0.2Mpa；Ⅱ级钢筋，fy=fy’=310 N/mm
三、设计工况
本次分析主要计包括坝后消力池底板的结构设计及配筋计算，具体计算工况如下：
（1）工况一：正常蓄水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合）
（2）工况二：设计洪水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合）
（3）工况三：校核洪水位+自重+扬压力+脉动压力（特殊荷载组合）
四、底板荷载计算
1.计算公式及参数选取
（1）自重 G=γ
c
×A×h
G —底板自重（KN）；
A —底板面积（m2），306m2；
h —底板厚度（m），0.5m；
γ
C
—C30混凝土容重，取值24KN/m3。
带入数据求的底板自重为3672KN。
（2）时均压力P
w =γ
w
×H×A
P
w
—水压力（KN）；
H —下游水深（m）；
A —底板面积（m2）；γw—水的容重。
计算工况底板面积
（m2）水的容重
(KN/m3)
下游水深（m）时均压力（KN）
正常蓄水306 9.8 0 0
设计洪水306 9.8 3.04 9116.35 校核洪水306 9.8 4.07 12205.116
w
Py—底板承受的扬压力（KN）；
H —下游水深（m）；
h—底板厚度（m），此处为0.5m；
γw—水的容重，取值9.8KN/m3；
计算工况底板面
积（m2）水的容重
(KN/m3)
下游水深（m）底板厚度（m）扬压力（KN）
正常蓄水306 9.8 0 0.5 1499.4 设计洪水306 9.8 3.04 0.5 10615.75 校核洪水306 9.8 4.07 0.5 13704.52
（4）脉动压力
P m =a
m
××γ
w
×A
P
m
—脉动压力(KN）；
V —底板计算断面处得平均流速（m/s）
a
m
—脉动压力系数，此处取值0.1；
A —底板面积（m2），306m2；
γ
w
—水的容重，取值9.8KN/m3；
计算工况下泄流量
（m3/s）
下游水
深(m)
平均流
速(m2/s)
水的容重
(KN/m3)
脉动压力
（KN）
设计洪水64.98 3.04 1.26 9.8 24.29 校核洪水111.57 4.07 1.61 9.8 39.66
（5）作用效应及抗力效应函数
作用效应函数（垂直向上所有合力）
R（•）=γ
Q ×P
y
+γ
Q
×P
m
抗力效应函数（垂直向下所有合力）
S（•）=γ
G ×G+γ
Q
×P
w
γ
G
——永久荷载分项系数，取1.05；
γ
Q
——可变荷载分项系数，取1.20；
2.荷载计算结果
由计算结果可以看出：消力池底板在各工况的抗力效应均大于作用效应，即垂直向上的合力小于垂直向下的合力，满足规范要求。
五、底板构造配筋
底板的作用效应小于抗力效应，因此对底板按构造进行配筋。
消力池底板垂直于水流方向设置一分缝，安装止水。
六、结论
通过各种工况下的荷载组合计算坝后消力池底板的抗浮能力，各参数的选取严格按照规范要求，计算结果符合要求
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