传递法计算表格
5-传递系数法
5 传递系数法传递系数法也称为不平衡推力传递法，亦称折线滑动法或剩余推力法，它是我国工程技术人员创造的一种实用滑坡稳定分析方法。
由于该法计算简单，并且能够为滑坡治理提供设计推力，因此在水利部门、铁路部门得到了广泛应用，在国家规范和行业规范中都将其列为推荐的计算方法。
当滑动面为折线形时，滑坡稳定性分析可采用折线滑动法。
传递系数法的基本假设有以下六点： （1）将滑坡稳定性问题视为平面应变问题；（2）滑动力以平行于滑动面的剪应力τ和垂直于滑动面的正应力σ集中作用于滑动面上；（3）视滑坡体为理想刚塑材料，认为整个加荷过程中，滑坡体不会发生任何变形，一旦沿滑动面剪应力达到其剪切强度，则滑坡体即开始沿滑动面产生剪切变形；（4）滑动面的破坏服从摩尔-库伦准则；（5）条块间的作用力合力(剩余下滑力)方向与滑动面倾角一致，剩余下滑力为负值时则传递的剩余下滑力为零;（6）沿整个滑动面满足静力的平衡条件，但不满足力矩平衡条件。
图5.1传递系数法计算简图第i 条块的下滑力：()12()sin cos i i i i i i i T W W D θαθ=++- （5-1） 12()cos sin()i i i i i i i N W W D θαθ=++- （5-2）第i 块的抗滑力: i i i i i i i i i i L c D W W R +-++=ϕθαθtan ))sin(cos )((21 （5-3） 条块的天然重量、浮重量分别为： iu i V W γ=1 2i idW Vγ'=计算渗透压力i D ，渗透压力的几何意义是：土条中饱浸水面积与水的重度及水力坡降i i αsin ≈的乘积，其方向与水流方向一致，与水平向的夹角为i α。
i W id D iV γ= 1()cos 2a i i idb V h h L θ=+⨯⨯ （5-4）令2ba w h h h +=， 则 i i i W W i L h D θαγcos sin = （5-5） 式中，W γ—水的容重（kN/m 3）；γ—岩土体的天然容重（kN/m 3）；γ'—岩土体的浮容重（kN/m 3）；iu V —第i 计算条块单位宽度岩土体的水位线以上的体积（m 3/m ）；id V —第i 计算条块单位宽度岩土体的水位线以下的体积（m 3/m ）；1i W —第i 条块水位线以上天然重量（kN/m ）；2i W —第i 条块水位线以下的浮重度（kN/m ）；i θ—第i计算条块地面倾角（°），反倾时取负值；i α—第i 计算条块地下水流线平均倾角，一般情况下取侵润线倾角与滑面倾角平均值（°），反倾时取负值；i l —第i 计算条块滑动面长度 （m ）；i c —第i 计算条块滑动面上岩土体的粘结强度标准值（kPa ）；i ϕ—第i 计算条块滑带土的内摩擦角标准值（°）。
传递系数法
根据公路路基设计规范（JTG D30-2004）K51+600滑坡饱水工况推力计算表K52+450K52+450～K52+600(H11)右侧滑坡天然工况推力计算表根据公路路基设计规范（JTG D30-2004）K60+250左20m(H13)滑坡饱水工况推力计算表29右侧滑坡天然工况推力计算表根据公路路基设计规范（JTG D30-2004）K90+880～K91+170(H31)滑坡饱水工况推力计算表K109+290(H54)滑坡天然工况推力计算表根据公路路基设计规范（JTG D30-2004）K109+950～K110+150(H55)滑坡饱水工况推力计算表K92+070～K92+270右侧(H35)滑坡饱水工况推力计算表K92+070～K92+270右侧(H35)滑坡天然工况推力计算表K92+070～K92+270右侧(H35)滑坡天然工况推力计算表P1i 当Fst=1.10时119.92109.7085.5078.210.710.7573.91297.7555.18222.290.75254.3384.41442.9264.94340.800.77649.5896.23528.0675.33413.380.781123.10148.07724.87120.69590.850.821727.90189.97622.91165.24541.810.872114.48210.16516.56186.72458.950.892428.10251.76202.05237.11190.290.942261.09285.36161.75269.96153.020.952143.50377.31128.55358.57122.160.951897.96368.1383.51350.5879.530.951617.72295.71100.48281.1195.520.951435.44100.33-34.0497.03-32.920.971273.11188.82-63.59182.62-61.500.971014.34207.730.00200.020.000.96811.13146.69-14.61141.54-14.100.96646.67186.74-123.46184.05-121.680.99310.5467.55-25.2766.72-24.960.99214.540.000.000.000.00211.90P1i 当Fst=1.20时123.24164.9599.02132.540.8074.70117.55341.4698.55286.270.84363.8080.37222.8770.78196.290.88533.37150.63325.99138.40299.540.92751.81140.26232.40132.30219.210.94870.98209.97310.61199.65295.350.951026.76222.70242.59215.71234.970.971076.39317.44210.73313.09207.840.99992.49319.93167.69317.10166.200.99868.94341.83187.75338.57185.960.99753.00323.60149.81321.33148.760.99607.25220.8082.53219.7882.14 1.00484.0490.5128.6390.1828.53 1.00427.38130.5135.46130.1035.35 1.00339.2368.3315.2368.1415.18 1.00289.08Ti 计算表Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj Ri Ri Ti 1.130根据岩土工程勘察规范（GB50021-94）滑坡推力（k 滑坡推力（k Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj Fs Fs 1.03040.08 6.2039.98 6.18 1.00256.3483.48 5.0283.30 5.01 1.00178.780.000.00P1i 当Fst=1.10时480.64268.71308.10172.250.64-185.0680.5580.4453.6253.550.67-170.27416.20484.41290.23337.790.70-45.89221.18271.66163.77201.150.7434.42126.45148.0195.34111.600.7570.17300.56338.34230.44259.410.77140.62152.86167.30118.58129.770.78170.16850.74945.73666.02740.380.78358.17658.11742.35521.93588.730.79512.03411.90461.42329.00368.560.80604.06651.21709.46529.03576.340.81723.11632.19592.13536.91502.890.85710.8386.3068.8675.6160.330.88678.53637.90395.29579.11358.860.91451.74450.88174.36425.55164.560.94175.4247.379.7145.249.270.95136.6991.587.0787.67 6.770.9652.550.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.000.00P1i 当Fst=1.20时339.30549.76242.91393.580.72320.41285.32951.03212.21707.320.741164.33307.241057.66238.97822.640.782075.33570.411707.37465.741394.070.823455.36670.871644.31571.621401.040.854613.491300.132435.411156.282165.940.896042.361656.272124.161541.041976.380.936668.362312.721890.872228.121821.700.966396.332779.541500.522730.021473.780.985295.20根据岩土工程勘察规范（GB50021-94）∏Ψj Fs Ri Ti 滑坡推力（k 1.089Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj Fs 滑坡推力（k Ri Ti Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj1301.16584.941285.26577.790.994666.01998.91410.20988.98406.130.994148.571385.37506.351374.68502.440.993361.521025.14320.661019.47318.890.992713.78722.48192.40719.58191.62 1.002218.06369.5679.35368.3779.09 1.001941.94180.1122.10179.5822.03 1.001787.780.000.000.000.00 1.001782.550.000.000.000.00 1.001782.550.000.000.000.001782.55P1i 当Fst=1.10时179.48116.19132.6685.880.74-51.67343.34593.27257.64445.190.75258.37760.891658.91605.521320.160.801307.54815.241405.11710.341224.320.871924.571135.481492.581038.501365.100.912339.901686.431844.761578.751726.970.942628.811134.261027.981081.72980.370.952577.022285.121546.152226.191506.280.971938.361141.65582.001127.45574.760.991410.70633.31301.03625.11297.130.991109.26393.11198.83386.51195.490.98939.17566.18304.28554.41297.960.98711.56352.72183.06344.44178.770.98562.16171.7264.39167.5462.830.98461.770.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.000.00P1i 当Fst=1.20时258.30480.73170.42317.160.66318.57280.47739.37230.57607.840.82862.441.075根据岩土工程勘察规范（GB50021-94）滑坡推力（k 1.056Ri Ti Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj Fs Ri Ti 滑坡推力（k Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj FsP1i当Fst=1.10时102.8678.8078.1759.880.76-6.83251.08617.90198.78489.170.79422.05320.04864.03271.96734.250.851023.5990.44255.5319.8756.150.221214.22775.441771.66177.58405.720.232338.5089.81177.9281.01160.500.902401.71935.351495.26861.131376.620.923062.711184.76950.141151.04923.100.972762.69847.07364.66839.28361.300.992263.03193.9365.07192.8964.720.992131.90383.56105.83382.43105.52 1.001859.62146.7631.62146.6631.60 1.001743.471101.5176.881109.1377.41 1.01713.36260.1446.29260.3246.32 1.00508.57128.5119.50128.1019.44 1.00403.500.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.000.00根据岩土工程勘察规范（GB50021-94）表FsRi Ti 1.201滑坡推力（kRi*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏ΨjP1i当Fst=1.20时551.581741.67363.631148.210.661364.26955.204331.23654.512967.760.695121.751766.276545.941290.564782.930.7310237.283285.757826.722646.486303.950.8114610.593954.295333.863475.504688.020.8815302.09487.74503.64438.42452.720.9015028.344519.364078.164097.733697.690.9114865.42572.860.00567.900.000.9913023.374490.152193.664347.972124.190.9711255.741054.15381.881029.82373.070.9810522.688342.331819.628233.401795.860.994075.122262.43239.982250.50238.720.992044.781144.98173.561135.49172.130.991096.94238.680.00239.350.00 1.00846.14733.490.00735.530.00 1.00112.65332.650.00333.570.00 1.00-219.99250.8220.10250.1720.05 1.00-449.90128.070.00128.500.00 1.00-575.30219.290.00220.030.00 1.00-794.59887.2616.44888.9016.47 1.00-1664.96266.120.00267.020.00 1.00-1928.53188.815.46188.815.46-2117.85P1i当Fst=1.20时591.931547.17381.59997.380.641264.68963.673847.54647.202584.010.674867.291735.095814.921247.134179.600.729790.693188.806952.672539.465536.890.8013991.093821.394738.203336.384136.830.8714626.25471.06447.40421.24400.080.8914346.054364.593622.733939.303269.730.9014196.42553.140.00548.440.000.9912369.744338.151948.684191.651882.870.9710693.611018.51339.23993.46330.890.989981.568065.541616.417953.521593.960.993747.36滑坡推力（k1.284Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏ΨjFsRi Ti 表1.167Ri Fs表滑坡推力（kTi Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj2189.81213.182177.65212.000.991781.971109.77154.181100.00152.820.99863.05231.630.00232.330.00 1.00621.23712.940.00715.100.00 1.00-91.70324.180.00325.170.00 1.00-415.88245.3017.85244.6217.80 1.00-642.20125.880.00126.330.00 1.00-763.98217.180.00217.960.00 1.00-981.16886.7514.61888.5114.63 1.00-1851.96268.410.00269.390.00 1.00-2117.33197.434.85197.434.85-2316.65P1i当Fst=1.20时1090.662616.421046.742511.060.962049.051269.795051.42950.963783.060.756751.502937.425663.971905.423674.060.659127.78704.02444.37454.66286.980.657735.294180.752332.272632.351468.480.636319.172720.09644.301712.67405.680.634213.94746.35166.85473.64105.880.633667.811265.46393.33799.53248.510.632903.32285.7371.02180.5344.870.632690.02866.67197.42549.81125.240.632060.25569.71124.92348.0076.300.611648.8966.43-1.8740.580.000.611521.1984.33-1.3251.500.000.611436.860.000.000.000.000.001.284Ri Ti 表滑坡推力（k0.876Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏ΨjFs0.00 0.00 0.000.00P2i当Fst=1.20时11.72294.580.97028732.930.982891257.830.9603931929.780.9371232365.950.9789842725.940.9433742562.280.9955072459.510.9955072225.400.9979061952.83 1.001791781.190.982891609.5411344.42 1.0044541142.670.997906976.060.978984620.660.997906521.490.9876880.00P2i当Fst=1.30时91.200.9584413.750.951892603.210.958525851.350.974119991.180.991991177.070.9817121248.210.9820391182.290.9951241074.58 1.000678977.560.997436846.210.997639730.700.998938676.630.999556591.920.999724543.220.999687力（kN/m）力（kN/m）511.020.999578433.860.9978630.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.20时-158.190.962992-136.350.95459434.930.941767137.700.982053186.400.983396288.750.988416333.310.990838614.390.98714839.200.992891975.040.983221158.820.9565311186.810.969391146.820.965054943.190.961864665.570.988309622.080.997585537.470.9573070.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.30时375.390.9625891312.350.9562322322.630.9525873861.680.9582765167.290.958066816.470.9558577620.710.9657577505.160.9808936532.900.9943415955.190.9976915475.800.9977574736.410.9977974117.700.9984863639.110.9991993369.780.9997063217.400.9970750.0010.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.20时-40.050.984969329.140.9429541540.160.9133122277.550.9527012825.430.9769673287.640.981623326.530.9789272826.690.9864792345.22 1.0005282074.38 1.0038781927.91 1.0041091734.80 1.0027391606.50 1.0008911513.490.9756610.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.30时366.650.802522974.960.9225671449.720.9700131761.990.9720871861.160.9879291824.950.9986541788.880.9969161712.260.9956441639.910.9974331609.360.9941661404.730.9915741314.650.9939581191.390.987421962.240.9999990.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.20时-8.300.959871482.430.9316071166.240.9999971382.420.959562677.070.9817392751.890.9798293555.350.9476283324.550.9805582850.430.996122723.520.9975892460.400.997762346.070.9924411319.09 1.0062241122.70 1.0039221021.990.9967780.0010.0010.0010.0010.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.30时1538.420.9621365722.440.93776911455.190.9071716498.110.91639917565.190.9777817291.530.99138117516.920.91462115448.48 1.02376513957.850.99120613239.220.989856946.050.9921744917.24 1.003043995.480.9889563712.6712979.1912646.54 1.0054242434.190.9940562291.6512072.35 1.0014931207.920.99847939.95 1.00338760.870.999903力（kN/m）P2i当Fst=1.30时1419.390.9598655400.550.93437310870.450.90256115660.900.91213816623.170.97634316340.470.99077716534.720.91029114498.27 1.02616113072.690.9905912372.180.9891456273.670.9916224308.43 1.0032733413.200.9881943141.2712428.3412104.16 1.0058491894.370.9936311756.4311539.25 1.001606673.970.998357404.45 1.00364214.790.999903力（kN/m）P2i当Fst=1.30时2310.690.9563417506.860.78033610283.610.8661548780.850.9955937593.360.9749485520.6314991.19 1.0078984276.480.9955934064.2313454.21 1.0041023061.060.9628382880.8712796.550.9998480.0010.0010.0010.0010.0010.001 0.001 0.001 0.001。
华师大版八年级上册数学《15-2-2 利用统计图表传递信息》
种植面积占总种植面积的百分比是______.
20%
7.如图所示是粮仓仓库的贮藏情况统计图,已知仓库中有玉米4吨,那么其中大米有
_____吨,小麦有_______吨. 14
16
玉米 10% 大豆 15%
大米 35%
小麦
课堂小结
统计图表
统计表 条形统计图 扇形统计图 折线统计图
按遵上尊不律听起要离窗时守课衣敬做秩立爱涂注开、上课时、老与序提期必护写意教关课堂衣超师。有问间须公、保室闭学，礼着短堂问。按共刻持要电离生不仪要裙服教题座财划整源开课得，整、从学位物。室理教堂无与洁拖任应表，环好室行故老，鞋课关先就不境桌须为缺师不等老的举坐得卫椅经规课问得进师事手。在生，老范、候穿入管，课。并师的迟。无教理保经桌协允内到袖室。持教、助许容、背。课师门老后是早心堂同窗师方：退、良意关可。吊好后墙离带纪，壁门开 。
谢谢 大家
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0 第25届
第26届
第27届
第28届
第29届
第30届
第24—30届奥运会中国代表团奖牌总数统计图
奖牌数
思考：
（1）图中，用一条折线将7届奥运会的数据连起来，请问介于相邻两届之间 的六条线段是否表示某种意思？连线时为了显示什么？
（2）与29届北京奥运会相比，我国代表团在这一届获得的奖牌数有所下降， 你怎么解释这一结果？下面两个图形传达的信息对你的分析有帮助吗？
传递系数法在滑坡稳定性分析中的应用
传递系数法在滑坡稳定性分析中的应用摘要：传递系数法是一种较为常用滑坡稳定性分析方法。
其优点是借助于滑坡构造特征分析稳定性及剩余推力计算, 可以获得任意形状滑动面在复杂荷载作用下的滑坡推力，且计算简洁，本文简要地介绍传递系数法及其在某滑坡稳定性分析中的应用.关键词：滑坡稳定性分析；传递系数法1．引言滑坡治理是一项技术复杂、施工难度大的灾害防治工程，而滑坡稳定性分析又是滑坡治理的前提和基础。
目前边坡稳定性定量分析有以静力学分析为基础的极限平衡分析法。
传递系数法是极限平衡分析法中的一种，又称不平衡推力法或折线法，它适用于刚体极限平衡边坡稳定性分析。
该法计算简单，能判断边坡的稳定状态，且能为滑坡的治理提供下滑推力的计算，因此在工程中得到了广泛应用。
2.传递系数法简介2.1传递系数法属刚体极限平衡分析法, 计算方法基于如下6点假设[1]::(1) 将滑坡稳定性问题视为平面应变问题;(2)滑动力以平行于滑动面的剪应力T 和垂直于滑动面的正应力a 集中作用于滑动面上;(3) 视滑坡体为理想刚塑材料, 认为整个加荷过程中, 滑坡体不会发生任何变形, 一旦沿滑动面剪应力达到其剪切强度, 则滑坡体即开始沿滑动面产生剪切破坏;(4) 滑动面的破坏服从M oh r 一Co ul o m b 破坏准则, 即滑动面强度主要受粘聚力及摩擦力控制;(5) 条块间的作用力合力(剩余下滑力)方向与滑动面倾角一致, 剩余下滑力为负值时则传递的剩余下滑力为零。
(6) 沿整个滑动面满足静力的平衡条件, 但不满足力矩平衡条件。
2.2其计算式如下[2] ：Fs在主滑剖面上取序号为i的一个条块，几何边界与受力如图1-1、图1-2所示。
其上作用有垂直荷载（Wi）和水平荷载（Qi），前者诸如重力和工程荷载等，后者为指向坡外的水平向地震力KCWi及水压力PWi等。
①基本荷载（仅考虑重力）第i条块的下滑力：第i条块的抗滑力：图1－1滑坡稳定计算力学分析图剩余下滑力：其中：稳定性系数为：图1－2滑坡稳定性计算力学分析图第n块的推力为：②组合荷载（主要考虑重力、静（动）水压力和地震力的作用）第i块的下滑力：第i块的抗滑力：稳定系数为：其第n条块的下滑推力为：式中：Ei－1：i-1条块作用在i条块的剩余推力；Ei：i条块剩余下滑力的反力；αi－1：i-1条块滑面倾角；αi：i条块滑面倾角；Ui－1、Ui＋1：i条块水压力；Ui：i条块扬压力；Wi：i条块滑体重力；ci：i条块滑面内聚力；li：i条块滑面长度；φi：i条块滑面内摩擦角；PDi：作用于i条块的动水压力；βi：i条块所作用的动水压力（PDi）与滑动面之间的夹角。
传递系数法滑坡稳定性计算EXcel表
C（kPa） Φ （°）
水力坡度角 （°）
动水压力 （KN/m）
地震加 速度
地震力 （KN/m）
58.5 58.5 58.5 58.5 58.5 58.5 58.5 58.5 58.5
16.50 16.50 16.50 16.50 16.50 16.50 16.50 16.50 16.50
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
T1 T2 T3 T4 T5 T6 T7 T8 T9
265.76 193.38 421.08 774.84 301.18 314.38 659.34 1361.58 856.02
0 0 0 0 0 0Байду номын сангаас0 0 0
6.03 2.17 4.26 6.55 2.18 2.14 4.29 8.60 10.81
7-7’计算剖面工况1(自
降雨入渗部分 条块号 面积Fi （m2） 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 容重 （kN/m3） 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 地下水位上部分 面积Fi （m2） 12.08 8.79 19.14 35.22 13.69 14.29 29.97 61.89 38.91 容重 （kN/m3） 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 地下水位下部分 面积Fi （m2） 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 容重 （kN/m3） 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 条块重量 （kN/m） 241.60 175.80 382.80 704.40 273.80 285.80 599.40 1237.80 778.20 建筑荷载 （kN/m） 0 0 0 0 0 0 0 0 0 滑面长度 （m） 6.03 2.17 4.26 6.55 2.18 2.14 4.29 8.60 10.81 滑面倾角 （°） 1.00 3.29 8.91 12.25 10.16 7.42 3.90 0.00 0.00
(03)1-1’整体传递系数法计算(2种工况)
NiW（kN） 154.5 153.7 208.1 277.9 134.7 44.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
CiCzKhψi 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.00 0.00 0.00
作用力 抗滑力 下滑力
推力
稳定系数
各条块剩余 下滑力
安全 系数 剩余推力
（kN） 1233.11 1324.30 1235.84 1412.01 875.25 573.77 1979.25 1140.49 1279.28 746.19 539.94 569.41 415.85 500.57 338.59 587.34 502.76 462.16 363.80
Kf 0.596 0.568 0.553 0.570 0.598 0.641 0.797 0.887 0.963 0.984 1.000 1.017 1.032 1.049 1.062 1.084 1.105 1.128 1.149
（kN） 836.30 1958.34 3070.05 3832.76 3865.05 3261.86 1961.50 1108.45 388.83 185.46
2546.57 23.58
10.62
25
71.93
21.10
67.48
21.90
4.45
1521.28 11.36
6.89
26
231.14
21.10
231.14
微专题十一 能量传递效率的计算
1．(2021·河北衡水调研)如图若黄雀的全部同化量来自两种动物——食草昆虫和螳螂， 且它们各占一半，则当绿色植物增加 G 千克时，黄雀增加体重最多是多少千克( )
A．G/125 C．G/75
B．G/100 D．G/50
解析：假设黄雀增加体重最多(能量传递效率为 20%)为 x，由题意可知，黄雀的全部同 化量来自两种动物，食草昆虫和螳螂各占一半，所以黄雀要吃食草昆虫 x÷2÷20%＝ 2.5x，同理黄雀要吃螳螂也是 2.5x，而螳螂增重 2.5x 需要消耗食草昆虫 2.5x÷20%＝ 12.5x，加起来相当于吃了食草昆虫 15x，又相当于吃绿色植物 15x÷20%＝75x。已知绿 色植物增加 G 千克，所以 75x＝G，x＝G/75，C 正确。
1．能量传递效率的计算公式
2．能量传递效率的相关“最值”计算 若题干中未做具体说明，则一般认为能量传递的最低效率为 10%，最高效率为 20%。 (1)在食物链 A→B→C→D 中，则有
注：①食物链越短，最高营养级获得的能量越多；②生物间的取食关系 越简单，生态系统的能量流动过程中损耗的能量越少
解析：城市生态系统虽然是人为建立的，但还是要依赖自然系统，其能量输入除生产者 固定的太阳能外还有其他系统补偿输入的能量，才能维持平衡。肉食动物同化量为 16 －4－9－0.5＝2.5，所以补偿输入量为(2.1＋5.1＋0.05＋0.25)－2.5＝5。流经该生态系统 的总能量为 23＋70＋3＋14＋2＋5＋12＝129。能量在第一营养级到第二营养级之间传 递效率为 14/(23＋70＋3＋14)×100%≈12.7%。[注：以上计算单位均为 103 kJ/(m2·a)]
(2)在食物网中则有
3．能量传递效率有关的“定值”计算 (1)已确定营养级间能量传递效率的，不能按“最值”法计算，而需按具体数值计算 例如：在食物链 A→B→C→D 中，能量传递效率分别为 a%、b%、c%，若 A 的能 量为 M，则 D 获得的能量为 M×a%×b%×c%。 (2)如果是在食物网中，某一营养级同时从上一营养级多种生物获得能量，且各途径 获得的能量比例确定，则按照各单独的食物链进行计算后合并。
能量传递效率计算专题
能量流动之能量传递效率计算专题·导学案【学习目标】1、进一步巩固能量流动2、掌握能量流动过程中能量传递效率的计算方法3、学会分析具体问题的方法【引言】“能量流动”是生态系统的重要功能之一。
在高中生物知识中，能量流动与物质循环的关系、能量流动的特点、能量传递的效率等知识共同构成了以“生态系统的能量流动”为中心的知识体系。
然而在“能量流动”知识中，仍存在一些易被忽视或不常见的问题，如“能量值”的表示方式、最值的计算、能量流动与生态系统稳态的关系等。
【导学探究】一、能量流动的几种“最值”计算由于一般情况下能量在两个相邻营养级之间的传递效率是10%~20%。
故在能量流动的相关问题中，若题干中未做具体说明，则一般认为能量传递的最低效率为10%，最高效率为20%。
所以，在已知较高营养级生物的能量求消耗较低营养级生物的能量时，若求“最多”值，则说明较低营养级生物的能量按“最低”效率传递，若求“最（至）少”值，则说明较低营养级生物的能量按“最高”效率传递。
反之，已知较低营养级生物的能量求传递给较高营养级生物的能量时，若求“最多”值，则说明较低营养级生物的能量按“最高”效率传递，若求“最少”值，则说明较低营养级生物的能量按“最低”效率传递。
这一关系可用下图来表示。
1. 以生物的同化量（实际获取量）为标准的“最值”计算题1. 下图为某生态系统食物网简图，若E生物种群总能量为，B生物种群总能量为，从理论上计算，A贮存的总能量最少为（）A. B.C. D.2. 以生物的积累量为标准的“最值”计算题2. 已知某营养级生物同化的能量为1000kJ，其中95%通过呼吸作用以热能的形式散失，则其下一营养级生物获得的能量最多为（）A. 200kJB. 40kJC. 50kJD. 10kJ二、能量值的几种不同表示方式及相关计算“能量值”除了用“焦耳”等能量单位表示外，在许多生物资料中，其还可用生物量、数量、面积、体积单位等形式来表示，因而使能量流动关系有了更加丰富的内涵，但是不管用何种单位形式表示，通常情况下能量的传递效率都遵循“10%~20%”的规律，下面结合一些例子分别加以阐述。
传递系数法
Pi=Pi-1⨯ψ+Fst⨯Ti-Ri式中：Pi、Pi-1——分别为第i块段、第i-1块段滑体的剩余下滑力（KN/m）； Fst——抗滑安全系数；Ti——下滑力，T=Wsinα+Acosα+T； iiiiDiRi——抗滑力，R=(W((1-r)cosα-Asinα)-R)tanφ+CL；iiUiiDiiiiψ=cos(αi-1-αi)-sin(αi-1-αi)tanφi。
其中：Wi——第i条块的重量Wi=γ⋅S或Wi=γs⋅Sγ——滑体天然重度（KN/m3）γs——滑体饱和重度（KN/m3）S——第i块滑体面积（㎡）rU——孔隙压力比， rU=滑体水下体积⨯水的容重≈滑坡水下面积滑体总体积⨯滑体容重滑坡总面积⨯2RDi——渗透压力产生的垂直滑面分力：RDi=γWhiWLitanβisin(αi-βi)TDi——渗透压力产生的平行滑面分力：TDi=γWhiWLitanβicos(αi-βi)Ci——第i条块内聚力（KPa）；φi——第i条块内摩擦角（º）；Li——第i条块滑面长度（m）；αi——第i条块滑面倾角（º）；βi——第i条块地下水流向与水平方向夹角（º）；γW——水的重度（KN/m3）；A——地震加速度（重力加速度g）。
磁器口古镇滑坡采用第三工况进行滑坡推力计算，即采用“自重+建筑荷载+暴雨+库水位”的计算条件计算滑坡推力。
根据勘查报告，滑坡推力计算公式改为下式：Pi=Pi-1⨯[cos(αi-1-αi)-sin(αi-1-αi)tanφi]+Fst⨯Wisinαi-[Wi(1-rU)cosαitanφi+CiLi]其中计算渗透压力时确定地下水流方向比较困难，故进行简化假设。
即在地下水位以下静水位以上有渗流活动的滑坡体，计算下滑力时采用饱和容重，计算抗滑力时采用浮容重。
计算得P3=713.012KN/m6-6'剖面图此剖面的总面积为598.335㎡。
不确定度的传递公式 ppt课件
般与各个量中有效数字位 数最少的一个相同。
100 10.0
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4、某些常见函数运算的有效位数
（1）对数函数 y=lnx, y=logx 计算结果尾数的位数取得与真数的位
数相同； （2）指数函数 y=ax
结果的有效数字，可与指数的小数点 后的位数相同； （3）三角函数按角度的有效位数来定； （4）常数的有效位数可以认为是无限的， 运算中应多取1位；
不能用统计方法只能用其他方法 估算(如仪器误差)。
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三、直接测量不确定度的计算
A类不确定度的计算：
S A (x) x
(xi x)2 n(n 1)
测量结果写成:
x x SA(x) (P =68.3％)
当测量次数很少时，将乘以一个t因子作为 修正后的不确定度。
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二、有效数字位数的确定
12.04cm (4位) 20.60m2 (4位) 2.00A (3位) 2.00104 (3位) 0.0123dm (3位)
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三、直接测量有效数字的确定 ——如何读数
读数的一般规则： 读至仪器误差所在的位置
例： （1）用米尺测长度: 0.1mm
测注量意次数序据i 纪录左读数/mm
的顺1 序
12.764
右读数/mm 计算18的.7中62间结
直径Di/mm 5.998
2
10.843 果数16据.838
5.995
3
11.987
17.978
5.996
4
11.588
17.584
5.996
5
12.346
误差传递的计算方式全解
AB
又如：
R
m
AB
C
C
可得到
分析结果的相对标准偏差的平方是 各测量值相对标准偏差的平方的总和。
C.指数运算
• 对于关系式为：R= mAn , • 结果的相对偏差是测量值相对偏差的n倍，
即：
•或
SR n SA
R
A
D.对数运算
• 若关系式为：R = m lgA
可得到：
SR
0.434m
SA A
小结：关于误差的传递,作了较洋细的讨论。 . 要求概念一定要弄清楚。
X ts X
从关系式中也看到，适当增多测定次数可 以提高测定结果的精密度.
（4）消除与校正系统误差
• 要提高分析结果准确度， 要发现和消除 系统误差。
• 系统误差来源于确定因素，为了发现并 消除（或校正）系统误差，可选用下面 几种方法。
a. 对照实验
b. 回收实验
c. 空白实验
d .仪器校正
A.对照实验
• 要检查一个分析方法是否存在误差可以这 样做：
1) 称取一定量纯试剂进行测定，看测定结果 与理论计算值是否相符。
2) 对于实际的样品（比较复杂，除了被测定 组分，还存有其他组分），则采用已知含 量的标准试样（试样中的各组分含量已知） 进行对照实验更合理。
B.回收实验
• 多用于确定低含量测定的方法或条件是 否存在系统误差. 。被测组分,与原试样同 时进行平行测定,按下式计算回收率：
2、如何控制测量误差，使分析结果达到 一定的准确度?
误差传递的形式
• 分析结果计算式多数是加减式和乘除 式，另外是指数式。误差传递包括系 统误差的传递和偶然误差的传递。下 面分别讨论：
• （1）系统误差的传递 • （ 2）偶然误差的传递
配子传递几率法
配子传递几率法胜境中学李洪驰孟德尔纯种高茎豌豆与纯种矮茎豌豆杂交，F1（Dd）自交后代F2的基因型和表现型的数量比例求解如下：Dd*Dd由此不难理解F1(Dd)自交,受精时产生四种雌雄配子组合类型：DD、Dd、dD、dd,其出现的几率均为1/4,数量比例接近于1:1:1:1； F2出现三种基因型：DD、Dd和dd,几率分别为1/4、2/4和1/4,数量比例接近于1:2:1.由于基因D对基因d的显性作用,F2在性状表现上只有两种类型：高茎和矮茎,两种性状的几率分别为3/4和1/4,数量比例接近于3:1。
群体遗传学主要研究群体中各种基因的频率以及由不同的交配体制所带来的各种基因型在数量上的分布。
在一个随机交配的大群体中，其一对等位基因如A的基因频率为p，a 的基因频率为q（p+q=1），这样上代的基因频率和交配方式可决定下代群体中的基因频率和基因型频率。
两性个体之间的随机交配可以归结为两性配子的随机结合，而且各种配子的频率就是基因频率。
所以在一对等位基因中后代的基因型频率就等于配子基因频率的乘积。
该方法的优点是父母双方产生配子的种类及每种配子出现的几率、受精时雌雄配子的组合类型、后代各基因型（或表现型）出现的几率及其比例一目了然，用于遗传题的计算思路清晰、方法简捷，容易掌握。
运用配子传递几率法计算遗传概率题的大致步骤是：1. 首先根据题意和有关遗传学知识确定父母本双方的基因型；2. 根据父母本双方的基因型确定各自产生配子的类型和出现的几率（比例）；3. 根据父母本各自产生配子的类型及其向后代传递的几率，以及待求后代的基因型（或表现型）进行计算。
一般对于一对相对性状的遗传而言，待求后代纯合基因型出现的几率等于父母本向后代传递相应配子几率的乘积；杂合基因型出现的几率则为所对应配子组合类型出现的几率之和。
需注意的是，杂交后代的各种配子组合类型、基因型和表现型出现的概率之和均应等于1。
边坡与滑坡稳定分析传递系数法
5 隐式解法和显式解法稳定系数计算 误差
2. 滑坡无外加水平荷载作用且滑面为圆弧形时。 n 此时 cili ( N i U i ) tan i
Fs
i 1
(W
i 1
n
i
Qi ) sin i
形式与瑞典法根据整体力矩平衡方程写出的包含条底法向力的稳 定系数公式相同，因此，传递系数法稳定系数与瑞典法的差异完 全取决于式中条底摩擦力总和 N tan 的差异。在传递系数法中， 第i土条下侧推力因与第i土条底面平行而对第i土条条底法向力没有 贡献，故相对于瑞典法而言传递系数法第i土条条底法向力增量完 全由第i土条上侧推力引起，因此有
Ni Wi cos i KWi sin i Qi cos( i i ) Pi1 sin( i1 i )
稳定系数定义不是毕肖普定义而是重力等外力引起的包括负值下滑力的下滑力调 整系数。这一定义的特点是：稳定系数调整的不是抗剪强度指标而是重力等外力 沿条底的分量。由于重力等外力沿土条底面的分量被乘上了调整系数，对重力等 外力而言，力的分解和合成原理未被遵守，因此， 上述二式不是力平衡方程的解.
2 传递系数法的稳定系数定义和所满 足的静力平衡方程
初期显式解法采用的稳定系数定义也是重力等 外力引起的下滑力调整系数，但这里的下滑力 不包括负值下滑力。这一定义的特点是：稳定 系数调整的不是抗剪强度指标而是重力等外力 沿条底且与滑向相同的分量。同理，初期的显 式解法也不满足力平衡方程.
3 传递系数法稳定系数计算公式的表 达方式
4 隐式解法和显式解法稳定系数大小 关系
当滑面为圆弧形且土条数量趋于无穷大时，因 土条底面倾角差趋于0，两种解法的传递系数 趋于1，故隐式解法和显式解法稳定系数趋于 相等。 从上述分析可以看出，隐式解法和显式解法稳 定系数大小关系是不固定的。
运算电路传递函数计算公式
运算电路传递函数计算公式在电子电路中，运算电路是一种重要的电路元件，它能够对信号进行特定的数学运算，如加法、减法、乘法、除法等。
运算电路的设计和分析是电子工程师和电路设计师的重要工作之一。
在运算电路中，传递函数是一个非常重要的概念，它描述了输入信号和输出信号之间的关系。
本文将介绍运算电路传递函数的计算公式及其应用。
一、运算电路传递函数的定义。
在电子电路中，传递函数是描述电路输入和输出之间关系的重要参数。
对于运算电路而言，传递函数可以描述输入信号和输出信号之间的数学关系，通常用H(s)表示。
传递函数的计算可以通过对电路进行分析和建模来实现。
在运算电路中，传递函数通常是一个复杂的函数，它包含了电路中所有的元件和参数。
传递函数的计算是电路设计和分析的基础，对于理解电路的性能和特性具有重要意义。
二、运算电路传递函数的计算方法。
对于运算电路而言，传递函数的计算通常可以通过以下几种方法来实现：1. 传统分析法，传统分析法是一种基于电路元件参数和电路拓扑结构的传递函数计算方法。
通过对电路进行分析和建模，可以得到电路的传递函数。
这种方法需要对电路的数学模型和分析技术有较深的理解和掌握，通常适用于简单的电路和线性电路。
2. 信号流图法，信号流图法是一种图形化的传递函数计算方法，它将电路中的信号流和传递函数用图形的方式表示出来，通过对图形的分析和计算可以得到电路的传递函数。
这种方法适用于复杂的电路和非线性电路，可以直观地展现电路的传递函数和信号流动情况。
3. 模拟计算法，模拟计算法是一种基于模拟电路仿真和计算机模拟的传递函数计算方法。
通过使用电路仿真软件和计算机模拟技术，可以对电路的传递函数进行计算和分析。
这种方法适用于复杂的电路和非线性电路，可以通过计算机模拟的方式得到电路的传递函数。
以上三种方法是常用的运算电路传递函数计算方法，它们各有优缺点，可以根据具体的电路和应用需求选择合适的方法进行传递函数计算。
三、运算电路传递函数的计算公式。