220t／h高温,高压,纯燃高炉煤气锅炉设计
锅炉课程设计说明书 220th超高压燃煤锅炉课程设计
锅炉课程设计说明书设计题目：220t/h超高压燃煤锅炉课程设计一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计是《电厂锅炉原理及设备》课程的重要教学实践环节。
通过课程设计来达到以下目的：对电厂锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力二、锅炉设计计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。
2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。
3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
三、整体设计热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。
2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。
3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。
5、绘制烟气温焓表。
6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。
7、锅炉炉膛热力计算。
8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。
9、锅炉整体计算误差的校验。
10、编制主要计算误差的校验。
11、设计分析及结论。
四、热力设计计算基本资参数⑴、锅炉蒸发量： Dec=61.11kg/s⑵、汽包压力： Pqb=11.02MPa⑶、给水温度： tgs=216℃⑷、过热蒸汽温度： tgr=540℃⑸、过热蒸汽压力： Pgr=9.8MPa⑹、一次风温度： t1=186℃⑺、二次风温度： t2=186℃⑻、环境温度： tlk=20℃⑼、烟气出口温度： t=128.8℃五锅炉整体布置的确定1，锅炉整体的外型---选π型布置选择π型布置的理由如下(1)锅炉的排烟口在下方送，引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低，烟囱也建在地面上。
(2)对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能力（3）各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热2，受热面的布置在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响本锅炉为高压参数，汽化吸热较少，加热吸热和过热吸热较多，为使炉膛出口烟温降到要求的值，保护水平烟道的对流受热面，除在水平烟道内布置高、低温对流过热器外，炉膛内布置全辐射式的屏式过热器，前会隔墙省煤器采用光管式水冷壁结构；设置省煤器时，根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸腾式，采用双级空气预热器。
开题报告 热电厂220th煤粉锅炉设计
题目： 兰州二热电厂 220t/h 煤粉锅炉设计
学 院： 轻工学院 专 业： 热能与动力工程 班 级： 2 班 姓 名： 崔利婷 学 号： XX 指导教师： XX
20XX 年 3 月 23 日
一、选题背景
1、题目来源: 目前，燃煤锅炉在工业生产或热力发电厂中的使用很多，在国民经济中的地位 也更为重要，因此在如何提高锅炉的安全性、经济性，降低其造价，增长其使用寿 命，减少其对环境的污染，我国现今的能源结构以煤炭为主，这种大量使用煤炭的 方式，造成了大量的 NOX 排入大气中，使大气环境不断恶化，主要是氮氧化物（NOx）、 硫氧化物的污染，已成为锅炉发展和研究的重大问题。我们通过对燃煤锅炉的设计 进一步了解锅炉以提高其性能。 2、煤粉锅炉简介： 燃煤经制粉设备干燥、磨制成煤粉，并用热风或磨煤乏气将煤粉通过燃烧器送 入炉膛，在悬浮状态下进行燃烧的锅炉。 煤粉炉是指以煤粉为燃料的悬燃炉。它的 炉膛是用水冷壁炉墙围成的大空间，磨碎的煤粉（颗粒直径约为 0.05－0.1mm）和空 气经喷燃器混合后，喷入炉膛燃烧。煤粉的燃烧分着火前的准备阶段、燃烧阶段和 燃尽阶段。与此相对应，炉膛也可以分为三个区域：喷燃器出口附近为着火区，出 口的上方为燃烧区，燃烧区之上部一直到炉膛出口为燃尽区。适用的煤种多，既可 烧中、次煤或低热值低煤，也可烧粘结性较强的煤，是现代燃煤锅炉的主要形式， 特别适合于发电厂的大型锅炉，容量较大（D≥35t/h）的工业锅炉也常常采用。煤 粉炉需要配备磨煤设备和相应的除尘装置，燃烧工况的组织比较复杂，影响燃烧稳 定性的因素较多。煤粉炉的飞灰量高达 80－90%，需配备高效除尘装置。 3、应用性： 目前世界上大多数电是由燃煤电站生产的，各种系统中，应用最广泛的是煤粉 （即粉状燃料），在电站锅炉中用来产生蒸汽开动蒸汽轮机。 4、先进性： 煤粉锅炉热壁稳燃带,是将稳燃带即耐火材料敷设区域。设置在燃烧器下部非燃 烧反应区域,即冷灰斗区域。敷设的范围视煤种而定。这样使水冷壁变成热壁,有利 于稳定燃烧。由于该区域没有煤粉,温度较低,为非蒸发区,因此不会产生将稳燃带即 耐火材料敷设区域。设置在燃烧器下部非燃烧反应区域，即冷灰斗区域。敷设的范 围视煤种而定。这样使水冷壁变成热壁，有利于稳定燃烧。由于该区域没有煤粉， 温度较低，为非蒸发区，因此不会产生结焦，不会使热蒸汽超温或导致过热蒸汽管 爆管。这样既保证低挥发份煤或低热值煤的稳定燃烧，又保证炉膛不结焦，运行安 全、可靠。 它具有带有风膜冷却的圆管或方管的煤粉主燃烧器和装在其内部的点火燃烧器 组成，点火燃烧器具有多孔介质小油枪和一次煤粉燃烧室，一次煤粉燃烧室上设有
高炉煤气发电
1.高炉煤气的特性高炉煤气其组成成分中惰性气体（N2、CO2等）占大部分，且可燃成分主要为CO；因而它的低位发热值极低，一般情况下，其发热值仅为2930KJ/Nm3～3550KJ/Nm3。
由于高炉煤气中含有大量的惰性气体，可燃成份少，每立方米煤气燃烧时参与燃烧的空气也少，但要产生一定量的热量，所需要的煤气量就要大，每吨蒸汽产生的烟气为燃煤锅炉烟气量的1.7倍；煤气中极少含硫，加上CnHm含量也极少，烟气的露点较高，即使在点火初期也不会结露，无需考虑低温腐蚀等问题。
高炉煤气中的可燃成分主要为CO，混合气中的CO浓度及着火环境是决定高炉煤气的着火温度的两要素；实验证实高炉煤气于空气的混合气中高炉煤气的着火浓度为35%～71%，着火温度为530℃～660℃，这种着火条件要求较高，但因其燃烧为气气单相化学反应，只要技术措施组织正确，燃烧效率也能达到满意程度。
高炉煤气的特性决定了其理论（绝热）燃烧温度低（理论燃烧温度仅为1250℃～1300℃），这个温度仅为燃煤的理论燃烧温度的60%左右，在运行的物理特性是火焰的中心温度较低、化学反应速度也低。
设计时就要考虑给予煤气足够的燃烬时间，同时要解决燃烧火焰不易稳定、易产生脉动现象、易脱火等问题，保证燃烧安全。
2.1合适的热风温度由于煤气的着火温度较高，有关研究表明，当煤气与空气的混合气从室温升高到着火温度所吸的热量占煤气总放出的热量的37%左右，因而提高入口混合气的温度，使混合气的温度及早地升高到着火温度，能使煤气及早地着火。
提高混合气的温度有两种方法：一是采用较高的高炉煤气温度；二是采用较高的空气的温度。
较高的高炉煤气温度，因其体积量大效果最明显，其加热方式多采用热管换热器，但热管换热器易堵灰（即使灰份很少）、腐蚀后安全性不好、造价较高、检修不方便，考虑到这些因素，一般不用这种方法。
采用较高的空气的温度，虽然因其体积量小，效果差一些，温度高也可使混合气达到较高的温度，且这种方法最为方便、安全，造价也低。
220t循环流化床锅炉运行规程(更新版)
220t/h循环流化床锅炉运行规程1 锅炉设备系统简介1.1 锅炉设备规范及特性1.1.1 锅炉型号为UG—220/9.8—M5型高温高压、单汽包横置式、单炉膛、自然循环、全钢架π型布置循环流化床锅炉。
与国产CC50/8.83/1.3型汽轮机和WZ18z—047LLT 型发电机配套。
制造厂家：无锡华光锅炉股份有限公司。
制造日期：2002年11月。
1.1.2 主要工作参数额定蒸汽温度540℃额定蒸汽压力（表压）9.81Mpa额定蒸发量220t/h最大连续蒸发量（B—MCR）240t/h给水温度215℃锅炉排烟温度136℃锅炉计算热效率90.16%锅炉保证热效率89.56%燃料消耗量30.9t/h石灰石消耗量 1.5t/h空气预热器进风温度20℃一次热风温度207℃二次热风温度201℃一、二次风量比60：40排污率≤2%循环倍率25～30锅炉飞灰份额70%脱硫效率（钙硫摩尔比为2.3时）≥90%1.2 燃料特性名称符号单位数值设计煤种校核煤种1 校核煤种2 校核煤种3收到基低位发热值Qnet,ar KJ/kg 20310 22290 16090 18160全水分Mar ％9.11 6.05 2.61 7.10空气干燥基水分Mad ％0.72 1.61 0.86 1.38干燥无灰基挥发分Vdaf％7.26 7.78 24.96 8.31收到基灰分Aar ％28.89 25.17 47.88 32.92收到基碳Car ％57.07 62.30 41.60 51.67收到基氢Har ％ 1.39 1.32 2.2 1.07收到基氧Oar ％ 2.31 1.92 3.65收到基氮Nar ％0.55 0.37 0.61收到基全硫Sar ％0.68 2.87 1.45 0.48灰变形温度DT ℃1400 1340 1290灰软化温度ST ℃1400 1380 1370灰熔化温度FT ℃1400 >1400 >14001.2.1 煤的入炉粒度要求：粒度范围0～10mm，50%切割粒径d50=2mm。
220t h 循环流化床锅炉说明书
220t/h循环流化床锅炉说明书目录一、锅炉基本特性 (3)1、主要工作参数 (3)2、设计燃料 (3)3、安装和运行条件 (4)4、锅炉基本尺寸 (4)二、锅炉结构简述 (5)1. 炉膛水冷壁 (5)2. 高效蜗壳式汽冷旋风分离器 (7)3. 锅筒及锅筒内部设备 (7)4. 燃烧设备 (8)5. 过热器系统及其调温装置 (11)6. 省煤器 (11)7. 空气预热器 (12)8. 锅炉范围内管道 (12)9. 吹灰装置 (12)10. 密封装置 (12)11. 炉墙 (13)12. 构架 (13)13．膨胀系统 (14)14．锅炉水压试验 (14)15．锅炉过程监控 (14)三、性能说明 (16)一、锅炉基本特性1、主要工作参数额定蒸发量 220 t/h额定蒸汽温度 540 ℃额定蒸汽压力（表压） 9.8 MPa给水温度 215 ℃锅炉排烟温度 ~140 ℃排污率≤2 %空气预热器进风温度 20 ℃锅炉计算热效率 90.5 %锅炉保证热效率 90%燃料消耗量 41.7 t/h 石灰石消耗量 585 kg/h 一次热风温度 200 ℃二次热风温度210 ℃一、二次风量比 55：45循环倍率 25～30脱硫效率（钙硫摩尔比为2.5时）≥ 70 % 2、设计燃料（1）煤种及煤质煤的入炉粒度要求：粒度范围0~10mm，50%切割粒径d50=2mm，详见附图。
（2）点火及助燃用油锅炉点火用油:甲醇和甲醇油（3）石灰石特性颗粒度0-1mm.d50=0.25mm.3、安装和运行条件地震烈度里氏6度，按7度设防。
锅炉给水满足GB/T12145《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量》标准。
4、锅炉基本尺寸炉膛宽度（两侧水冷壁中心线间距离） 8770mm炉膛深度（前后水冷壁中心线间距离） 6610mm炉膛顶棚管标高 37600mm锅筒中心线标高 41000mm锅炉最高点标高 45000mm运转层标高 8000mm操作层标高 5400mm锅炉宽度（两侧柱间中心距离） 23000mm锅炉深度（柱Z1与柱Z4之间距离） 27600mm二、锅炉结构简述锅炉为高温高压，单锅筒横置式，单炉膛，自然循环，全悬吊结构，全钢架π型布置。
锅炉课程设计
50MW等级高压煤粉锅炉锅炉课程设计报告学院交通学院专业能源与动力工程班级姓名学号指导老师时间2015年12月2锅炉课程设计任务书1、 锅炉额定蒸发量： 220/e D t h ；2、 给水温度：o 215C gst3、 过热蒸汽温度：o 540C grt4、 过热蒸汽压力（表压）：9.8MPa grp5、 制粉系统：中间储仓式（热空气做干燥剂、钢球筒式磨煤机，烟煤、褐煤为乏气送粉；贫煤、无烟煤为热风送粉）6、 燃烧方式：四角切圆燃烧7、 排渣方式：固态8、环境温度：o20C9、 煤种：平顶烟煤10、11、炉结构合理的设计书面报告。
3目录第一章锅炉课程设计概述 (6)第一节概述 (6)第二章辅助计算....................................................... 错误!未定义书签。
第一节燃料数据的分析和整理 ........................ 错误!未定义书签。
第二节锅炉的空气量平衡 (7)第三节燃料燃烧计算 (7)第三章炉膛热力计算 (12)第一节炉膛校核热力计算的步骤 (12)第二节炉膛几何特征的计算 (13)第三节炉膛热力计算中的几个问题 (15)第四节炉膛热力计算 (17)4第五节炉膛顶部辐射受热面及工质焓增的计算..........错误!未定义书签。
第四章对流传热面的热力计算 (21)第一节概述 (21)第二节各种对流受热面热力计算 (23)第五章锅炉热力计算误差检查 (54)总结参考文献5第一章锅炉课程设计概述第一节概述一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计是“锅炉原理”课程的重要教学实践环节。
通过课程设计应达到一下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实提高：掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用《锅炉机组热力计算标准方法》，并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力；培养学生对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。
220t锅炉设计说明书复习课程
目录（一）、序言 (3)（二）、“水冷旋风分离器”的简要介绍： (4)（三）、220t/hCFB锅炉设计条件 (6)（1）设计煤种 (6)（2）、地质条件 (7)（四）、220t/hCFB锅炉主要技术参数 (7)⑴、锅炉技术规范 (7)⑵、锅炉基本尺寸 (8)⑶、燃煤粒度及点火用油 (8)⑷、石灰石 (8)⑸、锅炉给水和蒸汽品质 (9)（五）、220t/hCFB循环床锅炉特点 (9)⑴、采用全膜式壁结构 (9)⑵、采用布置了两个“水冷旋风分离器” (9)⑶、过热器的布置 (10)⑷、床下点火 (10)⑸、特殊的回灰系统 (10)(6)、固定膨胀中心 (11)(7)、有效的防磨措施 (11)(8)、非机械的风播煤结构 (11)（六）、220t/hCFB锅炉主要结构介绍 (12)⑴、总体布置 (12)⑵、锅筒及内部装置 (13)⑶、炉膛 (14)⑷、分离器 (15)⑸、过热器系统 (15)⑹、省煤器 (16)⑺、空气预热器 (16)⑻、锅炉范围内管道 (17)⑼、燃烧设备 (17)（七）、石灰石脱硫 (19)（八）、锅炉岛辅助设备 (19)⑴、煤、灰、石灰石系统 (19)⑵、排渣系统 (20)⑶、送、引风系统 (20)⑷、风量测量 (21)⑸、仪表 (21)⑹、特殊的防磨材料 (22)（一）、序言循环流化床锅炉是八十年代发展起来的新一代燃煤流化床锅炉，具有高效率、低污染和和良好的综合利用特点。
我国是一个以煤为主的能耗大国，发展具有中国特色的循环流化床锅炉并实现大型化具有重要的意义。
循环流化床锅炉是从鼓泡床沸腾炉发展起来的。
它采用了比鼓泡床更高的流化速度，故不再象鼓泡床一样有一个明显的床面。
大量物料被烟气夹带到炉膛上部，经过布置于炉膛出口处的分离器，将物料烟气分离，并通过一种非机械式密封的回送机构将物料重新送回床内，这就是循环床的基本原理。
循环流化床和鼓泡床一样，具有很大的热容量，及床内物料混合良好，对燃料适应性强，包括各种劣质燃料都能很好运行。
锅炉原理课程设计—220t_h锅炉整体校核热力计算
新疆大学课程设计任务书13-14 学年第１学期学院：电气工程学院专业：热能与动力工程学生姓名：*** 学号：***课程设计题目：220t/h锅炉整体校核热力计算煤种徐州烟煤起迄日期: 2013年12月23 日~2014年1月3 日课程设计地点:二教指导教师:***系主任：***下达任务书日期: ２０13年12 月23日课程设计任务书课程设计任务书绪论一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。
通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。
二、锅炉校核计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。
2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。
3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
三、整体校核热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。
2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。
3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。
5、绘制烟气温焓表。
6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。
7、锅炉炉膛热力计算。
8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。
9、锅炉整体计算误差的校验。
10、编制主要计算误差的校验。
11、设计分析及结论。
四、热力校核计算基本资参数1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h2)给水温度：t GS=215℃3）过热蒸汽温度：t GR=540℃4）过热蒸汽压力（表压）P GR=9.8MPa5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）6）燃烧方式：四角切圆燃烧7）排渣方式：固态8）环境温度：20℃9）蒸汽流程：一次喷水减温二次喷水减温10）烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空预器→低温省煤器→低温空预器五、燃料特性：（1）燃料名称：徐州烟煤（2）煤的收到基成分（3）漏风系数和过量空气系数（4）确定锅炉的基本结构采用单锅筒∏型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。
220th高炉煤气锅炉的设计浅析
220th高炉煤气锅炉的设计浅析摘要：随着经济全球化的发展和高炉煤气的产量成倍增加，原有的中、低参数燃用高炉煤气的锅炉已不能适应煤气产量增加的需要，因此开发高温、高压的高炉煤气锅炉已成大势所趋。
本文简约介绍了220t/h高炉煤气锅炉的燃烧特性及燃用高炉煤气锅炉的设计及整体布置。
关键词：高炉煤气；锅炉；设计1 前言我国是一个能源缺乏的国家，又是一个世界钢铁生产大国，据粗略估计，我国高炉的年炼铁能力在1亿吨左右。
按每生产1吨生铁产高炉煤气为3x10 3 m3 计，则高炉煤气年产量高达3x10 12 m3，而目前钢铁企业在冶金工艺内部流程中的高炉煤气约占54%，其余均需转换加以利用。
高炉煤气由于其超低的发热量且气源压力又不稳定，主要在钢铁企业内部就地转换加以利用。
高炉煤气用作动力锅炉燃料已有不短的历史，且在国内中小容量中低参数锅炉燃烧应用中，也积累了不少单烧或掺烧的经验，但随着高炉的大型化使高炉煤气的产量成倍增加，中、低参数燃用高炉煤气的锅炉在容量和能源利用等方面已不能适应煤气产量增加的需要。
因此，为了节约能源，充分回收高炉煤气中的能量，保护环境，开发高温、高压燃烧高炉煤气锅炉成为当前节能减排任务中的重中之重。
2燃用高炉煤气对锅炉整体布置的影响高炉煤气属于气体燃料，高炉煤气锅炉在一定程度上带有燃气锅炉的属性，但也有因其热值特别低（约为天然气的十分之一和焦炉煤气的五分之一）所带来的特殊性，因此，提高高炉煤气燃烧的稳定性和燃烧设备的安全可靠性，以及燃烧高炉煤气锅炉受热面本身特性差异是设计的首要任务和需优先考虑的问题。
对于高炉煤气锅炉，提高燃烧稳定性的措施有：1）提高炉前煤气的温度；2）减少或取消燃烧区域的冷却吸热面以提高燃烧区域的温度；3）选用适合于高炉煤气燃烧的喷燃器。
3 高炉煤气锅炉下面就220t/h高炉煤气锅炉的设计做一简要的阐述。
根据提供的高炉煤气资料，其化学组成热值及物理参数如下：CO=25.255% CO2=19.572% H2=1.07% CH4=0.1% N2=54% QYdw =3341KJ/m3 炉前压力：6.8646KPa炉前温度：20℃含尘量：2g/m3锅炉为单锅筒、自然循环，集中下降管、“n”型布置的全燃高炉煤气锅炉。
220t锅炉
二、防止水冷壁管高温腐蚀和锈蚀的方法 意外的爆管使电厂投入了大量的人力、物力和维修
费用，防患于未然才是最好的办法。清楚了水冷壁管 高温腐蚀产生的原因，就可以采用有效的方法来防范， 常用的方法有两种，即非表面防护方法和表面防护方 法。
非表面防护法有： 1.采用低氧燃烧技术； 2.确保水质； 3.合理配风； 4.避免出现受热面壁温局部过热； 5.加添加剂； 6.控制合理的炉膛出口烟温； 7.对受热面的设计布置合理，以避开高烟温区和高 壁温区的出现； 8.对已腐蚀区加炉衬防护。
为了在流程数不变的情况下，保持流动阻力基本 不变，常取双道进风或多道进风
错列布置：s1 /d=1.5~1.75, s 2 /d=1~1.25省煤器的 Nhomakorabea构及其布置
1.结构如图所示。省煤器按高度可分成几 段，每段高度为1~1.5m,段间空间为 0.6~0.8m；省煤器与其相邻的空气预热器 之间应留0.8~1m高的空间 2.工作原理：利用水在蛇形管内自下而上 流动，烟气在管外自上而下横向冲刷管壁， 已实现烟气与给水之间的热量交换。 3.省煤器多采用光管受热面，省煤器的膜 式受热面较常用
水冷壁高温腐蚀及防治
一、水冷壁管高温腐蚀和磨损的原因 水冷壁管高温腐蚀和磨损的机理是很复杂的，简言之，与下列因素有 关： 1.炉膛内火焰温度；
2.燃煤含硫量；
3.水质。 锅炉运行过程中，炉温可高达1600℃以上，由于燃烧煤中硫及其
他有害杂质的存在，水冷壁普遍遭受高温腐蚀。参与高温腐蚀的危害 物有燃烧过程中产生的SO2、SO3、H2S、碱金属盐及矾盐类，是多种 化学物在各种温度下共同对管壁进行的复杂的腐蚀过程。其中，硫化 物是锅炉高温腐蚀的主要因素，一是烟气中的硫化氢与管壁金属作用 产生的腐蚀，含硫物在金属高温下产生单原子硫，硫与管路中的铁反 应生成硫化铁（Fe+S=FeS）；二是由不可燃硫在高温作用下生成硫酸 盐混入灰粉熔敷于管壁表面，但不再具有水冷壁管所要求的良好的高 温机械性能，实际上导致水冷壁管有用壁厚的减小，从而使有效承载 能力不断下降，由此形成腐蚀。另外，由于水未经处理直接使用，致 使锅炉结垢严重，直至堵死水冷壁管，堵死的水冷壁管在高温作用下， 导致水冷壁管锈蚀，造成壁厚的减小。
220t锅炉设计说明书
(7)
循环流化床锅炉的磨损是影响锅炉连续经济运行的重要因素之一，在炉膛燃烧室、“水冷旋风分离器”内等膜式壁部分采用焊密集销钉+特殊的高温耐磨浇注料进行防磨处理；对流受热面采用合适的烟速、加防磨盖板等有效措施；对穿墙等处和某些局部均采取特殊防磨措施。
锅炉给水经给水混合集箱，由省煤器加热后进入锅筒，锅筒内的饱和水由集中下降管、分配管分别进入炉膛水冷壁下集箱、水冷屏下集箱以及水冷旋风分离器下部环形集箱，被加热成汽水混合物，随后经各自的上部出口集箱，通过汽水引出管进入锅筒。饱和水及饱和蒸汽混合物在锅筒内经汽水分离装置分离后，饱和蒸汽通过引入管进入位于尾部竖井内包墙过热器、低温过热器，经过一级喷水减温器后，进入布置在炉膛内的屏式过热器、尾部的二级过热器热段，进入二级喷水减温器后，进入高温过热器，加热到额定参数后进入集汽集箱，最后从主汽阀至主蒸汽管道。
⑵、采用布置了两个“水冷旋风分离器”
该分离器由膜式水冷壁加高温防磨内衬组成，既解决了膨胀密封问题，又使得分离器的维修十分方便；锅炉启动不受耐火材料的限制，负荷调节快，冷启动时间时间短；分离器外部按常规保温后，壁温低于50℃，热损失少；有水冷却，在燃用不易燃烬的燃料时，对于分离器里可能出现的二次燃烧起冷却作用，避免结焦。
针对绝热旋风筒所存在的问题，美国Foster Wheleer公司开发了汽冷旋风分离器。其汽冷旋风筒可以吸收一部分热量，分离器内物料温度不会上升，还有一点下降，较好地解决了旋风筒内的结焦问题。但由于采用汽冷会导致过热蒸气系统阻力增加，再者耐热钢销钉和管子的焊接稳定性也存在问题。
全燃高炉煤气高温高压锅炉的运行特性
全燃高炉煤气高温高压锅炉的运行特性朱宇翔秦小东（上海交通大学工程硕士上海威钢能源公司）0前言高炉煤气是钢铁行业在高炉炼铁过程中的一种副产品，高炉煤气作为一种动力燃料具有热值低，不易着火，燃烧不稳定的缺点而且气源不稳定。
每生产一吨生铁约可得1600-2000立方米高炉煤气，产量很大。
作为二次能源，钢铁企业内部主要作为热风炉和工业锅炉的燃料使用，但仍有大量富余被排放掉。
同时随着高炉的大型化，使高炉煤气的产生量成倍增加。
中、低参数燃用高炉煤气的工业锅炉在容量和能源利用方面已不能适应高炉煤气产量的增加。
将高炉煤气作为电站的一种动力燃料既可减少高炉煤气的排放，减少污染同时也可减少电站对动力用煤的需求。
因而大型电站锅炉掺烧高炉煤气以及高炉煤气的燃气轮机，全燃高炉煤气的高温高压电站锅炉应运而生。
高炉煤气作为锅炉的完全燃料因为其所具有的某些特性，使锅炉的结构和运行都具有其特有的特性。
本文主要以上海威钢公司的一台220T/H的全燃高炉煤气的高温高压锅炉为例，介绍了全燃高炉煤气高温高压锅炉的特点，并阐述了高温高压全燃高炉煤气锅炉的运行特性。
1高炉煤气的特性1.1高炉煤气的成分及发热量高炉煤气是在高炉生产的过程中焦炭经气化后转变而得的.高炉煤气中含有大量的N2和CO2,其主要可燃成分为CO,与其它动力燃料相比它是一种低热值燃料。
高炉煤气成分高炉煤气的热值约为3000KJ/M3，根据高炉的运行工况热值将会有所波动。
高炉煤气的理论燃烧温度比高发热量的燃料低得多，各种燃料的理论燃烧温度见下表通过上表，可发现高炉煤气的理论燃烧温度较其它燃料相比要低很多，即使将其预热至180℃其理论燃烧温度也仅有1300℃，而火焰的热辐射力又与其绝对燃烧温度的四次方成正比，因而，燃用高炉煤气所产生的火焰辐射力较低，同时燃用高炉煤气时与燃用煤和油时不同，烟气中不含有碳黑和灰粒，仅依靠烟气中的三原子气体传递辐射热，因而高炉煤气燃烧后所产生的烟气自身的辐射力弱，与燃用烟煤的锅炉相比全燃高炉煤气的锅炉的传热能力下降60％左右。
220T锅炉原理热力计算书
锅炉热力计算题目： 220T/锅炉校核热力计算指导者：评阅者：XXXX年 XX 月 XX 日设计（论文）摘要目录1 燃料燃烧计算 (2)2 炉膛校核热力计算 (3)3 炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算 (6)4 屏的结构数据计算表 (7)5 屏的热力计算 (8)6 凝渣管结构及计算 (14)7 高温过热器的计算 (15)8 低温过热器的热力计算 (23)9 高温省煤器的热力计算 (26)10 高温空气预热器热力计算 (30)11 低温省煤器热力计算 (33)12 低温空气预热器热力计算 (36)13 锅炉热力计算误差检查 (39)结论 (41)参考文献 (42)致谢 (43)1 燃料燃烧计算1．1燃烧计算1．1．1 理论空气量: V 0 =0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.0333O ar0.0889(5.90180.3750.6)0.265 4.40.03339.1=⨯+⨯+⨯-⨯5.9018=Nm 3/kg S ar 1．1．2 理论氮容积: 02N V =0.8100ar N +0.79 V 01.20.80.79 5.9018 4.6720100=⨯+⨯= Nm 3/kg1．1．3 RO2 容积: V R02 = 1.866 100ar C +0.7100ar S 56.90.61.8660.7 1.066100100=⨯+⨯=Nm 3/kg1．1．4理论干烟气容积:0GY V = 02N V + V RO2 4.672 1.066 5.738=+=Nm 3/kg1．1．5理论水蒸气容积:20H OV =11.1 100ar H +1.24 100ar M+1.61d k V 0 (d k =0.01kg/kg) 4.41311.1 1.24 1.610.01 5.908100100=⨯+⨯+⨯⨯0.7446=Nm 3/kg1．1．6飞灰分额:αfh=0.92(查表2-4)1．2锅炉热平衡及燃料消耗量计算1．2．1锅炉输入热量 Q r ≈Q ar,net =22415 kJ/kg 1．2．2排烟温度θPY (估取)= 125c1．2．3排烟焓 I PY =1519.2159 kJ/kg 1．2．4冷空气温度 t LK =20℃1．2．5理论冷空气焓 0LF I =(ct)k V 0 38.2 5.9018225.448=⨯= kJ/kg1．2．6化学未完全燃烧损失 q 3 =0.5% (取用) 1．2．7机械未完全燃烧 q 4 =1.5% (取用)1．2．8排烟处过量空气系数 αpy =1.39(表2-7第二版) 1．2．9排烟损失 q 2 =（100- q 4 ）*（I PY -αpy0LF I ）/ Q r()()100 1.51519.2159 1.39225.448/22415=-⨯-⨯5.2989= %1．2．10散热损失 q 5=0.5% (取用)1．2．11灰渣损失 q 6 = Q 6 /Q r *100 1.06581000.004822415=⨯=%1．2．12锅炉总损失 ∑q= q 2 + q 3 +q 4 +q 5 +q 65.29890.5 1.50.50.00487.8037=++++= %1．2．13锅炉热效率 η=100-∑q 92.1963= % 1．2．14保热系数 φ=1-q 5 /(η+q 5 )0.00510.994692.19630.005=-=+1．2．15过热蒸汽焓 "GG i = 3941.39 kJ/kg(查附录表二中水和水蒸气性质表，高过出口参数 P= 9.9 Mpa t=540℃) 1．2．16给水温度 t GS =215℃ (给定) 1．2．17给水焓 i GS = 923.79 kJ/kg(查附录表二中水和水蒸气性质表，低省入口参数 P=11.57 Mpa t=215℃)1．2．18锅炉有效利用热 Q=D GR ("GG i -"GS I )=()3220103941.39923.79⨯⨯-86.6410=⨯kJ/h1．2．19实际燃料消耗量 B=100*Q/(ηQ r )8100 6.6410/92.196322415=⨯⨯⨯32124.18485= kg/h 1．2．20计算燃料消耗量 B j =B(1- q 4 /100)1.532124.184851100⎛⎫=⨯- ⎪⎝⎭31642.3221= kg/h2 炉膛校核热力计算2．1 炉膛出口过量空气系数"l α = 1.2 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2．2 炉膛漏风系数 △αl = 0.05 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2．3 制粉系统漏风系数 △αZF = 0.1（查表1-5漏风系数和过量空气系数） 2．4 热风温度 t RF = 275 ℃ (估取)2．5 理论热风焓 I 0RF = 2175.4477 kJ/kg （查温焓表）2．6 理论冷风焓 I 0LF = 225.448 kJ/kg （查表2-14）2．7 空气带入炉膛热量 Q K =（α”L -△αL -△αZF ）I 0RF +（△αl +△αZF ）I 0LF()()1.20.050.12175.44770.050.1225.448=--⨯++⨯2318.0312=kJ/kg 2．8对于每公斤燃料送入炉膛的热量Q L = Q r [1-（q 3 + q 6 ）/（100- q 4 ）]+ Q K0.50.00482241512318.0372100 1.5+⎛⎫=⨯-+ ⎪-⎝⎭24618.1632= kJ/kg 2．9理论燃烧温度θ0 24618.163224259.639410019001925.2725677.314124259.6394-=⨯+=-℃（查温焓表）2．10理论燃烧绝对温度T 0 =θ0 +273= 1925.27+273 =2198.27 K 2．11火焰中心相对温度系数X=h r /H l +△x=0.3040(其中h r =4962，H l =22176-4092+1762，△x=0) 2．12系数M =A-BX= 0.59-0.3040⨯0.5=0.438（A 、B 取值查表3-5、3-6） 2．13炉膛出口烟气温度θ”l =1130 ℃ （估取）2．14炉膛出口烟气焓 I ”L = 13612.9332kJ/kg （查温焓表） 2．15烟气平均热容量 V C =（Q L -I ”L ）/（θ0 -θ”L ）24618.163213612.933213.83841925.271130-==-kJ/（kg ℃）2．16水冷壁污染系数ξSL =0.45 （查表3-4水冷壁灰污系数） 2．17水冷壁角系数X SL =0.98 （查3-1炉膛结构数据） 2．18水冷壁热有效系数ψSL =ξSL X SL =0.45⨯0.98=0.441 2．19 屏、炉交界面的污染系数ξYC =β*ξSL =0.98⨯0.45=0.441 (β取0.98) 2．20屏、炉交界面的角系数 X YC =1 (取用)2．21屏、炉交界面的热有效系数 ψYC =ξYC X YC =0.441⨯1=0.441 2．22燃烧器及门孔的热有效系数 ψR =0 (未敷设水冷壁)2．23平均热有效系数 ψPJ =(ψSL F+ψYC F 2 +ψR F YC )/ F L = 0.4372(其中 F=F q +2F C+F h +F LD -F YC 各F 值查表3-1炉膛结构数据) 2. 24炉膛有效辐射层厚度S=5.488m (查表3-1炉膛结构数据) 2．23炉膛内压力 P=0.1MPa2．26水蒸气容积份额 r H20 =0.0994 (查烟气特性表)2．27三原子气体容积份额 r =0.2382 (查烟气特性表) 2. 28三原子气体辐射减弱系数K Q=10.2(=-0.1）(1-0.37"1000l T )140310.20.110.371000⎫⎛⎫=⨯-⨯ ⎪⎪⎝⎭⎭5.1621=2．29烟气质量飞灰浓度 μr=0.01102．30灰粒平均直径 dn =13μm (取用)查附录表一筒式磨煤机 2．31灰粒辐射减弱系数 KH==80.676= 1(.)m MPa2．32燃料种类修正系数 X 1=0.5 注:对低反应的燃料(无烟煤,半无烟煤,贫煤等)X 1=1; 对高反应的燃料(烟煤,褐煤,泥煤,页岩,木柴等) X 1=0.5:2．33燃烧方法修正系数 X 2=0.1 注:对室燃炉X 2=0.1; 对层燃炉X 2=0.03 2．34煤粉火焰辐射减弱系数K=12*10H Q Y r k K X X μ++=5.1621⨯0.2382+80.676⨯0.0110+10⨯0.5⨯0.1=1.2296+0.8874+0.5=2.617 1(.)m MPa2．35火焰黑度 H a =1-kpse -= 2.21130.15.46610.7014e -⨯⨯-=2．36炉膛黑度 l a =(1)HSLHHa a a +-ψ=()0.70140.84190.701410.70140.441=+-⨯2. 37炉膛出口烟气温度(计算值) ''l θ=30.62733600(1)pjLjcM T F T VB ϕσ-+ψ0.61132198.272733600 5.67100.84190.4372693.562198.2730.43810.994631642.322113.83841186.87c-︒=-⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+ ⎪⨯⨯⎝⎭=注:0σ=5.67×1110-24(*)Wm K j B 单位:kgh2．38计算误差ϑ∆=''l θ-''l θ(估)=1186.27-1130=56.87 (允许误差±1000C ) 2．39炉膛出口烟气焓 ''L I = 14374.748 查焓温表,''l θ按计算值 2．40炉膛有效热辐射放热量f LQ=''()L LQ I ϕ-()0.99462241514374.7487996.8346=⨯-=kJ kg2.41辐射受热面平均热负荷 sq =(3.6)f j LLZ QB S ⨯⨯31642.32217996.834610411.52663.6675.12⨯==⨯2W m2．42炉膛截面热强度Fq =(3.6)jrA QB F ⨯⨯=31642.3221224153827141.2183.651.497⨯=⨯ 2W m2. 43炉膛容积热强度 Vq =(3.6)jrL QB V ⨯⨯31642.322122415187172.14783.61052.6⨯==⨯ 2W m3、炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算3．1顶棚管径 d=38 mm (取用) 3．2节距 s=47.5mm (取用) 3．3排数 n=158 (取用)3．4顶棚管角系数 X=0.98 查<标准>线算图1(即附录图1) 3．5顶棚面积 LD F =32.11 2m (取用) 3．6蒸汽流通面积 f=2158(3.14)40.03⨯⨯ =0.112 2m3．7炉膛顶棚热负荷分配不均系数 H μ= 0.68 查<标准>线算图11(即附录图7)(对本炉型:0hX H==0H H=2393823938)3．8炉膛顶棚总辐射吸热量 LD Q =3.6H S LD q F η3.60.6810411.526632.11=⨯⨯⨯ 818400.9636=KJ h3．9减温水总流量 JW D = 6000 KJ h (先估后校)3．10炉膛顶棚蒸汽流量 LD D =JW D D -= 3220106000214000⨯-=KJ h 3．11炉膛顶棚蒸汽焓增 LD i ∆=LDLDQD =818400.9396 3.8243214000= kJ kg3．12炉膛顶棚进口蒸汽焓 'LD i = 2727.72689.22727.7982708.835200--⨯= kJ kg 查附录二中水和水蒸气性质表 注:蒸汽参数---汽包压力对应的干饱和蒸汽3．13 炉膛顶棚出口蒸汽焓 ''LD i ='LD i +LD i ∆= 2708.835 3.82432712.6593+= kJkg3．14炉膛顶棚出口蒸汽温度 ''LD t = 316.30820C <查附录二中水和水蒸气性质表>4、屏的结构数据计算表4．1管子外径 d=425Φ⨯ mm 4．2屏的片数 Z=124．3每片屏的管子排数 n=410⨯=40 4．4屏的深度 L=2.076 m 4．5屏的平均高度 h=7.4 m4．6一片屏的平面面积 p F =13.5 2m 4．7屏的横向节距 1S =591 mm 4．8比值 1σ=1dS =14.14．9屏的纵向节距 2S =46 mm 4．10比值 2σ=2dS=1.094．11屏的角系数 p X = 0.98 查《标准》线算图1(即附录1)，曲线5 4．12屏的计算受热面积 PJ H =2P P Z F X = 317 2m 4．13屏区顶棚面积 DP H =高⨯深⨯角系数=15.6 2m4．14屏区两侧水冷壁面积 SL H =高⨯深⨯角系数2⨯=30.1 2m 4．15屏区附加受热面面积 PFJ H =DP H +SL H =45.7 2m 4．16烟气进屏流通面积 '58.8P F = 2m 4．17烟气出屏流通面积 ''50P F = 2m4．18烟气平均流通面积 ''''''254P P Y P PF F F F F ⨯=⨯=+ 2m4．19烟气流通面积 f=212100.0794n d π⨯⨯⨯= 2m (其中0.04220.005nd=-⨯ 单位： m)4．20烟气有效辐射层厚度 11.80.779S h L s ==++ m (注：1S 单位：m)4．21屏区进口烟窗面积 '65.61ch F = 2m <见表3-1 2F > 4．22屏区出口烟窗面积 ''7.68 6.42449.34ch F =⨯= 2m5 屏的热力计算5．1烟气进屏温度 'P ϑ= 1186.870C 查表3-9，炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气温度'l θ5．2烟气进屏焓 'P I = 14374.748 KJkg查表3-9，炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气焓''L I5．3烟气出屏温度 ''P ϑ= 10000C 《先估后校》 5．4烟气出屏焓 ''P I = 11886.3132KJkg查焓温表5．5烟气平均温度 '''()2P P PJ ϑϑϑ+==1186.8710001093.4352+= 0C5．6屏区附加受热面对流吸热量 D PFJQ = 366KJkg（先估后校）5．7屏的对流吸热量'''0()D DP P LF PJF PQI I I I ϕα=-+∆-()0.994614374.74811886.31323662108.9973=⨯--=KJkg5．8炉膛与屏相互换热系数 β= 0.97 查附录表165．9炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系数 YC μ= 0.8 查《标准》线算图11（即附录图7）（01984623938LhX H HH===）5． 10炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量'''()/fP ch LZ YCP LQ Q S I F βϕη=- ()0.970.80.994624618.163214374.74865.61675.12⨯⨯⨯-⨯=768.3233=KJkg5．11三原子气体辐射减弱系数0.78 1.60.1)(10.37)1000pjQ TK +=--1366.43510.20.110.37100010.2 2.0584619580.49441905⎫⎛⎫=⨯-⨯ ⎪⎪⎝⎭⎭=⨯⨯ 10.3810=1(.)m MPa5．12三原子气体容积份额 r= 0.2382 查表2-9烟气特性表 5．13灰粒的辐射减弱系数H K =82.1089==1(.)m MPa 注：h d 单位：m μ5．14烟气质量飞灰浓度 Y μ= 0.0135 3kg m查表2-9烟气特性表5．15烟气的辐射减弱系数Q H YK r K K μ=+=10⨯0.2382+82.1089⨯0.0135=3.58121(.)m MPa5．16屏区烟气黑度 a =1kpse--= 3.58120.10.77910.2434e -⨯⨯-=5．17屏进口对出口的角1LX S==2.0760.13960.591=注：1S 单位：m5．18燃料种类修正系数 0.5R ξ= （取用）5．19屏出口烟窗面积 ''P F = 50 查表4-5，屏的结构数据计算 5．20炉膛及屏间烟气向屏后受热面的辐射热量'''4''0(1)*****3600f f ch pj PRPjxQF T QBααβξσ-=+()()411768.323310.24340.1396 5.67100.243449.341093.4352730.531642.32210.973600-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=+83.6612135.0401218.7013=+=KJ kg 注：11240 5.67(*)10W m k σ-=⨯ 5．21屏区吸收的炉膛辐射热 '''f f fPQppQQ Q =-=768.3233-218.7013=549.622 KJkg5．22屏区附加受热面吸收的辐射热量*f f PFJPFJPQPJPFJHQQHH =+45.7549.62269.252131745.7=⨯=+KJkg5．23屏区水冷壁吸收的辐射热量*f f SLPSLPQPJPFJHQQHH =+30.1549.62245.612431745.7=⨯=+KJ kg5．24屏区顶棚吸收的辐射热量 *f f DPPLDPQPJPFJHQQHH =+15.6549.62223.639731745.7=⨯=+KJkg5．25屏吸收的辐射热量 ff f PPQPFJQ QQ=-=549.622-69.2521=480.3699 KJkg5．26屏吸收的总热量 Df PPPQ Q Q =+= 2108.9973+480.3699=2589.3672 KJ kg5．27第一级减温水喷水量1jw D = 3200KJ h 《取用》 5．28第二级减温水喷水量2jw D = 2800KJ h 《取用》5．29屏中蒸汽流量 2P jw D D D =-= 3220102800217200⨯-=KJ h 5．30蒸汽进屏温度 'P t = 380 0C 先估后校 5．31蒸汽进屏焓 'P i = 3028.3666KJkg查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下进屏P = 10.57 MPa5．32蒸汽出屏焓 '''j PPP PQi B i D+==3028.366631642.32212589.3672217200+⨯3405.5931=KJkg5．33蒸汽出屏温度 ''P t = 513.3248 0C 查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下出屏P = 10.2 MPa5．34屏内蒸汽平均温度 '''()2P P PJ t t t +==380513.3248446.66242+=0C5．35平均传热温差 1PJ PJ t t ϑ∆=-= 1093.435-446.6624=646.7726 0C 5．36屏内蒸汽平均比容 v -= 0.0395 3kgm，查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下屏进出口压力平均值，PJ P = 10.345 MPa （查表1-6）及PJ t5．37屏内蒸汽流速 *3600*PQ fvD w -==2172000.039524.568736000.097⨯=⨯ m s5．38管壁对蒸汽的放热系数 20*d C αα== 0.98⨯2800=274420(*)WC m 查《标准》线算图15（附录图11）5．39烟气流速 *(1)3600*273jYPJ YYV B w Fϑ=+31642.32217.68201093.4351360054273⨯⎛⎫=⨯+ ⎪⨯⎝⎭6.2585=m s （其中Y V 见表2-9） 5．40烟气侧对流放热系数 0***d Z s w C C C αα== 51.357 2(*)WC m 查《标准》线算图12（附录图8）5．41灰污系数 ε= 0.007520(*)C Wm ，查附录图15曲线2（吹灰）5．42管壁灰污层温度 2*1()*3.6jPhbPJPJQ B t t Hεα=++131642.32212589.3672446.66240.00752744 3.6317⨯⎛⎫=++⨯⎪⨯⎝⎭1011.2971=0C5．43辐射防热系数 0*f ααα== 0.2434⨯374=91.0316 20(*)WC m查《标准》线算图19（附录图12）5．44利用系数 ζ= 1 查附录图15曲线2（吹灰） 5．45烟气侧放热系数 12*(*)2*d f dxS πζααα=+3.1442151.35791.03162460.1396⨯⎛⎫=⨯⨯+ ⎪⨯⨯⎝⎭618.3894=2(*)WC mχ---屏的角系数。
220t h锅炉整体校核热力计算-新大-热动
(1)计算结果正确合理占20%
(2)设计过程说明条理清楚、内容充实占20%
(3)插图清晰美观占10%
3.答辩回答问题占40%
(1)分析类问题占20%
（2） 简答类问题占20%
合计：100%
系主任审查意见：
签字：
年月日
要求：计算步骤清晰，结果正确，图表规范。
6．工作计划及进度：
2012年12月28日 - 12月31日：锅炉辅助设计计算。
2013年1月1日 -1月8日：受热面热力计算。
2013年1月9日-1月10日：受热面数据分析及材料整理
2013年1月11日：答辩及成绩考核。
7、成绩组成及考核标准：
1.平时成绩（包括上课出勤）占10%
课 程 设 计 任 务 书
1．设计目的：
课程设计是专业课学习过程中的一个非常重要的实践性环节。它为综合应用所学的专业知识提供了一次很好的实践机会，而且通过课程设计可以加强学生对本课程及相关课程理论及专业知识的理解和掌握，训练并提高其在理论计算、工程绘图、资料文献查阅、运用相关标准与规范及计算机应用等方面的能力；同时，为其它专业课程的学习和毕业设计（论文）奠定良好的基础。
3．设计工作任务及工作量的要求〔包括课程设计计算说明书(论文)、图纸、实物样品等〕：
1、锅炉辅助设计计算。
2、受热面热力计算。
3、受热面数据分析及材料整理
课 程 设 计 任 务 书
4．主要参考文献：
1．锅炉原理
2．锅炉课程设计指导书
5．设计成果形式及要求：
设计成果形式：1、设计计算说明书。2、锅炉示意图。
2．设计内容和要求（包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等20t/h
最新《220t／h循环流化床锅炉设计》
220 t/h循环流化床锅炉设计总结包绍麟1，吕清刚1，那永洁1，孙运凯1毛军华2, 王政 2，杨浩2，赵冀哲 2后永杰3，李留轩3（1.中国科学院工程热物理研究所，北京100080；2.无锡华光锅炉股份有限公司，无锡 214028；3.洛阳华润热电有限公司，洛阳 471900）摘要：采用我国自主技术的两台220 t/h循环流化床锅炉在河南洛阳华润热电有限公司已投运2年。
文章中分析了2年来该锅炉所出现的主要问题，并提出了解决办法，对我国循环流化床锅炉的应用和设计具有一定的参考价值。
关键词：220t/h循环流化床，锅炉，故障分析一、前言采用中国科学院工程热物理研究所技术、由无锡华光锅炉股份有限公司设计制造的首批两台220 t/h循环流化床锅炉分别于2004年2月和6月在河南洛阳华润热电有限公司投入商业运行，至今已经运行2年多时间。
其中1号炉在2005年累计运行7250小时，2号炉累计运行7830小时，由于汽机出现了2次叶片脱落事故，2005年的累计运行时间没有达到8000小时，本文针对锅炉运行2年多所出现的一些问题进行了总结介绍，并提出有效地解决问题的办法。
二、220 t/h循环流化床锅炉结构简介[1]220 t/h循环流化床锅炉炉膛采用了单汽包自然循环、全悬吊膜式水冷壁的封闭结构。
布风板到炉膛顶的高度为32 m，炉膛横截面积为52 m2。
炉膛内布置有4片过热蒸汽屏和2片水冷蒸发屏。
炉膛底部的布风板上布置有内嵌逆流柱型风帽，布风板上有三点排渣,其中2根接入滚筒式排渣机。
前墙下部有四点给煤。
锅炉采用了两只床下油点火燃烧器，均匀布置在水冷风室的后墙。
两个涡壳式进口、汽冷旋风分离器布置在炉膛和尾部烟道之间。
高、低温过热器、省煤器和空气预热器依次布置在尾部烟道之中，其中转向室到低温过热器的尾部烟道部分采用了过热器包覆墙设计。
锅炉采用了膜式省煤器和管式空气预热器结构。
锅炉的主要性能设计参数见表1。
表1、锅炉的主要性能设计参数。
包钢220t纯燃煤气锅炉规程
编制说明1、编制依据1.1 有关锅炉设备运行规程1.2 江西江联能源环保股份有限公司《锅炉改造设计说明书》（WQ22001—SM1）1.3 江西江联能源环保股份有限公司《锅炉使用说明书》（WQ22001—SM4）1.4 包钢设计院《热电厂8#锅炉改造工程施工设计方案》《热电厂9#锅炉改造工程施工设计方案》2、下列人员应熟悉本规程2.1 厂部有关领导，职能科室科长、专职，有关车间主任、专职。
2.2 锅炉运行岗位，检修人员，安全员。
2.3 本规程是试行，不足之处将在运行生产中继续完善。
目录1.220 t/h 纯燃煤气锅炉的简要特性1.1 锅炉简况1.1.1 型号：JG—220/9.8—Q1.1.2 制造厂家：江西江联能源环保股份有限公司1.1.3 制造年月：8#K 2003年4月 9#K 2004年3月1.1.4 投产年月：8#K 2003年7月 10日 9#K 2004年6月30日1.2 锅炉设备、结构简述本锅炉为单汽包，自然水循环，“Π”型布置的全燃高炉煤气锅炉。
燃烧器四角切圆布置，分四层共16个。
点火启动用焦炉煤气。
是由原HG—220/9.8—MQ10改型而成。
1.2.1 汽包为φ1600×100，长度13194mm。
汽包上焊有大量管接头，供与各类管子对接。
采用两段蒸发，以适应水质要求。
1.2.2 炉膛截面为7570×7570。
φ60×5水冷壁管共计376根，分16个系统上接到汽包，下接下联箱。
炉膛内安装有强化传热蓄热稳燃塔，与正四角布置的旋流燃烧器相配合，保证了高炉煤气的着火、充分燃烧和燃烬。
1.2.3 燃烧器采用旋流式，布置在炉膛四角。
共分4层，每层4个，共16个。
煤气和空气分别通过旋流叶片喷出。
下2层配有焦炉煤气，并用高能电子点火器点火。
1.2.4 过热器仍为3级，屏式过热器、低温段过热器和高温段过热器。
11.2.5 省煤器布置形式未变。
仍为交叉布置。
（上级省煤器面积由1576m2降为1172m2。