pkpm温度应力
中国建科院PKPM内部资料(特殊荷载)
� 曾经计算过温度-收缩应力的其它建筑也遇到类似的情况。
有关规定
� 但由于种种原因，诸如高层建筑各处的温度场、混凝土收 缩、徐变等随时间变化的变量因素还难以直接采用数值准 确量化，混凝土收缩、徐变的弹塑性特征使分析处理复 杂，所以一般很难准确地计算结构的温度－收缩应力，并 且作为设计的依据。因此，高规不要求直接计算非荷载作 用，而强调由构造措施来解决。
温度应力计算情况
高层建筑的温度分析可考虑下列三种情况： � 施工阶段 � 当主体结构完成后，未作内外装修和围护结构，结构处
于通透状态时的温差造成的内力。 � 正常使用阶段1 � 外墙围护结构已施工，室内处于自然通风状态时的温差
造成的内力。 � 正常使用阶段2 � 外墙围护结构已施工，室内空调恒温状态时的温差造成
受互相叠加的拉应力，作用效应增大。而当升温与收缩 同时考虑时，则两者作用效应会互相抵消，作用效应减 小。
钢筋混凝土结构的徐变影响
� 简单的做法是将实际温差乘以应力松弛系数，作为计算温 差。
� 根据温差变化过程速度的缓慢程度不同，应力松弛系数可 取值为0.3～0.5。
� 温差变化过程速度快，应力松弛系数大，反之则小。
的内力。
对温度作用的简化
� 温度变作用表现为： � （1）构件内外表面温差造成的弯曲； � （2）构件内外表面温差的平均值比构件初始温度高
（低）时造成的伸长（缩短）。 � 程序仅考虑了平均温差造成的伸缩作用，而忽略了内外
表面温差造成的弯曲作用。
最不利温差的确定
� 樊小卿在《温度作用与结构设计》一书中建议：室外空 气温度夏季取30年一遇最高日平均温度，冬季取30年一 遇最低日平均温度。
门刚pkpm温度应力计算
门刚pkpm温度应力计算门刚PKPM温度应力计算主要包括以下几个步骤：1. 计算门刚的热膨胀系数,常用的门刚材料热膨胀系数为11.7 × 10^-6 m/(m·K)。
2. 计算门刚的温度增量,温度增量等于实际温度减去参考温度。
例如,如果实际温度为200℃,参考温度为20℃,则温度增量为180℃。
3. 根据线膨胀系数计算门的线膨胀量,线膨胀量等于门刚的长度乘以热膨胀系数和温度增量的乘积。
例如,如果门刚的长度为1米,热膨胀系数为11.7 × 10^-6 m/(m·K),温度增量为180℃,则线膨胀量为1 × 11.7 × 10^-6 × 180 = 0.002106米。
4. 根据门的横截面积计算门的面积膨胀量,面积膨胀量等于门的横截面积乘以热膨胀系数和温度增量的乘积。
例如,如果门的横截面积为1平方米,热膨胀系数为11.7 × 10^-6 m/(m·K),温度增量为180℃,则面积膨胀量为1 × 11.7 × 10^-6 × 180 = 0.002106平方米。
5. 根据门的长度和横截面积计算门的体积膨胀量,体积膨胀量等于门的长度乘以横截面积乘以热膨胀系数和温度增量的乘积。
例如,如果门的长度为1米,横截面积为1平方米,热膨胀系数为11.7 × 10^-6 m/(m·K),温度增量为180℃,则体积膨胀量为1 × 1 × 11.7 × 10^-6 × 180 = 0.002106立方米。
6. 根据门的材料特性和受力情况,在门的横截面上进行应力计算,根据材料的弹性模量和应变,计算门在温度变化下产生的应力。
需要注意的是,在进行温度应力计算时,需要考虑到门在受力过程中可能会发生塑性变形,因此需要进行综合考虑计算。
PKPM参数设置
2.PKPM参数选取一、风荷载程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。
二、地震作用及结构振动特性1）对于耦联选项，建议总是采用；2）质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。
例：*** 一31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算剪重比增量平均为12.35%；***规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变化不大；***对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大；***通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。
建议：若同时勾选双向地震力、柱双向配筋时，要十分谨慎。
3）计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响。
5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。
****计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大5%~10%；****计算考虑偶然偏心，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47%。
注：对于不规则的结构，应采用双向地震作用，并注意不要与“偶然偏心”同时作用。
“偶然偏心”和“双向地震力”应是两者取其一，不要都选。
建议的选用方法：****当为多层（≤8层，≤30m），考虑扭转耦联与非扭转耦联均可；****当为一般高层，可选用耦联+偶然偏心；****当为不规则高层、满足抗规2条以上不规则性时，或位移比接近限值，考虑双向地震作用。
4）有效质量系数例：一八层框架，有大量的越层结构和弹性结点，需许多的振型才能使有效质量系数满足要求。
计算振型数剪重比有效质量系数30 1．6 50%60 3．2 90%原因：振型整体性差，局部振动明显。
注：要密切关注有效质量系数是否达到了要求。
若不够，则地震作用计算也就失去了意义。
三、结构的周期与位移***周期比：控制结构在大震下，扭转振型不应靠前，以减小震害。
***最大层间位移：按规范要求取楼层竖向构件最大杆件位移称为楼层控制层间位移；***位移比：取楼层最大杆件位移与平均杆件位移比值。
PKPM浇筑后的裂缝控制计算书(1)
混凝土浇筑后裂缝控制计算书依据<<建筑施工计算手册>>。
一、计算原理:弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力，按下式计算：降温时，混凝土的抗裂安全度应满足下式要求：式中(t)──各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2)；──混凝土线膨胀系数，取1.0×10-5；──混凝土泊松比，当为双向受力时，取0.15；E i(t)──各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2)；△T i(t)──各龄期综合温差（℃）；均以负值代入；S i(t)──各龄期混凝土松弛系数；cosh──双曲余弦函数；──约束状态影响系数，按下式计算：H──大体积混凝土基础式结构的厚度(mm)；C x──地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2)；L──基础或结构底板长度(mm)；K──抗裂安全度，取1.15；f t──混凝土抗拉强度设计值(N/mm2)。
二、计算:(1) 计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差取y0=3.24×104；M1=1.42；M2=0.93；M3=0.70；M4=0.95,则3d收缩值为:y(3)=y0×M1×M2……×M10(1-e-0.01×3)=0.084×10-43d收缩当量温差为:T y(3)=y(3)/=0.84℃同样由计算得:y(6)=0.166×10-4 T y(6)=1.66℃y(9)=0.245×10-4 T y(9)=2.45℃(2) 计算各龄期混凝土综合温差及总温差6d综合温差为:T(6)=T(3)-T(6)+T y(6)-T y(3)=3.22℃同样由计算得:T(9)=4.49℃(3) 计算各龄期混凝土弹性模量3d弹性模量:E(3)=E c(1-e-0.09×3)=0.709×104N/mm2同样由计算得:E(6)=1.251×104N/mm2E(9)=1.665×104N/mm2(4) 各龄期混凝土松弛系数根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用:S(3)=0.186； S(6)=0.208； S(9)=0.214；(5) 最大拉应力计算取=1.0×10-5；=0.15； C x=0.02；H=1400mm； L=5000mm。
PKPM设计参数分析详解
第7章 SATWE应用详解在PKPM系列设计软件中，用于结构分析计算的主要有SATWE、TAT、PK、PMSAP，目前结构设计人员最常用的是有限元分析软件SATWE。
本章主要详细叙述SATWE 的使用方法，包括计算参数的取值设置，特殊荷载的设定，计算分析方法的选择，计算结果分析，控制参数的调整，以及结构设计优化等。
之所以突出介绍SATWE,其原因如下：1.SATWE软件使用普遍，用户广泛。
2.SATWE软件功能强大，采用墙元模型，可以完成复杂多高层结构的计算分析工作，而且操作简单，适应性强。
3.SATWE软件参数较多，可以设置的项目也很多，计算输出的内容十分丰富，一旦学会了SATWE软件的使用，再去学PK、TAT、PMSAP等就是一件非茶馆容易的事了。
第7.1节设计参数设置详解PM建模完成后就进入结构计算分析阶段，SATWE软件可以直接读取建模数据，但是在计算之前还需要做一些前期处理工作，例如补充设置计算分析参数，定义特殊构件和特殊荷载等。
点击选择SATWE软件的第一项进入“接PM生成SATWE数据”屏幕弹出图示对话框，如图所示。
软件的参数设置是否正确直接关系到软件分析结果的准确性，这也是学好用好软件的关键一步。
本节主要介绍SATWE软件设计参数的取值设置。
详细叙述分别如下：7.1.1总信息结构总信息共有17个参数，其含义及取值原则如下：7.1.1.1水平力与整体坐标的夹角（度）这一参数主要是为了考虑水平力（地震最不利作用与最大风力作用）方向与模型坐标主轴存在较大夹角的影响。
一般设计人员实现很难预估算出结构的最不利地震作用方向，因此可以先取初始值00，SATWE计算后会在计算书中输出结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15°，就应将该角度输入重新计算，以考虑最不利地震作用个方向的影响。
7.1.1.2混凝土容重（KN/m3）程序钢筋混凝土容重初始值为25.0 KN/m3，以用于一般工程，考虑抹灰装修荷载可以取到26～28 KN/m3。
PKPM温度荷载计算要点及实例解析
PKPM温度荷载计算要点及实例解析文章作者：徐卫东（北京构力科技有限公司）温差效应对结构来说属于一种间接作用，《混凝土规范》5.7.1指出：“当混凝土的收缩、徐变以及温度变化等间接作用在结构中产生的作用效应可能危及结构的安全或正常使用时，宜进行间接作用效应的分析，并应采取相应的构造措施和施工措施。
”实际的工程中设计师经常会遇到一些超长的结构，对于超长的结构在混凝土规范上也提供了一些构造上的规定，如下截图《混规》8.1.1条规定了钢筋混凝土结构伸缩缝的最大间距。
图1 伸缩缝最大间距而很多的实际工程中伸缩缝的设置可能会给我们整个结构的使用带来一些不好的影响，所以对于超长的结构在很多情况下，可能并不允许我们进行伸缩缝的设置，这个时候就需要我们进行一些特殊的计算分析，《混规》的8.1.3条也有相应的规定，“当伸缩缝间距增大较多时，尚应考虑温度变化和混凝土收缩对结构的影响。
”，对于这一条的这一点我们由结构力学知识也很容易得知，对于超静定结构，温度的变化等间接作用将会引起结构的变形从而在超静定结构中产生约束力，这种约束力会导致混凝土的开裂甚至会使结构的受力形态发生变化，因此我们有必要对温度作用进行一定的分析。
多高层建筑的温度场难以确定，同时混凝土的收缩、徐变等随时间变化的因素也难以量化，所以通长很难准确计算出建筑结构的温度效应。
《高规》中并不要求直接计算温度作用等非荷载效应，而对于这一块都是强调由构造措施来解决的。
1 .温度荷载引起结构变形简介在SATWE和PMSAP软件中，都提供了计算温度荷载的功能，而我们很多设计师在使用软件的时候不清楚如何进行温度荷载的定义，如下图2和图3所示，分别为SATWE和PMSAP中的温度荷载的定义，在进行温度分析之前，设计师首先应该合理确定结构的温度场，目前在SATWE及PMSAP程序中均是通过定义节点处的温差来定义温度荷载的，程序利用有限元法计算温度荷载对结构的影响，并通过自定义荷载组合功能与其他荷载效应进行相应的组合，从而能够较准确的考虑温度对结构的影响，有助于设计人员采取相应的对策和措施。
PKPM数据分析
7．PKPM部分| TAT 结构控制参数、各层质量和质心坐标、各层风荷载输出文件 | | |********************************************************************** * 第一部分结构计算控制参数 ***********************************************************************--------------------| 总信息 |--------------------结构计算层数：Nsu = 4结构对称性标志：Naxy = 0 按不对称分析地震力计算标志：Mear = 3 计算水平地震竖向力计算标志：Mver = 2 模拟施工加载1风力计算标志：Mwin = 3 计算水平风力水平力与结构整体坐标的夹角(弧度)：Arf =特殊截面总类数：Nsecn = 0设计、计算采用规范标志：Icode = 0 按国家规范设计是否考虑P-△效应标志：Lds = 0 不考虑P-Δ效应地下室层数：Nbase = 0是否考虑梁柱重叠影响标志：Mbcm = 0 不考虑结构有侧移、无侧移标志：Nstc = 0 有侧移结构类型标志：Mstype = 0 框架结构结构材料标志：Msme = 0 多层混凝土结构土层对地下室侧向嵌固的约束系数：Sbase =是否按混凝土规范条计算柱长度系数标志：Lzhu = 0 不考虑| 地震信息 |是否考虑扭转耦联标志：Ngl = 1 考虑耦连需要计算的振型数：Nmode = 12地震设防烈度：Naf = 6度场地土类型：Kd = 2 2类设计地震分组：Ner = 3 第3组周期折减系数：Tc =楼层最小地震剪力系数：Em = 调整框架的抗震等级：Nf = 4 4级剪力墙的抗震等级：Nw = 3 3级是否考虑双向地震作用标志：Lsc = 0 不考虑结构的阻尼比：Gss =水平地震影响系数最大值：Rmax1 = 按多遇小震计算地震作用罕遇水平地震影响系数最大值：Rmax2 =特征周期值：Tg =是否考虑5%偶然偏心标志：Kst = 0 不考虑竖向地震力作用系数：Cvec =斜交抗侧力榀附加地震作用的方向数：Ndir = 0--------------------| 调整信息 |--------------------调整起算层号：Kq1 = 0调整终止层号：Kq2 = 0中梁刚度放大系数：Bk1 =边梁刚度放大系数：Bk2 =梁端负弯矩调幅系数：Bt =梁弯矩放大系数：Bm =连梁刚度折减系数：Blz =(梁扭矩<0)或(梁扭转刚度>0)折减系数：Tb =结构顶部小塔楼放大起算层号：Ntl = 0结构顶部小塔楼放大系数：Rtl =温度应力折减系数：Tmpf =转换层所在层号：Mch = 0剪力墙加强区起算层号：Nshw = 1考虑与框支柱相连的框架梁的调整标志：LR_kz = 0 不调整9度或1级框架结构的梁柱钢筋超配系数：R_rein =考虑附加薄弱层地震剪力人工调整标志：LE_tz = 0 不调整--------------------| 材料信息 |--------------------混凝土容重(kN/m3)：Gc =梁纵筋强度(N/mm2)：FIb =梁箍筋强度(N/mm2)：FJb =柱纵筋强度(N/mm2)：FIc =柱箍筋强度(N/mm2)：FJc =剪力墙边缘构件的纵筋强度(N/mm2)：FIw =剪力墙水平分布筋强度(N/mm2)：FJwh =剪力墙约束边缘构件的箍筋强度(N/mm2)：FJwg =梁箍筋间距(mm)：Sb =柱箍筋间距(mm)：Sc =剪力墙水平分布筋间距(mm)：Swh =剪力墙分布筋最小配筋率(%)：Rw =钢的容重(kN/m3)：Gs =钢号(3号/15锰/16锰)：Ns = 235钢构件净截面与毛截面的比值：Rn =--------------------| 设计信息 |--------------------地震荷载分项系数：Pear =风荷载分项系数：Pwin =恒荷载分项系数：Pdea =活荷载分项系数：Pliv =竖向地震荷载分项系数：Pvea =风、活荷载之活载组合系数：Cwll =风、活荷载之风载组合系数：Cwlw =活荷重力荷载代表值系数：Celi =柱配筋保护层厚度(mm)：Aca =梁配筋保护层厚度(mm)：Bcb =柱、墙活荷载折减标志：Live = 0 不考虑柱单、双偏压、拉配筋选择标志：Lddr = 0 单偏压、拉配筋结构重要性系数：Ssaft =考虑自定义组合标志：Mzh_m = 0 不考虑自定义组合--------------------| 风荷载信息 |--------------------修正后的基本风压(kN/m2)：Wo =地面粗糙度：Srg = 2 B类结构基本自振周期：T1 =结构体形系数分段数(<4)：Ndss = 1.结构第一段体形系数的最高层号：Hf1 = 4.结构第一段体形系数：Sc1 =结构第二段体形系数的最高层号：Hf2 = 0.结构第二段体形系数：Sc2 =结构第三段体形系数的最高层号：Hf3 = 0.结构第三段体形系数：Sc3 =----------------------------| 各层柱、墙活荷载折减系数 |----------------------------层号：Nfloor = 4 折减系数：Clive =层号：Nfloor = 3 折减系数：Clive =层号：Nfloor = 2 折减系数：Clive =层号：Nfloor = 1 折减系数：Clive =----------------------------------------| 各层附加薄弱层地震剪力的人工调整系数 |----------------------------------------层号：Nfloor = 4 调整系数：X向 WeakX = Y向 WeakY =层号：Nfloor = 3 调整系数：X向 WeakX = Y向 WeakY =层号：Nfloor = 2 调整系数：X向 WeakX = Y向 WeakY =层号：Nfloor = 1 调整系数：X向 WeakX = Y向 WeakY =--------------------| 各层杆件信息 |--------------------Nfr---层号，Ntw---塔号，Cm---柱数，Wm---薄壁柱数，BRm---支撑数，Bm---梁数，Cc---柱材料强度，Wc---剪力墙材料强度，BRc---支撑材料强度，Bc---梁材料强度，Nst---钢号，Hf---层高m，HHf---楼层高度mNfr= 1 Cm= 64 Wm= 0 BRm= 0 Bm= 98Nfr=1 Ntw= 1 Cc= 30. Wc= 30. BRc= 30. Bc= 25. Nst= 235. Hf= HHf=Nfr=1 Ntw=2 Cc=30. Wc=30. BRc= = 25. Nst= 235. Hf= HHf= Nfr= 1 Ntw=3 Cc=30. Wc=30. BRc==25. Nst= 235. Hf= HHf=Nfr=2 Cm=55 Wm=0 BRm=0 Bm=84Nfr= 2 Ntw=1 Cc==30. BRc=30. Bc= = 235. Hf= HHf=Nfr= 2 Ntw=2 Cc=30. Wc=30. BRc=30. Bc= 25. Nst= 235. Hf= HHf=Nfr= 3 Cm=55 Wm=0 BRm=0 Bm=84Nfr=3 Ntw=1 Cc=30. Wc=30. BRc==25. Nst=235. Hf= HHf=Nfr=3 Ntw= 2 Cc=30. Wc= 30. BRc= 30. Bc= 25. Nst= 235. Hf= HHf=Nfr=4 Cm=55 Wm= 0 BRm=0 Bm=84Nfr=4 Ntw=1 Cc=30. Wc=30. BRc=30. Bc=25. Nst=235. Hf= HHf=Nfr=4 Ntw=2 Cc=30. Wc=30. BRc=30. Bc==235. Hf= HHf=*********************************************************************** 第二部分各层质量和质心坐标 ***********************************************************************层号塔号恒载质量活载质量自重 X Y 质量矩(t) (t) (t) (m) (m) (t*m2)4 1 49033.4 2 268488.3 1 45049.3 2 247625.2 1 45049.2 2 246270.1 1 51001.1 2 2026.1 3 276905.活荷载质量折减系数：总恒载质量： (t)总活载质量： (t)总质量： (t)********************************************************************** * 第三部分各层风力 * **********************************************************************层号塔号 X向风力 X向偏心距 X向剪力 X向弯矩层高(kN) (m) (kN) (kN-m) (m)4 14 23 13 22 12 21 11 21 3层号塔号 Y向风力 Y向偏心距 Y向剪力 Y向弯矩层高(kN) (m) (kN) (kN-m) (m)4 14 23 13 22 12 21 21 3------------------------| 顶点风力加速度值 |------------------------X向顶层顺风向风力加速度 Acce_XX= mm/(s*s)Y向顶层顺风向风力加速度 Acce_YY= mm/(s*s)X向顶层横风向风力加速度 Acce_XY= mm/(s*s)Y向顶层横风向风力加速度 Acce_YX= mm/(s*s)********************************************************************** * 第四部分各层层刚度、刚度中心、刚度比 ***********************************************************************各层(地震平均剪力/平均层间位移)刚度、刚度比等，其中：Ratio_d1: 表示本层与下一层的层刚度之比Ratio_u1: 表示本层与上一层的层刚度之比Ratio_u3: 表示本层与上三层的平均层刚度之比------------------------------------------------------------------------层号塔号 X向层刚度 Y向层刚度刚心坐标: X,Y X向偏心率 Y向偏心率------------------------------------------------------------------------4 1 +06 +063 1 +06 +063 2 +06 +062 1 +06 +062 2 +06 +061 1 +06 +061 2 +05 +051 3 +06 +06------------------------------------------------------------------------层号塔号 Ratio_d1:X,Y Ratio_u1:X,Y Ratio_u3:X,Y 薄弱层放大系数:X,Y ------------------------------------------------------------------------4 14 23 13 22 12 21 11 21 3----------------------------| 框架结构整体稳定验算 |----------------------------Nfr= 4 Ntw= 1 GDx= +06 >20* +04 该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 4 Ntw= 1 GDy= +06 >20* +04 该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 4 Ntw= 2 GDx= +06 >20* +04 该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 4 Ntw= 2 GDy= +06 >20* +04 该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 3 Ntw= 1 GDx= +06 >20* +04 该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 3 Ntw= 1 GDy= +06 >20* +04 该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 3 Ntw= 2 GDx= +06 >20* +04 该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 3 Ntw= 2 GDy= +06 >20* +04 该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 2 Ntw= 1 GDx= +06 >20* +04 该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 2 Ntw= 1 GDy= +06 >20* +04 该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 2 Ntw= 2 GDx= +06 >20* +04 该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 2 Ntw= 2 GDy= +06 >20* +04 该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 1 Ntw= 1 GDx= +06 >20* +04 该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 1 Ntw= 1 GDy= +06 >20* +04 该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 1 Ntw= 2 GDx= +05 >20* +03 该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 1 Ntw= 2 GDy= +05 >20* +03 该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 1 Ntw= 3 GDx= +06 >20* +04 该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 1 Ntw= 3 GDy= +06 >20* +04 该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应********************************************************************** * 第五部分楼层抗剪承载力、及承载力比值 * **********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y---------------------------------------------------------------------- 4 1 +04 +044 2 +04 +043 1 +04 +043 2 +04 +042 1 +04 +042 2 +04 +041 1 +04 +041 2 +03 +03 Infinit Infinit1 3 +04 +04| TAT 数据检查输出文件 || |---------------------| 总信息 |---------------------结构计算层数：Nsu = 4结构对称性标志：Naxy = 0地震力计算标志：Mear = 3竖向力计算标志：Mver = 2风力计算标志：Mwin = 3水平力与结构整体坐标的夹角(弧度)：Arf =特殊截面总类数：Nsecn = 0设计、计算采用规范标志：Icode = 0是否考虑P-△效应标志：Lds = 0地下室层数：Nbase = 0是否考虑梁柱重叠影响标志：Mbcm = 0结构有侧移、无侧移标志：Nstc = 0结构类型标志：Mstype = 0结构材料标志：Msme = 0土层对地下室侧向嵌固的约束系数：Sbase =是否按混凝土规范条计算柱长度系数标志：Lzhu = 0--------------------------| 地震信息 |--------------------------是否考虑扭转耦联标志：Ngl = 1需要计算的振型数：Nmode = 12地震设防烈度：Naf =场地土类型：Kd = 2设计地震分组：Ner = 3周期折减系数：Tc =楼层最小地震剪力系数：Em =框架的抗震等级：Nf = 4剪力墙的抗震等级：Nw = 3是否考虑双向地震作用标志：Lsc = 0结构的阻尼比：Gss =多遇水平地震影响系数最大值：Rmax1 =罕遇水平地震影响系数最大值：Rmax2 =特征周期值：Tg =是否考虑5%偶然偏心标志：Kst = 0竖向地震力作用系数：Cvec =--------------------------| 调整信息 |--------------------------调整起算层号：Kq1 = 0调整终止层号：Kq2 = 0中梁刚度放大系数：Bk1 =边梁刚度放大系数：Bk2 =梁端负弯矩调幅系数：Bt =梁设计弯矩放大系数：Bm =连梁刚度折减系数：Blz =(梁扭矩<0)或(梁扭转刚度>0)折减系数：Tb =结构顶部小塔楼放大起算层号：Ntl = 0结构顶部小塔楼放大系数：Rtl =温度应力折减系数：Tmpf =转换层所在层号：Mch = 0剪力墙加强区起算层号：Nshw = 1考虑与框支柱相连的框架梁的调整标志：LR_kz = 09度或1级框架结构的梁柱钢筋超配系数：R_rein = 考虑附加薄弱层地震剪力人工调整标志：LE_tz = 0------------------------| 材料信息 |------------------------混凝土容重(kN/m3)：Gc =梁纵筋强度(N/mm2)：FIb =梁箍筋强度(N/mm2)：FJb =柱纵筋强度(N/mm2)：FIc =柱箍筋强度(N/mm2)：FJc =剪力墙边缘构件的纵筋强度(N/mm2)：FIw =剪力墙水平分布筋强度(N/mm2)：FJwh =剪力墙约束边缘构件的箍筋强度(N/mm2)：FJwg =梁箍筋间距(mm)：Sb =柱箍筋间距(mm)：Sc =剪力墙水平分布筋间距(mm)：Swh =剪力墙分布筋最小配筋率(%)：Rw =钢的容重(kN/m3)：Gs =钢号(Q235/Q345/Q390/Q420)：Ns = 235钢构件净截面与毛截面的比值：Rn =-----------------------------| 设计信息 |-----------------------------地震荷载分项系数：Pear =风荷载分项系数：Pwin =恒荷载分项系数：Pdea =活荷载分项系数：Pliv =竖向地震荷载分项系数：Pvea =风、活荷载之活载组合系数：Cwll =风、活荷载之风载组合系数：Cwlw =活荷重力荷载代表值系数：Celi =柱配筋保护层厚度(mm)：Aca =梁配筋保护层厚度(mm)：Bcb =柱、墙活荷载折减标志：Live = 0柱单、双偏压、拉配筋选择标志：Lddr = 0结构重要性系数：Ssaft =--------------------------| 风荷载信息 |--------------------------修正后的基本风压(kN/m2)：Wo =地面粗糙度：Srg = 2.结构基本自振周期(s)：T1 =结构体形系数分段数(<4)：Ndss = 1.结构第一段体形系数的最高层号：Hf1 = 4.结构第一段体形系数：Sc1 =结构第二段体形系数的最高层号：Hf2 = 0.结构第二段体形系数：Sc2 =结构第三段体形系数的最高层号：Hf3 = 0.结构第三段体形系数：Sc3 =--------------------| 多方向地震信息 |--------------------斜交抗侧力榀附加地震作用的方向数：Ndir = 0-----------------------------------------| 各层柱、墙活荷载折减系数 |-----------------------------------------层号：Nfloor= 4 折减系数：Clive=层号：Nfloor= 3 折减系数：Clive=层号：Nfloor= 2 折减系数：Clive=层号：Nfloor= 1 折减系数：Clive=----------------------------------------| 各层附加薄弱层地震剪力的人工调整系数 |----------------------------------------层号：Nfloor= 4 调整系数：X向WeakX= Y向WeakY= 层号：Nfloor= 3 调整系数：X向WeakX= Y向WeakY= 层号：Nfloor= 2 调整系数：X向WeakX= Y向WeakY= 层号：Nfloor= 1 调整系数：X向WeakX= Y向WeakY=------------------------------| 各层几何信息 |------------------------------***** 标准层号= 1 层号= 4 *****------------------------------| 层总信息 |------------------------------本层对称轴上的节点数：Msy = 0本层柱单元数：Mc = 55本层薄壁柱单元数：Mt = 0本层支撑单元数：Mg = 0本层梁单元数：Mb = 84本层无柱节点数：Mjr = 0本层层高：Dh =本层梁混凝土强度等级：Ccb =本层柱混凝土强度等级：Ccc =本层剪力墙混凝土强度等级：Ccw =本层梁材料弹性模量：Eb = .00本层柱材料弹性模量：Ec = .00与上层相比不同的对称轴上的节点数：Msyd = 0与上层相比不同的柱数：Mcd = 55与上层相比不同的薄壁柱数：Mtd = 0与上层相比不同的支撑数：Mgd = 0与上层相比不同的梁数：Mbd = 84与上层相比不同的无柱节点数：Mjrd = 0***** 标准层号= 2 层号= 3 *****------------------------------| 层总信息 |------------------------------本层对称轴上的节点数：Msy = 0本层柱单元数：Mc = 55本层薄壁柱单元数：Mt = 0本层支撑单元数：Mg = 0本层梁单元数：Mb = 84本层无柱节点数：Mjr = 0本层层高：Dh =本层梁混凝土强度等级：Ccb =本层柱混凝土强度等级：Ccc =本层剪力墙混凝土强度等级：Ccw =本层梁材料弹性模量：Eb = .00本层柱材料弹性模量：Ec = .00与上层相比不同的对称轴上的节点数：Msyd = 0与上层相比不同的柱数：Mcd = 0与上层相比不同的薄壁柱数：Mtd = 0与上层相比不同的支撑数：Mgd = 0与上层相比不同的梁数：Mbd = 39与上层相比不同的无柱节点数：Mjrd = 0***** 标准层号= 3 层号= 2 *****------------------------------| 层总信息 |------------------------------本层对称轴上的节点数：Msy = 0本层柱单元数：Mc = 55本层薄壁柱单元数：Mt = 0本层支撑单元数：Mg = 0本层梁单元数：Mb = 84本层无柱节点数：Mjr = 0本层层高：Dh =本层梁混凝土强度等级：Ccb =本层柱混凝土强度等级：Ccc =本层剪力墙混凝土强度等级：Ccw =本层梁材料弹性模量：Eb = .00本层柱材料弹性模量：Ec = .00与上层相比不同的对称轴上的节点数：Msyd = 0与上层相比不同的柱数：Mcd = 41与上层相比不同的薄壁柱数：Mtd = 0与上层相比不同的支撑数：Mgd = 0与上层相比不同的梁数：Mbd = 0与上层相比不同的无柱节点数：Mjrd = 0***** 标准层号= 4 层号= 1 *****------------------------------| 层总信息 |------------------------------本层对称轴上的节点数：Msy = 0本层柱单元数：Mc = 64本层薄壁柱单元数：Mt = 0本层支撑单元数：Mg = 0本层梁单元数：Mb = 98本层无柱节点数：Mjr = 5本层层高：Dh =本层梁混凝土强度等级：Ccb =本层柱混凝土强度等级：Ccc =本层剪力墙混凝土强度等级：Ccw =本层梁材料弹性模量：Eb = .00本层柱材料弹性模量：Ec = .00本层剪力墙材料弹性模量：Ew = .00与上层相比不同的对称轴上的节点数：Msyd =0与上层相比不同的柱数：Mcd =50与上层相比不同的薄壁柱数：Mtd = 0与上层相比不同的支撑数：Mgd = 0与上层相比不同的梁数：Mbd = 78与上层相比不同的无柱节点数：Mjrd = 5-------------------------| 风荷载信息 |-------------------------层号= 4 塔号= 1 塔号=层号= 3 塔号= 1 塔号=层号= 2 塔号= 1 塔号=层号= 1 塔号= 1 塔号=层号= 4 塔号= 1 塔号=层号= 3 塔号= 1 塔号=层号= 2 塔号= 1 塔号=层号= 1 塔号= 1 塔号=+ JCCAD 计算结果文件 ++ +荷载代码Load 荷载组合公式368 SATWE标准组合:*恒+*活441 SATWE标准组合:*(恒+*活)+*地x+*竖地442 SATWE标准组合:*(恒+*活)*地x+*竖地443 SATWE标准组合:*(恒+*活)+*地y+*竖地444 SATWE标准组合:*(恒+*活)*地y+*竖地481 SATWE准永久组合:*恒+*活482 SATWE基本组合:*恒+*活483 SATWE基本组合:*恒+**活556 SATWE基本组合:*(恒+*活)+*地x+*竖地557 SATWE基本组合:*(恒+*活)*地x+*竖地558 SATWE基本组合:*(恒+*活)+*地y+*竖地559 SATWE基本组合:*(恒+*活)*地y+*竖地计算独基时[不考虑]独基范围内的线荷载独基底板配筋计算不考虑最小配筋率.中华人民共和国国家标准GB50007-2002 --综合法符号说明:fak:地基承载力特征值fa:修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE)q :用于地基承载力特征值修正的基础埋深Pt :平均覆土压强(包括基础自重)fy :计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度Load:荷载代码Mx':相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值My':相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值N':相对于基础底面形心的轴力标准组合值Pmax:该组合下最大基底反力Pmin:该组合下最小基底反力S:基础底面长B:基础底面宽M1:底板x向配筋计算用弯矩设计值M2:底板y向配筋计算用弯矩设计值AGx:底板x向全截面配筋面积AGy:底板y向全截面配筋面积节点号= 1 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 444 1408 2113柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 274. 260.500. 557 X- 417. 310.500. 558 Y+ 251. 350.500. 559 Y- 338. 400.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1500 2200 3002 600 600 2003 600 600 500柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)557 559x实配:Φ10@200 y实配:Φ10@130节点号= 2 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa)S(mm) B(mm) 368 1793 2689柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 483 X+ 179. 380.500. 557 X- 208. 410.500. 558 Y+ 189. 530.500. 483 Y- 190. 530.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2300 3400 3002 600 600 4003 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)557 483x实配:Φ10@180 y实配:Φ16@180节点号= 3 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 1955 2933柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 483 X+ 206. 410.500. 557 X- 237. 440.500. 483 Y+ 214. 570.500. 483 Y- 213. 570.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2300 3500 3002 600 600 4003 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)557 483x实配:Φ10@180 y实配:Φ14@130节点号= 4 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 1902 2853柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 483 X+ 200. 400.500. 557 X- 240. 440.500. 483 Y+ 209. 550.500. 483 Y- 208. 550.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2300 3400 3002 600 600 4003 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)557 483x实配:Φ10@180 y实配:Φ16@180节点号= 5 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm) B(mm) 368 1980 528柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 315. 280.500. 557 X- 414. 330.500. 483 Y+ 282. 350.500. 559 Y- 317. 370.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2000 5300 4002 600 3900 3003 600 3900 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)557 559x实配:Φ10@200 y实配:Φ10@150节点号= 8 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 443 1495 2243柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 386. 300.500. 557 X- 480. 330.500. 558 Y+ 393. 440.500. 559 Y- 310. 400.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1500 2300 3002 600 600 2003 600 600 500柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)557 558x实配:Φ10@200 y实配:Φ10@100节点号= 9 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 6871 5071柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)5600. 482 X+ 241. 220.5600. 482 X- 184. 200.5600. 483 Y+ 235. 210.5700. 482 X+ 0. 200.5700. 482 X- 0. 200.5700. 482 Y+ 0. 200.5700. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 6900 5100 4002 5700 3900 3003 5700 3900 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)483 483x实配:Φ10@200 y实配:Φ10@200节点号= 10 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 1690 2535柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 183. 390.500. 557 X- 180. 380.500. 558 Y+ 176. 510.500. 483 Y- 162. 490.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2300 3400 3002 600 600 4003 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)556 558x实配:Φ10@180 y实配:Φ16@180节点号= 11 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 1462 2194柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 444. 320.500. 557 X- 411. 310.500. 558 Y+ 304. 380.500. 559 Y- 388. 420.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1500 2200 3002 600 600 2003 600 600 500柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)556 559x实配:Φ10@200 y实配:Φ12@150节点号= 12 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 4788 2688柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)2600. 483 X+ 298. 520.2600. 483 X- 300. 530.2600. 483 Y+ 294. 410.2600. 483 Y- 309. 420.2700. 482 X+ 0. 200.2700. 482 X- 0. 200.2700. 482 Y+ 0. 200.2700. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 4800 2700 4002 2700 600 5003 2700 600 100柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)483 483x实配:Φ12@150 y实配:Φ10@150节点号= 13 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 5114 3014柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)2600. 483 X+ 287. 610.2600. 483 X- 287. 610.2600. 483 Y+ 288. 480.2600. 483 Y- 286. 480.基础各阶尺寸:No: S B H1 5200 3100 4002 2700 600 600柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)483 483x实配:Φ14@180 y实配:Φ10@130节点号= 14 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 4998 2898柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)2600. 483 X+ 299. 570.2600. 483 X- 300. 570.2600. 483 Y+ 301. 450.2600. 483 Y- 299. 450.2700. 482 X+ 0. 200.2700. 482 X- 0. 200.2700. 482 Y+ 0. 200.2700. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 5000 2900 4002 2700 600 5003 2700 600 100柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)483 483x实配:Φ12@150 y实配:Φ12@200节点号= 16 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 444 1474 2212柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 387. 300.500. 557 X- 417. 310.500. 483 Y+ 272. 380.500. 559 Y- 362. 430.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1500 2300 3002 600 600 2003 600 600 500柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)557 559x实配:Φ10@200 y实配:Φ12@150节点号= 23 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa)fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 1902 2853柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 221. 420.500. 557 X- 220. 420.500. 483 Y+ 217. 560.500. 483 Y- 204. 550.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2300 3400 3002 600 600 4003 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)556 483x实配:Φ10@180 y实配:Φ16@180节点号= 24 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa)S(mm) B(mm) 442 3009 1809柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)1700. 556 X+ 254. 310.1700. 557 X- 289. 330.1700. 558 Y+ 251. 260.1700. 559 Y- 371. 310.1800. 482 X+ 0. 200.1800. 482 X- 0. 200.1800. 482 Y+ 0. 200.1800. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 3100 1900 4002 1800 600 3003 1800 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)557 559x实配:Φ10@200 y实配:Φ10@200节点号= 25 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 3329 2129柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)1700. 556 X+ 245. 370.1700. 557 X- 320. 420.1700. 558 Y+ 330. 360.1700. 483 Y- 267. 320.1800. 482 X+ 0. 200.1800. 482 X- 0. 200.1800. 482 Y+ 0. 200.1800. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 3400 2200 4002 1800 600 4003 1800 600 200柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)557 558x实配:Φ10@180 y实配:Φ10@200节点号= 26 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 1945 2918柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 483 X- 205. 410.500. 483 Y+ 213. 570.500. 483 Y- 212. 570.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2300 3500 3002 600 600 4003 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)556 483x实配:Φ10@180 y实配:Φ14@130节点号= 29 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa)fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 2985 2386柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)1100. 483 X+ 199. 370.1100. 483 Y+ 236. 360.1100. 483 Y- 254. 370.1200. 482 X+ 0. 200.1200. 482 X- 0. 200.1200. 482 Y+ 0. 200.1200. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 3000 2400 3502 1200 600 4003 1200 600 250柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)483 483x实配:Φ10@150 y实配:Φ10@200节点号= 30 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa)fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 2475 5175柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)1100. 483 X+ 254. 240.1100. 482 X- 176. 200.1100. 483 Y+ 248. 270.1200. 482 X+ 0. 200.1200. 482 X- 0. 200.1200. 482 Y+ 0. 200.1200. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2500 5200 4002 1200 3900 3003 1200 3900 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)556 483x实配:Φ10@200 y实配:Φ10@200节点号= 33 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa)S(mm) B(mm) 368 907 1361柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 482 X+ 37. 200.500. 482 X- 33. 200.500. 482 Y+ 0. 200.500. 482 Y- 0. 200.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1200 1700 3002 600 600 1003 600 600 600柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)483 0x实配:Φ10@200 y实配:Φ10@200节点号= 38 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 1723 2585柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 186. 390.500. 557 X- 187. 390.500. 483 Y+ 175. 510.500. 483 Y- 168. 490.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2300 3400 3002 600 600 4003 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)557 483x实配:Φ10@180 y实配:Φ16@180节点号= 39 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoadMx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)368 890 1335柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 482 X+ 20. 200.500. 482 X- 16. 200.500. 482 Y+ 0. 200.500. 482 Y- 0. 200.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1200 1700 3002 600 600 1003 600 600 600柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)483 0x实配:Φ10@200 y实配:Φ10@200节点号=42 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m)N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 1122 1683柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 482 X+ 0. 200.500. 482 X- 0. 200.500. 482 Y+ 47. 200.500. 482 Y- 130. 200.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1200 1700 3002 600 600 1003 600 600 600柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)368 483x实配:Φ10@200 y实配:Φ10@200节点号= 44 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 443 3730 6148柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)1400. 483 X+ 142. 270.1400. 483 X- 223. 360.1400. 483 Y+ 192. 380.1400. 483 Y- 152. 330.1500. 482 X+ 0. 200.1500. 482 X- 0. 200.1500. 482 Y+ 0. 200.1500. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H2 1500 4000 5003 1500 4000 100柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)483 483x实配:Φ10@180 y实配:Φ10@150节点号= 46 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa)S(mm) B(mm) 368 1877 2816柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 216. 420.500. 557 X- 217. 420.500. 483 Y+ 213. 560.500. 483 Y- 199. 540.600. 482 X+ 0. 200.600. 482 X- 0. 200.600. 482 Y+ 0. 200.600. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2300 3400 3002 600 600 400柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)557 483x实配:Φ10@180 y实配:Φ16@180节点号= 49 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm) B(mm) 368 1670 4262柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)1055. 482 X+ 21. 200.1055. 482 X- 46. 200.1055. 482 Y+ 7. 200.1055. 482 Y- 59. 200.1200. 482 X+ 0. 200.1200. 482 X- 0. 200.1200. 482 Y+ 0. 200.1200. 482 Y- 0. 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1700 4300 4002 1200 3800 1003 1200 3800 500。
PKPM钢结构计算注意事项
1、优化设计并非是把别人的设计拿过来，按照原设计思路死扣用钢量（俗称“蚊子腿上剔精肉”），因为这样通常大幅度降低了原设计的安全度，“荷载优化”是选取适当的荷载，应当兼顾业主对结构小幅改动的可能性，比如吊挂灯具、功能分区重新布局。
把恒载取得很小，用钢量没有减小太多，功能限制则限制太死。
优化首先考虑变化方案，简化结构传力模式和传力途径，做到大处节省，具体到杆件节点则要放宽。
如果原结构各部件安全储备相差严重时，可以选择一个合适的安全储备标准来调整各构件型号，该加大的加大，该减小的减小。
结构安全是整体安全，个别杆件强大没啥用。
2、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）5.0.6条：检测单位鉴定达不到要求时，经原设计单位核算认为满足安全时可以验收。
一级建造师《项目管理》中讲：检测单位鉴定达不到要求时，经原设计单位核算认为满足安全时可以验收。
对未达要求的行为承担“违约责任”。
3、网架焊接球如果采用压制钢板制作，钢板厚度公差接近±2.5mm，《强规》规定偏差不大于13%和1.5mm。
怎么办呢？制作时可以把钢板加厚1mm就可以避质检找麻烦了。
4、设置20吨以上的吊车的厂房在国内不允许按《门式刚架规程》设计，主要在于国内吊车梁安装偏差和吊车轨道安装偏差造成卡规，使水平力增加4－5倍，导致厂房剧烈晃动，没法正常使用。
总之，任何先进的设计方法都无法超越实际施工水平来实现，要求符合国情（或者“公司加工实力”）。
比如对20吨驾操吊车的门架按美国规范控制柱头位移为H/240(国内H/400)，晃动得没人愿意驾操，省那一点点钢材和厂房适用性相比就显“设计扣到家”有多么可笑了。
5、什么样的维护系统需要考虑阵风系数？（1）、对脆性材料。
如玻璃幕墙，必须采用阵风系数。
（2）、对阵风作用下，对荷载临时提高能够承受的钢材等，不需要考虑阵风系数。
（3）、不该考虑阵风系数的维护系统考虑了阵风系数，安全度比主结构高出一倍，不利于主体安全。
PKPM参数及常见问题的解答
1.0.2（0.25）Qo调整：这条是针对框架-剪力墙结构，主要要注意以下几点：对于框架柱数量从下到上基本不变的规则建筑，Qo（V o-规范表示）取得是“地震作用标准值的结构底部总剪力”。
对于框架柱数量从下至上分段有规律的变化的结构，Qo（V o-规范表示）取得是“每段最下一层的地震作用标准值的总剪力”对复杂结构框架的调整应专门研究框架剪力的调整方法。
框架剪力的调整必须满足规范规定的楼层“最小地震剪力系数（剪重比）”的前提下进行。
在设计过程中根据“计算结果”来确定调整层数。
2.梁扭转折减系数：可填0～1之间的数，；一般工程取0.4注意：（1）没有楼板时，不折减：取1（2）有弧梁时，弧梁不折减：取13.梁刚度放大系数：可按规范值填，一般在1～2之间；注意：（1）梁刚度放大是主要考虑现浇楼板对梁的作用，楼板和梁共同按照T 型截面梁工作，而计算时梁截面取矩形，因此可以考虑梁刚度放大，一般中梁放大1~2，边梁放大1~1.5。
当结构没有楼板时，该数值为1。
（2）预制板结构，板柱体系的等代梁结构该系数不能放大，该系数对连梁不起作用4.顶塔楼内力放大系数：可填大于等于1之数5.梁端负弯矩调幅系数：可填0.7～1之间的数，一般工程取0.85。
6.梁弯矩放大系数：如作梁活荷载不利布置，该系数应填1，否则可填大于等于1之数；注意：该系数主要用于没有考虑活荷载不利分布的结构，因活荷载的影响较大，为了弥补梁弯距偏小而设的放大系数，一般工程取1.2。
钢梁不调整；7.连梁刚度折减系数：可填0.55～1之间的数，一般工程取0.7；注意：连梁主要指梁段与剪力墙相连的梁。
8.温度应力折减系数：一般工程取0.75或更低，。
《混凝土结构设计规范》的5.3.6条只是提出了原则性的要求。
9.转换层所在层号：按照实际工程填写。
10.后面的选项隐含值由规范要求来算出，如确有经验也可自行调。
问：PMCAD中若修改标准层平面布置（如增、删杆件）会影响已输入的荷载吗？答：不会，在A菜单修改完存盘退出后，应执行一遍1，2菜单内容，并且进行“输入次梁楼板”菜单应选第二项进入。
pkpm温度应力
pkpm温度应力（原创实用版）目录一、PKPM 温度应力的概念二、PKPM 温度应力的产生原因三、PKPM 温度应力的影响因素四、PKPM 温度应力的解决方法五、PKPM 温度应力的实际应用正文一、PKPM 温度应力的概念PKPM 温度应力，是指在建筑物或者结构物在使用过程中，由于温度变化引起的内部应力。
这种应力可能会对结构物的稳定性、安全性和使用寿命产生影响。
因此，对于 PKPM 温度应力的研究和控制，对于确保建筑物或者结构物的正常使用和安全具有重要的意义。
二、PKPM 温度应力的产生原因PKPM 温度应力的产生主要源于温度的变化。
当温度发生变化时，建筑物或者结构物的各个部分会因为热胀冷缩的效应而产生不同程度的变形。
这种变形如果受到约束，就会产生内部应力。
这种应力就是 PKPM 温度应力。
三、PKPM 温度应力的影响因素PKPM 温度应力的大小和分布受到许多因素的影响，主要包括以下几个方面：1.材料的热膨胀系数：材料的热膨胀系数越大，温度变化引起的变形就越大，从而产生的应力也越大。
2.结构的设计：如果结构的设计不合理，可能会导致温度应力集中在某些部位，从而加大这些部位的应力水平。
3.温度变化：温度的变化范围和变化速率都会影响 PKPM 温度应力的大小。
四、PKPM 温度应力的解决方法针对 PKPM 温度应力，可以采取以下几种解决方法：1.选择合适的材料：选择热膨胀系数较小的材料，可以有效降低温度应力。
2.优化结构设计：通过合理的结构设计，可以避免或者减少温度应力的产生。
3.控制温度变化：通过控制温度的变化范围和变化速率，可以减小PKPM 温度应力。
五、PKPM 温度应力的实际应用PKPM 温度应力的研究和控制，对于确保建筑物或者结构物的正常使用和安全具有重要的意义。
pkpm温度应力
pkpm温度应力【原创实用版】目录一、PKPM 温度应力的概念和原理二、PKPM 温度应力的应用领域三、PKPM 温度应力的计算方法和步骤四、PKPM 温度应力的优缺点五、结论正文一、PKPM 温度应力的概念和原理PKPM 温度应力，是指在温度变化作用下，材料内部产生的一种内应力。
这种应力是由于材料在温度变化时，其热膨胀系数不同而引起的。
当材料受到温度变化影响时，其内部会产生热应力，这种应力可能导致材料的变形、开裂等问题。
因此，研究 PKPM 温度应力对工程结构的影响具有重要意义。
二、PKPM 温度应力的应用领域PKPM 温度应力广泛应用于建筑、机械、航空航天等领域。
在建筑领域，温度应力可能导致建筑物的梁、柱等构件产生变形，影响结构的稳定性和安全性。
在机械领域，温度应力可能导致轴、齿轮等传动件的变形和磨损，影响设备的运行精度和寿命。
在航空航天领域，温度应力对飞行器的结构强度和性能有着重要影响。
三、PKPM 温度应力的计算方法和步骤PKPM 温度应力的计算方法和步骤如下：1.确定材料的热膨胀系数：不同材料的热膨胀系数不同，这是计算温度应力的重要参数。
2.计算材料的热应变：热应变是指材料在温度变化下单位长度的变形量。
3.计算热应力：根据材料的弹性模量和热应变，可以计算出热应力。
4.考虑结构的约束条件：实际工程结构受到各种约束条件的影响，如固定约束、滑动约束等。
需要根据实际情况考虑约束条件，计算出结构的温度应力。
四、PKPM 温度应力的优缺点PKPM 温度应力的优点在于可以分析材料在不同温度下的应力分布，为工程结构的设计、制造和使用提供重要依据。
缺点在于计算过程较为复杂，需要考虑材料的热膨胀系数、弹性模量等多种因素，同时需要考虑结构的约束条件。
五、结论PKPM 温度应力对工程结构的影响不容忽视，研究温度应力有助于提高工程结构的安全性和稳定性。
超长结构温度应力的计算及控制
伊新富:现在的PKPM系列的PMSAP已经具备进行温度应力分析的功能。
我谈一下对超长结构用PMSAP计算要考虑的具体问题,望各位多提意见.砼规范9.1.3-3规定:当增大伸缩缝间距时,尚应考虑温度变化和砼收缩对结构的影响。
5.3.6条文说明:温度应力分析参见《水工混凝土结构设计规范》。
其第11.3.1规定:钢筋混凝土框架计算时,应考虑框架封闭时的温度与运用期可能遇到的最高或最低多年月平均温度之间的均匀温差。
必要时，考虑结构在运用间的内外温差。
11.3.3规定:分析钢筋混凝土框架在温度作用下的内力时,杆件的刚度应取用开裂后的实际刚度。
目前，温度应力可用PMSAP计算，刚度按"王铁梦:工程结构裂缝控制"折减为0.25～0.3,但折减后对其它所有的工况都有影响,水平位移增大几倍,所以计算时直接把温差折减到0.3倍,刚度不折减,以方便和竖向,水平荷载组合;组合系数按 "樊小卿:温度作用与结构设计",取1.3(分项系数)X0.6(组合系数)。
温度应力计算1、构筑物抗震规范，钢结构设计手册（沈祖炎等编写），烟囱设计规范等都把温度荷载作为可变荷载。
2、温度荷载效应的分项系数等于1.0，组合系数取1.0。
钢筋及混凝土材料特性有所改变（常温下基本上没变）；钢结构设计手册特别说明，当温度荷载与其他荷载组合时，钢材的强度设计值可提高25%。
烟囱设计规范限制混凝土最高温度不大于150度。
3、仅考虑大气温度变化的计算温度差值（摘自钢结构设计手册） 1）采暖房屋25~35度2）非采暖房屋：北方地区35~45度；中部地区25~35度；南方地区20~25度3）热加工车间约40度4）露天结构：北方地区55~60度；南方地区45~50度4、详细的温度差可参考《民用建筑热工设计规范》GB50176-93该工程是一个非常大的平面尺寸了，建议至少设后浇带三道以上才行。
1、现在的PKPM系列的PMSAP已经具备进行温度应力分析的功能。
混凝土结构温度应力计算技术规程
混凝土结构温度应力计算技术规程一、引言混凝土结构在使用过程中受到外部环境和内部荷载的影响，会产生温度应力。
温度应力是混凝土结构设计中必须考虑的因素。
本文将详细介绍混凝土结构温度应力的计算方法和技术规程。
二、温度应力的计算温度应力的计算可以通过以下公式进行：$$\sigma_t = \alpha(T - T_0)$$其中，$\sigma_t$表示温度应力，$\alpha$表示混凝土线膨胀系数，$T$表示混凝土温度，$T_0$表示混凝土的参考温度，一般为20℃。
在实际计算中，需要考虑混凝土的温度分布，因此需要将混凝土分成若干个部分进行计算。
具体计算方法如下：1. 将混凝土结构分成若干块，每块的尺寸要足够小，以保证温度分布的准确性。
2. 对于每块混凝土，计算其所受到的温度变化量，即$\Delta T = T - T_0$。
3. 计算每块混凝土的温度应力，即$\sigma_t = \alpha \Delta T$。
4. 将每块混凝土的温度应力合并，得到整个结构的温度应力。
合并时需要考虑混凝土的相互作用，具体方法见下文。
三、温度应力的调整在实际计算中，由于混凝土的温度分布不均匀，可能会产生一些局部的过大应力。
为了避免这种情况的发生，需要对温度应力进行调整。
具体方法如下：1. 对于局部应力过大的区域，可以采用降温的方法进行调整。
降温的方法包括增加通风、喷水等。
2. 对于整体应力过大的情况，可以采用结构的增强措施进行调整。
增强措施包括增加钢筋、增加混凝土厚度等。
四、温度应力的合并在实际计算中，需要将每块混凝土的温度应力合并，得到整个结构的温度应力。
合并时需要考虑混凝土的相互作用，具体方法如下：1. 对于相邻的混凝土块，应力的合并可以采用叠加原理进行。
即将相邻块的应力相加，得到它们合并后的应力。
2. 对于不相邻的混凝土块，应力的合并需要考虑它们之间的相互作用。
一般采用有限元分析等方法进行计算。
五、温度应力的设计在设计混凝土结构时，需要考虑温度应力的影响。
pkpm温度应力
PKPM温度应力1. 简介PKPM温度应力是指在PKPM（Peking University Program for Material）计算软件中进行的温度应力分析。
该分析主要用于预测材料在不同温度下的应力分布，从而评估材料的热稳定性和使用寿命。
温度应力分析在工程领域中具有重要的应用价值，可以帮助工程师更好地设计和选择材料，以满足特定工况下的要求。
2. 温度应力分析原理温度应力分析基于热力学和力学原理，通过数值模拟的方法计算材料在不同温度下的应力分布。
具体步骤如下：1.定义模型：根据实际需求，选择适当的材料和几何形状，并建立模型。
模型可以是二维或三维的，包括材料的几何形状、边界条件和加载方式等。
2.网格划分：将模型划分为离散的小单元，即网格。
网格的划分需要考虑到模型的几何形状和计算效率的平衡。
3.定义材料属性：根据实际材料的性质，定义材料的热物性参数和力学参数。
这些参数将用于计算材料在热载荷下的应力响应。
4.定义边界条件：根据实际情况，定义模型的边界条件。
边界条件包括温度边界条件和力边界条件。
温度边界条件可以是固定温度或温度梯度，力边界条件可以是固定位移或施加力。
5.求解方程：根据热传导和力学平衡方程，建立数学模型。
通过数值方法求解模型，得到材料在不同温度下的应力分布。
6.结果分析：根据计算结果，分析温度应力的分布规律和影响因素。
可以通过对比不同模型和参数的结果，优化设计和选择材料。
3. PKPM温度应力的应用领域PKPM温度应力分析在以下领域具有广泛的应用：1.建筑工程：在建筑结构设计中，温度应力分析可以评估材料在不同温度下的变形和应力分布，从而优化结构设计和材料选择。
2.航空航天工程：航空航天器在高速飞行过程中会受到高温和低温的影响，温度应力分析可以预测材料的热稳定性和疲劳寿命，提高航空航天器的安全性和可靠性。
3.汽车工程：汽车发动机在工作过程中会产生高温，温度应力分析可以评估发动机部件的热稳定性和疲劳寿命，优化发动机设计和材料选择。
pkpm温度应力
pkpm温度应力随着建筑工程的不断发展，结构安全性和耐久性成为了设计师和工程师们最为关注的问题之一。
而温度应力作为结构设计中不可忽视的一个因素，对于构件的稳定性和结构的整体承载能力具有重要影响。
本文将对PKPM温度应力进行详细的阐述和探讨。
一、温度应力的概念和作用温度应力是指由于温度变化引起的构件内部的应力，其作用主要体现在以下几个方面：1. 影响结构的稳定性：温度应力会导致构件的变形和扭曲，从而影响结构的整体稳定性。
2. 影响材料的性能：高温环境下，材料的强度和刚度等性能会发生变化，温度应力会对材料的使用寿命产生重要影响。
3. 影响结构的变形：温度应力会导致构件的变形，如果结构变形不当，会引起其他问题，甚至影响整个工程的安全性。
二、温度应力的计算方法和影响因素温度应力的计算方法包括经验公式法、数值模拟法和试验方法等。
其中，经验公式法是最常用的计算温度应力的方法之一，其适用性比较广泛。
影响温度应力的因素主要包括温度变化值、材料的热膨胀系数和构件的几何形状等。
三、温度应力的控制和调整方法为了减小温度应力对结构的影响，我们可以采取以下几种控制和调整方法：1. 控制温度变化范围：合理控制温度的变化幅度，避免温度变化过大，从而减小温度应力的产生。
2. 选择合适材料：材料的热膨胀系数对温度应力的大小有重要影响，因此选择合适的材料非常重要。
3. 结构设计优化：合理的结构设计可以减小温度应力的产生，例如通过增加支撑结构、设置伸缩缝等方式来调整应力分布。
四、PKPM软件在温度应力计算中的应用PKPM软件作为目前国内应用最广泛的结构分析软件之一，对于温度应力的计算也提供了相应的功能模块。
在PKPM软件中，我们可以通过输入温度变化值和材料参数等信息，快速计算出结构中的温度应力，并进行相关的分析和优化。
五、其他相关研究和观点除了PKPM软件外，国内外还有许多学者和工程师对温度应力进行了深入研究，并提出了各自的观点。
例如，有学者认为温度应力的计算方法需要更加准确和精细，以更好地满足实际工程需求；还有学者对温度应力对结构的耐久性和使用寿命的影响进行了深入的分析。
pkpm温度应力平面主应力s1和s2
pkpm温度应力平面主应力s1和s2PKPM温度应力平面主应力S1和S2温度应力是指由于温度变化引起的物体内部产生的应力。
在结构设计和工程施工中，温度应力是一个非常重要的考虑因素，它对结构的稳定性和安全性有着重要影响。
PKPM（Peking University Program for Material）是一种常用的结构设计软件，可以用来计算和分析结构的温度应力。
在PKPM中，温度应力是以主应力S1和S2的形式表示的。
主应力S1和S2是描述温度应力状态的两个关键参数。
主应力是指在一个给定点上的应力状态中最大和最小的应力值。
在PKPM中，主应力S1和S2是通过计算得出的。
它们的数值大小和正负号可以用来判断温度应力的性质和强度。
主应力S1和S2的数值大小取决于结构的几何形状、材料的力学性质以及温度变化的幅度。
一般来说，当温度变化引起的热膨胀应力超过了材料的承载能力时，就会产生温度应力。
当S1和S2的数值都为正时，表示温度应力是拉应力；当S1和S2的数值都为负时，表示温度应力是压应力；当S1和S2的数值一正一负时，表示温度应力是剪应力。
在结构设计中，需要根据S1和S2的数值来评估结构的安全性。
当S1和S2的数值都比较小且同号时，表示结构受到的温度应力较小，结构的安全性较高。
但是当S1和S2的数值相差较大时，表示结构受到的温度应力较大，结构的安全性可能会受到威胁。
此时需要采取相应的措施，如增加结构的支撑或改变结构的几何形状，来减小温度应力的影响。
在工程施工中，温度应力的控制也是一个重要的问题。
由于温度应力的存在，建筑物和桥梁等结构在温度变化时会发生膨胀或收缩。
如果没有恰当地处理温度应力，就有可能导致结构的破坏或变形。
因此，在施工过程中需要采取一系列的措施来控制温度应力，如采用适当的材料、设计合理的结构连接和采用防护措施等。
PKPM温度应力平面主应力S1和S2是描述温度应力状态的重要参数。
通过对S1和S2的计算和分析，可以评估结构的安全性，并采取相应的措施来控制温度应力。
PKPM结构温度效应 计算
PMSAP温度应力分析
• 设温度沿杆轴线性变化：
T TI (1 ) TJ
• 等效荷载
N I N I1 N I 2
N J N J1 N J 2
xl
TI TJ EA 2 TI TJ EA 2
PMSAP温度应力分析
• 二维壳元的温度等效荷载 以三角形壳元为例进行说明。设三角 壳所在平面为xy面，法线为z轴，同杆件 一样，我们只考虑形如：T=f(x,y)的温度 场，这种温度场不使自由壳元发生弯曲， 只使之发生伸缩。设三角壳的温度分布为：
温差对结构的水平伸缩效应
强筒体之间的水平构 件，温度应力显著
温差对结构的水平伸缩效应
均匀结构平面的中 部，温度应力显著
温差对结构的水平伸缩效应
• 减小水平伸缩效应的措施 1）砼低温入模，低温养护，尽量降低砼的终凝温度 2）设置后浇带(40m左右)，避开砼收缩应变的高峰发 展期，从而有效释放大部分的收缩应力（最好60d后 浇筑后浇带，不少于30d） 3）通过高湿度养护、减小水灰比和水泥用量、改善 水泥和砂石骨料的质量、适当提高配筋率，均可减小 砼的收缩应变 4）改善使用环境
PMSAP温度应力分析
• 一维杆件的温度等效荷载 对一维杆件，首先定义它的局部坐标系， 局部系的x轴定义为杆轴,y轴和z轴定义为截面 的两个主惯性轴。瞬时温度场在局部系中的分 布函数可以一般地表达为：T=f(x,y,z)。一般而 言，自由杆件在T=f(x,y,z)的作用下将同时发生 伸缩和弯曲。在PMSAP中，我们考虑一种最常 用的温度分布：温度在同一截面上不变化，只 沿着杆轴线变化，也即T=g(x),这种温度分布将 使自由杆件只发生伸缩。
温差对结构的竖向错动效应
• 针对温差引起的竖向错动效应，在设计上 对于顶部几个楼层的框架梁，配筋应该适当加强； 对底部几个楼层的柱和墙，轴压比应适当从严控 制，以避免温度效应引起的轴压比超限。 可以通过对“外表构件”做好“隔热”措施，以减小结构 的外表构件温度与结构内部构件温度的差值。
pkpm温度应力
pkpm温度应力摘要：一、引言1.pkpm 介绍2.温度应力在建筑结构中的重要性二、pkpm 温度应力计算方法1.温度应力的基本概念2.计算公式及参数3.计算步骤三、影响pkpm 温度应力的因素1.材料的热膨胀系数2.温度的变化3.应力类型四、pkpm 温度应力的应用1.结构设计中的应用2.工程实践中的应用五、结论1.pkpm 温度应力的重要性2.计算方法的局限性及改进方向正文：一、引言在我国，pkpm 是一款非常受欢迎的建筑结构设计软件。
它能够帮助工程师快速、准确地进行结构设计，提高工作效率。
在建筑设计中，温度应力是一个不可忽视的因素。
正确地计算和处理温度应力，对于保证建筑物的安全性和舒适性具有非常重要的意义。
二、pkpm 温度应力计算方法1.温度应力的基本概念温度应力，是指由于温度变化引起的材料内部产生的应力。
在建筑结构中，由于温度变化，材料会产生热膨胀和收缩，从而产生应力。
这种应力可能会导致结构产生变形、裂缝等问题，影响建筑物的使用寿命和安全性。
2.计算公式及参数pkpm 中温度应力的计算公式为：σ_t = α * ΔT * E / (1-ν^2)其中，σ_t 表示温度应力；α表示材料的热膨胀系数；ΔT 表示温度的变化；E 表示材料的弹性模量；ν表示材料的泊松比。
3.计算步骤在pkpm 中，用户需要输入材料的性质参数，包括热膨胀系数、弹性模量和泊松比。
然后，根据设计条件输入温度变化。
软件会自动计算出温度应力，并显示在结果中。
三、影响pkpm 温度应力的因素1.材料的热膨胀系数材料的热膨胀系数是影响温度应力的一个重要因素。
不同材料的熱膨胀系数不同，因此在设计时需要选择合适的材料，以降低温度应力。
2.温度的变化温度的变化会影响材料的热膨胀和收缩，从而影响温度应力。
因此，在设计时需要考虑建筑物的使用环境和气候条件，以合理地确定温度变化。
3.应力类型应力类型也是影响温度应力的一个因素。
在pkpm 中，有多种应力类型可供选择，如正应力、剪应力等。
pkpm温度应力平面主应力s1和s2
pkpm温度应力平面主应力s1和s2PKPM温度应力平面主应力S1和S2温度应力是指物体在温度变化时产生的内部应力。
在PKPM软件中，温度应力可以通过计算得到，并且可以在平面上显示出来。
其中，主应力是指平面上的两个相互垂直的应力分量，即S1和S2。
S1和S2是表示平面上主应力的两个参数。
在PKPM软件中，S1表示平面上的最大主应力，S2表示平面上的最小主应力。
根据这两个主应力的数值和方向，可以判断出平面上的应力状态。
温度应力的计算过程比较复杂，一般需要考虑物体的材料性质、几何形状以及温度变化情况等因素。
在PKPM软件中，可以根据用户输入的参数进行计算，并且可以将计算结果以平面的形式展示出来。
在温度应力平面上，S1和S2的数值可以用来判断物体在不同位置上的应力状态。
当S1和S2的数值相等时，说明平面上的应力状态是均匀的。
当S1和S2的数值不相等时，说明平面上的应力状态是不均匀的。
根据S1和S2的数值和方向，可以判断出平面上的应力状态是拉应力还是压应力。
当S1和S2的数值都是正值时，说明平面上的应力状态是拉应力；当S1和S2的数值都是负值时，说明平面上的应力状态是压应力；当S1和S2的数值一正一负时，说明平面上的应力状态是剪应力。
除了判断应力状态外，S1和S2的数值还可以用来评估物体的强度和稳定性。
当S1和S2的数值越大时，说明物体的强度越大；当S1和S2的数值越接近时，说明物体的稳定性越好。
在PKPM软件中，可以通过调整温度变化情况和物体的几何形状等参数，来计算和显示温度应力平面上的主应力S1和S2。
这样可以帮助工程师更好地了解物体的应力状态和强度稳定性，从而指导设计和施工工作。
PKPM温度应力平面主应力S1和S2是用来表示物体在温度变化时产生的内部应力的两个参数。
通过计算和显示S1和S2的数值，可以了解物体的应力状态、强度和稳定性，从而指导工程设计和施工。
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pkpm温度应力
（实用版）
目录
一、PKPM 温度应力的概念和原理
二、PKPM 温度应力的应用领域
三、PKPM 温度应力的计算方法和步骤
四、PKPM 温度应力的优缺点
五、结论
正文
一、PKPM 温度应力的概念和原理
PKPM 温度应力，是指在建筑物或者结构在温度变化时，由于温度的差异导致的内部应力。
这种应力可能会对结构造成损害，甚至引发安全事故。
因此，对于温度应力的研究和计算，对于确保建筑物或者结构的安全稳定，具有重要的意义。
二、PKPM 温度应力的应用领域
PKPM 温度应力的计算和研究，主要应用于以下几个领域：
1.建筑物的设计：通过计算温度应力，可以对建筑物的结构进行优化设计，以减小温度应力对建筑物的影响。
2.建筑物的施工：在施工过程中，对温度应力的控制和管理，可以确保建筑物的质量和安全。
3.建筑物的维护：通过对温度应力的检测和分析，可以及时发现和修复建筑物的潜在问题，以确保建筑物的安全使用。
三、PKPM 温度应力的计算方法和步骤
PKPM 温度应力的计算，主要采用以下的方法和步骤：
1.确定计算模型：根据建筑物或者结构的实际情况，确定计算模型，包括结构的材料性能、几何参数等。
2.确定计算参数：包括温度变化范围、计算温度等。
3.进行计算：采用 PKPM 软件，进行温度应力的计算。
4.分析结果：根据计算结果，分析温度应力的分布情况，以及对建筑物或者结构的影响。
四、PKPM 温度应力的优缺点
PKPM 温度应力的计算，具有以下的优缺点：
优点：
1.计算精度高：PKPM 软件的计算精度高，可以准确地反映出温度应力的分布情况。
2.计算效率高：采用软件计算，大大提高了计算的效率。
缺点：
1.对输入参数的依赖性大：计算结果的准确性，很大程度上取决于输入的参数，如果参数设置不准确，可能会导致计算结果的误差。
2.需要专业知识：虽然使用 PKPM 软件进行计算，但是，对于软件的使用，需要具备相关的专业知识，否则可能会出现操作错误。
五、结论
PKPM 温度应力的计算，是保证建筑物或者结构安全稳定的重要手段。