门式起重机MG100(32)-24-15 A5 设计计算书分解
MG100/32-24-15 A5门式起重机计算说明书
1. 主起升机构计算
1.1钢丝绳选择
根据起重机额定起重量，选择双联起升机构滑轮组倍率为8
1）.钢丝绳最大静拉力： N m G Q S MAX 410956.6t 956.693
.0825.31002?==??+=?+=滑钩
η 2）.选择钢丝绳
所选钢丝绳的破断拉力应满足：
,0F Sn F =≥ n ——安全系数，A5取5
KN F 8.34710478.3510956.654,=?=??=
查钢丝绳样本可选用：
26NAT6×19W+FC1670 ,其破断拉力kN F 372,0=
,,0F F > ,满足要求。
1.2滑轮卷筒计算
1）.滑轮卷筒最小直径确定
为保证钢丝绳具有一定的使用寿命，滑轮卷筒的最小直径应满足：
d h D ?=
a.滑轮：D=20×26=520mm, 取630mm (A5,取h=20)
b.卷筒：D=18×26=468mm, 取710mm (A5,取h=18)
2）.卷筒壁厚计算：
初选 φ710×3400， δ=22, p=29, 材质：Q235B
拉应力，由于L>3D,时安下式进行强度计算： bp u b W
M σ≤=max σ mm N M M u ??=?+?=+=8272822max 1026.1)1094.4(1016.1M ）（扭弯
mm N ??=-??==84MAX 1016.12
60340010956.62L -L S M 光弯 mm N ??=??==74M A X 1094.471010956.6D S M 扭 3644404101.8710
6667101.0D )D (1.0mm D W ?=-?=-=）（ MPa b 56.15101.81026.16
8
=??=σ
MPa s
bp 5.1172
2252==σσ ，MPa s 225=σ bp b σσ<
压应力计算： cp c p
S A A σδσ≤?=max 1 MPa c 77.8129
2210956.675.014
=????=σ MPa s
cp 1505
.12255.1===σσ cp c σσ<
稳定性验算：
失去稳定性的临界压应力：MPa R P W 5.1235522525005250033
33
=?==δ 卷筒壁单位力：MPa Dp S P MAX 76.629
71010956.6224
=???== 稳定系数 5.1~3.185.176
.65.12≥===P P K W 卷筒满足要求
1.3根据静功率初选电动机（设计手册-铁道部1997，P95） 静功率：kW QV P 6960
85.010004.3)105.310100(100044=????+?==η 初选电动机功率：kW QV G P j 2.55698.01000=?=?=η
G —稳态负载平均系数
查电动机产品目录，选择电动机YZR315S-10,在JC%=25%，功率N=63Kw,转
速n=582r/min
1.4减速器的选择
起升机构总的传动比： 5.4976
.11582===l n n i min /76.11736.04.380r D mV n l =??==
ππ（卷筒转速） 根据传动比5.49=i ,电机功率N=63Kw,电机转速n=582r/min,中级工作制，
从减速器产品目录中选择ZQ1000-48.57，输入功率为65Kw.
验算减速器被动轴的最大扭矩及最大径向力
a.最大扭矩
[]M M M ≤???=η?i 75.0max 被
式中 m N 1034582
639550?=?=被M （被M ——电动机额定扭矩） 1.3=? （?——电机最大扭矩倍数 ）
m N M ?=????=9925085.057.4810341.375.0max
[]M ——查减速器样本，其低速轴上的最大短暂容许扭矩
[]M =20900Kg.m=209000n.m
[]M M ≤max
b.最大径向力 N G S P 444max max 10306.82
107.210956.62?=?+?=+=卷 []P ——查减速器样本，其输出轴最大容许径向载荷
[]N kg P 51076.117600?==
??P P ≤max
减速器满足要求 实际起升速度：min /46.357.488582736.0n D 0m i m V =???=???=
ππ实
1.5制动器的选择
m N mi D Q K T Z ?=?????+?=?≥145857.488285.0736.010)5.3100(75.12402η 从制动器产品目录选择YWZ 4B -400/E80,制动力矩为1600N.m,考虑到机构的
重要性，选择2套制动器。
2. 副起升机构计算
副起升机构为32t,借用标准双梁QD32t 起升机构，该台副起升机构不再计算。
3. 小车运行机构计算
3.1电机选择
1）.运行阻力计算：
a.小车满载运行时的最大摩擦阻力
[]
N G Q F m 4441046.1011.0102910)5.3100()(?=??+?+=?+=ω
b.小车满载运行时的最大坡度阻力
N i G Q F P 4410265.0002.010)295.3100()(?=??++=?+=
c.小车满载运行时的最大静阻力
N F F F p m j 44410725.110265.01046.1?=?+?=+=
2）.满载运行时电机静功率 kW n v
F p j j 9.460
19.010004.1510725.110004=?????==η 选择电动机：kW 76.58.42.1N =?=?=静电K N
电K ——功率增大系数，取1.2 查电动机产品目录，选择电动机YZE132M 1-6 5.5kW
3.2减速器选择 5.128
4.151000630100010000=???=?=ππv nD
i
选择三合一减速器：KD12-Y132M 2-6,传动比i=122.48,服务系数f=1.95,承
载功率5.5Kw,输出转速7.8r/min
3.3实际运行速度 min /
4.156308.70
m D v n v =??==ππ 4. 大车运行机构计算
4.1车轮直径的确定
一般车轮直径主要根据疲劳计算的强度选取，其计算公式为
P C =（2P max +P min ）/3≤［P ］
计算：P max =41.5t=415KN
P min =12.5t=125KN
P C =(2×415+125)/3=318.3KN
门式起重常采用圆弧顶轨道（QU100），轨道踏面与轨顶见呈点接触，最大许用轮
压［P ］计算式：
［P ］= 2132
2c c m
k R 式中：k 2—与材料抗压强度δb 有关的许用点接触应力常数，车轮材质选用
ZG50SiMn ，其δb =735Mpa ，取k 2=0.181
R —曲率半径，取车轮曲率半径与轨道曲率半径之大值，取轨道R=450mm
m —由轨道曲率半径与车轮曲率半径之比（r/R ）决定的系数，
r/R=300/450=0.67，取m=0.46
1c —轨道系数，取1c =1.07 v=18m/min
2c —工作级别系数，取2c =1.0 A5
［P ］=KN 9.4020.107.146
.045018.032
=??? ］
＜［P P C ， 选取φ630车轮满足要求 4.2运行机构计算
1）运行静阻力w p m j P P P P ++=
a.起重机满载运行时的最大静阻力
m P =（Q+G ）
［〔2f+μd 〕/D ］附K =444100.25.1600/130015.08.021*********?=?????］〕＋）［〔＋（
N b.满载运行最大坡阻力
p P =）
（风G Q K +=0.001×(441012510100??＋)=4100.225? c.满载运行时最大风阻力
qA CK P β风h
= C —风力系数，取1.3
h K —风压高度变化系数，取1.25
β—风振系数 β=1.0
q —计算风压 q=100N/2m
A —迎风面积，A=932m
w P =1.3×1.25×1.0×100×93=1.51×410
j P =4100.2?+4100.225?+1.51×410=410735.3?N
2初选电动机 KW m v
P N 03.349.0612001810735.3612004j =????==η 选择电机
N=静增N K . 2.1取增K
N=3.03×1.2=3.64
取电机功率4KW 6级
4.3减速器
7.10460/18600060010006000v nD i 0
=???==ππ 选三合一减速机KD10—Y1321M —6 4KW 传动比i=100.75
使用系数f=2.0，承载功率4KW ，输出转速9.5r/min
4.4实际运行速度
m/min 9.176.014.35.9n v 0
=??=?=D n π 5. 金属结构计算
5.1主梁计算
5.1.1 主梁内力分析
根据起重机设计手册，对龙门起重机的主梁进行计算时，主梁按静定简图计
算为最不利工况。计算简图如下
作用于龙门起重机主梁的计算载荷可按其方向分为垂直载荷和水平载荷.
a. 垂直载荷引起的主梁内力
移动载荷引起的主梁内力
作用在主梁上的移动载荷即小车自重和起升载荷引起的小车轮压。
一个箱形主梁上的总的小车轮压，按下式计算 n
Q G R i xc i 'ΨΨ+= 式中 xc G --起重小车自重，xc G =29t=4109.2?N
Q —起升载荷，Q=100t=N 410100?
i Ψ—冲击系数，i Ψ=1Ψ=1.1
'i Ψ—动力系数，'i Ψ=2Ψ=1.2
）
（Ψ0435.003.08.916046.35.012+??+= n —桥架主梁的根数，双主梁取n=2 则：N R 44
4106.612
101002.1109.21.1?=??+??= b.固定载荷引起的主梁内力
a ）均布固定载荷引起的主梁内力
mm N L G /7.824000
10191.1q 4
0=??==ψ b ）水平载荷引起的主梁内力
c ）起重机偏斜运行是龙门机构产生的附加载荷. P P Σλ2
s = 式中 λ——侧向力系数，λ=0.13
ΣP ——起重机产生侧向力一侧与有效轴距有关的相应车轮静轮压
之和，即ΣP=41t ×2=82t N P 44s 1033.510822
13.0?=??= 侧向力产生的弯矩：
m 107.5107001033.584s ys ??=??=?=N P M β
主梁弯矩计算
龙门起重机主梁的危险截面一般是小车位于跨中时的跨中截面.
1）由固定载荷及移动载荷在主梁计算截面引起的弯矩.
a.固定载荷引起的主梁弯矩 mm 1026.68
240007.88qL 822q ??=?==N M b.移动载荷引起的主梁弯矩 mm 1048.3224000
4)2300024000(106.614)2b (8242??=?-??=-?=N L L R M R c.由固定载荷及移动载荷在跨中共同引起的弯矩
mm 1048.381048.321026.6888q x ??=?+?=+=N M M M R
2）由大车制动惯性载荷、风载荷和水平侧向力在主梁计算截面引起的弯
矩：
a.大车制动产生的水平惯性载荷和弯矩
ma ma P H 5.15==ψ
式中 5ψ——考虑到起重机驱动力突加或突变时对金属结构的动力
效应，取5ψ=1.5
根据大车运行速度v=18m/min ，查表得a=0.0852s /m ，那么小车 惯性矩和垂直力之比为：013.08
.9085.05.1g a 5.1=?= 大车运行机构的水平惯性力对主梁跨中截面的水平弯矩为：
01.08
q 42y 1?+=）（L RL M 01.0)8
240007.8424000106.61(24??+??= 7
1032.4?= N.mm b ）风载荷引起的水平力
N A P CK P 4a h w 1073.0451000.125.13.1?=????==
式中 A ——452m
风载荷在主梁截面产生的弯矩： mm 1019.224000
8240001073.08q 72422y ??=???==N L M 式中 L
P w q =
c ）由大车制动惯性载荷、风载荷、大车侧向力共同引起的弯矩：
3y 2y 1y y M M M M ++=
=（4.32+2.19+57/2）710?
=35.017
10? N.mm 5.1.3主梁强度计算
5.1.3.1主梁截面特性：
面积：F=612004mm
惯性矩：48x mm 1045.3?=I
49y mm 10243.7?=I
抗弯系数：37mm 10763.3?=X W
47y mm 1061.1?=W
静面矩： 37x mm 1012.2?=S
满载小车位于跨中：
δ=）（y
y x x 15.1M M W M +? =)1061.11001.3510763.31048.38(15.17
7
78??+??? =2/142mm N 2mm /17633
.1235N ==［δ］ 得 δ［δ］≤ 满载使用要求
6.主梁静刚度校核.
具有两个刚度支腿的龙门起重机，小车位于跨中是静挠度按简支梁计算
］［）（f C EI
L P P ≤?+=23
2148f 式中： 2C ——将小车轮压用他们作用于跨中的合力代替计算挠度得到换算系数
t 25.291=P
t 27.362=P
m 705.1a 1=
m a 295.12=
】｝）（【）（】）（【）（｛2222211122143212143a 214L
a L a R P L a L R P C --?-?+--?-?= 】｝）（【）（】）（【）（｛2224295.1214324295.12152.6527.3624705.12143241.7052152.6525.294--?-?+--?-?== 4×(0.11+0.136)
=0.984
mm 26984.010
455.3101.248240001052.65f 10534=???????= [f]=24000/800=30 mm
f ＜[f] 主梁静刚度合格
7.支腿计算
支腿各截面计算特性
大端：
截面积：A=882242mm
截面惯性矩：410x mm 10367.1?=I
410y mm 10156.5?=I
抗弯模数：37x mm 10232.3?=W 37Y mm 10388.4?=W
静面矩： 37
x mm 1069.1?=S
小端：
截面积：A=368802mm
截面惯性矩：49x mm 10469.8?=I
49y mm 10064.2?=I
抗弯模数：37x mm 10415.1?=W
36
Y mm 10766.7?=W
0.45h 处：
截面积：A=634882mm
截面惯性矩：410x mm 10378.1?=I
410y mm 10668.1?=I
抗弯模数：37x mm 1065.2?=W
37Y mm 10255.2?=W
0.72h 处：
截面积：A=757922mm
截面惯性矩：410x mm 10416.1?=I
410y mm 10107.3?=I
抗弯模数：37x mm 100.3?=W
37Y mm 10248.3?=W
7.1内力分析
对于具有两个刚性支腿的龙门起重机支腿按一次超静定龙门架箱体进行内力计算，不带悬臂的龙门起重机小车最近一条支腿处为计算龙门起重机支腿内力的最不利工况。内力计算分龙门架平面和支腿平面两种情况讨论。
7.1.1龙门架平面支腿内力计算
a.由起升载荷和小车自重载荷引起的内力
N L L R V B 4401072.56)24000
19031(106.61)1(?=-??=-?= N K L L L L R H 44001085.1)
3713.12(24000136002)190324000(19033106.61)32(h 2)(3?=+????-????=+-?= 式中 支腿抗弯刚度比 713.124000
1755010416.110318.3h 101012=???=?=L I I K mm 10516.213600101.85h 84Q c ??=??===N H M M D
b.由小车惯性力引起的内力.
L
P V V HX B A h ?==- =24000
13600105.15?? =N 4105.8?
式中 ：
078.01029.15.16???=
=N 5105.1? N P H H HX B A 45105.7105.12
121?=??=== mm 1056.1113600108.5h 84xc ??=??=?==N H M M A D
c.由支腿风载荷引起的支腿内力
A w a h ck P β=
=1.3×1.25×1.0×27 =46.875
mm /1023.313600
q 3N P W W -?=== 2w wc h q 2
1=M 23136001023.32
1???=- =mm N 1098.25
?? 0=D M
ma
5ψ=HC P
7.1.2.1 由起升载荷、自重载荷引起的支腿垂直载荷A V 及内力
支反力：
G L L R V A ψ）（2
110+-
= =4410191.121)2490.11(106.61???+-?? N 41015.67?=
抗拉力： ?
?==5.77tan 1015.67tan 4
αA V H N 410887.14?=
轴向力：
22H V N A += =2424)10887.14()1015.67(?+?
=N 41078.68?
支腿自重：N 4z 108q ?= h H a G V M Z A Qz ?-?+=2
=1360010887.142300010830001015.67444??-?
?+?? =mm 101.18??N
风载荷引起的内力：
A CK p a h w β='
=1.3×1.25×1.0×48
=78 N
2h q 2
A '
?=W
M =231360010735.52
1???- =mm 103.55??N
式中 mm /10735.513600
q 4'N P W A ?==
大车制动惯性力引起的内力
1.5ma ma 5==ψH P
=1.5×225000×0.085
=N 41087.2?
13600102.87h 4pH ??=?=A P M
mm 109.38??=N
由运行侧向力S P 引起的支腿内力
mm 1025.7136001033.5h 84c ??=??=?=N S M
7.1.3门架平面共同弯矩
w c xc c M M M M Q Q X ++=
=5881098.21056.1110516.2?+?+?
=mm 1008.148??N
支腿平面共同弯矩
C Q Z Z M M M M M ++=+H z w z
=88581025.7109.3103.5101.1?+?+?+?
=mm 1026.128??N
8.支腿强度计算
在龙门架平面内，支腿上端为危险截面，在支腿平面内，支腿下端为危险截面，其危险截面的强度校核如下：
[]δ?δ≤+=W
M A V 式中 ?——许用应力折减系数，根据支腿柔度
m i n 1r h
μμλ=
由轴压稳定系数表查取132.11=μ，7.0m =μ，2z =μ
m i n r 为支腿截面的最小惯性半径，
m 5.76488224
10156.5r 10
x min =?==A I mm 4.61936880
10415.1r 10
x zm =?==A I 1.145
.764136007.0132.1m =??=
λ 查表得 98.0=? 7.494
.619136002132.1z =??=λ 查表得 98.0=? 8.1强度验算（支腿上端为危险截面） []δδ≤++=F
N W M W M N '
x 'y =882241078.6810232.31026.1210388.41008.144
7
878?+??+?? =2mm /81.77N
[]2mm /17633
.1235N ==δ
验算合格
9.支腿整体稳定性校核
取距支腿小端0.45h 处截面
[]δ?δ≤++=x y y x W M W M A N （ 2.6646513600232.1=??=X ，取79.0=?） 7
8
7841065.2105.610255.21074.76348879.01078.68??+??+??= =2mm /56.72N
10.稳定性验算（0.45h 处截面）
门架平面弯矩：
a. 起升载荷：mm 10384.174801085.1841??=??=N M
b. 小车： mm 10358.67480104.8842??=??=N M
c. 风载荷: mm 1004.974801023.35.04233??=???=-N M 总弯矩：mm 1074.78321h 45.0??=++=N M M M M
支腿平面：
a. 起升载荷：
mm 1014.1748010887.142300010816501015.6784441??=??-?
?+??=N M ‘ b. 风载荷：mm 106.1748010735.52
1523'2??=???=-N M c. 大车制动惯性载荷： mm 1015.274801087.284'3??=??=N M
d. 侧向力引起的载荷： mm 102.360201033.584'4??=??=N M
总弯矩： mm 105.68h 45.0'??=N M
11.地横梁的计算
11.1内力分析，计算简图如
a.由地横梁自重及支反力引起的垂直载荷：
N P 41075?=
N G 4105.2?=
2
G P R A += =2
105.210754
4?+? N 41025.76?=
mm 102875.23001025.7630084??=??=?=N R M A A
()mm 1092.2300535053508??=-?-?=N P R M A C
b.由大车侧向力引起的弯矩：
mm 1085.22
107001033.5284s ??=??=?=N B P M d
11.2强度计算
a.截面特性：
A=316002mm
49x mm 1019.4?=I 49y mm 1045.2?=I
36x mm 10525.9?=W 36Y mm 1054.6?=W
b.强度计算
268
68y y x x mm /23.7410
54.61085.210525.91092.2N W M W M =??+??=+=δ []2mm /17633
.1235N ==
δ 强度合格
12.螺栓计算
初选M24高强度螺栓
12.1主梁支腿连接
a.螺栓所受最大拉力计算 []t i mi x i mi Y A N Z
Q Y Y M X X M T ≤-∑?+∑?=2max 2'max
22’ =+?+?+?+?+????)
5.472255.36725.26225.15725.522(25.472105.3222228 661078.68)
1200201100220021002(212001093.334
22228?-?+?+??????+?+???? =KN 9.55661078.6810
784.71007.4102.11065.14
712711=?-??+?? M24单栓承载力:
[]KN P N 5.1221757.07.0t =?==
[]t N T A ＜ 验算通过
b.螺栓抗剪计算
通过螺栓群重心的力F 由小车，大车，制动惯性力确定，即 F=
=F N
M24螺栓单栓抗剪承载力：
[]KN n f T P N m A j 31.2013.0)9.554.1175(7.0)4.1(7.0=???-?=??-?= 则
12.2 支腿地横梁：
支腿下端弯矩为0，支计算单栓受剪
4'1011.27?=F
KN N Z F N F 45.610645.042
1011.2744';=?=?== M24单栓承载力
KN P N 75.3613.01757.0fn 7.0m j =???==???
???‘
门式脚手架施工方案
中心小区专项治理工程（主体工程）脚手架施工方案 编制： 审核： 审批： 大庆油田工程建设有限公司油建公司 第五工程部 2014年4月27日
第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程名称：中心小区专项治理工程（主体工程） 建设单位：大庆油田矿区服务事业部物业管理二公司 监理单位：大庆石油工程监理有限公司 建设地点：中心小区 本工程为住宅楼外墙装饰工程，主要为外墙保温及涂料粉刷，新安装装饰构件，考虑住户正常通行、施工安全及施工顺利进行，采用门式脚手架作为工程施工用脚手架。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用门架脚手架方案： 第四节脚手架的材质要求 门架 1、门架采用MF1219，门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。 2、周转使用门架及配件的维修保养或报废，可按门架及配件的质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法。 A类属于外观检查有轻微变形、损伤和锈蚀，不影响正常使用和安全承载。所以，门架及配件在清除表面粘附砂浆、泥土等污物，除锈后可以使用，重新油漆属于经常性的保养工作。 B类属于外观检查有一定程度变形、损伤、锈蚀，用肉眼或器具测量可见，该类门架及配件将影响正常使用和安全承载，所以应经矫直、平整、更换不见、修复、补焊、防锈、油漆等修理工作后方能继续使用；该类别除锈、油漆指用砂纸、铁刷等将锈除去，重新涂刷油漆。 C类指有片状剥落，锈蚀面积大（达总表面面积的50％以上），有修坑，但无贯穿锈洞等严重锈蚀现象，这类门架及配件不能由外观确定承载力，而应由试验确定其承载力。承载力试验方法按现行国家标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）中6.2及表
门式起重机总体计算书
MQ100 门式起重机总体 设 计 计 算 书 一. 总体计算 计算原则:MQ100门式起重机设计计算完全按《起重机设计规范》GB3811执行,并参照下列标准进行设计计算:
《塔式起重机设计规范》GB/T13752-92 《法国塔式起重机设计规范》NFE52081 工作级别 A 5 利用等级 U 5 起升机构 M 5 变幅机构 M 4 回转机构 M 4 行走机构 M 4 最大幅度 13m 最大起重量 8000Kg （一） 基本参数: 回转速度 0.7r/min 回转制动时间 5s 行走速度 12.5/25m/min 行走制动时间 6s 回转惯性力 ()Kg RM M g t R n F 002242.0.60..25.1=?? =π回 其中 g=9.81 n=0.7r/min t=5s 行走惯性力: ()Kg M M g t v F 0106184.0.605.1=?? =行 其中 g=9.81 V=25m/min t=6s (二) 载荷组合: 自重力矩、惯性力及扭矩
上表中的回转惯性力到轨顶面的力矩总计为：-1971kg.m 上表中的行走惯性力到轨顶面的力矩总计为：5378kg.m (三)起重小车、吊钩和吊重载荷
起重小车265kg 绳60kg 吊钩230kg 起升动载系数(起升机构用40RD20)： =1.136, q=8t V=16m/min时, 2 吊重q=8000kg, 幅度R=13m (1) 吊载 Q=(8000＋230＋60/2)×1.136＋(265＋60/2)×1.1 =9708kg M=9708×13=126204kg.m (2) 风载（包括起重小车、吊钩和吊重） 迎风面积A=5.52＋1.6×82/3=11.92m2 风力：F=11.92×25=298kg =298×13=3874kg.m 风扭矩：T n 风力到轨道上平面的力矩：M=298×12=3576kg.m (3) 回转惯性力 F=0.002242×(8000＋230＋265＋60)×13=249kg 回转惯性扭矩： T =249×13=3237kg.m n 回转惯性力到轨道上平面的力矩：M=249×12=2988kg.m (4)行走惯性力 F=0.0106184×(8000＋230＋265＋60)=91kg =91×13=1183kg.m 行走惯性扭矩：T n 行走惯性力到轨道上平面的力矩：M=91×12=1092kg.m (四) 风载荷 A、工作，垂直风（风向与臂架垂直）
门式刚架厂房设计计算书
门式刚架厂房设计计算书 一、设计资料 该厂房采用单跨双坡门式刚架，厂房跨度21m ，长度90m ，柱距9m ，檐高7.5m ，屋面坡度1/10。刚架为等截面的梁、柱，柱脚为铰接。 材料采用Q235钢材，焊条采用E43型。 22750.6450/160/mm EPS mm N mm g mm ≥2y 屋面和墙面采用厚夹芯板，底面和外面二层采用厚镀锌彩板，锌板厚度为275/gm ；檩条采用高强镀锌冷弯薄壁卷边Z 形钢檩条，屈服强度f ，镀锌厚度为。(不考虑墙面自重) 自然条件：基本风压：20.5/O W KN m =，基本雪压20.3/KN m 地面粗糙度B 类 二、结构平面柱网及支撑布置 该厂房长度90m ，跨度21m ，柱距9m ，共有11榀刚架，由于纵向温度区段不大于300m 、横向温度区段不大于150m ，因此不用设置伸缩缝。 檩条间距为1.5m 。 厂房长度>60m ，因此在厂房第二开间和中部设置屋盖横向水平支撑；并在屋盖相应部位设置檩条、斜拉条、拉条和撑杆；同时应该在与屋盖横向水平支撑相对应的柱间设置柱间支撑，由于柱高<柱距，因此柱间支撑不用分层布置。 （布置图详见施工图） 三、荷载的计算 1、计算模型选取 取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用等截面设计。厂房檐高7.5m ，考虑到檩条和梁截面自身高度，近似取柱高为7.2m ；屋面坡度为1：10。 因此得到刚架计算模型： 2.荷载取值 屋面自重：
屋面板：0.182/KN m 檩条支撑：0.152/KN m 横梁自重：0.152/KN m 总计：0.482/KN m 屋面雪荷载：0.32/KN m 屋面活荷载：0.52/KN m （与雪荷载不同时考虑） 柱自重：0.352/KN m 风载：基本风压200.5/W kN m = 3.各部分作用荷载： （1）屋面荷载： 标准值： 1 0.489 4.30/cos KN M θ ? ?= 柱身恒载：0.359 3.15/KN M ?= kn/m （2）屋面活载 屋面雪荷载小于屋面活荷载，取活荷载1 0.509 4.50/cos KN M θ ? ?=
施工用缆索式起重机设计计算教材
施工用缆索式起重机设计计算Design and simplified calculation for cable crane 攀钢集团冶金工程技术有限公司机电安装工程分公司 Pangang Group Metallurgical engin eeri ng tech no logy co,,ltd Electromecha nical subsidiary compa ny 朱明 2012年3月7日
一、概述 缆索式起重机（架空索道）在我公司的工程施工中被广泛运用，我们曾承建了会理锌矿 长距离架空索道及设备安装、502电厂架空索道的安装，由于我市及周边地区处于山区，运 输条件极为不便，在设备安装施工中也广泛采用了缆索式起重机运送设备和管道的运送方式，如会理县云甸乡20t渡槽安装、会理黎溪电站水轮机组吊装（分解后设备单件重5t），攀钢白马铁矿至西昌二基地精矿压力输送管道管廊吊装、攀钢耐密煤气管线敷设吊装、大直 径浓缩池中心耙架及设备吊装等，自己多次参与架空索道的选择及计算应用实例，现结合现场实际情况将有关计算理论附列如下： 支架1 图1施工用缆索式起重机要件构成 图2 白马矿至西昌基地精矿压力输送管通廊吊装 有关型式及说明： 在此以攀钢白马矿至西昌精矿浆长输管线施工用缆索起重机为例，见图1、图2,起吊 重量G=5t，水平运距150m，运送点与支架1落差约150 m，安装点在深山峡谷间无路可往，在支架1处有临时便道公路通往，支架2未采用，而是直接在峡谷对面山上埋桩代替。 二、缆索起重机结构及计算 1、支架高度H=h1+h2+h3+h4+h5+h6+f
hl —所需最大起重咼度，此处取 0.2 m ; h2 —上述咼度与所吊起构件间的间隙， 一般采用2m ; h3—被吊装构件的最大高度，在此取 1.2 m ； h4—吊索的栓系绑扎高度，一般采用 1 m ； h5—起重滑轮组的最小长度，在此取 0.5 m ； h6—起重小车净高，一般采用 1m ； ￡ L L f —缆索（承重索）在跨度中央的下垂度，可按经验选取 f =0.05~0.07L 或- 一 ■— 1S 20 L 表示跨距，按150m 代入，相对垂度f/L 的数值越小，承重钢丝绳的拉力越大， f/L 数 值过小，贝U 所需支架高度就比较高，同时运行阻力较大，牵引索要加大。根据以上数值，可 取 H=10 m 。 2、承重索计算及依据 悬挂在两支点上的钢索， 在其均布荷载的作用下所呈现的线形如图 3所示，在其上取一 微小线段dL 进行受力分析，由力的平衡原理得钢丝绳微段在平衡静态时的方程为： T cos ( 0 +d 0 ) =Tcos 0 =H T sin ( 0 +d 0 ) =Tsin 0 +qdL 又由于 y =tg 0 ; dy =dtg 0 , 联立这几个式子得微分方程式： 当x=0时，一 一 小的，可以省略不计，并将曲线的坐标原点移动一个 a 值的位置，则得悬挂钢索曲线的近以 A( q 为悬索单位长度的质量 , ) V — 7 T' +d H' H ■ r ―=— qdL T --------- V = -=:称为补偿函数，即可解得 ■，将此式展开为代数函数的形式有: 在上式中若补偿函数 a 值较大，即悬挂钢索的挠度系数较小时， 第三项以后的值是很微
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
落地门架_门架简图
落地门架_门架平面图 四、门架稳定性计算 门架型号MF1219水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型Ф48×3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型Ф48×3 每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N Gk1= (G k1 + G k2 ×2+ G k3 ×1/2+ G k4 ×2×1/1+ G k5 ×2+ G k6 ×2) /h =(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m
1/2表示水平架设置2步1设 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N Gk2= (G k7 ×l/cosα×2/4+ G k8 ×l×1/4+ G k9 /4+ G k10 ×4/4+ G k11 ×l+ G k12 ×l×h) /h =(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N Qk =n× Q k ×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值： ω k =μ z ×μ s ×ω o =0.74×0.8×0.3=0.178 kN/ m2 q k = ω k × l=0.178×1.83=0.325 kN/ m 风荷载产生的弯矩标准值： M k = q k H 1 2/10=0.325×3.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N Gk1+ N Gk2 )H+1.4 N Qk =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN 组合风荷载时： N w =1.2(N Gk1 + N Gk2 )H+0.9×1.4 (N Qk +2M k /b) =1.2× (0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4× (13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值
MQE80+80t-38m-14m龙门吊计算书
MQE80+80/10-38通用门式起重机 设计计算书 南京南京登峰起重设备制造有限公司 2008年10月
1、设计依据 1.1《钢结构设计规范》（GBJ17-88） 1.2《起重机设计规范》（GB3811-83） 1.3《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-90） 2、总体设计方案： 主梁采用单主梁桁架结构；支腿采用无缝钢管焊接；采用两刚性支腿设计；支腿均衡梁设置在离大车轨道高5.2m处，满足运梁炮车从支腿端面运梁；两侧支腿均满足运梁跑车的通过；起重系统采用2台80t吊重小车，每台吊重小车上设置2台卷扬机，卷扬机在主梁两侧下绳；配铁路2201“T” 梁专用吊具；每台龙门吊设一台10t电动葫芦副钩，电动葫芦满足单边有效悬臂3.5m的要求，电动葫芦轨道采用法兰与下平联槽钢连接；起重机设置Z字型爬梯上下司机室；设置电动葫芦检修平台。 详细方案见图MQE16038-00-00-000 3、主要性能参数 3.1额定起重量：80t+80t 3.1.1当两小车在距跨中各15处，两小车抬吊160t，小车定点起吊，不运行； 3.1.2当两小车在距跨中各11处，两小车抬吊120t，小车定点起吊，不运行； 3.1.3当两小车在距跨中各9处，两小车抬吊90t，小车定点起吊，不运行； 3.1.4当一台小车在跨中处，最大起重量50t，小车可运行； 3.2大车走行轨距：38m 3.3吊梁起落速度：0.9m/min 3.4起升高度：14m 3.5吊梁小车运行速度： 6.7m/min 3.6 整机运行速度：0-10m/min（重载）；0-20m/min（空载）； 3.7 适应坡度：±1% 3.8 电葫芦额定起重量：10t 3.9 电葫芦起升高度：18m 3.10电葫芦运行速度：20m/min 3.11电葫芦起升速度：7m/min 3.12整机运行轨道：单轨P50 4、起重机结构组成 4.1 吊梁行车总成：2台（四门定滑轮，五门动滑轮） 4.2 主动台车：4套 4.3 左侧支腿：1套 4.4 右侧支腿：1套 4.5 副支腿托架：1套 4.6 主支腿托架：2套 4.7 隅支撑托架：1套 4.8 主横梁总成：1组 4.9 电葫芦走行轨：1套 4.10 10t电动葫芦：1台 4.11 司机室：1套
轻型门式钢架课程设计计算书
一、设计资料 某单层工业厂房，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度24m ，长度48m ，柱距6m ，檐口标高11m ，屋面坡度1/10。屋面及墙面板均为彩色钢板，内填充保温层，考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙 梁均采用冷弯薄壁卷边C 型钢，钢材采用Q345钢，2 /310mm N f =，2/180mm N f v =，基础混凝土标号C30，2 /3.14mm N f c =，焊条采用E50型。刚架平面布置图，屋面檩条布置图，柱间支撑布 置草图，钢架计算模型及风荷载体形系数如下图所示。 刚架平面布置图 屋面檩条布置图
柱间支撑布置草图 计算模型及风荷载体形系数 二、荷载计算 2.1 计算模型的选取 取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用等截面设计。 2.2 荷载取值计算： （1）屋盖永久荷载标准值 kN m 彩色钢板0.40 2保温层0.60 2 kN m 檩条0.08 2 kN m 钢架梁自重0.15 2 kN m 合计 1.23 2 kN m （2）屋面活载和雪载0.30 2 KN m。 /
（3） 轻质墙面及柱自重标准值 0.50 2 /KN m （4） 风荷载标准值 基本风压：m kN /525.050.005.10=?=ω。根据地面粗糙度类别为B 类，查得风荷载高度变化系数：当高度小于10m 时，按10m 高度处的数值采用，z μ=1.0。风荷载体型系数s μ：迎风柱及屋面分别为＋0.25和－1.0，背风面柱及屋面分别为－0.55和－0.65。 2.3 各部分作用的荷载标准值计算 （1） 屋面荷载： 标 准 值： m kN /42.7cos 1 623.1=? ?θ 柱身恒载： m kN /00.3650.0=? （2） 屋面活载 屋面活载雪载m kN /81.1cos 1 630.0=? ?θ （3） 风荷载 以左吹风为例计算，右吹风同理计算，根据公式0ωμμωs z k =计算，z μ查表m h 10≤，取1.0，s μ取值如图1.2所示。（地面粗糙度B 类）
双梁门式起重机设计计算书(—)150吨20米
第一章设计出始参数 第一节基本参数： 起重量PQ=150.000 ( t ) 跨度S = 20.000 (m ) 左有效悬臂长ZS1=0.000 (m) 左悬臂总长ZS2=1.500 (m) 右有效悬臂长YS1=1.500 （m ) 右悬臂总长YS2=0.770 (m) 起升高度H0=20.000 (m) 结构工作级别ABJ=5级 主起升工作级别ABZ=0级 副起升工作级别ABF=5级 小车运行工作级别ABX=5级 大车运行工作级别ABD=5级 主起升速度VZQ=3.4000 (m/min) 副起升速度VFQ=3.4000 (m/min) 小车运行速度VXY=2.4000 (m/min) 大车运行速度VDY=2.4000 (m/min) 第二节选用设计参数 起升动力系数02=1.20 运动冲击系数04=1.10 钢材比重R=7.85 t/m'3 钢材弹性模量E=2.1*10'5MPa 钢丝绳弹性模量Eg=0.85*10'5MPa 第三节相关设计参数 大车车轮数（个）AH=8 大车驱动车轮数（个）QN=4 大车车轮直径RM=0.7000(mm) 大车轮距L2=11.000 (m) 连接螺栓直径MD=0.0360 (m) 工作最大风压q1=0/*250*/(N/m'2) 非工作风压q2=0/*600*/(N/m'2) 第四节设计许用值 钢结构材料Q235----B 许用正应力[ σ ] I=156Mpa [ σ ] II=175Mpa 许用剪应力[ ? ]=124Mpa 龙门架许用刚度：
主梁垂直许用静刚度： 跨中（Y）x~1=S/800=30.00mm 悬臂（Y）1=ZS1/700=2.00mm 主梁水平许用静刚度： 跨中（Y）y~1=S/2000=12.00mm 悬臂（Y）1=ZS1/700=2.00mm 龙门架纵向静刚度： 主梁严小车轨道方向（Y）XG=H/800=16.4mm 许用动刚度（f ）=1.7H z 连接螺栓材料8.8级螺栓 许用正应力[ σ ] 1s=210.0Mpa 疲劳强度及板屈曲强度依GB3811-83计算许用值选取。 第二章起重小车设计 第一节小车设计参数 小车质量(t) GX=50.000(t) 小车车距(m) B=3.500(m) 轨道至主梁内边(m) L5=0.030(m) 小车轨距( m ) L6=2.500(m) 小车左外伸(m) L7=0.500(m) 小车右外伸(m) L8=0.500(m) 主梁与马鞍间距(m) L11=0(m) 吊钩下探量(m) H6=2.000(m) 小车轨道截面高(m) H7=0.120(m) 小车高H8=1.650(m) 小车顶至马鞍(m) 小车罩沿大车轨道方向 迎风面积(m'2) XDS=12.000(m'2) 小车罩垂直于大车轨道方向 迎风面积(m'2) XXS=12.000(m'2) 钢丝绳金属丝截面积(m'2) DO=6.550700e-004(m'2) 滑轮组钢丝绳分支数半NO=5 小车轨道型号QU70 小车外罩至导电架距离(m)L9=0.97(m) 小车外罩至栏杆距离(m) L10=0.970(m) 法兰至主梁上盖板距离(m)HD=1.800(m) 第二节设计计算 为工厂便于组织生产，提高标准件的通用性，设计中不进行起重小车设计，而采用5t--50t 通用桥式起重机小车。此，起重机小车设计详见5t--50t通用桥式起重机小车计算说明书。
完整版门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 二、荷载参数 三、设计简图
门架简图_落地门 架． 门架平面图落地门架_四、门架稳定性计算
每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N= (G+ G×2+ G×1/2+ G×2×1/1+ G×2+ G×2) /h k6k2k4k1k3k5Gk1=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m 设1步2表示水平架设置1/2 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N= (G×l/cosα×2/4+ G×l×1/4+ G/4+ G×4/4+ G×l+ G×l×h) /h k12k9Gk2k8k7k11k10=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N=n×Q×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN kQk门架宽度b，见门架型号编辑 风荷载标准值： 2 0.3=0.178 kN/ m0.8××μ×ω=0.74×ω=μokzs q= ω×l=0.178×1.83=0.325 kN/ m kk风荷载产生的弯矩标准值： 22/10=0.494 kN . m 3.9/10=0.325×M= q H 1kk 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+1.4 N =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN QkGk2Gk1组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+0.9×1.4 (N+2M/b) kGk1QkwGk2=1.2×(0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4×(13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值 参数计算： 4 1536/1930=193593 mm/h=107800+107800×+I·h I=I01100.50.5=21.37 mm i=(I/A)=(193593/424) 1λ=kh/i=1.22×1930/21.37=110.19 0由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516
龙门吊轨道基础计算书
附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
龙门起重机设计计算(完整版)
龙门起重机设计计算 」?设计条件 1. 计算风速 最大工作风速：6级 最大非工作风速：10级（不加锚定） 最大非工作风速：12级（加锚定） 2. 起升载荷 Q=4 0 吨 3. 起升速度 满载：v=1 m/min 空载：v=2 m/min 4?小车运行速度： 满载：v=3 m/min 空载：v=6 m/min 5. 大车运行速度： 满载：v=5 m/min 空载：v=10 m/min 6. 采用双轨双轮支承型式，每侧轨距 2米 7. 跨度44米，净空跨度40米。 8. 起升高度:H 上=50米，H 下=5米 二.轮压及稳定性计算 （一）载荷计算 1. 起升载荷：Q=40t 2. 自重载荷 小车自重 G 龙门架自重 G 大车运行机构自重 G 司机室 G 电气 G 3. 载荷计算 1 =6.7t 2=260t 3=10t 4=0.5t 5=1.5t
工作风压：q i =114 N/m 2 q n=190 N/m 2 q m=800 N/m 2（10 级） q m=1000 N/m 2（12 级） 正面：Fw i=518x114N=5.91 104N Fw U=518x190N=9.86 104N Fw m=518x800N=41.44 104N （10 级） Fw m=518x1000N=51.8 104N （12 级） 侧面：Fw i =4.61 104N Fw n=7.68 104N Fw m=32.34 104N （10 级） Fw rn =40.43 104N （12 级） 二)轮压计算 1. 小车位于最外端， U类风垂直于龙门吊正面吹大车，运行机构起制 动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。 龙门吊自重：G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t 起升载荷： Q=40t 水平风载荷：Fw U=9.86t 水平风载荷对轨道面的力矩：Mw U=9.86 X 44.8=441.7 tm 水平惯性力:F a=(G+Q) X a =（278.7+40） X 0.2 X 1000 = 6.37 X 10000 N =6.37 t 小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X 16=747.2tm 最大腿压：P =0.25 max=0.25 （G+Q） + M 1/2L + M q/2K 318.7 + 722.0/48 + 747.2/84 水平惯性力对轨道面的力矩：总的水平力力矩：M M a = 6.37 X 44=280.3tm 1 = M a+ Mw U =722 tm =79.675+15.04+8.9 =103.6t
型钢悬挑架设计计算书(非常详细)
住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3 同时施工作业层数2卸荷设置无 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m)19.8立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m)0.9 内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计 脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2)0.1 0.01 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 0.17 挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值 G kdb(kN/m) 0.12 挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数n jj2 3地区江苏南京市结构脚手架荷载标准值 G kjj(kN/m2) 安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25
0.938，0.65 风荷载体型系数μs 1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.265，0.184 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙 件、单立杆稳定性) 计算简图： 立面图
侧面图 三、纵向水平杆验算 横向水平杆上纵向水平杆根数n4 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在 上 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 1.计算说明 1.1概况： 工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m 5层 工程内容：站台雨棚吊顶 1.2本工程采用门式脚手架规格如下：
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。 2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算 门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN
锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN 每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.732 钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN 每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m 加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN 2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力） 根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， μ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值 W k=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m 风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 M k=0.708*62/10=2.549KN.m
门式钢结构计算书
门架计算书 编制： 复核： 审核： 二〇一八年六月
目录 1. 编制依据 (2) 2. 门架车结构简述 (2) 3. 计算参数 (3) 3.1.钢材物理性能指标 (3) 3.2.钢材强度设计值 (3) 4. 荷载分析 (4) 4.1.载荷分析 (4) 4.2.施工工况 (5) 5. 计算分析 (6) 5.1.建模 (6) 5.2.载荷分析 (7) 5.3.门架受力检算 (7) 6. 门架结构计算汇总 (25) 7. 整体稳定性分析 (26) 8. 小结 (27)
门架车计算书 1.编制依据 1）《门架结构示意图》 2）《钢结构设计规范》 3）《2012版本midas有限元分析软件》 4）《路桥施工计算手册》 2.门架车结构简述 门架车由走形系统、门架总成组成，各部自成体系，相互独立又相互联系。门架内轮廓尺寸为m 5.7 5.6 ，总长23m；门架立柱φ630×14；门架上横梁由钢板δ10mm组焊的箱型截面□900×770×10；门架下纵梁由钢板δ20mm组焊的箱型截面□680×770×10；门架车的上部采用热轧H型钢HN400×200×8×13作为上纵梁传递上部浇筑混凝土时的施工荷载；门架车立柱之间横向连接采用热轧H型钢HN300×150× 6.5×9，斜向连接采用角钢L100×100，如下图所示： 图1 门架车侧面图
图 2 门架车正视图 门架主构件之间采用高强螺栓连接，立柱之间连接体系可采用普通螺栓连接 3.计算参数 3.1.钢材物理性能指标 弹性模量25/1006.2mm N E ?=；质量密度3/7850m kg =ρ。 3.2.钢材强度设计值 参考《钢结构设计规范》强度设计值，结构设计强度参考下表所示： 表 1 结构设计强度参考值
塔式起重机设计说明书讲解
设计题目：QTZ40塔式起重机总体及塔身的优化设计设计人： 设计项目计算与说明结果 前言 塔式起重机概述 塔式起重机发展情况 第1章前言 1.1 塔式起重机概述 塔式起重机是一种塔身竖立起重臂回转的起重机械。在工业与民用建筑施工中塔式起重机是完成预制构件及其他建筑材料与工具等吊装工作的主要设备。在高层建筑施工中其幅度利用率比其他类型起重机高。由于塔式起重机能靠近建筑物，其幅度利用率可达全幅度的80%，普通履带式、轮胎式起重机幅度利用率不超过50%，而且随着建筑物高度的增加还会急剧地减小。因此，塔式起重机在高层工业和民用建筑施工的使用中一直处于领先地位。应用塔式起重机对于加快施工进度、缩短工期、降低工程造价起着重要的作用。同时，为了适应建筑物结构件的预制装配化、工厂化等新工艺、新技术应用的不断扩大，现在的塔式起重机必须具备下列特点： 1.起升高度和工作幅度较大，起重力矩大。 2.工作速度高，具有安装微动性能及良好的调速性能。 3.要求装拆、运输方便迅速，以适应频繁转移工地的需要。 QTZ40型自升式塔式起重机，其吊臂长40米，最大起重量4吨，额定起重力矩40吨米。是一种结构合理、性能比较优异的产品，比较目前国内外同规格同类型的塔机具有更多的优点，能满足高层建筑施工的需要，可用于建筑材料和构件的调运和安装，并能在市内狭窄地区和丘陵地带建筑施工。整机结构不算太大，可满足中小型施工的要求。 本机以基本高度（独立式）30米。用户需高层附着施工，只需提出另行订货要求，即可增加某些部件实现本机的最大设计高度100米，也就是附着高层施工可建高楼32层以上。 1.2 塔式起重机发展情况 塔式起重机是在二次世界大战后才真正获得发展的。战后各国面临着重建家园的艰巨任务，浩大的建筑工程量迫切需要大量性能良好的塔式起重机。欧洲率先成功，1923年成
门式支架承载力计算书
戴港互通现浇箱梁支架计算书 一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算 根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积，A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm，d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 1 4-d4 1 ）/64=15.92*104mm4 I 1=π（D 2 4-d4 2 ）/64=0.98*104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4 i=√I/A 1 =√16.8×104/428=19.8mm λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN 根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。
门式刚架计算书
门式刚架计算书 项目编号: No.1项目名称: XXX项目 计算人: XXX设计师专业负责人: XXX总工 校核人: XXX设计师日期: 2017-12-08
目录 一. 设计依据................................................................................................................................................................................ 二. 计算软件信息........................................................................................................................................................................ 三. 结构计算简图........................................................................................................................................................................ 四. 结构计算信息........................................................................................................................................................................ 五. 结构基本信息........................................................................................................................................................................ 六. 荷载与效应组合.................................................................................................................................................................... 1. 各工况荷载表.................................................................................................................................................................. 2. 荷载效应组合表.............................................................................................................................................................. 七. 地震计算信息........................................................................................................................................................................ 1. 左地震.............................................................................................................................................................................. 2. 右地震.............................................................................................................................................................................. 八. 内力计算结果........................................................................................................................................................................ 1. 单工况内力...................................................................................................................................................................... 九. 节点位移................................................................................................................................................................................ 十. 构件设计结果........................................................................................................................................................................十一. 荷载与计算结果简图........................................................................................................................................................ 1. 结构简图.......................................................................................................................................................................... 2. 荷载简图.......................................................................................................................................................................... 3. 应力比图.......................................................................................................................................................................... 4. 内力图.............................................................................................................................................................................. 5. 位移图..............................................................................................................................................................................