板、次梁、主梁设计
结构设计原理
结构设计原理1设计资料某多层⼯业⼚房的建筑平⾯如图1所⽰，拟采⽤现浇砼单向板肋梁楼盖。
设计使⽤年限50年，结构安全等级为⼆级，环境类别为⼀类。
楼⾯做法：35mm⽔泥砂浆⾯层及磨⽯⼦地⾯，钢筋混凝⼟现浇板，12mm厚纸筋灰板底粉刷，L1*L2=6000*6600。
楼⾯荷载：均匀可变荷载标准值q k=6KN／m2，准永久值f系数ψq=0.8。
材料：砼强度等级C25，梁内受⼒纵筋为HRB335，其他为HPB235级钢筋。
试对板、次梁和主梁进⾏设计。
图1楼盖建筑平⾯2 结构布置主梁延横向布置，跨度为6.6m；次梁延纵向布置，跨度为6.0m。
主梁每跨内布置两根次梁，板的短边⽅向跨度为6.6m/3=2.2m，长边与短边⽅向的跨度⽐为3，故按单向板设计。
楼盖的结构平⾯布置图见附图1所⽰。
按⾼跨⽐条件，板厚h≧2200mm/40=55mm，对⼯业建筑的楼盖板，要求h≧70mm，考虑到楼⾯可边荷载⽐较⼤，取板厚h=80mm。
次梁截⾯⾼度应满⾜h=l/18～l/12=6000mm/18~6000mm/12=367～550mm，取h=500mm；截⾯宽度系数取b==200mm。
主梁的截⾯⾼度应满⾜h=l/15～l/10=6600m/15-6600mm/10= 440～690mm，取h=650mm；截⾯宽度系数取b=300mm。
3 板的设计3.1 板荷载计算板的永久荷载标准值：永久荷载分项系数1.2；因楼⾯均布可变荷载标准值⼤于4.0KN/m2，可变荷载分项系数应取1.3.于是板的荷载基本组合值：3.2 板计算简图次梁截⾯为200mm*500mm，现浇板在墙上的⽀承长度不⼩于100mm，取板在墙上的⽀承长度为120mm。
承载⼒按内⼒重分布设计，板的计算跨度：l01=l n1+h/2=2200mm-200mm/2-120mm+80mm/2=2020mm<1.025l n1=2030 mm，取l01=2020mm，中间跨l02=2200mm-200mm=2000mm因跨度相差⼩于10%。
(水工)钢筋混凝土课程设计(满分)
水工钢筋混凝土结构课程设计任务书及计算书设计题目：钢筋混凝土梁板结构学院：姓名：学号：班级：指导老师：目录一、设计任务书3二、板的设计6三、次梁设计9四、主梁设计13五、结论21六、参考文献21一、《水工钢筋混凝土结构学》课程设计任务书（一）、设计课题与目的某建筑钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计。
（1）了解单向板肋梁楼盖的荷载传递关系及其计算简图的确定；（2）通过板及次梁的计算，熟练掌握考虑塑性内力重分布的计算方法；（3）通过主梁的计算，熟练掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法；（4）了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求；（5）掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式和制图规定，进一步提高制图的基本技能；（二）、主要内容1、设计资料：根据初步设计成果，提出设计资料及数据如下：(1) 楼层平面如任务书附图1所示。
墙体厚度370mm。
楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。
楼盖采用整体式单向板肋形结构。
(2）该建筑位于非地震区。
(3) 建筑物安全级别为二级。
(4）结构环境类别一类。
(5）建筑材料等级：混凝土强度等级：梁、板、C20级。
钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋I级，梁中受力筋II级。
(6）荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN/m3。
楼面活荷载标准值：6kN /m2。
楼面做法：楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（重力密度为20kN/m3），板底及梁用15mm厚石灰砂浆抹底（重力密度为17kN/m3）(7) 结构平面布置及初估尺寸：板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm；柱的截面尺寸b×h= 400 mm×400 mm。
板厚h＝______mm。
（自己定）次梁：高h＝______mm，宽b＝______mm。
（自己定）主梁：高h＝______mm，宽b＝______mm。
（自己定）(8) 采用的规范：水工混凝土结构设计规范（现在就按课本规定来做），建筑结构荷载规范。
主梁次梁板的钢筋位置关系
主梁次梁板的钢筋位置关系在建筑结构中，主梁和次梁是起着支撑和承重作用的重要构件。
而这些构件的钢筋位置关系也至关重要。
接下来，我们来分步骤阐述主梁次梁板的钢筋位置关系。
一、确定主梁和次梁的布置位置首先，我们需要根据设计要求，确定主梁和次梁的布置位置。
一般来说，主梁和次梁都是平行的，一起组成网格结构，以支撑和分散楼板的荷载。
二、主梁和次梁的钢筋设计在布置位置确定后，需要按照设计要求对主梁和次梁的钢筋进行专业的设计。
钢筋的设计需要考虑梁的受力情况、荷载、跨度等因素。
通常，主梁的钢筋设计较为复杂，因为主梁需要承受更大的荷载。
三、主梁和次梁钢筋的交错配合在钢筋设计完成后，需要进行交错配合。
主梁和次梁的钢筋必须在横向和纵向方向上相互交错，以保证整个结构的稳定性和强度。
钢筋的交错配合应按照设计要求进行，不得随意变更。
四、板和梁的连接在钢筋交错配合完成后，需要将梁和板材连接起来。
这里需要考虑钢筋的穿通和连接方式。
主梁和次梁的钢筋需要穿过楼板并连接在一起，从而形成一个稳定的整体结构。
五、验收和合格证书最后，在整个构件完成后，需要进行验收并取得相关的合格证书。
验收需要确保每个构件的钢筋都符合设计要求，每个连接点的连接强度符合国家标准。
只有通过验收并取得合格证书后，才能进行下一步施工作业。
总之，主梁次梁板的钢筋位置关系是建筑安全和稳定的重要部分。
从钢筋的设计到交错配合、板和梁的连接，都需要按照设计要求严格执行。
只有这样才能保证整个结构的稳定和强度，确保建筑物的安全。
钢筋混凝土梁板结构构造要求
将各种内力组合情况下的内力图，画在同一张图上，形 成内力叠合图，其外包线称为“内力包络图”。
11
分析以下两跨连续梁的弯矩包络图
Q=30kN G=30kN
2m
2m
2m
2m
2m
2m
12
Q=30kN G=30kN 2m 2m 2m 2m 2m 2m
Q=30kN G=30kN 2m 2m 2m 2m 2m 2m
梁高度h主-板的厚度h板) ×负载宽度L1＋梁侧 抹灰重量
主梁受到的集中活荷载设计值Ｑ主＝
板面活载设计值q板×负载面积L1×L2 8
模块5 结构设计计算
三、内力计算（求内力）
受弯构件所需要求的内力为M和V
计算方法：弹性法和塑性法
弹性法严谨，配筋量多。 塑性法经济，但易开裂，下列构件不能采用，
①直接承受动力荷载的结构； ②对裂缝宽度有较高要求的结构； ③重要部位的结构。
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弹性法计算内力
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（1）荷载的最不利组合
满布的恒荷载+最不利的活荷载布置 活荷载最不利的布置原则： 1）求某跨跨中最大正弯矩时，应在该跨布置活荷载，然 后隔跨布置活荷载； 2）求某支座最大负弯矩时，应在该支座左右两跨布置活 荷载，然后隔跨布置活荷载。 3）求某支座边最大剪力时，应在该支座左右两跨布置活 荷载，然后隔跨布置活荷载，与支座最大负弯矩的布置 相同。
力的作用。附加横向钢筋有附加箍筋（不少于2φ 6）和附 加吊筋（不少于2φ 12）两种类型，宜优先选用附加箍筋。
23
4）主梁与次梁相交处上部钢筋布置按下图：
计算主梁负筋时，单排筋h0=h－（55～60）mm，双排筋 h0=h－（80～90）mm 板受力负筋
结构设计主次梁布置规则
结构设计主次梁布置规则引言在建筑结构设计中，主次梁的布置是一个重要的环节。
主次梁的合理布置可以有效地分担楼板荷载，提高结构的承载能力和稳定性。
本文将介绍结构设计中主次梁布置的规则和注意事项。
主次梁的定义和作用主次梁是建筑结构中的两种梁，它们承担了楼板荷载的传递和分担的任务。
主梁是指跨越建筑物主要跨度的梁，通常沿建筑物的长方向布置；次梁是指跨越建筑物次要跨度的梁，通常与主梁垂直方向布置。
主次梁的作用主要有以下几个方面：1.承担楼板荷载的传递和分担，将荷载传递到柱子上；2.增加结构的承载能力和稳定性，提高建筑物的整体刚度；3.支撑和固定楼板，保证楼板的平整和稳定性。
主次梁布置的规则主次梁的布置需要遵循一定的规则，以确保结构的稳定性和承载能力。
下面是一些常用的主次梁布置规则：1. 主次梁的间距主次梁的间距应根据楼板荷载和梁的尺寸来确定。
一般情况下，主梁的间距可以根据建筑物的跨度来确定，次梁的间距可以根据主梁的间距来确定。
间距过大会导致楼板的变形过大，间距过小则会增加结构的材料和成本。
2. 主次梁的尺寸主次梁的尺寸应根据楼板荷载和梁的跨度来确定。
一般情况下，主梁的高度和宽度要比次梁大，以承担更大的荷载。
主梁的高度和宽度可以根据承载力计算公式来确定，次梁的尺寸可以根据主梁的尺寸和间距来确定。
3. 主次梁的布置方式主次梁的布置方式可以根据建筑物的功能和结构形式来确定。
常见的主次梁布置方式有以下几种：•平行布置：主次梁平行于建筑物的长方向布置，适用于长方形建筑物和矩形平面布局。
•垂直布置：主次梁垂直于建筑物的长方向布置，适用于正方形建筑物和正方形平面布局。
•网格布置：主次梁按照网格状布置，可以提高结构的刚度和稳定性，适用于大跨度建筑物和复杂平面布局。
4. 主次梁的支座形式主次梁的支座形式可以根据建筑物的结构形式来确定。
常见的主次梁支座形式有以下几种：•悬挑支座：主次梁的一端或两端悬挑在柱子上，适用于柱子间距较大的情况。
砼楼盖施工图—板、次梁、主梁的计算理论(建筑构造)
6.弯矩调幅法不适用的条件
1.承受动力荷载作用的构件，2.不允许有裂缝的结构 3.处于重要部位的构件。
板、次梁的计算理论
两跨连续梁实例
恒荷载 g=5kN/m
活荷载 q=10kN/m
按照弹性计算方法
支座截面按MBmax=30kN·m配筋，
跨中截面按M1max=20.96kN·m配筋
HPB235钢筋
3.确保结构安全可靠。即连续梁某跨两端调整后的支座弯矩平均值与调
整后的跨中弯矩之和 应大于按照简支梁计算的跨中弯矩。
4.结构构件必须有足够抗剪能力，在支座处应加密箍筋。对集中荷座
边为1.05h0区段。
5.经过弯矩调整以后，构件在使用阶段不应出现塑性铰，同时构件在正
图示跨中承受集中荷载的简支梁，该梁为配有适当数量热轧钢筋的适筋梁，当加载
到受拉钢筋屈服时，梁所承受的弯矩为My；所对应的曲率为y 。此后即使荷载增加很
少，受拉钢筋都会屈服伸长，裂缝继续向上开展，截面受压区高度减小，从而截面弯矩
略有增加，但截面曲率增加很大，梁跨中塑性变形较集中的区域犹如一个能够转动的
按照弯矩调幅法
MBmax=24kN·m， M1max=20.96kN·m
配筋
安全性
两跨连续梁
在加载过程中，当MBmax=24kN·m ，B
支座形成塑性铰，两跨连续梁变为两跨
简支梁。当满跨布置活荷载，两个跨的
跨中弯矩值为19.6N·m <20.96kN·m
结构安全。
板、次梁的计算理论
三、按塑性理论方法的结构内力计算
板、次梁的计算理论
一、弯矩调幅法
按照弹性理论计算连续梁、板的内力时，不能准确反映结构的实际内力，材料的强度
板次梁主梁设计
板次梁主梁设计首先，我们来讨论板的设计。
板是一种平面构件，通常用于建筑的地面、天花板和墙面。
它的设计需要考虑荷载、尺寸和材料等因素。
首先要确定板的荷载，包括静荷载和动荷载。
静荷载是指板所承受的固定荷载，如自重和使用荷载。
动荷载是指由于人员活动、风荷载和地震荷载等引起的临时荷载。
在确定荷载后，需要按照设计规范计算板的尺寸。
这包括确定板的厚度、宽度和长度等参数。
厚度的选择需要考虑板的强度和刚度要求。
强度要求是指板在承受荷载时不发生破坏；刚度要求是指板在承受荷载时不出现明显的挠度。
宽度和长度的选择则需要考虑板的支承条件，如支撑方式和跨度。
一般情况下，板的宽度和长度应满足设计规范的要求。
在确定板的尺寸后，还需要选择合适的材料。
常见的板材包括混凝土板、钢板和木板等。
混凝土板通常用于承受较大的荷载和提高声、热绝缘性能；钢板通常用于承受较大的荷载和提供较大的支撑跨度；木板通常用于轻负荷和小跨度的情况下。
根据具体的设计要求和使用环境，选择合适的板材。
接下来，我们来讨论次梁的设计。
次梁是一种承受主梁荷载和传递荷载到柱子或墙体的构件。
它的设计需要考虑荷载、尺寸和材料等因素。
首先要确定次梁的荷载，包括静荷载和动荷载。
静荷载是指次梁所承受的固定荷载，如主梁荷载和自重；动荷载是指由于人员活动、风荷载和地震荷载等引起的临时荷载。
在确定荷载后，需要按照设计规范计算次梁的尺寸。
这包括确定次梁的截面形状、截面尺寸和长度等参数。
截面形状的选择需要考虑次梁受力特点和施工要求。
常见的次梁截面形状有矩形、梯形和T形等。
截面尺寸的选择则需要考虑次梁的强度和刚度要求，以及施工方便性。
长度的选择可以根据次梁的支承条件和跨度来确定。
在确定次梁的尺寸后，还需要选择合适的材料。
常见的次梁材料有钢材和混凝土材料等。
钢材次梁通常用于承受较大的荷载和提供较大的支撑跨度；混凝土次梁通常用于承受中等荷载和提供较小的支撑跨度。
根据具体的设计要求和使用环境，选择合适的次梁材料。
板、次梁、主梁交叉处负筋位置关系
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主梁、次梁、板钢筋搭接立体布置图
主梁与次梁结构课程设计任务书附图纸
混凝土楼盖设计一、设计任务书某内框架结构轻工仓库，二层建筑平面如图所示，墙厚240mm，混凝土柱400×400mm。
房屋的安全等级为二级，拟采用钢筋混凝土整浇楼盖，设计之。
1.设计资料1．楼面面层为水磨石、梁板底面为15mm厚混合砂浆抹平。
2．柱网尺寸和楼面活荷载标准值见附表。
3．材料：混凝土强度等级采用C25，梁内受力主筋采用HRB335钢，其余均采用HPB235钢。
4．该厂房无特殊要求，楼梯位于楼盖外部的相邻部分。
（一类环境）2.设计要求：①板、次梁内力按塑性内力重分布计算；②主梁内力按弹性理论计算；③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的模板及配筋图。
进行钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计主要解决的问题有：（1）计算简图；（2）内力分析；（3）截面配筋计算；（4）构造要求；（5）施工图绘制120仓库二层建筑平面附表各学号的设计条件3.设计内容（1）结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置（2）板的强度计算（按塑性理论计算）（3）次梁强度计算（按塑性理论计算）（4）主梁强度计算（按弹性理论计算）（5）绘制结构施工图①结构平面布置图（1：100）②板的配筋图（1：50）③次梁的配筋图（1：40；1：20）④主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图4.设计要求（1）计算书要求采用A2纸书写或打印，字迹要求工整，条理清楚，页码齐全，表格规范并编写表格序号。
提交全部成果时请自备档案袋，并在档案袋上写明专业、姓名、学号、指导教师等。
图纸按照标准格式折叠；（2）计算书应书写清楚，字体端正，主要计算步骤、计算公式、计算简图均应列入，图表按顺序编号并尽量利用表格编制计算过程；（3）图面应整洁，布置应匀称，字体和线条应符合建筑结构制图标准。
二、设计指导书1.结构平面布置进行单向板肋梁楼盖布置，各构件应按类型编号，主梁沿横向布置，梁系应贯通，布置应规整，同类构件截面尺寸应尽可能统一。
2.设计计算（1）板的设计（按塑性理论计算）：1、板跨、板厚确定。
钢筋混凝土结构课程设计--厂房单向板设计
钢筋混凝土结构课程设计--厂房单向板设计《钢筋混凝土结构课程设计》题目：壹号厂房单向板设计1 基本情况壹号厂房采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为370mm 砖砌承重。
采用单向板肋梁楼盖。
楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，15mm 厚石灰砂浆抹灰。
荷载：永久荷载，包过梁、柱、板及构造层自重，钢筋混凝土容重253kN/m ,水泥砂浆容重203kN/m ，石灰砂浆容重173kN/m ，分项系数 1.2G γ=。
可变荷载，楼面均分布荷载为7.53kN/m ，分项系数 1.3K γ=。
材料选用：混凝土采用C30（c f =14.32N/mm ，t f =1.432N/mm ）钢筋 主梁、次梁采用HRB335级（y f =3002kN/m ）钢筋，其它均用HPB300级（f =2703kN/m ）钢筋主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度是5.7m,次梁的跨根据构造要求，板厚取 19008047.54040l h mm mm =≥≈=次梁截面高度应满足h=~ = ~ =266~400mm 取h=400mm ，截面宽度取为b=200mm 。
主梁的截面高度应满足h= ~ = ~ =380~570mm取截面高度h=500mm ，截面宽度取为b=250mm 。
18l 12l 18480012480010l 15l 1557001057002 单向板结构设计2.1 板的设计2.1.1板、次梁、主梁的截面尺寸确定: 根据构造要求，板厚取 19008047.54040l h mm mm =≥≈=次梁截面高度应满足h=~ = ~ = 266~400mm 取h=400mm ，截面宽度取为b=200mm 。
主梁的截面高度应满足h= ~ = ~ =380~570mm取截面高度h=500mm ，截面宽度取为b=250mm 。
2.1.2板的计算简图：2.1.3荷载计算： 取1m 宽板带计算： 20mm 水泥砂浆面层 320.0220/0.4/m kN m kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 320.0825/ 2.0/m kN m kN m ⨯= 15mm 厚石灰砂浆抹灰 320.01517/0.255/m kN m kN m ⨯=22.655/k g kN m =活荷载标准值:=k p 7.5m kN /设计值总值: k k p g 3.12.1+ =12.936m kN /18l 12l 18480012480010l 15l 155700105700212.936/g q kN m +=2.1.4内力计算：次梁的截面200400mm mm ⨯，板在墙上的支撑长度为120mm，则板的计算跨度为：边跨00.20.081.90.12 1.72222n h ll m =+=--+=0.20.121.90.12 1.74222n a l m +=--+=∴0 1.72l m= 中间跨0 1.90.2 1.7l m=-=跨度差000(1.72 1.7)/1.7 1.210-=<连续板各截面弯矩计算截面承载力计算01000,80,802060b mm h mm h mm===-=C30混凝土，cf =14.32N/mm 。
常用框架结构设计板、梁、柱的经济取值
常用框架结构设计板、梁、柱的经济取值一、单向板肋梁楼板。
1、主梁：经济跨度一般为6~9米，截面高度为跨度的1/14~1/8，宽度为梁高的1/3~1/2；2、次梁：经济跨度（即主梁的间距）一般为4~7米，截面高度为次梁跨度的1/12~1/15，宽度为梁高的1/3~1/2。
3、板：经济跨度（即次梁的间距）一般为1.8~3.0米，板厚不小于其跨度的1/40，一般为70~100㎜。
二、井字梁楼板（正交式或斜交式）。
井字梁楼板梁的跨度可达30米，板的跨度一般为3米左右。
三、经济配筋率：1：板：0.4％一0．8％，如取其平均值．则板为0.6％；2：矩形粱：0．6％～1.5％，矩形梁平均值为1.05％，T形梁0.9％一1.8％，T形粱平均值为1.35％。
一般情况下，粱板的配筋率应尽可能用其经济配筋率的平均值、但由于各种原因，不可能都如愿以偿、故经济配筋率的核心范围，建议板取0.5％～0．7％，矩形粱取0.85％～1．25％，T形粱取1.1％～1．6％。
3：柱：受压构件纵向钢筋的经济配筋率在：0.6%~3%，不超过5%。
问题一: 公用楼梯的有效宽度不应小于 1.20m。
楼梯休息平台的深度应大于梯段的有效宽度。
楼梯应在内侧设置扶手。
宽度在1．50m 以上时应在两侧设置扶手。
扶手安装高度为0．80～0．85m，应连续设置。
扶手应与走廊的扶手相连接。
扶手端部宜水平延伸0．30m 以上。
不应采用螺旋楼梯，不宜采用直跑楼梯。
每段楼梯高度不宜高于1.50m。
楼梯踏步宽度不应小于0．30m，踏步高度不应大于0.15m，不宜小于0.13m。
同一个楼梯梯段踏步的宽度和高度应一致。
踏步应采用防滑材料。
当设防滑条时，不宜突出踏面。
应采用不同颜色或材料区别楼梯的踏步和走廊地面，踏步起终点应有局部照明。
问题二: 光绪九年(1883年)，英商在上海租界成立自来水公司，修建自来水厂。
随着自来水管线的铺设，在租界的街道上陆续安装消防龙头(消火栓)，引自来水救火，十分方便。
主梁和次梁布置方法
主梁和次梁布置方法主梁和次梁是在建筑结构中常见的梁的术语。
在布置主梁和次梁的时候，需要考虑到建筑结构的稳固性和承载能力。
下面我将详细介绍主梁和次梁的布置方法。
主梁是建筑结构中最重要的承重构件之一，通常作为横向承载体，承受着梁、板和柱等结构的重量。
主梁的布置方法需要根据建筑物的具体结构和荷载要求来确定。
一般来说，主梁的布置应该尽量符合以下几个原则：1.承重能力：主梁需要能够承受所有上部结构的荷载，包括自重、活载和风荷载等。
因此，在设计主梁的时候，需要根据建筑物的荷载要求和结构特点来确定主梁的尺寸、截面和材质。
2.布置位置：主梁的布置位置应该能够满足结构的稳定性和承载要求。
一般来说，主梁通常布置在建筑物的顶部或底部，以确保结构的稳定性和均匀承载。
3.连续性：主梁的布置应该能够保证结构的连续性和一致性。
在实际设计中，需要考虑主梁与其他结构构件的连接方式和布置方式，以确保结构的整体稳固性和坚固性。
在确定了主梁的布置方式之后，接下来是次梁的布置。
次梁通常作为主梁和地面之间的支撑构件，承担着主梁和地板的荷载。
次梁的布置方法也需要考虑到结构的稳定性和承载能力。
次梁的布置方法需要根据建筑物的具体结构和荷载要求来确定。
一般来说，次梁的布置应该尽量符合以下几个原则：1.承重能力：次梁需要能够承受地板和主梁的荷载。
因此，在设计次梁的时候，需要根据建筑物的荷载要求和结构特点来确定次梁的尺寸、截面和材质。
2.布置位置：次梁的布置位置应该能够满足结构的稳定性和承载要求。
一般来说，次梁通常布置在建筑物的中部位置，以确保结构的稳定性和均匀承载。
3.连续性：次梁的布置应该能够保证结构的连续性和一致性。
在实际设计中，需要考虑次梁与主梁和地板的连接方式和布置方式，以确保结构的整体稳固性和坚固性。
在实际工程中，主梁和次梁的布置方法需要根据具体的建筑结构和荷载要求来确定。
在确定主梁和次梁的布置方式的时候，需要充分考虑到结构的稳定性、承载能力和连续性，以确保建筑物的结构安全可靠。
板次梁主梁设计
板次梁主梁设计
一、设计基本原则
1.车行道路面的结构设计要考虑路面的抗冲击强度、耐磨性、抗水性
和耐降级性。
2.路面设计要考虑车辆荷载、速度、行驶里程和有效寿命等，以确保
路面安全可靠地满足车辆行驶要求，减少耗能和维护成本。
3.为了提高路面的抗冻性和耐久性，路面设计要采用较厚的混凝土层，采用防冻剂，当气温低于0℃时，采取适当的降温方法。
4.针对路面各种隧道、桥梁、路口等地方，应采取适当的断面和断面
结构，减少路面抗滚动负荷，以防止路面在车辆行驶过程中产生振动和崩落。
二、路面板设计
1.路面板是路面结构设计的基本部分，确定路面板的设计参数是路面
设计的关键因素。
2.路面板的设计参数，如混凝土强度和块状材料的布置，应考虑车辆
的荷载、车辆速度和行驶里程等因素，以减小路面断裂的风险，确保路面
表面平整光滑。
3.路面板的设计应采用有一定弹性和厚度的混凝土，以耐受汽车轮胎
的负荷和滚动扰动，也可以考虑增加抗滑和耐磨性的面层，如沥青混凝土
面层等。
4.路面板厚度的设计。
楼板、次梁、主梁设计范例
钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖一.内容钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖二.设计资料学生公寓楼盖平面如下图采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖1.楼层平面如图所示，墙体厚度370mm,结构横向长L1=17.4m，结构纵向长L2=50.7m。
2.建筑材料等级:梁，板C30混凝土。
钢筋：板中钢筋HRB335，梁中箍筋HPB300，纵向钢筋HRB400。
3荷载：钢筋混凝土重力密度为27kN/m3,楼面面层为水磨石，自重为0.65kN/m2,梁板天花为混合砂浆抹灰15mm，重力密度为17kN/m3,生间楼面活荷载标准值4kN/m2。
4.结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm,梁的支承长度为240mm，主梁的支承长度为370mm。
板厚：h=100mm次梁：高h=550mm，宽b=250mm。
主梁：高h=700mm，宽b=300mm。
柱：b×h=600mm×600mm。
5.使用要求：梁板的变形和裂缝宽度在本设计中均不考虑。
三.设计要求板的设计：按考双向板按弹性方法计算次梁的设计：按考虑塑性内力重分布方法计算主梁的设计：按弹性理论分析方法计算主梁尺寸：h=(1/12～1/8)L ，1=7500mm取：h=700mmb=(1/3～1/2)h=250mm～375mm取：300mm b×h=300mm×700mm 次梁：h=(1/15～1/12)L取：550mmb=(1/3～1/2)h取:250mm b×h=250mm×550mm 板厚：屋面、楼面均取100mm。
四.板的计算双向板区格划分。
板的弯矩折减系数为：B1，B2,B3均为1.0 1.荷载计算恒载标准值: g=3.7 kN/m2恒载设计值: 3.7×1.2=4.5kN/m2活载标准值： 4 kN/m2活载设计值: q=1.3×4=5.2kN/m2荷载设计值P = g + q = 9.7 kN/m2按弹性理论计算g′=g+q2=3.7+2.6=6.3KN/m2q′=±q2=±2.6KN/m22. 板的内力计算及配筋f y=300N/mm2，ρmin=0.45f t/f y=0.45×1.43/300=0.215%A s,min =ρmin bh =0.00215×1000×100=215mm 23.1区格板B1计算跨度：l x =2400mm l y =3900 l x /l y =0.615 单位板宽弯矩（/KN m m ∙） 跨中弯矩：荷载按棋盘布x M =[系数（6）g′+系数（1）q′]l 2=2.92 yM =[系数（6’） g′+系数（1’） q′]l 2=0.74系数（6）=0.0360+0.0360/6=0.0420 系数（1）=0.0800+0.0800/6=0.0930 系数（6’）=0.0082+0.0082/6=0.0096 系数（1’）=0.0251+0.0251/6=0.0293注：泊松比16υ=支座弯矩：荷载按满布a 支座ax M =系数（6）2x pl =0.0785*9.7*2.42=4.39 b 支座b yM =系数（6）2x pl =0.0571*9.7*2.42=3.19配筋计算：s γ=0.95，h ox =80mm ，h oy =70mm 。
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板、次梁、主梁设计(1) 板、梁的截面尺寸的确定。
板按考虑塑性内力重分布方法计算。
考虑刚度要求，板厚h≥（1/35~1/40）×2400=69~60mm考虑工业房屋楼盖最小板厚为80mm，板厚确定为80mm。
次梁截面高度根据一般要求h=(1/12~1/18)l0=(1/12~1/18) ×6300=525~350mmb=(1/2~1/3)h=250~167mm取b×h=200 mm×500mm主梁截面高度根据一般要求h=(1/8~1/14)l0=(1/8~1/14) ×5600=700~400mmb=(1/2~1/3)h=325~217mmb×h=300 mm×650mm板的尺寸及支撑情况如图所示。
（2）板的设计。
1）荷载计算恒载标准值：地砖面层 2.0KN/㎡20mm厚混合砂浆找平0.02×17=0.34 KN/㎡20mm厚混合砂浆找底0.02×17=0.34 KN/㎡恒载标准值：g k=2.68KN/m恒载设计值：g=1.2×2.68=3.216 KN/m厂房活载ψc=0.9 检修活载：ψc=0.71.3×5+1.4×0.7×2.0=8.46 KN/m1.4×2.0+1.3×0.9×5=8.65 KN/m活荷载设计值：q=8.65 KN/m总荷载设计值：g+q=11.866 KN/m2)计算简图。
次梁截面为200 mm×500mm，板在墙上的支承长度为120 mm.。
板的计算跨度：边跨：l0= ln+h/2=2.4－0.12－0.12/2+0.08/2=2.26m中间跨：l0= ln=2.4－0.2=2.2跨度差：（2.26－2.2）/2.2=2.7%<10%,说明可以按等跨连续板计算内力。
取1m板宽作为计算单元，其计算简图如图所示：b=1000mm，h=80mm，h0=h-αs=80-20=60，C25混凝土，ƒc=11.9N/mm²，HRB235钢筋，ƒy=210 N/mm²，各截面的配筋计算见表：（3）次梁的计算。
次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
1）荷载计算。
①恒载设计值由板传来恒载设计值： 3.216×2.4=7.718 KN/m次梁自重设计值： 1.2×25×0.2×（0.50-0.08）=2.88 KN/m次梁肋部梁测抹灰设计值： 1.2×17×0.02×（0.50-0.08）×2=0.343KN/m恒载设计值：g=10.941 KN/m②活荷载设计值由板传来：q=8.65×2.4=20.76 KN/m荷载总设计值：g+q=31.70 KN/m2）计算简图。
次梁在砖墙上支承长度为240mm，主梁截面为300mm×650mm。
其计算跨度为：边跨：ln=6.30-0.12-0.30/2=6.03ml0= ln+h/2=6.03+0.24/2=6.15m中间跨：l0= ln=6.30-0.30=6.00m跨度差：(6.15-6.00)/6.00=2.5%<10%,说明可以按等跨连续梁计算内力。
次梁的计算简图如图所示：3）内力计算。
4)配筋计算。
①正截面承载力计算。
次梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：边跨：b`f=1/3×6150=2050mm离端第二跨、中间跨：b`f=1/3×6000=2000mm梁高：h=500mm，h0=500-35=465mm翼缘厚：h`f=80mm判断T形截面类型：α1ƒC b`f h f(h0-h`f/2)=1.0×11.9×2000×80×(465-80/2)=809200000N·mm=809.20KN·m809.20KN·m>109.00 KN·m809.20KN·m>71.33 KN·m故各跨中截面均属于第一类T型截面。
支座截面按矩形截面计算，按布置一排纵筋考虑，h0=465mm.次梁正截面及斜截面承载力计算见下表：次梁斜截面承载力计算b=200mm，h0=500-35=465mm，f t=1.27N/mm²,f yv=210N/mm²。
斜截面采用无弯起钢筋的抗剪方案，其配筋计算见次梁斜截面承载力计算表。
其中ρsv=A sv/bs=0.157%>ρsvmin=0.24×f t/ f yv=0.145%所以满足最小配筋率。
(4) 主梁的计算。
主梁按弹性理论计算。
1）荷载计算。
①恒载设计值由次梁传来的恒载设计值：10.941×6.30=89.928 KN/m主梁自重（折算为集中荷载）1.2×25×0.30×（0.70-0.08）×2.40=13.392 KN/m梁测抹灰（折算为集中荷载）1.2×17×0.02×（0.70-0.08）×2×2.40=1.214 KN/m恒载设计值：g=104.534 KN/m②活荷载设计值由次梁传来：q=20.76×6.30=130.788KN/m合计：g+q=235.322KN/m2）计算简图。
柱高H=9m，设柱截面尺寸为400mm×400mm。
主梁的有关尺寸及支承情况如图所示。
计算跨度：边跨：l n=6.30-0.12-0.4/2=5.98ml0=1.025 l n+b/2=1.025×5.98+0.4/2=6.33m>6.30m故取最小值，l0=6.30m中间跨：l n=6.30-0.4=5.90ml0= l n+b=5.90+0.4=6.30m跨度差：（6.30-6.30）、6.30=0<10%，可按等跨连续梁计算。
由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多，故主梁可视为铰支柱顶上的连续梁，其计算简图如图所示：3）内力计算。
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下列公式计算，则：M=K1G l+K2Q lV= K3G+K4Q式中系数K1，K2，K3，K4值由表中查得，具体计算结果及最不利内力组合如下：g l0= 104.534×6.30=658.56 KN·mq l0= 130.788×6.30=823.96KN·m主梁弯矩计算序号荷载简图及弯矩图边跨跨中中间支座中间间跨中①0.244160.69-0.267-175.840.06744.12②0.289238.12-0.133-109.59-0.133-109.59③-0.044-36.25-0.133109.590.200164.79④0.229188.69-0.311（-0.089）-256.25（-73.33）0.170140.07最不利内力组合①+②398.81 285.43 -65.47 ①+③124.44 -66.25 208.91 ①+④349．38 -432.09（-249.17）184.19序号荷载简图及弯矩图端支座中间支座①0.73376.62-1.267(-1.000)-132.44(-104.53)1.000(1.267)104.53（132.44）②0.866113.26-1.134-148.31④0.68990.11-1.311(0.778)-171.46（101.75）1.222(0.089)159.82（11.64）①+②189.88 -280.75 104.53①+④166.73 -303.9 264.354）截面承载力计算。
主梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：b`f=1/3×l0=1/3×6300=2100mm<b+s n=6300mm,并取h0=650-35=615mm判断T形截面类型：α1ƒC b`f h f(h0-h`f/2)=1.0×11.9×2100×80×(615-80/2)=1149540000 N·mm=1149.54 KN·m>M1=398.81 KN·m故属于第一类T型截面。
支座截面按矩形截面计算，取h0=650-80=570mm（因支座弯矩较大，考虑布置两排纵筋，并布置在次梁主筋下面）。
h w/b=(570-80)/300=1.6<4.0主梁正截面及斜截面承载力计算见下表：主梁正截面承载力截面边跨跨中中间支座中间跨跨中M(KN·m) 398.81 -432.09 208.91 -65.47h0615 570 615 615b(b`f) 2100 300 2100 300αs=M/(α1ƒC bh²0) 0.042 0.373 0.022 0.048ξ0.043 0.496 0.022 0.049A S=ξα1ƒC bh0/ƒy（mm²) 2203 3364 1127 359选配钢筋3Φ25+2Φ22 4Φ28+2Φ25 3Φ22 2Φ16实配钢筋面积（mm²) 2232.9 3445 1140.3 402.2斜截面承载力截面支座A r支座B l支座B rV(KN) 189.88 303.9 264.350.25βcƒcbh0(N) 5488875>V 508725>V 5488875>V 0.7ƒtbh0(N) 164020.5<V 152019<V 164020.5<V 选用箍筋2Φ8 2Φ8 2Φ8Asv=nAsv1(mm²) 101 101 101实际钢筋间距s（mm) 250 250 250V CS=0.7ƒt bh0+1.25ƒyv A sv h0/s 229241.25>V 212467.5<V 229241.25<V A sb≧(V-V cs)/(0.8ƒy sinαs) 539 207选配弯筋1Φ28 1Φ18实际弯筋面积（mm²）615.8 254.5G+Q=89.928+130.788=220.716KN/mAs=(Q+G)/(2ƒysinα)=520.31mm²选2Φ20（As= 628.4mm²）。