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理正尾矿库渗流稳定分析的数值模拟和结果解读

理正尾矿库渗流稳定分析的数值模拟和结果解读尾矿库是矿山进行尾矿处理所建造的容纳尾矿的设施。

尾矿库渗流稳定分析对于评估尾矿库的稳定性和防止渗漏问题具有重要意义。

本文将介绍关于尾矿库渗流稳定分析的数值模拟方法和结果解读。

为了实现尾矿库渗流稳定性的数值模拟，首先需要收集该尾矿库的相关数据。

这些数据包括尾矿库的地理位置、土壤类型、堆积层厚度等基础信息。

此外，还需要收集有关尾矿的物理性质，例如孔隙度、渗透系数和含水量等。

这些数据将为后续的数值模拟提供必要的输入参数。

在进行数值模拟之前，我们需要建立一个合适的模型。

尾矿库可以用多种方法进行建模，最常见的是二维有限元法和三维计算流体力学方法。

这些方法能够准确地描述尾矿库的物理过程和渗流要素。

在进行尾矿库渗流稳定性的数值模拟时，我们需要考虑各种因素的影响。

首先是水分入渗和排水。

我们需要确定尾矿库及其周围土壤的渗透性，并考虑尾矿库底部和坡面的排水情况。

其次是尾矿库的稳定性分析，包括土体的强度特性、边坡稳定性和土体剪切等。

数值模拟可以通过计算尾矿库的渗流、应力分布和稳定性因素等变量，来预测尾矿库的渗漏情况和稳定性。

其中，常用的数值模拟软件包包括FLAC、PLAXIS 和GeoStudio等。

这些软件可以帮助我们模拟尾矿库的渗流场、应力场和变形场，以评估其稳定性和渗漏风险。

数值模拟的结果解读需要结合实际情况进行分析。

首先，我们需要与实际观测数据进行比较，以验证模拟结果的准确性。

如果模拟结果与实测数据存在偏差，我们需要重新审查模型和参数设置，以提高模拟结果的可靠性。

此外，我们还需要评估渗漏水量和可能的渗漏路径，以确定尾矿库的渗漏风险和可能的环境影响。

在结果解读过程中，我们还可以进行敏感性分析，以评估不同参数对尾矿库渗流稳定性的影响程度。

通过改变参数值，我们可以确定哪些参数对尾矿库的渗流和稳定性具有最大影响，从而提供改善尾矿库管理的建议。

综上所述，尾矿库渗流稳定分析的数值模拟是评估尾矿库稳定性和防止渗漏问题的重要手段。

用理正计算稳定性

用理正计算稳定性运用《理正岩土边坡稳定性分析》作定量计算(整理人:朱冬林，2012-2-21)1、我目前手上理正岩土的版本为5.11版，有新版本的请踊跃报名，大家共同进步～2、为什么要用理正岩土边坡稳定性分析,现在山区公路项目地形条件越来越复杂，对于一些斜坡(指一般自然坡)或边坡(指开挖后的坡体)的稳定性评价是不可避免，比如桥位区沿斜坡布线，桥轴线与坡向大角度相交，自然坡度20,40?，覆盖层比较厚，到底是稳定还是不稳定,会不会有隐患和危险,必将困扰每个勘察技术人员，说它稳定吧，又怕将来出问题，说不稳定，目前又没有出现开裂变形滑动迹象，那在报告中如何评价桥址的安全性,再比如，路线从大型堆积体上经过，究竟稳定性如何评价,仅靠钻探或地质调查无法对其稳定性进行合理评价。

这时候，就要辅以定量分析计算来提供证据了。

还有，我们在报告中提路堑边坡的岩土经验参数，常常遭设计诟病，按报告中提的参数，自然坡都垮得一塌糊涂了，更不要说开挖了。

我们在正式报告中提出“问题参数”会大大降低了勘察在设计心目中的光辉(灰)形象。

如果我们事先对自然斜坡的横断面进行过初步计算，提出的参数就不会太离谱，必将给设计留下“很专业”的印象。

3、是否好用,很好用。

在保宜项目我一天计算几十个断面，既有效又快。

4、断面图能不能直接从CAD图读入,可以。

只需事先转化为dxf即可(用dxfout命令保存)。

对图形的条件是所有的线段都是直线段组成(对于多段线需要炸开，对于样条曲线可以用多段线描一下再炸开即可)，另外图形边界要封闭(事先可以用填充命令试一下，看各个区域是否封闭)。

注意，图中只能有直线段，不能有其它图元(记得按上面操作完后，全选(Ctrl+A),看“属性”(Ctrl+1)，全部为直线，则OK)。

5、下面结合实例讲解计算过程，保证学一遍就上手。

以土质边坡计算为例(最常用)进入土质边坡稳定性分析程序“复杂土层土坡稳定计算”，确定(是不是很复杂,放心，纸老虎而已) 点选“增”，第一次用就选“系统默认例题”，后面重复计算就可以选“前一个例题”(其它的大家试一下就了解了)以前常听说“搜索滑面”强大功能，马上就可以轻松实现了……读入dxf图(上面是CAD中作好的图，现在要删掉大部分内容，只保留地层线、边界)(对于上图中无足轻重的小夹层，也可以有选择地去掉，以简化断面图) 把简化后的剖面图dxfout存为“***大桥SZK45-SZK55.dxf”，(注意，图中除直线段外不能有任何其它图元，而且各个区域必须封闭，否则将来软件就读不了)“是”，读入“***大桥SZK45-SZK55.dxf”右键点击上面窗口中找到左边角点的编号(为边坡计算的坡面角点)或者上图中较低位置的转角点都可，看你对可能剪出范围的理解(很难用文字表述，大家多试两次就明白了)，右键菜单窗口里面的几个功能都要试一下，很有用的。

理正岩土进行边坡稳定计算步骤

理正岩土边坡稳定计算步骤—深路堑一、新建文件1.打开理正岩土软件，选择边坡稳定分析；2.新建一个计算数据的文件夹，指定工作路径为该文件夹，工程名称根据所做项目编辑，编号可以编为时间。

确定后，选择复杂土层稳定计算。

二、增加项目、导入土层1.选择要计算的高边坡断面桩号（可以一个高边坡段落计算一个断面，选择比较高比较危险的断面），打开将要计算的断面对应的地勘横断面，将设计横断面放到地勘断面上（注意如果两个比例不同的话需要转换一下），如果没有计算断面桩号的地勘，选择临近的、地质较差的一个地勘。

如图：新建一个cad图，将断面复制过去，然后删除所有的文字信息，只留下地层和设计横断面的线条。

注意：（1）无足轻重的小夹层可以删掉，简化断面图；（2）比例应统一调整为1:1000，理正软件计算时单位是按m来的；（3）软件识别的地层必须闭合，所以最后一层需要手动画一个大的框；另外，为了避免识别的岩层混乱，用多段线从上到下或从下到上，从同一个方向往另一个方向，把每个岩层描一遍，描的时候可以适当简化减少交点，然后删除原来的线条。

炸开多段线（必须保证最后图里只有直线，无其他图元），将cad图保存为dxf文件。

如图：——画地层这一步很关键，一定要注意。

2.回到理正岩土软件操作页面，进入界面以后选择“增”，第一个断面选择“系统默认例题”，后面的断面选择“前一个例题”即可；3.选择：左上角辅助功能——读入dxf文件自动形成坡面、节点、土层数据——是——选择要读入的dxf文件选择以后出现以下界面：放大图像，查看边坡坡脚的点号，坡面起始点号就输入坡脚的点号；坡面线段数决定了计算到的坡面位置，输入的数字是边坡线段数+1；我们计算到边坡顶面，以这个图为例就是5+1，输入6，确定。

跳回以下界面：（1）如果图中边坡示意正好是从设计边坡的底面到顶面，如图这样，就代表点号与段落数输入正确，如果不是，就重复上述步骤重新读入dxf，重新输入点号和段落。

土质边坡在不同工况下的稳定性验算与分析

土质边坡在不同工况下的稳定性验算与分析摘要：为了了解边坡的安全现状，对边坡处理提供理论支持。

本文对广州市番禺区某边坡进行验算分析，结果表明该边坡处于不稳定状态，需要及时进行加固处理。

关键词：边坡；验算分析；安全系数随着我国城市化进程的发展，城市规模不断扩大，很多地区的上坡和丘陵被削平、开挖。

特别是在城乡结合地区，很多村为了最大限度的利用土地，形成了比较多的人工开挖形成的高危边坡，在这些边坡的周围又新建了很多建筑物。

由于这些边坡的存在对周围的建筑和人员产生巨大的隐患，这就又必要对这些边坡进行验算分析，为隐患排除、边坡治理提供理论支持。

1.工程概况某边坡位于广州市番禺区，由于位于两个村子的交接处，为了最大限度利用土地，不断开挖形成了高陡的边坡。

边坡宽约150m，高度8~15m，倾向195°，坡度约为70°，坡面上长有植被。

坡顶建有废弃的工厂，坡顶距离居民建筑物约10m。

边坡崩塌会威胁坡顶及坡底的行人和建筑物，因此有必要对该边坡进行计算分析，验算其稳定性。

组成该边坡的岩土体主要有：表层土体为①人工填土，为多年前回填土，压实状，厚度不大；其下②坡积粉质黏土，可塑为主，含细砂或中砂，粘性较好，光泽差；其下③残积粉质黏土，为花岗岩风化残积土，硬塑为主，粘性较差，局部地段夹有土状全风化；④奥陶系全风化花岗岩，岩芯以坚硬土状为主，局部半岩半土状，手折易散，遇水易软化。

2.边坡稳定性计算方法边坡稳定性计算目前多采用二维断面方法进行分析。

主要分三类：第一类称为极限平衡法，它是把滑坡体视为刚体，滑动面因剪切破坏而形成，用块体在斜坡上的平衡原理确定稳定系数；第二类称为数值分析法，根据边坡体内的应力和位移分布确定边坡的稳定性；第三类称为概率分析法，用数理统计方法分析边坡稳定性。

在工程中，应用最广泛是极限平衡法，这种方法根据滑动面形状的不同又分为直线法、圆弧法和折线法三种，其中圆弧法又分为瑞典条分法、简化的毕肖普法、公式计算法等。

用理正岩土计算边坡稳定性

用理正岩土计算边坡稳定性边坡稳定性是岩土工程领域中非常重要的一个问题。

在土石方工程、地质工程、水利工程、交通工程等领域中，边坡稳定性问题的解决是确保工程安全和可靠性的关键。

边坡稳定性的计算常用的方法之一是理正岩土法。

理正岩土法是一种基于土力学力学和岩石力学理论的计算方法，可以用来评估边坡的稳定性。

边坡稳定性计算的基本思路是通过计算边坡的稳定性系数，判断其是否达到稳定状态。

稳定性系数是指边坡在其中一种条件下的抗滑能力与产力之间的比值。

边坡稳定性系数越大，边坡的稳定性越好。

理正岩土法主要包括以下几个步骤：1.确定边坡的几何形状和边坡材料的力学参数。

边坡的几何形状可以通过实测或者地质调查获得，包括边坡的坡度、高度和倾角等参数。

边坡材料的力学参数需要通过室内试验或者现场试验获得，包括土的内摩擦角、压缩模量、黏聚力等。

2.划分边坡的水平面和垂直面，计算边坡的产力和水平力。

产力是指作用在边坡上的重力力量，可以通过边坡材料的体积和密度来计算。

水平力是指作用在边坡上的水平方向的力量，可以通过产力与边坡的倾角来计算。

3.根据边坡的几何形状和材料的力学参数，计算边坡的抗滑力和抗滑力矩。

抗滑力是指边坡阻止滑动的力量，可以通过产力和材料的摩擦力来计算。

抗滑力矩是指抵抗滑动力矩的力矩，可以通过抗滑力和边坡的几何形状来计算。

4.计算边坡的稳定性系数。

稳定性系数是指抗滑力和抗滑力矩与产力和水平力之间的比值。

稳定性系数越大，边坡的稳定性越好。

通过计算稳定性系数，可以判断边坡是否达到稳定状态。

需要注意的是，理正岩土法是基于一定的假设和条件进行计算的，计算结果具有一定的不确定性。

为了提高计算结果的可靠性，需要进行室内试验和现场试验来获取准确的力学参数，并且要结合实际情况进行综合分析。

总之，理正岩土法是一种常用的边坡稳定性计算方法，通过计算边坡的稳定性系数，可以评估边坡的稳定性。

在实际工程中，要根据具体情况选择合适的计算方法，并结合实际情况进行综合分析，以确保边坡的稳定性和工程的安全可靠性。

用理正岩土计算边坡稳定性分解

用理正岩土计算边坡稳定性分解
一、边坡稳定性分析概述
边坡稳定性分析是评价边坡稳定性的一种重要方法，它的基本原理是
对边坡内可能存在的稳定隐患进行排查，以检测边坡内外的稳定隐患，并
根据边坡稳定性分析的结果，对其制定补救措施，以确保边坡的安全性。

二、岩土界面失稳机理
地质界面失稳主要是由于地质界面的强度变化造成的失稳，具体而言
包括岩土界面失稳机理。

岩土界面的强度变化主要是由两种因素造成的：1)地质界面的自身强度变化造成的失稳；2)地质界面的外力作用后，由于
强度变化而发生的失稳。

岩土界面的失稳可以分为三种形式：匀动滑移、分级滑动和细粒滑移。

(1)匀动滑移是指边坡分离层的下部抗拉强度大于上部胶结强度，当
边坡外力增大时，地层下部受到拉应力，超过其抗拉强度，地层下部就会
发生滑动，而上部就会继续抗拉，使地层发生滑动，也就是所谓的匀动滑移。

(2)分级滑动是指边坡分离层的上部胶结强度较大，当边坡外力作用后，边坡分离层的上部会发生拉应力，其强度大于上部抗拉强度，此时边
坡分离层的上部会发生滑动，下部不会发生滑动，下部保持静止，也就是
所谓的分级滑动。

用理正岩土计算边坡稳定性电子版本

用理正岩土计算边坡稳定性运用《理正岩土边坡稳定性分析》作定量计算（整理人：朱冬林，2012-2-21）1、我目前手上理正岩土的版本为5.11版，有新版本的请踊跃报名，大家共同进步！2、为什么要用理正岩土边坡稳定性分析？现在山区公路项目地形条件越来越复杂，对于一些斜坡（指一般自然坡）或边坡（指开挖后的坡体）的稳定性评价是不可避免，比如桥位区沿斜坡布线，桥轴线与坡向大角度相交，自然坡度20～40°，覆盖层比较厚，到底是稳定还是不稳定？会不会有隐患和危险？必将困扰每个勘察技术人员，说它稳定吧，又怕将来出问题，说不稳定，目前又没有出现开裂变形滑动迹象，那在报告中如何评价桥址的安全性？再比如，路线从大型堆积体上经过，究竟稳定性如何评价？仅靠钻探或地质调查无法对其稳定性进行合理评价。

这时候，就要辅以定量分析计算来提供证据了。

还有，我们在报告中提路堑边坡的岩土经验参数，常常遭设计诟病，按报告中提的参数，自然坡都垮得一塌糊涂了，更不要说开挖了。

我们在正式报告中提出“问题参数”会大大降低了勘察在设计心目中的光辉（灰）形象。

如果我们事先对自然斜坡的横断面进行过初步计算，提出的参数就不会太离谱，必将给设计留下“很专业”的印象。

3、是否好用？很好用。

在保宜项目我一天计算几十个断面，既有效又快。

4、断面图能不能直接从CAD图读入？可以。

只需事先转化为dxf即可（用dxfout命令保存）。

对图形的条件是所有的线段都是直线段组成（对于多段线需要炸开，对于样条曲线可以用多段线描一下再炸开即可），另外图形边界要封闭（事先可以用填充命令试一下，看各个区域是否封闭）。

注意，图中只能有直线段，不能有其它图元（记得按上面操作完后，全选（Ctrl+A）,看“属性”（Ctrl+1），全部为直线，则OK）。

5、下面结合实例讲解计算过程，保证学一遍就上手。

以土质边坡计算为例（最常用）进入土质边坡稳定性分析程序“复杂土层土坡稳定计算”，确定（是不是很复杂？放心，纸老虎而已）点选“增”，第一次用就选“系统默认例题”，后面重复计算就可以选“前一个例题”（其它的大家试一下就了解了）以前常听说“搜索滑面”强大功能，马上就可以轻松实现了……读入dxf图（上面是CAD中作好的图，现在要删掉大部分内容，只保留地层线、边界）（对于上图中无足轻重的小夹层，也可以有选择地去掉，以简化断面图）把简化后的剖面图dxfout存为“***大桥SZK45-SZK55.dxf”，（注意，图中除直线段外不能有任何其它图元，而且各个区域必须封闭，否则将来软件就读不了）“是”，读入“***大桥SZK45-SZK55.dxf”右键点击上面窗口中找到左边角点的编号（为边坡计算的坡面角点）或者上图中较低位置的转角点都可，看你对可能剪出范围的理解（很难用文字表述，大家多试两次就明白了），右键菜单窗口里面的几个功能都要试一下，很有用的。

用理正岩土计算边坡稳定性66816讲解学习

用理正岩土计算边坡稳定性66816运用《理正岩土边坡稳定性分析》作定量计算（整理人：朱冬林，2012-2-21）1、我目前手上理正岩土的版本为5.11版，有新版本的请踊跃报名，大家共同进步！2、为什么要用理正岩土边坡稳定性分析？现在山区公路项目地形条件越来越复杂，对于一些斜坡（指一般自然坡）或边坡（指开挖后的坡体）的稳定性评价是不可避免，比如桥位区沿斜坡布线，桥轴线与坡向大角度相交，自然坡度20～40°，覆盖层比较厚，到底是稳定还是不稳定？会不会有隐患和危险？必将困扰每个勘察技术人员，说它稳定吧，又怕将来出问题，说不稳定，目前又没有出现开裂变形滑动迹象，那在报告中如何评价桥址的安全性？再比如，路线从大型堆积体上经过，究竟稳定性如何评价？仅靠钻探或地质调查无法对其稳定性进行合理评价。

这时候，就要辅以定量分析计算来提供证据了。

还有，我们在报告中提路堑边坡的岩土经验参数，常常遭设计诟病，按报告中提的参数，自然坡都垮得一塌糊涂了，更不要说开挖了。

我们在正式报告中提出“问题参数”会大大降低了勘察在设计心目中的光辉（灰）形象。

如果我们事先对自然斜坡的横断面进行过初步计算，提出的参数就不会太离谱，必将给设计留下“很专业”的印象。

3、是否好用？很好用。

在保宜项目我一天计算几十个断面，既有效又快。

4、断面图能不能直接从CAD图读入？可以。

只需事先转化为dxf即可（用dxfout命令保存）。

对图形的条件是所有的线段都是直线段组成（对于多段线需要炸开，对于样条曲线可以用多段线描一下再炸开即可），另外图形边界要封闭（事先可以用填充命令试一下，看各个区域是否封闭）。

注意，图中只能有直线段，不能有其它图元（记得按上面操作完后，全选（Ctrl+A）,看“属性”（Ctrl+1），全部为直线，则OK）。

5、下面结合实例讲解计算过程，保证学一遍就上手。

以土质边坡计算为例（最常用）进入土质边坡稳定性分析程序“复杂土层土坡稳定计算”，确定（是不是很复杂？放心，纸老虎而已）点选“增”，第一次用就选“系统默认例题”，后面重复计算就可以选“前一个例题”（其它的大家试一下就了解了）以前常听说“搜索滑面”强大功能，马上就可以轻松实现了……读入dxf图（上面是CAD中作好的图，现在要删掉大部分内容，只保留地层线、边界）（对于上图中无足轻重的小夹层，也可以有选择地去掉，以简化断面图）把简化后的剖面图dxfout存为“***大桥SZK45-SZK55.dxf”，（注意，图中除直线段外不能有任何其它图元，而且各个区域必须封闭，否则将来软件就读不了）“是”，读入“***大桥SZK45-SZK55.dxf”右键点击上面窗口中找到左边角点的编号（为边坡计算的坡面角点）或者上图中较低位置的转角点都可，看你对可能剪出范围的理解（很难用文字表述，大家多试两次就明白了），右键菜单窗口里面的几个功能都要试一下，很有用的。

理正岩土5_11计算挡墙参数选择

一、安全系数：1）滑动稳定安全系数【水工挡土墙设计规范，P9（纸版3.2.7）】2）倾覆稳定安全系数【水工挡土墙设计规范，P10（纸版3.2.12）】3）基地偏心距容许值：土质地基B/6，岩石地基B/5，坚硬岩质地基B/4；抗震设计有用户定义。

4）截面偏心距容许值：计算荷载取0.25B，验算荷载取0.3B；抗震设计时取0.4B。

5）抗震设计时材料强度放大系数：（抗压：1.5）；（抗拉：1.5）；（抗剪：1.5）。

荷载系数：重力不利时分项系数：1.2重力有利时分项系数：1.0【06G112建筑结构设计常用数据P26（纸版25）】主动土压力分项系数：1.2静水压力分项系数：1.0扬压力分项系数：1.2【混凝土重力坝设计规范DL5108-1999P29（纸版29）】地震力分项系数：1.0二、墙身尺寸输入：墙身高: 5.820(m)墙顶宽:0.300(m)面坡倾斜坡度:1:0.100背坡倾斜坡度:1:0.000墙趾悬挑长DL: 1.000(m)墙趾跟部高DH:0.820(m)墙趾端部高DH0:0.820(m)墙踵悬挑长DL1: 1.600(m)墙踵跟部高DH1:0.660(m)墙踵端部高DH2:0.500(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2: 2.100(m)背坡腋高YH2: 3.020(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:0.000(m)防滑凸榫尺寸BT:0.500(m)防滑凸榫尺寸HT:0.180(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000【无经验时取1.0】防滑凸榫容许弯曲拉应力:0.500(MPa)【铁路路基支挡结构设计规范》(TB10025-2001)P7（纸版3.1.3-2）】防滑凸榫容许剪应力:0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离:60(mm)【保护层+钢筋合力点到钢筋边缘距离】墙趾埋深:0.82(m)三、坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数1 3.0000.000027.830-5.2200坡面起始距墙顶距离:0.600(m)地面横坡角度:0.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙内侧常年水位标高:-1.820(m)挡墙外侧常年水位标高:-3.820(m)浮力矩是否作为倾覆力矩加项:是钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）四、物理参数：挡土墙类型:浸水地区挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)【04J008《挡土墙》P13（纸版13）】墙后填土粘聚力:0.000(kPa)【支挡结构设计手册(第二版)P38（纸版29）】墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:20.000(度)【支挡结构设计手册(第二版)P39（纸版30）】地基土容重:18.000(kN/m3)【查看上面土的主要物理力学指标参考值】修正后地基土容许承载力:300.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.5墙踵值提高系数: 1.5平均值提高系数: 1.5墙底摩擦系数:0.350【公路路基设计手册（第二版）P231（纸版592）】地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:35.000(度)【支挡结构设计手册(第二版)P37(纸版28)】墙后填土浮容重:10.000(kN/m3)地基浮力系数:0.700【公路路基设计手册（第二版）P255(纸版739)】土压力计算方法:库仑混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C25纵筋级别:HRB335抗剪腹筋等级:HRB335裂缝计算钢筋直径:20(mm)裂缝控制宽度：0.4【GB50010-2010混凝土结构设计规范P24(纸版3.4.5)】地基土内摩擦系数：0.5【公路路基设计手册（第二版）P231(纸版593)】钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时= 1.200重力有利时= 1.000主动土压力= 1.200静水压力= 1.000扬压力= 1.200地震力= 1.000=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为 5.820(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：15.440(度)Ea=115.992Ex=44.490Ey=107.121(kN)作用点高度Zy=2.047(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=30.779(度)第1破裂角=15.420(度)Ea=108.710Ex=44.599Ey=99.140(kN)作用点高度Zy=2.051(m)墙身截面积=9.801(m2)重量=245.025kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:18.43-11.61-0.97-5.18墙背坡侧:-76.83-90.19 2.57-4.51墙底面:-0.00112.42 1.56-5.82整个墙踵上的土重=70.647(kN)重心坐标(1.535,-2.722)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=13.002(kN)重心坐标(2.828,-4.527)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重= 3.780(kN)相对于趾点力臂=0.500(m))(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度B= 5.500(m)墙身重力的力臂Zw= 2.214(m)Ey的力臂Zx= 4.278(m)Ex的力臂Zy= 2.051(m)作用于基础底的总竖向力=407.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1031.845(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn= 2.529(m)基础底压应力:墙趾=92.040凸榫前沿=92.040墙踵=56.312(kPa)凸榫前沿被动土压力=339.643(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力=132.053<=500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力=122.271<=990.000(kPa)凸榫设计宽度为:0.257(m)滑移力=102.999(kN)抗滑力=203.924(kN)滑移验算满足:Kc= 1.980> 1.150(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw= 2.214(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1= 3.035(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.500(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx= 4.278(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy= 2.051(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=151.040(kN-m)抗倾覆力矩=1182.886(kN-m)倾覆验算满足:K0=7.832> 1.400(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=407.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1031.845(kN-m)基础底面宽度B= 5.500(m)偏心距e=0.221(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn= 2.529(m)基底压应力:趾部=92.040踵部=56.312(kPa)最大应力与最小应力之比=92.040/56.312= 1.634==========================================================================================================================================【水工挡土墙设计规范SL379-2007P14(纸版6.3.1)】表6.3.1挡土墙基底应力最大值与最小值之比的允许值地基土质荷载组合基本组合特殊组合松软 1.50 2.00中等坚实 2.00 2.50坚实 2.50 3.00注：对于地震区的挡土墙，其基底应力最大值与最小值之比的允许值可按列表数值适当增大==========================================================================================================================================作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.221<=0.167*5.500=0.918(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=92.040<=450.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=56.312<=450.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=74.176<=450.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=407.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1031.845(kN-m)基础底面宽度B= 5.500(m)偏心距e=0.221(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn= 2.529(m)基础底压应力:趾点=92.040踵点=56.312(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=469.202(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1181.239(kN-m)基础底面宽度B= 5.500(m)偏心距e=0.232(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn= 2.518(m)基础底压应力:趾点=106.942踵点=63.677(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.820(m)截面剪力:Q=78.729(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=40.020(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.02%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=1640(mm2)截面弯矩:M(标准值)=32.797(kN-m)最大裂缝宽度为:0.016(mm)。

理正边坡常见问题

3. 情况3：上面土，中间是强风化岩石，下面为较完整岩石这种情况比较复杂，需要多个软件组合使用：
①对于上面的土，先用边坡稳定计算其稳定性，可用圆弧滑动法或折线滑动法进行搜索计算，此时，可将下面岩石部分的抗剪强度指标给的稍大，使得滑弧不会进入下面的岩石。
②用边坡稳定中指定滑面计算安全系数的计算项目，人为指定中间的强风化岩石的滑裂带，计算沿这个危险滑动带的安全系数。如果这个滑裂带较厚，还应分别指定土和强风化岩的交界面、强风化岩和下面较完整岩石的交界面进行计算。 ③用岩质边坡计算下面较完整岩石的稳定，方法同情况2。
6m宽土工布满布，每延米土工布抗拉力100KN
按每延米宽度输入间距：每延米宽土工布的中心距，即1m 抗拉力： 1m宽土工布的抗拉力，即100KN
按实际宽度输入间距：相邻两块土工布的中心距，即6m 抗拉力：每块土工布的抗拉力，即 100*6=600KN 软件在计算时会自动换算成每延米的抗拉力，即600/6=100KN
抗拉力
锚杆
单位宽度单个锚杆
单位宽度土工布
某段范围内
水平间距 1 锚杆间距 1 两段的中心距
土工布
◦ 满布，按每延米宽度输入 – 间距：1m – 抗拉力：1m宽土工布的抗拉力
满布，按实际宽度输入 – 间距：相邻两块土工布的中心距，即每块土工布的宽度 – 抗拉力：每块土工布的抗拉力
间隔布置 – 间距：相邻两块土工布的中心距 – 抗拉力：每块土工布的抗拉力
碾压式土石坝设计规范
碾压式土石坝设计规范(SL274-2001)
这6个采用水工规范
浙江省海塘工程技术规定
计算锚杆力
水电水利工程边坡设计规范 DL/T 5353—2006
水利水电工程边坡设计规范 SL 386—2007

边坡稳定性计算书(理正软件计算)

计算书目录1理正边坡稳定分析成果1.1Ⅰ－Ⅰ剖面------------------------------------------------------------------------1.1.1计算项目：Ⅰ－Ⅰ土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.015计算结果: 剩余下滑力 = -0.942(kN)本块下滑力角度 = 328.833(度)[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000计算结果: 剩余下滑力 = -21.855(kN)本块下滑力角度 = 328.833(度)------------------------------------------------------------------------ 1.1.2计算项目：Ⅰ－Ⅰ土坡稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）------------------------------------------------------------------------ [计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震[坡面信息]不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 0.851计算结果: 剩余下滑力 = 0.478(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度)[计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000计算结果: 剩余下滑力 = 250.877(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度) ------------------------------------------------------------------------ 1.1.3计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）------------------------------------------------------------------------ [计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 12坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 0.381 2.947 02 3.791 0.000 03 3.561 2.049 04 2.136 1.229 05 4.855 2.794 06 3.829 2.203 07 4.060 0.935 08 7.920 2.844 09 3.572 1.995 010 3.813 1.233 011 0.452 0.377 012 5.858 5.284 0[土层信息]不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法不考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[滑面信息]滑面线段数 9 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 1.941 -1.174 0.000 ---- ----2 3.130 -1.112 0.000 ---- ----3 4.056 -0.190 0.000 ---- ----4 5.735 0.940 0.000 ---- ----5 6.100 2.515 0.000 ---- ----6 8.547 5.978 0.000 ---- ----7 7.060 6.740 0.000 ---- ----8 6.000 6.740 0.000 ---- ----9 6.000 10.570 0.000 ---- ----[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 10筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)1 3.00 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.002 4.60 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.003 6.20 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.004 7.80 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.005 9.40 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.006 11.00 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.007 12.60 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.008 14.20 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.009 15.80 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.0010 17.40 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.640计算结果: 剩余下滑力 = -6.276(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度)------------------------------------------------------------------------1.1.4计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡(仅考虑锚杆)稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 剩余下滑力计算不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 12坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 0.381 2.947 02 3.791 0.000 03 3.561 2.049 04 2.136 1.229 05 4.855 2.794 06 3.829 2.203 07 4.060 0.935 08 7.920 2.844 09 3.572 1.995 010 3.813 1.233 011 0.452 0.377 012 5.858 5.284 0[土层信息]不同土性区域数 4区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号 (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---[水面信息]采用总应力法不考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力[滑面信息]滑面线段数 9 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 1.941 -1.174 0.000 ---- ----2 3.130 -1.112 0.000 ---- ----3 4.056 -0.190 0.000 ---- ----4 5.735 0.940 0.000 ---- ----5 6.100 2.515 0.000 ---- ----6 8.547 5.978 0.000 ---- ----7 7.060 6.740 0.000 ---- ----8 6.000 6.740 0.000 ---- ----9 6.000 10.570 0.000 ---- ----[筋带信息] 采用锚杆锚杆道数: 10筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)1 3.00 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.002 4.60 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.003 6.20 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.004 7.80 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.005 9.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.006 11.00 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.007 12.60 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.008 14.20 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.009 15.80 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.0010 17.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力剩余下滑力计算时的安全系数: 1.250计算结果: 剩余下滑力 = 38.597(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度))------------------------------------------------------------------------1.1.5抗滑动桩验算------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长: 12.000(m)嵌入深度: 6.000(m)截面形状: 圆桩桩径: 0.200(m)桩间距: 0.600(m)嵌入段土层数: 1桩底支承条件: 铰接计算方法: M法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) M(MN/m4) 1 50.000 25.800 20.000初始弹性系数A: 0.000(MN/m3)初始弹性系数A1: 0.000(MN/m3)桩前滑动土层厚: 6.000(m)桩顶锚索水平刚度: 1.000(MN/m)物理参数:桩混凝土强度等级: C25桩纵筋:I12.6桩纵筋级别: A3桩最大抵抗弯矩：19.22 kNm(安全系数1.25)桩最大抗剪力：561.1 kN(安全系数1.25)坡线与滑坡推力:参数名称参数值推力分布类型矩形桩后剩余下滑力水平分力 45.000(kN/m)桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m)滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载矩形分布:桩后: 上部=4.500(kN/m) 下部=4.500(kN/m)桩前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m)桩前分布长度=6.000(m)桩身内力计算计算方法: m 法内侧最大弯矩 = 18.797(kN-m) 距离桩顶 6.720(m)外侧最大弯矩 = 19.281(kN-m) 距离桩顶 2.640(m)最大剪力 = 17.968(kN) 距离桩顶 6.000(m)桩顶位移 = 44(mm)锚索水平拉力 = 14.432(kN)------------------------------------------------------------------------1.1.6计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡(锚杆＋抗滑桩)稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）------------------------------------------------------------------------Ⅰ－Ⅰ加固土坡稳定性验算注：利用理正边坡稳定分析软件计算时，将抗滑桩所承担的抗滑力以锚杆力的形式施加。

理正边坡稳定计算教程

理正边坡稳定计算教程
一、准备资料
针对正边坡稳定计算，有必要搜集必要资料，比如挡土墙地面斜率、坡顶高程、坡口总宽、坡上段、坡下段各段高差和宽度、挡土墙材料种类（土、混凝土还是砼）、挡土墙型号和高度、挡土墙的抗滑性和内摩擦角等，以此做准备。

二、做稳定计算
1、勾画稳定体系：根据实际情况勾画坡上坡下地块图，例如下图，确定坡下土坡来源地块斜率。

2、计算挡土墙抗冲力：根据上图，采用斯蒂尔规则计算挡土墙抗冲力。

3、计算坡顶力矩：将坡顶面视为一个绝对稳定的剪切土块，应用抗力矩公式计算坡顶上施用的力矩。

4、稳定性分析：将坡顶力矩和挡土墙抗冲力分别代入到边坡的稳定体系中，进行稳定性分析，确定正边坡滑移线情况是否经过挡土墙拦顶，从而得出正边坡的稳定性情况是否满足要求。

理正岩土5_11计算挡墙参数选择

一、安全系数：1）滑动稳定安全系数【水工挡土墙设计规范，P9（纸版3.2.7）】2）倾覆稳定安全系数【水工挡土墙设计规范，P10（纸版3.2.12）】3）基地偏心距容许值：土质地基B/6，岩石地基B/5，坚硬岩质地基B/4；抗震设计有用户定义。

4）截面偏心距容许值：计算荷载取0.25B，验算荷载取0.3B；抗震设计时取0.4B。

5）抗震设计时材料强度放大系数：（抗压：1.5）；（抗拉：1.5）；（抗剪：1.5）。

荷载系数：重力不利时分项系数：1.2重力有利时分项系数：1.0【06G112建筑结构设计常用数据P26（纸版25）】主动土压力分项系数：1.2静水压力分项系数：1.0扬压力分项系数：1.2【混凝土重力坝设计规范DL5108-1999P29（纸版29）】地震力分项系数：1.0二、墙身尺寸输入：墙身高: 5.820(m)墙顶宽:0.300(m)面坡倾斜坡度:1:0.100背坡倾斜坡度:1:0.000墙趾悬挑长DL: 1.000(m)墙趾跟部高DH:0.820(m)墙趾端部高DH0:0.820(m)墙踵悬挑长DL1: 1.600(m)墙踵跟部高DH1:0.660(m)墙踵端部高DH2:0.500(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2: 2.100(m)背坡腋高YH2: 3.020(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:0.000(m)防滑凸榫尺寸BT:0.500(m)防滑凸榫尺寸HT:0.180(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000【无经验时取1.0】防滑凸榫容许弯曲拉应力:0.500(MPa)【铁路路基支挡结构设计规范》(TB10025-2001)P7（纸版3.1.3-2）】防滑凸榫容许剪应力:0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离:60(mm)【保护层+钢筋合力点到钢筋边缘距离】墙趾埋深:0.82(m)三、坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数1 3.0000.000027.830-5.2200坡面起始距墙顶距离:0.600(m)地面横坡角度:0.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙内侧常年水位标高:-1.820(m)挡墙外侧常年水位标高:-3.820(m)浮力矩是否作为倾覆力矩加项:是钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）四、物理参数：挡土墙类型:浸水地区挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)【04J008《挡土墙》P13（纸版13）】墙后填土粘聚力:0.000(kPa)【支挡结构设计手册(第二版)P38（纸版29）】墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:20.000(度)【支挡结构设计手册(第二版)P39（纸版30）】地基土容重:18.000(kN/m3)【查看上面土的主要物理力学指标参考值】修正后地基土容许承载力:300.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.5墙踵值提高系数: 1.5平均值提高系数: 1.5墙底摩擦系数:0.350【公路路基设计手册（第二版）P231（纸版592）】地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:35.000(度)【支挡结构设计手册(第二版)P37(纸版28)】墙后填土浮容重:10.000(kN/m3)地基浮力系数:0.700【公路路基设计手册（第二版）P255(纸版739)】土压力计算方法:库仑混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C25纵筋级别:HRB335抗剪腹筋等级:HRB335裂缝计算钢筋直径:20(mm)裂缝控制宽度：0.4【GB50010-2010混凝土结构设计规范P24(纸版3.4.5)】地基土内摩擦系数：0.5【公路路基设计手册（第二版）P231(纸版593)】钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时= 1.200重力有利时= 1.000主动土压力= 1.200静水压力= 1.000扬压力= 1.200地震力= 1.000=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为 5.820(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：15.440(度)Ea=115.992Ex=44.490Ey=107.121(kN)作用点高度Zy=2.047(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=30.779(度)第1破裂角=15.420(度)Ea=108.710Ex=44.599Ey=99.140(kN)作用点高度Zy=2.051(m)墙身截面积=9.801(m2)重量=245.025kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:18.43-11.61-0.97-5.18墙背坡侧:-76.83-90.19 2.57-4.51墙底面:-0.00112.42 1.56-5.82整个墙踵上的土重=70.647(kN)重心坐标(1.535,-2.722)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=13.002(kN)重心坐标(2.828,-4.527)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重= 3.780(kN)相对于趾点力臂=0.500(m))(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度B= 5.500(m)墙身重力的力臂Zw= 2.214(m)Ey的力臂Zx= 4.278(m)Ex的力臂Zy= 2.051(m)作用于基础底的总竖向力=407.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1031.845(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn= 2.529(m)基础底压应力:墙趾=92.040凸榫前沿=92.040墙踵=56.312(kPa)凸榫前沿被动土压力=339.643(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力=132.053<=500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力=122.271<=990.000(kPa)凸榫设计宽度为:0.257(m)滑移力=102.999(kN)抗滑力=203.924(kN)滑移验算满足:Kc= 1.980> 1.150(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw= 2.214(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1= 3.035(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.500(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx= 4.278(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy= 2.051(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=151.040(kN-m)抗倾覆力矩=1182.886(kN-m)倾覆验算满足:K0=7.832> 1.400(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=407.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1031.845(kN-m)基础底面宽度B= 5.500(m)偏心距e=0.221(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn= 2.529(m)基底压应力:趾部=92.040踵部=56.312(kPa)最大应力与最小应力之比=92.040/56.312= 1.634==========================================================================================================================================【水工挡土墙设计规范SL379-2007P14(纸版6.3.1)】表6.3.1挡土墙基底应力最大值与最小值之比的允许值地基土质荷载组合基本组合特殊组合松软 1.50 2.00中等坚实 2.00 2.50坚实 2.50 3.00注：对于地震区的挡土墙，其基底应力最大值与最小值之比的允许值可按列表数值适当增大==========================================================================================================================================作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.221<=0.167*5.500=0.918(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=92.040<=450.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=56.312<=450.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=74.176<=450.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=407.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1031.845(kN-m)基础底面宽度B= 5.500(m)偏心距e=0.221(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn= 2.529(m)基础底压应力:趾点=92.040踵点=56.312(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=469.202(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1181.239(kN-m)基础底面宽度B= 5.500(m)偏心距e=0.232(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn= 2.518(m)基础底压应力:趾点=106.942踵点=63.677(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.820(m)截面剪力:Q=78.729(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=40.020(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.02%<Us_min=0.20%抗弯受拉筋:As=1640(mm2)截面弯矩:M(标准值)=32.797(kN-m)最大裂缝宽度为:0.016(mm)。

边坡稳定性分析

边坡稳定性计算分析矿区范围内采场最大开采深度为88m，应用极限平衡法求解边坡静力稳定安全系数。

对边坡稳定性计算如下：1）计算方法采用极限平衡法对采场边坡进行稳定分析，计算边坡稳定最小安全系数，根据稳定性分析结果，采取有效措施控制边坡的稳定性。

稳定计算采用理正岩质边坡稳定分析软件。

2）岩层物理力学参数（1）岩体容重：27kN/m3；（2）边坡高度：88.000m；（3）结构面倾角：32～42°；（4）结构面粘聚力：45～48.6kPa；（5）结构面内摩擦角：40～42.0°；（6）水文地质条件：简单（不考虑裂隙水作用）（7）环境地质条件：中等（考虑地震作用）（8）地震加速度：0.15g；（9）地震作用综合系数：0.250g（10）抗震重要性系数：1.000（11）坡线段数：11段（12）边坡高度：88m；（13）台阶高度：15m；（14）最终边坡角47°（15）工作平台宽度4m；（16）清扫平台宽度6m;（17）边坡角60°。

3）计算简图----------------------------------------------------------------------计算项目: 复杂平面滑动稳定分析（不考虑地震）-----------------------------------------------------计算项目: 复杂平面滑动稳定分析 1----------------------------------------------------------------------[ 计算简图 ]-----------------------------------------------------------[ 计算条件 ]-----------------------------------------------------------[ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 88.000(m)不考虑水的作用影响安全系数计算范围：( 1.000~ 10.000)[ 坡线参数 ]坡线段数 11序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 8.660 15.000 60.02 4.000 0.000 0.03 8.660 15.000 60.04 6.000 0.000 0.05 8.660 15.000 60.06 4.000 0.000 0.07 8.660 15.000 60.08 6.000 0.000 0.09 8.660 15.000 60.010 4.000 0.000 0.011 7.506 13.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 2序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度 (m) (kN/m3) frb(kPa)1 88.000 27.0 40.02 0.000 25.0 60.0控制截面数量： 2岩层序号控制截面 1 控制截面 2截面坐标X(m) 1.000 72.000岩层 1厚度(m) ------- -------岩层 2厚度(m) 5.000 40.000[ 结构体参数 ]结构单元数量： 2荷载参数编号水平方向的荷载(kN) 竖向的荷载(kN)1 32.6 54.72 32.6 54.7结构面参数编号水平投影竖向投影粘聚力摩擦角水压力调整系数 (m) (m) (kPa) (度)1 5.000 2.000 40.0 35.0 ---2 75.000 86.000 45.0 40.0 ---内部结构面参数编号δi+1粘聚力摩擦角(度) (kPa) (度)1 0.0 45.0 42.0-----------------------------------------------------------[ 计算结果 ]-----------------------------------------------------------安全系数为：2.062编号Ni Ni' Ui Ti Ei Ei' Pwi Xi1 561.3 561.3 0.0 295.1 0.0 0.0 0.0 0.02 3367.3 3367.3 0.0 3860.9 32.9 32.9 0.0 159.7 注:1. Ni--- 单元i中结构面上的正压力，单位kN；2. Ni'--- 单元i中结构面上的有效正压力，单位kN；3. Ui--- 单元i中结构面上的裂隙水压力，单位kN；4. Ti--- 单元i中结构面上的剪切力，单位kN；5. Ei--- 单元i左侧面正压力，单位kN；6. Ei'--- 单元i左侧面有效正压力，单位kN；7. Pwi--- 单元i左侧面上的裂隙水压力，kN；8. Xi--- 单元i左侧面剪切力，kN。

理正深基坑二级放坡算例

理正深基坑二级放坡算例在深基坑工程中，放坡是一种常见的边坡支护方法，它主要通过在坑壁上开挖一定坡角的边坡来减小土体的自重和坑壁的水平面积，以增加边坡的稳定性。

以下是一个关于深基坑二级放坡的算例：假设基坑的尺寸为长30m、宽20m、深度20m，坑壁的土体为黏性土，平均角度为30°，土体的重度为18kN/m³。

根据土体力学原理，可以计算出在坡度为30°的情况下，黏性土的稳定性。

首先计算坡面的面积：坡面面积 = 坑壁长度 x（（坑底平方 + 坡度平方）的根号） = 30m x （20m² + 20m²）的根号= 30m x 28.28m= 848.4m²然后计算坡面的自重力：坡面自重力 = 坡面面积 x 土体重度= 848.4m² x 18kN/m³= 15291.2kN接下来计算坡面的水平力：坡面水平力 = 坡面自重力 x sin（坡度角度）= 15291.2kN x sin（30°）= 7645.6kN最后计算坡面的垂直力：坡面垂直力 = 坡面自重力 x cos（坡度角度）= 15291.2kN x cos（30°）= 13219.4kN将水平力和垂直力转换为x轴和y轴上的力，则有：x轴上的力 = 坡面水平力 x cos（坡度角度）y轴上的力 = 坡面垂直力 + 坡面水平力 x sin（坡度角度）最终，可以得到在坡度为30°的情况下，黏性土的稳定性为：x轴上的力 = 4408.5kN，y轴上的力 = 19104.4kN。

根据黏性土的稳定性，可以判断坑壁的放坡是稳定的。

岩质边坡稳定性计算

岩质边坡稳定性计算
1计算方法
按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）等有关规程规范，对各优势节理与边坡面采用赤平投影稳定性分析，采用理正岩土计算软件进行计算，根据计算结果，部分结构面与边坡面组合计算是稳定的，对于其他可能产生滑动的结构面再采用三维楔形体稳定性分析，计算出安全系数。

2计算参数的选取
根据岩体结构面特征，结合相关规范，边坡主要地层计算指标如下表9：
边坡地层计算参数表9
注：中风化花岗岩的抗剪强度指标为结构面抗剪强度，其它抗剪强度指标均为直接快剪指标。

3计算结果及评价
根据本次计算结果，按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）等有关规范规程对边坡稳定性验算，其计算结果详见表10：
边坡稳定性计算结果表10
根据计算结果，现有状态下边坡岩体是整体稳定的。

影响边坡安全的主要因素是边坡有一组优势节理裂隙（48°∠24°）影响边坡的稳定性；边坡危岩受雨水、温度等环境因素以及岩体结构面充填物软化、膨胀等因素影响易发生崩塌滑落。

用理正岩土计算边坡稳定性

运用《理正岩土边坡稳定性分析》作定量计算(整理人:朱冬林,2012221)1、我目前手上理正岩土得版本为5、11版,有新版本得请踊跃报名,大家共同进步！2、为什么要用理正岩土边坡稳定性分析？现在山区公路项目地形条件越来越复杂,对于一些斜坡(指一般自然坡)或边坡(指开挖后得坡体)得稳定性评价就是不可避免,比如桥位区沿斜坡布线,桥轴线与坡向大角度相交,自然坡度20～40°,覆盖层比较厚,到底就是稳定还就是不稳定？会不会有隐患与危险？必将困扰每个勘察技术人员,说它稳定吧,又怕将来出问题,说不稳定,目前又没有出现开裂变形滑动迹象,那在报告中如何评价桥址得安全性？再比如,路线从大型堆积体上经过,究竟稳定性如何评价？仅靠钻探或地质调查无法对其稳定性进行合理评价。

这时候,就要辅以定量分析计算来提供证据了。

还有,我们在报告中提路堑边坡得岩土经验参数,常常遭设计诟病,按报告中提得参数,自然坡都垮得一塌糊涂了,更不要说开挖了。

我们在正式报告中提出“问题参数”会大大降低了勘察在设计心目中得光辉(灰)形象。

如果我们事先对自然斜坡得横断面进行过初步计算,提出得参数就不会太离谱,必将给设计留下“很专业”得印象。

3、就是否好用？很好用。

在保宜项目我一天计算几十个断面,既有效又快。

4、断面图能不能直接从CAD图读入？可以。

只需事先转化为dxf即可(用dxfout命令保存)。

对图形得条件就是所有得线段都就是直线段组成(对于多段线需要炸开,对于样条曲线可以用多段线描一下再炸开即可),另外图形边界要封闭(事先可以用填充命令试一下,瞧各个区域就是否封闭)。

注意,图中只能有直线段,不能有其它图元(记得按上面操作完后,全选(Ctrl+A),瞧“属性”(Ctrl+1),全部为直线,则OK)。

5、下面结合实例讲解计算过程,保证学一遍就上手。

以土质边坡计算为例(最常用)进入土质边坡稳定性分析程序“复杂土层土坡稳定计算”,确定(就是不就是很复杂？放心,纸老虎而已)点选“增”,第一次用就选“系统默认例题”,后面重复计算就可以选“前一个例题”(其它得大家试一下就了解了)以前常听说“搜索滑面”强大功能,马上就可以轻松实现了……读入dxf图(上面就是CAD中作好得图,现在要删掉大部分内容,只保留地层线、边界)(对于上图中无足轻重得小夹层,也可以有选择地去掉,以简化断面图)把简化后得剖面图dxfout存为“***大桥SZK45SZK55、dxf”,(注意,图中除直线段外不能有任何其它图元,而且各个区域必须封闭,否则将来软件就读不了)“就是”,读入“***大桥SZK45SZK55、dxf”右键点击上面窗口中找到左边角点得编号(为边坡计算得坡面角点)或者上图中较低位置得转角点都可,瞧您对可能剪出范围得理解(很难用文字表述,大家多试两次就明白了),右键菜单窗口里面得几个功能都要试一下,很有用得。

用理正岩土计算边坡稳定性分解

运用《理正岩土边坡稳定性分析》作定量计算（整理人：朱冬林，2012-2-21）1、我目前手上理正岩土的版本为5.11版，有新版本的请踊跃报名，大家共同进步！2、为什么要用理正岩土边坡稳定性分析？现在山区公路项目地形条件越来越复杂，对于一些斜坡（指一般自然坡）或边坡（指开挖后的坡体）的稳定性评价是不可避免，比如桥位区沿斜坡布线，桥轴线与坡向大角度相交，自然坡度20～40°，覆盖层比较厚，到底是稳定还是不稳定？会不会有隐患和危险？必将困扰每个勘察技术人员，说它稳定吧，又怕将来出问题，说不稳定，目前又没有出现开裂变形滑动迹象，那在报告中如何评价桥址的安全性？再比如，路线从大型堆积体上经过，究竟稳定性如何评价？仅靠钻探或地质调查无法对其稳定性进行合理评价。

这时候，就要辅以定量分析计算来提供证据了。

还有，我们在报告中提路堑边坡的岩土经验参数，常常遭设计诟病，按报告中提的参数，自然坡都垮得一塌糊涂了，更不要说开挖了。

我们在正式报告中提出“问题参数”会大大降低了勘察在设计心目中的光辉（灰）形象。

如果我们事先对自然斜坡的横断面进行过初步计算，提出的参数就不会太离谱，必将给设计留下“很专业”的印象。

3、是否好用？很好用。

在保宜项目我一天计算几十个断面，既有效又快。

4、断面图能不能直接从CAD图读入？可以。

只需事先转化为dxf即可（用dxfout命令保存）。

对图形的条件是所有的线段都是直线段组成（对于多段线需要炸开，对于样条曲线可以用多段线描一下再炸开即可），另外图形边界要封闭（事先可以用填充命令试一下，看各个区域是否封闭）。

注意，图中只能有直线段，不能有其它图元（记得按上面操作完后，全选（Ctrl+A）,看“属性”（Ctrl+1），全部为直线，则OK）。

5、下面结合实例讲解计算过程，保证学一遍就上手。

以土质边坡计算为例（最常用）进入土质边坡稳定性分析程序“复杂土层土坡稳定计算”，确定（是不是很复杂？放心，纸老虎而已）点选“增”，第一次用就选“系统默认例题”，后面重复计算就可以选“前一个例题”（其它的大家试一下就了解了）以前常听说“搜索滑面”强大功能，马上就可以轻松实现了……读入dxf图（上面是CAD中作好的图，现在要删掉大部分内容，只保留地层线、边界）（对于上图中无足轻重的小夹层，也可以有选择地去掉，以简化断面图）把简化后的剖面图dxfout存为“***大桥SZK45-SZK55.dxf”，（注意，图中除直线段外不能有任何其它图元，而且各个区域必须封闭，否则将来软件就读不了）“是”，读入“***大桥SZK45-SZK55.dxf”右键点击上面窗口中找到左边角点的编号（为边坡计算的坡面角点）或者上图中较低位置的转角点都可，看你对可能剪出范围的理解（很难用文字表述，大家多试两次就明白了），右键菜单窗口里面的几个功能都要试一下，很有用的。