自动扶梯设计计算书H=9.9m
扶梯平台计算书
结构计算书荷载1.1恒载: 6KN/M21.2活载: 3KN/M22.1计算总信息文件总信息 ..............................................结构材料信息: 钢与砼混合结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 钢框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板细分最大控制长度(m) DMAX_S= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.30地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.26结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.26是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 2.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTI= 1各段体形系数(X): USIX= 1.30各段体形系数(Y): USIY= 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组特征周期 TG = 0.35地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 2剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 4抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 1.00结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否是否考虑最不利方向水平地震作用: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到1层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 1第 1段起始和终止层号： KQ1 = 1, KQ2 = 1 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是柱实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数 CPCOEF91_W = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率(%): RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否支撑按柱设计临界角度: 20.00荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)1 1 10.131 11.408 5.350 23.6 1.2 0.01.00活载产生的总质量 (t): 1.170恒载产生的总质量 (t): 23.639附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 24.809恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 7(30/ 360) 4(30/ 360) 0(30/ 300) 5.350 5.350********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y1 1 11.25 11.3 60.2 8.97 9.0 48.0===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 7.35 9.75 11.80 2.45 3.00 3.00 2.45===========================================================================计算信息===========================================================================计算日期 : 2013.12.26开始时间 : 13:32:11可用内存 : 1244.0MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2013.12.26时间 : 13:32:21总用时 : 0: 0:10===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 9.7540(m) Ystif= 10.6209(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 10.1312(m) Ymass= 11.4080(m) Gmass(活荷折减)= 25.9795( 24.8095)(t)Eex = 0.2126 Eey = 0.4001Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.2470E+04(kN/m) RJY1 = 3.4220E+04(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 2.4386E+04(kN/m) RJY3 = 1.2211E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔)Y方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 309.6 40.1 7.72 0.00Y风荷载 388.6 32.0 12.14 0.00X 地震 303.9 51.6 5.89 0.00Y 地震 381.4 68.6 5.56 0.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.174按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.160按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.128按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.148按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.139按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.160按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.102按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.144============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.244E+05 0.122E+05 5.35 316. 412.31 206.46 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------1 1 0.4739E+03 0.7649E+03 1.00 1.00X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 12.2各层几何模型2.3各层恒、活载模型2.4位移输出文件周期，地震力与振型输出文件(总刚分析方法)====================================================================== 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数1 0.2824 95.87 0.98 ( 0.01+0.97 ) 0.022 0.2100 13.09 0.61 ( 0.58+0.03 ) 0.393 0.1395 175.14 0.42 ( 0.41+0.00 ) 0.58地震作用最大的方向 = -86.543 (度)============================================================ 仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 0.20 -1.97 -0.55振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 11.47 2.67 -16.81振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 8.18 -0.70 17.37各振型作用下 X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 0.202 11.473 8.18X向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)1 1.022 57.783 41.20各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1 1 14.46 14.46( 5.83%) ( 5.83%) 77.37 19.85抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 1.60%X 方向的有效质量系数: 100.00%============================================================仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 -1.97 19.17 5.39振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 2.67 0.62 -3.91振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 -0.70 0.06 -1.48各振型作用下 Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 19.172 0.623 0.06Y向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)1 96.582 3.123 0.30各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 底部剪力法 Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1 1 19.24 19.24( 7.76%) ( 7.76%) 102.94 19.85抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 1.60%Y 方向的有效质量系数: 100.00%==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号 X向调整系数 Y向调整系数1 1 1.000 1.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT 2.5钢结构构件应力文件2.6柱脚计算结果文件设计结果文件：Stssupp.out日期：2013/12/26时间：14:08:37工字型固接柱脚连接类型: 外露式柱脚无锚栓支承托座柱编号 = 3采用钢截面: HW350X350X12X19柱脚混凝土标号: C30柱脚底板钢号: Q345柱脚底板尺寸 B x H x T = 390 x 600 x 20锚栓钢号: Q235锚栓直径 D = 27锚栓垫板尺寸 B x T = 70 x 14翼缘侧锚栓数量 = 2腹板侧锚栓数量 = 3柱底混凝土承压计算：控制内力: N=15.78 kN，Mx=-18.83 kN*m，My=-2.55 kN*m （控制组合号：31）（注：控制组合为地震作用组合，考虑承载力抗震调整）柱脚混凝土最大压应力σc：1.88 N/mm2柱脚混凝土轴心抗压强度设计值fc：14.30 N/mm2σc=1.88 <= fc=14.30，柱底混凝土承压验算满足。
楼梯结构设计手算计算书【范本模板】
楼梯详细手算计算书（结构设计）平台板设计（对斜板取1m 宽作为其计算单元） （TB-1）1、确定斜板板厚度t斜板的水平投影净长 L 1n =3080 mm斜板的斜向净长 L 1n ，= L 1n /cos α=3080/（280/22280150+）=3080/0。
881=3496 mm斜板厚度t 1=(1/25～1/30)L 1n ，=（1/25～1/30）×3496=140~117 mm ， 取t 1=120 mm 2、荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m ）恒荷载栏杆自重0。
2锯齿形斜板自重 r 2(d/2+t 1/cos α）=25×(0。
15/2+0.12/0.881)=5.28 20厚面层 r 1c 1（e+d ）/e=20×0。
02×(0。
28+0。
15）/0.28=0。
61板底20厚混合砂浆 r 3c 2/cos α=17×0.02/0。
881=0.39横荷载合计g 6.5 活荷载3.5注：r 1、r 2、r 3为材料容重 E 、d 为踏步宽和高 c 1为踏步面层厚度 α为楼梯斜板的倾角 t 1为斜板的厚度 c 2为板底粉刷的厚度 3、荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合: P=1.2×6.5+1。
4×3。
5=12。
7 kN/m由永久荷载效应控制的组合: P=1.35×6.5+1.4×0。
7×3.5=12。
21 kN/m 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取P=12。
7 kN/m 4、内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可.考虑到斜板两端均与梁整体浇注,对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取:M=Pl 1n 2/10=12.7×3。
082/10=12。
05 kN ·m 5、配筋计算h 0=t 1—20=120—20=100 mmαs =M/α1f c bh 0 2 =12.05×106 /（1。
某楼梯的设计计算书_secret
楼梯的设计踏步面层贴预制水磨石板50mm 厚，梯段板下抹麻刀灰20mm 厚，采用金属栏杆。
平台板及梯段板受力及构造钢筋均用Ⅰ级钢筋，平台梁纵向受力钢筋Ⅱ级，混凝土C25（f cm ＝13.5 N/mm 2，f c ＝12.5N/mm 2）。
活荷载标准值：2.5KN/m 2 1、TB1（1）α＝arctan300＝26.57°，cos26.57＝0.8944 板厚t ＝100mm （2）、荷载计算永久荷载标准值 栏杆0.20KN/m 踏步面层 （0.15＋0.30）×0.05×22.6/0.30＝1.70KN/m 梯段板自重 25×（0.10/0.8944＋0.15/2）＝4.67KN/m 板底抹灰17×0.02/0.8944＝0.38KN/m6.95KN/m永久荷载设计值 g ＝1.2×6.95＝8.34KN/m 可变荷载设计值 q ＝1.4×2.50＝3.50KN/m 合计 g ＋q ＝14.53KN/m （3）、内力及截面承载力计算1）、正截面承载力计算取h 0＝100－15＝85mm ；l n ＝12×300＝3600mm 。
考虑到梯段板两端与梁的固结作用，板跨中最大弯矩：M ＝101pl n 2＝101×14.53×3.62＝15.34KN ·m/ma s ＝2bh f M cm ＝15.34×106/（13.5×1000×852）＝0.1573 γs ＝0.5×（1＋s a 21-）＝0.5×（1＋1573.021⨯-）＝0.91A s ＝h f M s y γ ＝15.34×106/（210×0.91×85）＝944mm 2纵向受力钢筋选用φ12@100，A s ＝1131 mm 2＞944mm 2ρ＝8510001131⨯＝1.33%＞ρmin ＝0.15%2）、斜截面承载力计算V ＝21pl n ·cos α＝21×14.53×3.6×0.8944＝19.06KN/mV ＝0.07f c bh 0＝0.07×12.5×1000×85＝74.38KN/m ＞19.06KN/m 所以不需进行斜截面验算2、TB2的计算 （1）、计算简图和截面尺寸斜梯段板荷载p 1永久荷载标准值 栏杆0.20K N /m 踏步面层 （0.15＋0.30）×0.05×22.6/0.30＝1.70KN/m 梯段板自重 25×（0.18/0.8944＋0.15/2）＝6.91KN/m 板底抹灰17×0.02/0.8944＝0.38KN/m9.19KN/m永久荷载设计值 g ＝1.2×9.19＝11.03KN/m 可变荷载设计值 q ＝1.4×2.50＝3.50KN/m 合计 g ＋q ＝14.53KN/m平台段板荷载p 2 永久荷载标准值 踏步面层22.6×0.05＝1.13KN/m 梯段板自重 25×0.18＝4.50KN/m 板底抹灰17×0.02＝0.34KN/m5.97KN/m永久荷载设计值 g ＝1.2×5.97＝7.16KN/m 可变荷载设计值 q ＝1.4×2.50＝3.50KN/m 合计 g ＋q ＝10.66KN/m（3）、内力及截面承载力计算h 0＝180mm －20mm ＝160mmR A ＝n l p b b a ap 2)2(221++＝935.4266.10210.1210.1)210.12725.3(53.14725.3⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯＝35.28KN/mR B ＝n l p a b a bp 21)2(22++＝935.4253.14725.3725.3)210.1725.32(66.10210.1⨯⨯⨯++⨯⨯⨯＝31.74KN/mn l a ＝935.4725.3＝0.76，12p p ＝53.1466.10＝0.73查表得β＝0.984M max ＝81βp 1l n 2＝81×0.984×14.53×4.9352＝43.53KN ·m/mV max ＝21βp 1l n cos α＝21×0.984×14.53×4.935×0.8944＝31.55 KN/ma s ＝2bh f M cm ＝43.53×106/（13.5×1000×1602）＝0.1260 γs ＝0.5×（1＋s a 21-）＝0.5×（1＋1260.021⨯-）＝0.93 A s ＝h f M s y γ＝43.53×106/（210×0.93×160）＝1393mm 2纵向受力钢筋选用φ12@80，A s ＝1414 mm 2＞1393mm 23、TB3的计算 （1）、计算简图和截面尺寸如图，两种受力状态：第一种为在AB 跨上布置恒载和活载；第二种为在AB 跨上布置恒载，在BC 跨上布置恒载和活载。
(完整word版)自动扶梯设计计算书H=9.9m
自动扶梯设计计算书一. 速度计算：(1) 梯级运行速度校核：电动机转速n=960r/min减速机输出转速n 1=39。
18r/min 梯级运行速度V=πd(Z 1×n 1/Z 2)÷60=3.14×0.683(23×39。
18/65）÷60 =0.495（m/s ）与额定速度偏差%5%5.0005.05.05.0495.0<==- 满足标准（GB16899—1997第12.2。
3条要求）(2) 扶手带运行速度校核：度Vf=π(d 5+10)(Z 1×n 1×Z 3/Z 2×Z 4）÷60=3。
14×（587+10）（23×39.18×30/65)÷60 =0。
499（m/s)与额定速度偏差%2%4.0004.0495.0495.0499.0<==-满足标准（GB16899—1997第7.1条要求)二. 功率计算：(1) 乘客载荷：每节梯级载荷:W 1=1200N承载梯级数量：H/X 1=9.9×1000/200 =49。
5 因此W=1200×49.5=59400N(2) 由运动部件的摩擦所引起的能量损耗系数η1:当α=30°时，η1=0.12(3) 电动机效率η=0.83,满载系数φ=1P=FV/（1-η1)×η=Vw φsin30°/（1-η1)×η =20。
33(KW ）考虑扶手带消耗功率1。
6KW 选用11×2=22(KW) 双驱动三. 梯级链及驱动链安全系数计算：梯级链与驱动链破断载荷为180KN梯级链涨紧装置的弹簧涨紧力为2600N （单侧1300N ）(1) 梯级链安全系数计算根据EN115;1995第9。
1。
2条规定计算链条安全系数的乘客载荷为：W=5000ZH/tg30°(Z=1m 、H=9。
楼梯计算书
LTB1计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2520 mm 楼梯高度: H = 1567 mm梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm2．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm考虑支座嵌固作用三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1567 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋b1/2－b = 2.52＋0.20/2－0.28 = 2.34 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8732．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.16/0.28)×1.70 = 2.65 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.13/0.87＋0.16/2) = 5.68 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.87 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.65＋5.68＋0.46＋0.20 = 8.99 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.99＋1.4×0.7×1×3.50 = 15.57 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.99＋1.4×1×3.50 = 15.69 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.69 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 18.36 kN右端支座反力: R r = 18.36 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.17 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.17 mM max = R l·L max－P n·x2/2= 18.36×1.17－15.69×1.172/2= 10.74 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = 0.8×M max = 0.80×10.74 = 8.59 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.050954 配筋率：ρ= 0.002429纵筋(1号)计算面积：A s = 267.17 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 267.17 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s: 267.17 mm2采用方案：D10@200实配面积：392.70 mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s': 267.17 mm2采用方案：D10@200实配面积：392.70 mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@250实配面积：113.10 mm2LTB2计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2520 mm 楼梯高度: H = 1567 mm梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm上平台宽: L3 = 430 mm2．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm考虑支座嵌固作用三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1567 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋L3＋(b1＋b2)/2 = 2.52＋0.43＋(0.20＋0.20)/2 = 3.15 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8732．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.16/0.28)×1.70 = 2.65 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.13/0.87＋0.16/2) = 5.68 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.87 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.65＋5.68＋0.46＋0.20 = 8.99 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.99＋1.4×0.7×1×3.50 = 15.57 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.99＋1.4×1×3.50 = 15.69 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.69 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B·q m = 1×1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c·B·t = 25×1×0.13 = 3.25 kN/m抹灰：g ks' = R S·B·c = 20×1×0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋3.25＋0.40＋0.20 = 5.55 kN/m恒荷控制：P l(G) = 1.35g k'＋1.4·0.7·B·q = 1.35×5.55＋1.4×0.7×1×3.50 = 10.92 kN/m活荷控制：P l(L) = 1.2g k'＋1.4·B·q = 1.2×5.55＋1.4×1×3.50 = 11.56 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 11.56 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 22.71 kN右端支座反力: R r = 24.53 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.59 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.06 mM max = R l·L max－[P l·L3·(x＋L3/2)＋P n·x2/2]= 22.71×1.59－[11.56×0.53×(1.06＋0.53/2)＋15.69×1.062/2]= 19.17 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = 0.8×M max = 0.80×19.17 = 15.34 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.092969 配筋率：ρ= 0.004431纵筋(1号)计算面积：A s = 487.46 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 487.46 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s: 487.46 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s': 487.46 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@250实配面积：113.10 mm24．5号钢筋计算结果采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm2LTB3计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2520 mm 楼梯高度: H = 1567 mm梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm下平台宽: L2 = 430 mm2．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm考虑支座嵌固作用三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1567 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋L2＋(b1＋b2)/2 = 2.52＋0.43＋(0.20＋0.20)/2 = 3.15 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8732．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.16/0.28)×1.70 = 2.65 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.13/0.87＋0.16/2) = 5.68 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.87 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.65＋5.68＋0.46＋0.20 = 8.99 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.99＋1.4×0.7×1×3.50 = 15.57 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.99＋1.4×1×3.50 = 15.69 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.69 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B·q m = 1×1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c·B·t = 25×1×0.13 = 3.25 kN/m抹灰：g ks' = R S·B·c = 20×1×0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋3.25＋0.40＋0.20 = 5.55 kN/m恒荷控制：P l(G) = 1.35g k'＋1.4·0.7·B·q = 1.35×5.55＋1.4×0.7×1×3.50 = 10.92 kN/m活荷控制：P l(L) = 1.2g k'＋1.4·B·q = 1.2×5.55＋1.4×1×3.50 = 11.56 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 11.56 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 24.53 kN右端支座反力: R r = 22.71 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.56 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.56 mM max = R l·L max－P n·x2/2= 24.53×1.56－15.69×1.562/2= 19.17 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = 0.8×M max = 0.80×19.17 = 15.34 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.092969 配筋率：ρ= 0.004431纵筋(1号)计算面积：A s = 487.46 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 487.46 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s: 487.46 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s': 487.46 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@250实配面积：113.10 mm24．5号钢筋计算结果采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm24．5号钢筋计算结果采用方案：D10@100实配面积：785.40 mm2LTB4计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2240 mm 楼梯高度: H = 1400 mm梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 9(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm上平台宽: L3 = 710 mm2．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm考虑支座嵌固作用三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1556 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋L3＋(b1＋b2)/2 = 2.24＋0.71＋(0.20＋0.20)/2 = 3.15 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8742．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.16/0.28)×1.70 = 2.64 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.13/0.87＋0.16/2) = 5.66 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.87 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.64＋5.66＋0.46＋0.20 = 8.96 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.96＋1.4×0.7×1×3.50 = 15.53 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.96＋1.4×1×3.50 = 15.66 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.66 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B·q m = 1×1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c·B·t = 25×1×0.13 = 3.25 kN/m抹灰：g ks' = R S·B·c = 20×1×0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋3.25＋0.40＋0.20 = 5.55 kN/m恒荷控制：P l(G) = 1.35g k'＋1.4·0.7·B·q = 1.35×5.55＋1.4×0.7×1×3.50 = 10.92 kN/m活荷控制：P l(L) = 1.2g k'＋1.4·B·q = 1.2×5.55＋1.4×1×3.50 = 11.56 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 11.56 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 21.77 kN右端支座反力: R r = 24.23 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.60 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 0.79 mM max = R l·L max－[P l·L3·(x＋L3/2)＋P n·x2/2]= 21.77×1.60－[11.56×0.81×(0.79＋0.81/2)＋15.66×0.792/2]= 18.75 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = 0.8×M max = 0.80×18.75 = 15.00 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.090832 配筋率：ρ= 0.004330纵筋(1号)计算面积：A s = 476.26 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 476.26 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s: 476.26 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s': 476.26 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积：141.37 mm24．5号钢筋计算结果采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm2LTB5计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2240 mm 楼梯高度: H = 1400 mm梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 9(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm下平台宽: L2 = 710 mm2．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm考虑支座嵌固作用三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1556 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋L2＋(b1＋b2)/2 = 2.24＋0.71＋(0.20＋0.20)/2 = 3.15 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8742．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.16/0.28)×1.70 = 2.64 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.13/0.87＋0.16/2) = 5.66 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.87 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.64＋5.66＋0.46＋0.20 = 8.96 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.96＋1.4×0.7×1×3.50 = 15.53 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.96＋1.4×1×3.50 = 15.66 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.66 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B·q m = 1×1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c·B·t = 25×1×0.13 = 3.25 kN/m抹灰：g ks' = R S·B·c = 20×1×0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋3.25＋0.40＋0.20 = 5.55 kN/m恒荷控制：P l(G) = 1.35g k'＋1.4·0.7·B·q = 1.35×5.55＋1.4×0.7×1×3.50 = 10.92 kN/m活荷控制：P l(L) = 1.2g k'＋1.4·B·q = 1.2×5.55＋1.4×1×3.50 = 11.56 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 11.56 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 24.23 kN右端支座反力: R r = 21.77 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.55 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.55 mM max = R l·L max－P n·x2/2= 24.23×1.55－15.66×1.552/2= 18.75 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = 0.8×M max = 0.80×18.75 = 15.00 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.090832 配筋率：ρ= 0.004330纵筋(1号)计算面积：A s = 476.26 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 476.26 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中) 计算面积A s: 476.26 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm2 2．2/3号钢筋计算结果(支座) 计算面积A s': 476.26 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm2 3．4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积：141.37 mm2 4．5号钢筋计算结果采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm2。
1000kg电梯导轨计算书
曳引电梯计算说明书①由导向力引起的Y轴上的弯曲应力为： gn*P*(xP-xS+FS*(x1-xS Fx= n*h 9.81*1000*(0-0+3924*(700-0 = 2*3500 = 392.4 N3*392.4*2500 3*Fxl My= = = 183937.5 N.mm 16 16 183937.5 My σ y= = = 15.62 Mpa 11.78*1000 Wy ②由导向力引起的X轴上的弯曲应力为: gn*P*(yP-yS+FS*(y1-yS Fy= n*h/2 9.81*1000*(0-0+3924*(0-0 = 2*3500/2 0 = N 3*Fyl 3*0*2500 Mx= = = 16 16 0 Mx σ x= = = 0 14.35*1000 Wx ③复合应力: 0+15.62= 15.62 σ m= σ x+σ y = ④翼缘弯曲应力: 1.85*Fx 1.85*392.4 σ F= = c^2 10^2 7.26 = Mpa ≤ 165 Mpa ⑤挠度: 0.7Fxl^3 δ x= = 48EIy 0.83 = mm δ y= 0.7Fyl^3 = 48EIx 0 = mm 导轨强度及变形分析0 Mpa N.mm Mpa ≤ 165 Mpa 0.7*392.4*2500^3 48*206000*52.41*10000 ≤ 5 mm 第 1 页0.7*0*2500^3 48*206000*59.83*10000 ≤ 5 mm ⑥结论: 电梯在正常运行时,导轨的复合应力与翼缘弯曲应力皆小于等于导轨的许用应力,导轨的应力符合要求。
电梯在正常运行时,导轨X方向挠度与Y方向挠度皆小于等于导轨的许用挠度,导轨的挠度符合要求。
8.2.3 电梯在第二种载荷分布情况的导轨受力 8.2.3.1 电梯正常运行时的导轨受力第 6 页曳引电梯计算说明书①由导向力引起的Y轴上的弯曲应力为: k2*gn*[Q*(xQ-xS+P*(xP-xS] Fx= n*h = =0 3*Fxl 16 My σ y= = Wy My= 1.2*9.81*[1000*(0-0+1000*(0-0] 导轨强度及变形分析 2*3500 N = 3*0*2500 16 = 0 = Mpa 0 N.mm 0 11.78*1000 ②由导向力引起的X轴上的弯曲应力为: k2*gn*[Q*(yQ-yS+P*(yP-yS] Fy= h*n/2 Fy= = 1.2*9.81*[1000*(200-0+1000*(0-0] 2*3500/2 672.69 3*Fyl Mx= 16 Mx σ x= = Wx ③复合应力: σ m= σ x+σ y = N = 3*672.69*2500 16 315323.44 =14.35*1000 = 315323.44 N.mm Mpa 21.98 21.98+0= 21.98 Mpa ≤ 165 Mpa ④翼缘弯曲应力: 1.85*Fx σ F= = c^2 0 = Mpa ⑤挠度: 0.7Fxl^3 δ x= = 48EIy 0 = mm δ y=0.7Fyl^3 = 48EIx 1.25 = mm ≤ 1.85*0 10^2 165 Mpa 0.7*0*2500^348*206000*52.41*10000 ≤ 5 mm 第 2 页0.7*672.69*2500^3 48*206000*59.83*1000 ≤ 5 mm ⑥结论: 电梯在正常运行时,导轨的复合应力与翼缘弯曲应力皆小于等于导轨的许用应力,导轨的应力符合要求。
自动扶梯设计计算书
X……弹簧变形量，X=
3.2.4曳引链所受的总载荷
F总=F1+F2+F3= 34280.65 N
3.2.5单片链片所受的拉力
如图7，尺寸如下：
B=
133.33 mm
R=
20.00 mm
D=
20.00 mm
H=
40.00 mm
t=
5.00 mm
单片链片受力：
F=F总/8=
4285.08 N
3.3曳引链的强度校核
σHP＝σHlimZNZW/SHlim
齿根弯曲强度：
σF＝FtKAKVKβKαYFαYεYβ/bmn≤σFP
σFP＝σFlimYNYX/SFlimYsr
式中：
减速机驱动链轮参数 梯级驱动链轮参数
扶手驱动链轮参数
mn…… 模数
10.00 mm
43.00 mm
8.00 mm
b…… 齿宽
34.00 mm
15.50 mm
a'……下横梁中心至Z轴的距离 a'=
A……上横梁的截面面积
A=
A'……下横梁的截面面积
A'=
390.00 mm 410.00 mm 2736.00 mm^2 2256.00 mm^2
整个骨架的惯性矩
I=2Iz=
1608631424.00 mm^4
1.4骨架挠度计算
按GB16899-1997要求，乘客载荷不需增加动荷系数，故校核挠度在静载荷下进行。
2.2计算说明
在下面的计算中，所用的公式有关参数出自《机械零件设计手册》（国防工业出版社出版） 及《机械设计手册》（化学工业出版社出版）。
2.2.1计算中的已知条件及参数
梯柱、梯梁计算书(幼儿园)
梯柱、梯梁计算书（幼儿园）一、构件编号:LT-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: L1= 3120 mm 楼梯高度: H = 1950 mm 梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 13(阶)上平台楼梯梁宽度: b1= 250 mm下平台楼梯梁宽度: b2= 250 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：qm= 1.70kN/m2栏杆荷载：qf= 0.20kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ= 1.50准永久值系数: ψq= 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C30 fc= 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2Rc=25.0 kN/m3f tk = 2.01 N/mm2Ec= 3.00*104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 fy= 360 N/mm2Es= 2.00*105 N/mm2保护层厚度：c = 15.0 mm Rs=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：带肋钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：as= 25.00 mm 支座负筋系数：α = 0.25考虑踏步系数β = 0.8四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m 踏步宽度：b = 0.2600 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 3.12＋(0.25＋0.25)/2 = 3.37 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.866 2. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：gkm = (B＋B*h/b)*qm= (1＋1*0.15/0.26)*1.70 = 2.68 kN/m自重：gkt = Rc*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.13/0.866＋0.15/2) = 5.63 kN/m抹灰：gks = RS*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.866 = 0.46 kN/m恒荷标准值：Pk = gkm＋gkt＋gks＋qf= 2.68＋5.63＋0.46＋0.20 = 8.97 kN/m恒荷控制：P n (G) = 1.35*Pk＋γQ*0.7*B*q = 1.35*8.97＋1.50*0.7*1*3.50 = 15.78 kN/m活荷控制：Pn (L) = γG*Pk＋γQ*B*q = 1.20*8.97＋1.50*1*3.50 = 16.01 kN/m荷载设计值：Pn = max{ Pn(G) , Pn(L) } = 16.01 kN/m(2) 平台板：面层：gkm ' = B*qm= 1*1.70 = 1.70 kN/m自重：gkt ' = Rc*B*t = 25*1*0.12 = 3.00 kN/m抹灰：gks ' = RS*B*c = 20*1*0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：Pk ' = gkm'＋gkt'＋gks'＋qf= 1.70＋3.00＋0.40＋0.30 =5.40 kN/m恒荷控制：P l (G) = 1.35*Pk'＋γQ*0.7*B*q = 1.35*5.40＋1.50*0.7*1*3.50 = 10.97 kN/m活荷控制：Pl (L) = γG*Pk＋γQ*B*q = 1.20*5.40＋1.50*1*3.50 = 11.73 kN/m荷载设计值：Pl = max{ Pl(G) , Pl(L) } = 11.73 kN/m3、梯梁计算：（1）梯段板传递来的荷载:ql =1/2*Pn*Ln=1/2*16.01*3.12=24.98 kN/m（2）平台板传递来的荷载:q2=0.5*1.6*11.73=9.4 kN/m（3）梁自重：q3=26*0.25*0.4==2.60 kN/m总线荷载：q=ql +q2+q3=36.98 kN/m(4)正截面承载力计算跨中最大弯矩：M=1/8*q*L2 =1/8*36.98*3.32=50.34 kN*m受压区高度：X=40.25≤0.518*370=192mmAs=14.3*250*40.25/360=399.66 mm2实配416；As=804 mm2>399.66 mm2满足要求。
自动扶梯设计计算书
目录目录1 梯级和扶手带速度计算1.1 已知数据=960r/min 电动机YFD160M-6 额定转速n电主动链轮z1=19 t=38.1被动链轮z2=65 t=31.75梯级曳引链轮z3=19 t=133.33 d1=0.83413m 扶手带传动链轮z4=32 t=25.40扶手带驱动链轮z5=26 t=25.40扶手带驱动胶轮d2=0.6974m减速机i=24.51.2 梯级速度计算主传动总传动比i总i总=i×z2/z1=24.5×65/19=83.816主轴转速n主n主=n电/i总=960/83.816=11.454r/min梯级运行速度v梯v梯=（n主/60）×π×d1=(11.454/60)×π×0.0.8341=0.51m/s1.3 扶手带速度计算:扶手带运行速度v扶v扶=(n主/60)×(z4/z5)×π×d2(1-ε轮)=(11.454/60)×(32/26)×π×0.6974×(1-0.003)=0.51297m/s——胶轮打滑系数式中ε轮1.4 扶梯胶带与梯级的同步率(v扶-v梯)/v梯=(0.51297-0.51)/0.499=0.581%GB16899-2011标准中规定：扶手带的运行速度相对于梯级的速度允差为0~+2%。
计算结果满足标准要求。
1.5 自动扶梯的理论输送能力C t=B3/B1 ×C1=1000/600 ×3600=6000 (人/h)C t——理论输送能力人/hB3——梯级宽度1000mm。
B1——梯级宽度600mm。
C1——600mm梯级,0.5m/s名义速度时的最大输送能力为3600人/h。
2、自动扶梯挠度及强度计算2.1已知数据2.2扶梯金属骨架,组合截面的转动惯量主梁选用角钢8×80×1252.2.1 角钢8×80×125的截面参数截面积S=2335.1mm2重心距离x0=20mm y0=42.2mm惯性矩I x0=3.644×106mm42.2.2 组合面的转动惯量横截面如图2-1一根角钢的转动惯量I x＇I x＇=I x0+a2S=3.644×106+(1030/2-y0)2×2335.1=3.644×106+(1030/2-42.2)2×2335.1=5.256×108mm4组合截面的转动惯量I x=4I x＇=4×5.256×108=2.102×109mm4=2.102×10-3m42.3受力分析扶梯受力情况,如图2-2所示2.3.1均布载荷qa、乘客给扶梯的均布载荷q人按国际q人=5N/mmb、梯路线载荷q梯q梯=0.799N/mmc、金属构件的线载荷q构q构=(Q架+Q扶+Q轨+Q控)/L=(23005+20118+10085+637)/16224=3.32N/mm均布载荷q=q人+q梯+q构=5+0.799+3.32=9.12N/mm2.3.2电机、减速机重量Q动Q动=Q电+Q减=1803+1617=3420N2.4 挠度及强度计算由受力图分析，因为有中间支撑，且下部水平跨距8700大于上部水平跨距7524，最大挠度和最大弯矩出现在E点，即：y max=y EM max=M E，下面计算从A点到F点各分力对E点的挠度和弯矩。
板式楼梯计算书
板式楼梯计算书板式楼梯计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号:LT-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: = 3240 mm 楼梯高度: H = 2184 mm梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 13(阶)上平台楼梯梁宽度: = 250 mm下平台楼梯梁宽度: = 250 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/ 面层荷载： = 1.50kN/栏杆荷载： = 0.20kN/m永久荷载分项系数: = 1.20 可变荷载分项系数: = 1.40 准永久值系数: = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C30 = 14.30 N/m= 1.43 N/m =25.0 kN/= 2.01 N/m = 3.00*1 N/m钢筋强度等级: HRB400 = 360 N/m= 2.00*1 N/m保护层厚度：c = 20.0 mm =20 kN/受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离： = 25.00 mm考虑支座嵌固作用求配筋时弯矩折减α1 = 0.8求裂缝时弯矩折减α2 = 0.8求挠度时弯矩折减α3 = 0.8四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1680 m踏步宽度：b = 0.2700 m计算跨度： = ＋(＋)/2 = 3.24＋(0.25＋0.25)/2 = 3.49 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8492. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：k = (B＋B*h/b)* = (1＋1*0.17/0.27)*1.50 = 2.43 kN/m 自重：k = *B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.13/0.849＋0.17/2) = 5.93 kN/m抹灰：k = *B*c/cosα = 20*1*0.02/0.849 = 0.47 k N/m恒荷标准值：= k＋k＋k＋= 2.43＋5.93＋0.47＋0.20 = 9.03 kN/m恒荷控制：(G) = 1.35*＋*0.7*B*q = 1.35*9.03＋1.40*0.7*1*3.50 = 15.62 kN/m活荷控制：(L) = *＋*B*q = 1.20*9.03＋1.40*1*3.50 = 15.74 kN/m荷载设计值： = max{ (G) , (L) } = 15.74 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: = 27.46 kN右端支座反力: = 27.46 kN最大弯矩截面距左支座的距离: ma = 1.75 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.75 mma = *ma－*/2= 27.46*1.75－15.74*1.7/2= 23.96 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:ma' = *ma = 0.80*23.96 = 19.17 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.130048 配筋率：ρ= 0.005166纵筋(1号)计算面积： = 542.41 m支座负筋(2、3号)计算面积：'= = 542.41 m五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积：542.41 m采用方案： 10@100实配面积： 785 m2.2号钢筋计算结果(支座)计算面积'：542.41 m采用方案： 10@100实配面积： 785 m3.3号钢筋计算结果采用方案： 6@200实配面积： 141 m六、跨中挠度计算:Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = *)= * +)/8= 0.80*(9.03 + 3.500)*3.4/8= 15.264 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = *)= * + )/8= 0.80*(9.03 + 0.50*3.500)*3.4/8= 13.133 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力= Mk/(0.87**As) 混规(7.1.4-3)= 15.264*1/(0.87*105*785)= 212.755 N/mm= Mq/(0.87**As) 混规(7.1.4-3)= 13.133*1/(0.87*105*785)= 183.046 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: = 0.5*b*h = 0.5*1000*130= 65000 m= As 混规(7.1.2－5)= 785/65000= 1.208%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65/) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.208%*212.755)= 0.592ψq = 1.1-0.65/) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.208%*183.046)= 0.5094) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE = /= 2.00*1/(3.00*1)= 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值矩形截面， = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*)= 785/(1000*105)= 0.748%7) 计算受弯构件的短期刚度s = *As/[1.15*+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*)] 混规(7.2.3-1) = 2.00*1*785*10/[1.15*0.592+0.2+6*6.667*0.748%/(1+3.5*0.0)]= 14.679*1 kN*s = *As/[1.15*+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*)] 混规(7.2.3-1) = 2.00*1*785*10/[1.15*0.509+0.2+6*6.667*0.748%/(1+3.5*0.0)]= 15.963*1 kN*4.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*s混规(7.2.2-1)= 15.264/(13.133*(2.0-1)+15.264)*14.679*1= 7.891*1 kN*Bq = s/θ混规(7.2.2-2)= 15.963/2.000*1= 7.981*1 kN*B = min(Bk,Bq)= min(7.891,7.981= 7.891*1 kN*5.计算受弯构件挠度max = 5**+)/(384*Bk)= 5*0.80*(9.03+0.5*3.500)*3.4/(384*7.891*1)= 17.181 mm6.验算挠度挠度限值=/200=3.49/200=17.450 mmma=17.181mm≤=17.450mm，满足规范要求!1.计算准永久组合弯距值Mq:Mq = *+)= * + )/8= 0.80*(9.03 + 0.50*3.500)*3.4/8= 13.133 kN*m2.光面钢筋,所以取值=0.73.C = 204.计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力s = Mq/(0.87**As) 混规(7.1.4－3)= 13.133*1/(0.87*105.00*785)= 183.046 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: = 0.5*b*h = 0.5*1000*130= 65000 m= As 混规(7.1.2－5)= 785/65000= 1.208%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65/) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.208%*183.046)= 0.5097.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/100= 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径ee= (∑)/(∑**)= 10*1/(10*0.7*10)= 14ma =c*ψ*s/*(1.9*C+0.08*e/t) 混规(7.1.2－1)= 1.9*0.509*183.046/2.0*1*(1.9*20+0.08*14/1.208%) = 0.1157 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求。
电梯设计计算书模板
WORD文档下载可编辑THJ3000/0.5-JXW载货电梯设计计算书编制审核批准目录1、传动校验计算---------------------------------------------------------------22、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------53、承重梁校验-------------------------------------------------------------------54、240型限速器计算------------------------------------------------------85、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------96、导轨校核计算------------------------------------------------------------107、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------158、绳头组合强度验算---------------------------------------------------209、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------211．传动校验计算本计算是以THJ3000/0.5-JXW载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg；额定速度：V=0.5m/s；根据这二个参数，选择曳引机型号为J1.1J，其减速比为I=75/2=37.5，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。
扶梯计算书
一环路东五段46号金辉商住楼扶梯洞口改造设计设计：校对：北京正东国际建筑工程设计有限公司2011年05月一：设计概况说明及依据本工程依据甲方提供的电梯样本资料，对原有已建建筑的扶梯预留洞口进行改造。
根据样本资料，原建筑附一层未预留扶梯洞口，需对此处楼板进行开洞，开洞大小为4.35M×4.5M，并进行加固。
原建筑一层及二层预留洞口过大，需减小洞口尺寸，减小后的洞孔尺寸分别为11.209M×4..5M和10.352M×4.5M。
此次改造全部采用钢结构进行处理，具体设计及说明见图纸。
二：构件计算：（1）GL1：梁上线荷载：恒载：62/4.25+3.5*0.6=16.7KN/M活载：3.5*0.6+3.5*10.5*COS35=32KN/M按简支梁计算设计信息钢梁钢材：Q345梁跨度(m)：4.250梁平面外计算长度(m)：0.000钢梁截面：焊接组合H形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*200*200*6*10*10容许挠度限值[υ]: l/400 = 10.625 (mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用: 计算简支梁受荷方式: 竖向单向受荷荷载组合分项系数按荷载规范自动取值----- 设计依据-----《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）----- 简支梁作用与验算-----1、截面特性计算A =5.6800e-003; Xc =1.0000e-001; Yc =1.5000e-001;Ix =9.5109e-005; Iy =1.3338e-005;ix =1.2940e-001; iy =4.8459e-002;W1x=6.3406e-004; W2x=6.3406e-004;W1y=1.3338e-004; W2y=1.3338e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重(KN): G =1.8950e+000;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=4.4588e-001;3、梁上恒载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值21 1 16.70 0.00 0.00 0.004、梁上活载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值21 1 32.00 0.00 0.00 0.00 5、单工况荷载标准值作用支座反力(压为正,单位：KN)△恒载标准值支座反力左支座反力Rd1=36.435, 右支座反力Rd2=36.435△活载标准值支座反力左支座反力Rl1=68.000, 右支座反力Rl2=68.0006、梁上各断面内力计算结果△组合1：1.2恒+1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 45.101 82.003 110.703 131.204 143.505 147.605剪力(kN) ：138.922 115.768 92.615 69.461 46.307 23.154 0.000断面号：8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)：143.505 131.204 110.703 82.003 45.101 0.000剪力(kN) ：-23.154 -46.307 -69.461 -92.615 -115.768 -138.922△组合2：1.35恒+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 37.604 68.370 92.300109.392 119.648 123.066剪力(kN) ：115.827 96.523 77.218 57.914 38.609 19.305 0.000断面号：8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)：119.648 109.392 92.300 68.370 37.604 0.000剪力(kN) ：-19.305 -38.609 -57.914 -77.218 -96.523 -115.8277、局部稳定验算翼缘宽厚比B/T=9.70 < 容许宽厚比[B/T] =12.4腹板计算高厚比H0/Tw=46.67 < 容许高厚比[H0/Tw]=66.08、简支梁截面强度验算简支梁最大正弯矩(kN.m)：147.605 (组合：1; 控制位置：2.125m)强度计算最大应力(N/mm2)：221.707 < f=310.000简支梁抗弯强度验算满足。
自动扶梯或自动人行道数据
自动扶梯或自动人行道数据一，桁架（支撑结构）和围板1桁架强度要求：外装饰板上任意点垂直施加250N的力作用在25cm2面积上，外装饰板上不应产生破损或导致缝隙的变形。
2关于通风孔：一根直径为10mm的刚性直杆应不能穿过围板且不能穿过通风孔触及任何运动部件。
3关于倾斜角：自动扶梯的倾斜角α不应大于30°，当提升高度不大于6m且名义速度不大于0.5m/s时，倾斜角α允许增至35°。
4支撑结构设计所依据的载荷：自动扶梯的自重加上5000N/m2的载荷。
5支撑结构最大挠度的要求：根据5000N/m2的载荷计算或实测的最大挠度，不应大于支承距离的1/750.6公共交通型自动扶梯最大挠度的要求：根据5000N/m2的载荷计算或实测的最大挠度，不应大于支承距离的1/1000.二，相邻区域1周边照明：在地面测出的在梳齿相交线处的光照强度至少为50lx。
2出入口：（1）自动扶梯或自动人行道出入口畅通区的宽度至少等于扶手带外缘距离加上每边各80mm，该畅通区纵深尺寸从扶手装置端部算起至少为2.5m；如果该区域的宽度不小于扶手带外缘之间距离的两倍加上每边各80mm，则其纵深尺寸允许减小至2m；（2）如果人员在出入口可能接触到扶手带的外缘并引起危险，则应采取措施在此区域内，由建筑结构形成的固定护栏至少增加到高出扶手带100mm，并位于扶手带外缘80mm-120mm之间。
3垂直净高度自动扶梯的梯级或自动人行道的踏板或胶带上，垂直净高度不应小于2.3m。
该净高度应延续到扶手转向端端部。
4防护挡板楼板交叉处以及各交叉设置的自动扶梯或自动人行道之间，应设置一个高度不应小于0.3m，无锐利边缘的垂直固定封闭防护挡板，位于扶手带上方，且延伸至扶手带外缘下至少25mm(扶手带外缘与任何障碍物之间距离大于等于400mm的除外)。
5扶手带外缘距离墙壁或其他障碍物与扶手带外缘之间的水平距离在任何情况下均不得小于80mm（应保持至自动扶梯梯级上方或自动人行道踏板或胶带上方至少2.1m高度处），与扶手带下缘的垂直距离不得小于25mm。
自动扶梯梯级偏差计算公式
自动扶梯梯级偏差计算公式自动扶梯是一种便利的交通工具，它可以帮助人们快速地从一个地方到另一个地方。
但是，如果自动扶梯的梯级出现偏差，就会对乘客的安全造成威胁。
因此，正确计算自动扶梯梯级偏差是非常重要的。
在本文中，我们将介绍自动扶梯梯级偏差的计算公式，并讨论其重要性。
首先，让我们来了解一下什么是自动扶梯梯级偏差。
梯级偏差是指自动扶梯梯级之间的高度差。
如果梯级偏差过大，就会导致乘客在乘坐自动扶梯时感到不适，甚至可能摔倒受伤。
因此，对于自动扶梯的设计和维护来说，正确计算梯级偏差是至关重要的。
自动扶梯梯级偏差的计算公式如下：梯级偏差 = |h1 h2|。
其中，h1为相邻两个梯级的高度差，h2为相邻两个梯级的高度差。
这个公式非常简单，但却非常重要。
通过计算梯级偏差，我们可以及时发现自动扶梯的安全隐患，并及时采取措施进行修复。
这样可以保障乘客的安全，避免意外事件的发生。
除了计算梯级偏差之外，我们还需要了解自动扶梯梯级偏差的标准。
根据国家标准，自动扶梯梯级偏差的允许范围为3mm。
这意味着，如果梯级偏差超过3mm，就需要对自动扶梯进行维修和调整。
因此，通过计算梯级偏差并比较标准值，我们可以及时发现自动扶梯的安全隐患，并及时采取措施进行修复。
在实际工程中，我们可以通过以下步骤来计算自动扶梯梯级偏差：1.测量相邻两个梯级的高度差h1和h2。
2.使用上述公式计算梯级偏差。
3.比较计算结果和国家标准，判断是否需要对自动扶梯进行维修和调整。
通过这些步骤，我们可以及时发现自动扶梯的安全隐患，并及时采取措施进行修复。
这样可以保障乘客的安全，避免意外事件的发生。
除了计算梯级偏差之外，我们还需要注意自动扶梯的日常维护和保养。
定期检查自动扶梯的梯级偏差，并及时对其进行调整和修复，可以有效地保障乘客的安全。
总之，自动扶梯梯级偏差的计算公式是非常重要的。
通过计算梯级偏差，我们可以及时发现自动扶梯的安全隐患，并及时采取措施进行修复。
这样可以保障乘客的安全，避免意外事件的发生。
自动人行道设计计算书
HXP系列自动人行道设计计算书惠州市富士电梯有限公司2006年10月一、主要规格及技术参数二、主要部件配置三、梯级运行速度计算1、设计参数：①电机额定转速：N m =960转/分②曳引机转速比：i=24.5 ③主机链轮齿数：Z 1=23齿 ④驱动链轮齿数：Z 2=65齿⑤梯级传动链轮节圆直径：D 1=683.41mm 2、计算：①驱动主轴转速：N S =iN m 21Z Z ⨯=65235.24960⨯=13.865 ②梯级运行速度：V=160D N S ⨯⨯π=41.68314.360865.13⨯⨯=495.88毫米/秒 ≈0.496米/秒 3、计算结论：1005.05.0496.0⨯-％=－0.8％≤±5％ 结论:HXP 系列自动扶人行道的梯级运行速度符合设计要求0.5米/秒。
四、扶手带运行速度计算1、设计参数：①驱动主轴转速：N S =13.865转/分②主轴小链轮齿数：Z 3=30齿 ③ 扶手驱动链轮齿数：Z 4=26齿④扶手带驱动轮(摩擦轮)直径：D 2=587mm ⑤扶手带厚度δ=12mm 2、计算：① 扶手驱动轴转速：N E = N S 43Z Z ⨯=2630865.13⨯=15.998转/分 ② 扶手带传动直径: D 3= D 2+δ=587+12=599mm ③扶手带运行速度：V F =360D N E ⨯⨯π=59914.360998.15⨯⨯=501.5毫米/秒 ≈0.502米/秒 3、计算结论：100496.0496.0502.0⨯-％=1.2％≤+2％结论:HXP 系列自动扶人行道的扶手带运行速度符合设计要求:超前梯级运行速度0～+2％。
五、输送能力计算1、设计参数：①梯级运行速度：V =0.5米/秒②梯级名义宽度：B=100mm 、800mm ③梯级名义深度：133.33mm④载人系数：B=100mm 时K=0.667、B=800mm 时K=0.5 2、计算： 输送能力C t =40036001000⨯⨯V ×K当梯级宽度为B=1000mm 时, C t =33.133360010005.0⨯⨯×0.667=9000人/小时当梯级宽度为B=800mm 时, C t =33.133360010005.0⨯⨯×0.5=6750人/小时3、计算结论：HXP 系列自动人行道的输送能力可以达到设计要求。
BT2板式楼梯计算书
板式楼梯计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号:LT-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）(2015版)2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 4200 mm 楼梯高度: H = 2250 mm梯板厚: t = 170 mm 踏步数: n = 15(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm下平台宽: L2 = 300 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.00kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.30 可变荷载分项系数: γQ = 1.50准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 2.01 N/mm2E c = 3.00*104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360 N/mm2E s = 2.00*105 N/mm2保护层厚度：c = 15.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20.00 mm考虑支座嵌固作用求配筋时弯矩折减α1 = 0.8求裂缝时弯矩折减α2 = 0.8求挠度时弯矩折减α3 = 0.8四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.3000 m计算跨度：L0 = L1＋L2＋(b1＋b2)/2 = 4.20＋0.30＋(0.20＋0.20)/2 = 4.70 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8942. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.30)*1.00 = 1.50 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.17/0.894＋0.15/2) = 6.63 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.894 = 0.45 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 1.50＋6.63＋0.45＋0.20 = 8.77 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*8.77＋1.50*0.7*1*3.50 = 15.52 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.30*8.77＋1.50*1*3.50 = 16.66 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 16.66 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B*q m = 1*1.00 = 1.00 kN/m自重：g kt' = R c*B*t = 25*1*0.17 = 4.25 kN/m抹灰：g ks' = R S*B*c = 20*1*0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.00＋4.25＋0.40＋0.20 = 5.85 kN/m 恒荷控制：P l(G) = 1.35*P k'＋γQ*0.7*B*q = 1.35*5.85＋1.50*0.7*1*3.50 = 11.57 kN/m活荷控制：P l(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.30*5.85＋1.50*1*3.50 = 12.86 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 12.86 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 39.08 kN右端支座反力: R r = 37.69 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 2.35 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 2.35 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 39.08*2.35－16.66*2.352/2= 45.84 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = α1*M max= 0.80*45.84 = 36.67 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.121337 配筋率：ρ= 0.004820纵筋(1号)计算面积：A s = 722.96 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 722.96 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：722.96 mm2采用方案：12@100实配面积：1131 mm22.2号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：722.96 mm2采用方案：12@100实配面积：1131 mm23.3号钢筋计算结果采用方案：6@250实配面积： 113 mm24.4号钢筋计算结果采用方案：12@100实配面积：1131 mm2六、跨中挠度计算:Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算永久组合弯距值Mq:Mq = α3*(M gk+M qk)= α3*(q gk+ ψq*q qk)*L02/8= 0.80*(8.77 + 0.50*3.500)*4.702/8= 23.247 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 B sk1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4-3)= 23.247*106/(0.87*150*1131)= 157.510 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*170= 85000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 1131/85000= 1.331%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψq = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.331%*157.510)= 0.4774) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 2.00*105/(3.00*104)= 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 1131/(1000*150)= 0.754%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB sq = E s*As*h02/[1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)] 混规(7.2.3-1)= 2.00*105*1131*1502/[1.15*0.477+0.2+6*6.667*0.754%/(1+3.5*0.0)]= 48.485*102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBq = B sq/θ 混规(7.2.2-2)= 48.485/2.000*102= 24.243*102 kN*m24.计算受弯构件挠度f maxk= 5*α3*(q gk+Ψq*q qk)*L04/(384*B)= 5*0.80*(8.77+0.5*3.500)*4.704/(384*24.243*102)= 22.066 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=4.70/200=23.500 mmf max=22.066mm≤f0=23.500mm，满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.计算准永久组合弯距值Mq:Mq = α2*(M gk+ψM qk)= α2*(q gk+ ψq qk)*L02/8= 0.80*(8.77 + 0.50*3.500)*4.702/8= 23.247 kN*m2.光面钢筋,所以取值V i=0.73.C = 154.计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4－3)= 23.247*106/(0.87*150.00*1131)= 157.510 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*170= 85000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 1131/85000= 1.331%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.331%*157.510)= 0.4777.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/100= 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 10*122/(10*0.7*12)= 179.计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/E S*(1.9*C+0.08*d eq/ρte) 混规(7.1.2－1) = 1.9*0.477*157.510/2.0*105*(1.9*15+0.08*17/1.331%) = 0.0932 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求。
扶梯运行速度如何计算公式
扶梯运行速度如何计算公式扶梯运行速度如何计算。
扶梯是一种便利的交通工具，它可以帮助人们快速地在楼层之间移动。
而扶梯的运行速度对于乘客来说也是非常重要的，因为它直接影响到乘客的等待时间和出行效率。
那么，我们如何来计算扶梯的运行速度呢？下面就让我们来详细介绍一下。
首先，我们需要了解扶梯的基本结构和工作原理。
扶梯由步道、扶手和驱动装置组成。
其中，驱动装置是扶梯的动力来源，它通过电机驱动步道的链条或传动带进行运转。
而步道的运行速度取决于驱动装置的转速和步道的长度。
因此，我们可以通过以下公式来计算扶梯的运行速度：扶梯运行速度 = 驱动装置的转速×步道长度。
在这个公式中，驱动装置的转速通常以每分钟转数（RPM）来表示，而步道的长度则以米（m）为单位。
通过这个公式，我们可以很容易地计算出扶梯的运行速度。
另外，我们还可以通过扶梯的设计参数来计算其运行速度。
扶梯的设计参数包括步道的坡度、步道的宽度和扶梯的倾角。
这些参数会直接影响到扶梯的运行速度。
一般来说，扶梯的设计参数会在扶梯的使用说明书中有详细的说明，我们可以根据这些参数来计算扶梯的运行速度。
除了上述方法外，我们还可以通过实际测量来计算扶梯的运行速度。
这种方法通常需要使用测速仪器来对扶梯的运行速度进行实时监测。
通过测量扶梯的运行速度，我们可以得到一个准确的数值，从而更加精确地了解扶梯的运行情况。
在实际应用中，我们可以根据以上方法来计算扶梯的运行速度，从而为乘客提供更加便利的出行体验。
同时，对于扶梯的维护和保养也是非常重要的，只有保持扶梯的良好状态，才能确保其正常运行和乘客的安全出行。
总之，扶梯的运行速度是一个重要的参数，它直接关系到乘客的出行效率和舒适度。
通过以上介绍，我们可以了解到如何计算扶梯的运行速度，并且在实际应用中加以运用，从而为乘客提供更好的出行体验。
同时，我们也要重视扶梯的维护和保养工作，确保其安全可靠地运行。
希望通过这篇文章的介绍，能够对大家有所帮助。
载货电梯(5000Kg)设计计算书4.5米
THF5000/0.5-JXW-VVVF目录一井道顶层净高及底坑尺寸二电梯主要参数三传动系统1.电动机功率计算2.曳引机主要参数3.选用校准四曳引绳安全计算五悬挂绳轮直径与绳径比值计算六曳引条件计算七比压计算八正常工况下导轨应力,变形计算九安全钳动作时,导轨应力计算十轿厢架计算十一缓冲的校核十二限速的校核十三安全钳的校核十四轿厢通风面积和轿厢面积计算十五承重大梁的校核十六底坑地板受力的计算一井道顶层净高及底坑尺寸井道顶层净高4500mm 及底坑尺寸1700mm 缓冲器安全距离200mm ～350mm 取300mm 提升高度4.5m1. 井道顶层空间计算:单位(mm)OH=H+H1+H2+H3+35V2OH=2450+300+175+1000+35x0.52OH=3664＜4500mm所以井道顶层净高4500mm 满足要求。
OH-顶层高度 H-轿厢高(2500mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离175mm V-速度(0.5米/秒)H3-轿厢投影部分与井道顶最底部分的水平面之间的自由垂直距离(1000+35V 2mm)2. 井道底坑空间计算:单位(mm)P =L1+H1+H2+L3 P=650+300+175+500P=1625＜1700mm所以井道底坑深度1700mm满足要求。
P-底坑深度 L1-轿底与安全钳拉杆距离(650mm)H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离(175mm)L3-底坑底与轿厢最底部件之间的自由垂直距离(500mm)二电梯的主要参数1.电梯主要技术参数:(1) 额定速度: V=0.5m/s(2) 额定载重量: Q=5000㎏(3) 轿厢自重: G=3500㎏(4) 曳引比: i1=2:1(5) 曳引轮直径: D=Ф760mm(6) 电梯传动总效率: η=0.80(7) 钢丝绳直径‵根数: d.Z=Ф16mmx6(根)(8) 电梯平衡系数: Ψ=0.40～0.5(设0.45)(9) 电梯提升高度: H=4.5m(10) 补偿链直径‵根数: d1.Z=Ф16×1(11) 曳引绳提升高度总重量: G1=q1ZHi1=0.939x6x4.5x2=50.706㎏(12) 平衡补偿链重量: G2= q2ZH=6.65×4.5×1=29.925㎏(13) 电缆重量: G3= q3H=1.02x4.5÷2=2.925㎏(14) 对重重量: W= G+KQ=3500+0.45x5000=5750㎏三、传动系统1.电动机功率的计算N=QV(1-Ψ)/102η式中:N-功率V-曳引轮节径线速度(m/s)Ψ-电梯平衡系数η-电梯机械传动总效率∴N=5000×0.5(1-0.45)/(102×0.80)=16.825Kw选用电动机功率为22 Kw2.曳引机的主要参数选用宁波欣达产品型号:YJ336A-III曳引机自重:1450㎏主轴最大静态载荷:9000㎏电动机功率:22Kw电动机转速:976r/min曳引轮直径: Ф760mm曳引钢丝绳:6×Ф16 mm减速比:75：23.选用校核(1)主轴最大静载载荷校核Σp=(G+G1+G2+G3+W+Q)/i1Σp=(3500+50.706+0+2.925+5750+5000)/2Σp=7152㎏则Σpk=KΣp=1.1×7152=7867㎏<9000㎏其中:G为轿厢以额定载重量停靠在最低层站时,曳引轮水平面上轿厢一侧的曳引轮的静拉力。
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自动扶梯设计计算书一. 速度计算： (1) 梯级运行速度校核： 电动机转速n=960r/min 减速机输出转速n 1=39.18r/min 梯级运行速度V=πd(Z 1×n 1/Z 2)÷60=3.14×0.683(23×39.18/65)÷60 =0.495(m/s)与额定速度偏差%5%5.0005.05.05.0495.0<==- 满足标准(GB16899-1997第12.2.3条要求) (2) 扶手带运行速度校核：扶手带速度Vf=π(d 5+10)(Z 1×n 1×Z 3/Z 2×Z 4)÷60=3.14×(587+10)(23×39.18×30/65)÷60=0.499(m/s)与额定速度偏差%2%4.0004.0495.0495.0499.0<==-满足标准(GB16899-1997第7.1条要求) 二. 功率计算：(1) 乘客载荷：每节梯级载荷：W 1=1200N承载梯级数量：H/X 1=9.9×1000/200 =49.5 因此W=1200×49.5=59400N(2) 由运动部件的摩擦所引起的能量损耗系数η1：当α=30°时，η1=0.12(3) 电动机效率η=0.83，满载系数φ=1P=FV/(1-η1)×η=Vw φsin30°/(1-η1)×η =20.33(KW)考虑扶手带消耗功率1.6KW 选用11×2=22(KW) 双驱动三. 梯级链及驱动链安全系数计算：梯级链与驱动链破断载荷为180KN梯级链涨紧装置的弹簧涨紧力为2600N(单侧1300N) (1) 梯级链安全系数计算根据EN115;1995第9.1.2条规定计算链条安全系数的乘客载荷为：W=5000ZH/tg30°(Z=1m 、H=9.9m)=5000×1×9.9/ tg30°=85736(N)梯级链条所受拉力：Fs=Wsin30°+2600=85736×0.5+2600 =45468(N)梯级链条的安全系数：fs=180000/(Fs/2)=7.92>5满足标准(GB16899-1997第9.1.2条要求)(2) 驱动链安全系数计算设定在驱动扶手带消耗功率为1.6KW 因此P 扶手=F h ×V 则F h =P 扶手/V=60/)105.0216(8.91026.1⨯⨯⨯⨯π=4548(N)驱动链所受拉力：F d =(Fs ·d+F h ·d 3)/d2=(45468×0.683+4548×0.243)/0.657 =48950(N)驱动链安全系数：f d =180000×2/F d=7.35>5满足标准(GB16899-1997第9.1.2条要求) 四. 传动轴强度计算： (1) 轴管的强度计算：扭矩：232max d Fh d Fs T •+•=2243.045482683.045468⨯+⨯=).(1401055313457m N =+=轴管要求强度：d 空=17.2×[]34311ατ-•T(d 空=159mm)[])/(7.17)2.17159()159109(114010234mm N =⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=τ 根据Q235-A 《机械设计手册》化学工业出版社第3版Q235-A的[]τ值在18～25之间，满足要求。
轴管的扭转角：d 空=9.3×[]44411αθ-•T(d 空=159mm)[][])/(25.0)/(21.0)159109(1)1593.9(14010244m mm οο=<=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯=θθ (2) 主轴的强度计算作用在主轴上的力有通过轴承传递的力及两端支反力组成N BY=［1.077F s/2+F h(1.077-0.2475)-0.5F d·cos55°×1.077］/1.077 =［1.077×45468/2+4548×(1.077-0.2475)-0.5×48950×cos55°×1.077］/1.077=(24485+3743-15119)/1.077=13109(N)N DY= F s+ F h -( N BY+ F d·cos55°)=45468+4548-(13109+28077)=8830(N)N BZ= N DZ= F d·sin55°/2=48950×0.819/2=20045(N)N AY=［N BY(1.077+0.15)+0.15 N DY］/1.377=(16085+1325)/1.377=12643(N)N EY= N BY＋N DY－N AY=13109＋8830－12643＝9296(N)N EZ=(1.227 N DZ+0.15 N BZ)/1.377=(1.227×20045+0.15×20045)/1.377=20045(N)N AZ= F d·sin55°－N EZ=48950×0.819－20045=20045(N)作用在A点及E点合力：N A 合=22AZ AY N N +=222004512643+=23699(N)N E 合=22EZ EY N N +=22200459296+ =22096(N)作用在主轴上的力矩：3555N.m 3314N.mAB DEM B = N A 合×0.15 (合成后) =23699×0.15 =3555(N.m)M D = N E 合×0.15 (合成后) =22096×0.15=3314(N.m) 轴的强度校核：根据 S s =ZM Z M B sB s/)/(2σσ==32714.335552253⨯⨯ =2.13 (一般轴在1.2～1.5之间)五. 自动扶梯制动器计算 1、 参数电机额定转速m p r N m ..960= 主轴转速m p r N s ..86.13= 自动扶梯额定速度s m V n /495.0= 自动扶梯制动距离2.0=S ～m 0.1 2、 飞轮矩的计算a) 上部梯级链轮以后的飞轮矩)(20014422kgm H CD s += b) 换算到制动器轴上)(0417.003.0)96086.13()200144()(22222kgm H H N N CD CD m s s k +=⨯+=⨯= c)上部梯级链轮以后的载荷折算飞轮矩)(008.0)96086.13(408.0772)(222222kgm H H N V QCD m n KQ =⨯⨯==ππ d)上部梯级链轮以前的折算飞轮矩221kgm CD m≈ e)总飞轮矩的计算 空载总折算飞轮矩:)(0417.103.022221kgm H CD CD CD m k +=+=满载总折算飞轮矩:)(0417.1038.0222222kgm H CD CD CD CD m KQ k +=++=7.3乘客保持的扭矩T p)(434.0960777.086.132777.030sin 77408.02kgm H H T P =⨯⨯⨯⨯⨯=πο7.4制动器设定制动扭矩 设定制动扭矩m N T B .60= 7.5制动停止距离计算空载向上制停距离Bm n n T CD n V t V S 496022121⨯⨯+='π式中t 为动作延迟时间取s t 15.0=)(0743.0417.103.0508.00743.0508.049609602495.02115.0495.02121m T H T CD T CD S BB B ++⨯=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯='∴π当H=9.9m 时)(22.00743.00.6417.19.903.0508.0m S =++⨯⨯='满载向下制停距离计算)(0743.0434.00417.1038.0508.00743.0508.0)(49602212222m HT H T T CD T T CD n t V S B pB p B m n +-+⨯=+-⨯=-⨯⨯⨯+=''π当H=9.9m 时=''S0.508[（0.038×9.9+1.417）/（6.0—0.434×9.9）]+0.0743=0.61(m)即制动距离均在0.2～1.0m 范围内,合格。
提升高度9.9米自动扶梯金属骨架刚度的Ansys应用分析一．金属骨架的有限元分析1．自动扶梯金属骨架的相关数据：提升高度 9.9M倾角 30°梯级宽度 1M扶梯水平跨距 24.072M中间支撑弹簧刚度 5.67E6 N/M2．金属骨架建模和划分网格建模和计算都使用Ansys软件进行。
模型图见图1。
金属骨架采用梁单位（beam-189）进行网络划分，金属骨架腹板采用壳单元（shell-93），将自动扶梯金属骨架的梁横截面预设为4种。
网络划分为0.1M。
弹簧单元采用COMBIN14单元，刚度系数设为5.67E6。
在金属骨架材料特性中，设定弹性模量为210E9 Pa，泊松比为0.29。
3．受力分析GB16899-1997《自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规范》规定的乘客载荷（其值为5000N/m2）,标准要求扶梯在乘客载荷下变形不大于1/1000。
金属骨架受乘客载荷作用的受力图，如图2 5．分析结果水平方向位移 1.106mm垂直方向位移 4.619mm矢量和 4.75mm从附图3、4、5中可知，自动扶梯在乘客载荷的作用下，最大总位移为4.75mm。
4.75/24072=1/5068<1/1000所以，金属骨架符合标准要求。
图1图2图3图4图5。