广告牌计算抗风流程
旧户外广告牌设计中的防风问题提出两种以上可行的方案
旧户外广告牌设计中的防风问题提出两种以上可行的方案方案一广告牌结构形式须合理,墙架柱、立柱截面变化不宜过大。
对于墙架式广告牌,建议在墙架柱之间设柱间支撑,若设置在屋顶上或较宽阔场地上,则应在墙架柱后设斜撑减小柱长,更有利于抗风;对于单柱支承式和双柱支承式广告牌,建议广告牌立柱截面变化不超过二次,且每次变化刚度比不大于2。
方案二广告牌立柱基础设计须安全可靠。
基础埋深不可太浅且须进行抗拔验算,有必要时,也须进行抗滑验算,基础脱开地基土的面积不得大于底面全面积的1/4。
方案三户外广告牌定期安全检测，保证在设计使用年限内安全使用。
采用油漆防腐钢结构应2~3年检测一次，热镀锌钢结构应5~8年检测一次。
安全检测内容为：结构强度、刚度、稳定性验算复核，以及制作安装质量的检查；钢结构防腐和节点连接的外观检测；柱脚连接及基础的安全检测，电器的安全检测等。
遇到超过单立柱设计抗风力的台风时，应在台风到来前临时拆除画布及底板，充分减小广告牌表面抗风阻力，同时可防止画面、底板被风吹飞砸到行人或建筑物。
提前切断电源，并检查灯架、走台、棱条连接部位是否有松动，对有隐患的部位能加固就加固，来不及加固应予以临时拆除。
方案四很多客户在选择户外广告牌时，一般都会选择抗风力强一些的产品，台风发展快、强度大、范围广，移动慢，预计影响的时间也较长，危害较大。
这样安全保障系数会大一些。
但是面对强台风、超强台风带来的毁灭性灾难，只有做好充分的防范措施，才能让我们的户外单立柱在台风肆虐的季节中安然挺立。
户外广告牌的正常防腐保养必须每年进行一次（全热镀锌广告牌除外），如发现有锈蚀、油漆脱落、龟裂、风化等现象时，应进行基底清理、除锈、修复和重新涂装。
构件连接（焊缝、螺栓等）的维修保养应每年检查一次。
如发现焊缝有裂纹、节点松动时，应及时进行修补、紧固。
对灯光、供电、电器控制设备应每月维护一次，确保用电安全。
大风季节应对广告牌钢结构进行突击检测和维护。
发光字抗风标准_解释说明以及概述
发光字抗风标准解释说明以及概述1. 引言1.1 概述在现代城市生活中，经常可以看到各种类型的广告招牌和商标标志，其中发光字作为一种常见的装饰元素，往往能够起到吸引人们注意的作用。
然而，在风力较大的环境中，发光字往往会面临被风吹倒或损坏的问题。
针对这一问题，需制定一个合适的标准来测试和评估发光字的抗风性能。
本篇文章旨在解释说明发光字抗风标准，并对其相关要点进行概述。
首先，将介绍该标准的定义、背景和制定过程；随后将对已有的相关研究和先前工作进行梳理和总结；接着将详细解释该标准所包含的抗风性能测试方法和指标、适用范围以及使用条件等内容；最后将通过实际案例分析和市场调查结果评估该标准在实际应用中所取得的效果，并探讨其对产品质量与安全性保障方面的影响。
1.2 文章结构本文分为五个主要部分：引言、发光字抗风标准、解释说明发光字抗风标准要点、发光字抗风标准的实际应用与效果评估以及结论与展望。
其中，“引言”部分将介绍文章的背景和目的，概述整篇文章主要内容。
接着，“发光字抗风标准”部分将对该标准进行定义、背景介绍，以及标准制定过程和相关研究工作。
在“解释说明发光字抗风标准要点”部分，将详细阐述该标准所包含的抗风性能测试方法和指标、适用范围以及使用条件等重要要点。
随后，“发光字抗风标准的实际应用与效果评估”部分将通过案例分析和市场调查结果评价该标准在实际应用中的效果，并讨论其对产品质量与安全性保障方面的影响。
最后，在“结论与展望”部分将对整个文章进行总结，探讨进一步研究方向和应用前景。
1.3 目的本文旨在全面解释并说明发光字抗风标准，为读者提供了解和了解这一领域最新进展和成果的机会。
通过介绍该标准的定义和背景，读者将了解到发光字抗风标准的重要性和必要性。
同时，通过详细说明该标准所包含的测试方法、适用范围和使用条件等内容，读者能够全面掌握该标准在实际应用中的使用和评估要点。
此外，本文还通过实际案例分析和市场调查结果对该标准进行评估，并探讨其对产品质量与安全性保障方面的影响。
屋顶钢结构广告牌计算书
屋顶钢结构广告牌计算书一、计算模型：1.恒荷载：LED光源+大字铝板+大字龙骨荷载取0.5KN/㎡2.风荷载：风洞试验数据：㎡正风最大值2.17KN/雅居乐中心，“雅”字受荷载面积最大为60%正风（考虑1.1放大系数）：2.17KN/㎡*60%*1.1=1.43KN/㎡负风（考虑1.1放大系数）：-3.14KN/㎡*60%*1.1=-2.1KN/㎡㎡侧风（考虑1.1放大系数）：-3.14KN/㎡*60%*1.1=-2.1KN/正风侧风3.检修荷载：加载到梁单元检修荷载按照0.5KN/m4.地震荷载：当地地震荷载为7度设防，计算按照9度设防5.荷载组合：1gLCB1激活相加0工况(1.350)+1工况(0.980)2gLCB2激活相加0工况(1.200)+1工况(1.400)3gLCB3激活相加0工况(1.000)+1工况(1.400)4gLCB4激活相加0工况(1.200)+2工况(1.400)5gLCB5激活相加0工况(1.200)+3工况(1.400)6gLCB6激活相加0工况(1.200)+4工况(1.400)7gLCB7激活相加0工况(1.200)+2工况(-1.400)8gLCB8激活相加0工况(1.200)+3工况(-1.400)9gLCB9激活相加0工况(1.200)+4工况(-1.400)10gLCB10激活相加0工况(1.000)+2工况(1.400)11gLCB11激活相加0工况(1.000)+3工况(1.400)12gLCB12激活相加0工况(1.000)+4工况(1.400)13gLCB13激活相加0工况(1.000)+2工况(-1.400)14gLCB14激活相加0工况(1.000)+3工况(-1.400)15gLCB15激活相加0工况(1.000)+4工况(-1.400)16gLCB16激活相加0工况(1.200)+1工况(1.400)+2工况(0.840) 17gLCB17激活相加0工况(1.200)+1工况(1.400)+3工况(0.840) 18gLCB18激活相加0工况(1.200)+1工况(1.400)+4工况(0.840) 19gLCB19激活相加0工况(1.200)+1工况(1.400)+2工况(-0.840) 20gLCB20激活相加0工况(1.200)+1工况(1.400)+3工况(-0.840) 21gLCB21激活相加0工况(1.200)+1工况(1.400)+4工况(-0.840)0工况(1.000)+1工况(1.400)+2工况(0.840) 23gLCB23激活相加0工况(1.000)+1工况(1.400)+3工况(0.840) 24gLCB24激活相加0工况(1.000)+1工况(1.400)+4工况(0.840) 25gLCB25激活相加0工况(1.000)+1工况(1.400)+2工况(-0.840) 26gLCB26激活相加0工况(1.000)+1工况(1.400)+3工况(-0.840) 27gLCB27激活相加0工况(1.000)+1工况(1.400)+4工况(-0.840) 28gLCB28激活相加0工况(1.200)+1工况(0.980)+2工况(1.400) 29gLCB29激活相加0工况(1.200)+1工况(0.980)+3工况(1.400) 30gLCB30激活相加0工况(1.200)+1工况(0.980)+4工况(1.400) 31gLCB31激活相加0工况(1.200)+1工况(0.980)+2工况(-1.400) 32gLCB32激活相加0工况(1.200)+1工况(0.980)+3工况(-1.400) 33gLCB33激活相加0工况(1.200)+1工况(0.980)+4工况(-1.400) 34gLCB34激活相加0工况(1.000)+1工况(0.980)+2工况(1.400) 35gLCB35激活相加0工况(1.000)+1工况(0.980)+3工况(1.400) 36gLCB36激活相加0工况(1.000)+1工况(0.980)+4工况(1.400) 37gLCB37激活相加0工况(1.000)+1工况(0.980)+2工况(-1.400) 38gLCB38激活相加0工况(1.000)+1工况(0.980)+3工况(-1.400) 39gLCB39激活相加0工况(1.000)+1工况(0.980)+4工况(-1.400) 40gLCB40激活相加0工况(1.200)+1工况(0.600)+Rx(1.300) 41gLCB41激活相加0工况(1.200)+1工况(0.600)+Ry(1.300) 42gLCB42激活相加0工况(1.200)+1工况(0.600)+Rx(-1.300) 43gLCB43激活相加0工况(1.200)+1工况(0.600)+Ry(-1.300)0工况(1.000)+1工况(0.500)+Rx(1.300) 45gLCB45激活相加0工况(1.000)+1工况(0.500)+Ry(1.300) 46gLCB46激活相加0工况(1.000)+1工况(0.500)+Rx(-1.300) 47gLCB47激活相加0工况(1.000)+1工况(0.500)+Ry(-1.300)四、结构分析：内力1.轴力包络图剪力2包络图2.强度分析：应力比最大为0.89，满足规范要求位移分析：3.经计算，最大位移为20mm。
广告牌计算书(抗倾覆计算)
滇池会展中心广告牌计算书
W0—基本风压KN/m2
H—迎风体中心距地高度m
Af—迎风面积m2
五、主要计算软件
设计所采用的计算软件为“SAP2000”，v15.1.0版本。
七、地脚螺栓强度核算
每根方钢管（80X80X4.0）下均设有4Φ28地脚螺栓，需要计算地脚螺栓是否满足抗倾覆。
八、抗倾覆计算全过程
1、SAP2000整体模型：
2、SAP2000计算喷绘广告位每个柱脚迎风面一根（即轴2处，其他轴线
处均等于或小于该轴线）方钢管最大弯矩、剪力、挠度：
由分析可得：
最大剪力为32.362KN ；
最大弯矩为14.9655KN·M；
最大挠度为7.86mm
（由于喷绘广告位每个柱脚背风面方钢管弯矩、剪力、挠度均小于每个柱脚迎风面方钢管弯矩、剪力、挠度，所以此处不再示明，由SAP2000计算的所有数据均
在SAP2000计算书，滇池会展中心广告牌SAP2000计算书及其他数据详见模型和附件一）
其中上图局部放大图如下：
3、地脚螺栓强度核算
1）、由于地脚螺栓没有明确采用什么型号钢材，这里采用4Φ28的圆钢制作制的地脚螺栓Q235A进行核算。
2）、每个柱脚迎风面地脚螺栓总数四根，螺栓截面积S=6.15cm2，顺风向前后地脚螺栓之间的间距d=0.18m。
地脚螺栓布置如下图所示：。
(完整版)广告牌和风压计算
广告牌和风压计算协飞最近有读者来信询问如何计算风压，他的问题是：“我想知道9-10级大风时，楼顶的广告牌一平方要承受多大的风压？”我想，大多数经营户外广告牌的广告公司可能都会问类似问题，因为广告公司在楼顶安装广告牌时首先会想到，遇大风时该广告牌能否承受相应的风压。
遇上大风如果广告牌不能承受相应的风压，则有可能造成难以预料的后果：如广告牌从楼顶被吹落，砸伤楼下行人或造成自己或他人财产受损。
如果保险公司承保这块广告牌，当然也会首先估算一下该广告牌被大风吹落的概率有多大。
事实上，即使在平地上安装广告牌，这个问题依然存在。
记得几年前，江苏某市曾有路边广告牌被大风吹落导致公路交通受阻的例子。
因此，无论对于广告公司还是保险公司，根据当地可能出现的大风事先估算广告牌承受的风压显得尤为重要。
下面我们就来讨论风压的计算问题。
我们知道，风压就是垂直于气流方向的平面所受到的风的压力。
根据伯努利方程得出的风－压关系，风的动压为wp=0.5·ro·v²(1)其中wp为风压[kN/m²]，ro为空气密度[kg/m³]，v为风速[m/s]。
由于空气密度(ro)和重度(r)的关系为r=ro·g,因此有ro=r/g。
在(1)中使用这一关系，得到wp=0.5·r·v²/g(2)此式为标准风压公式。
在标准状态下(气压为1013 hPa,温度为15°C),空气重度r=0.01225 [kN/m³]。
纬度为45°处的重力加速度g=9.8[m/s²],我们得到wp=v²/1600(3)此式为用风速估计风压的通用公式。
应当指出的是，空气重度和重力加速度随纬度和海拔高度而变。
一般来说，r/g在高原上要比在平原地区小，也就是说同样的风速在相同的温度下，其产生的风压在高原上比在平原地区小。
现在我们将风速代入(3), 10级大风相当于24.5-28.4m/s,取风速上限28.4m/s,得到风压wp=0.5[kN/m²],相当于每平方米广告牌承受约51千克力。
广告牌结构计算
一、风荷载计算1、标高为:Z=10M处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2): Zm高处阵风系数(按B类区计算):βgzμf=0.5×(Z/10)-0.16＝0.50βgz=0.89×(1+2μf)= 1.78μz: Z(m)高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001)μz=(Z/10)0.32 = 1.00 风荷载体型系数μs= 1.2W k=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.60kN/m2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m2r w: 风荷载作用效应的分项系数: 1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=r w×W k= 2.24kN/m2二.内力结构计算: (中横向ZHL)整体结构梁受力计算:荷载:(1) G(#2Ak)平均重力: 1.00kN/m^2(2).W 风荷载设计值: 2.24kN/m^2M(#1G): 平均自重下组合梁弯矩(kN.m)q(#1G):荷载集度设计值:(kN/m)a(#4sjcg):计算跨度: 14mB: 计算单元宽: 6.5mq(#1G)=1.4×G(#2Ak)×B=1.4×0.5×1.0=9.1 kN/mM(#1G)=q(#1G)×a(#4sjcg)^2/8=222.95kN.m垂直于平面的分布水平地震作用:α(#3max)= q(#3EAk): 垂直于平面的分布水平地震作用 (kN/m)q(#3EAk)=5×α(#3max)×G(#2Ak) (JGJ102-96 5.2.4) =0.8 kN/mγ(#1E): 地震作用分项系数: 1.3q(#2EA)=1.3×q(#3EAk)=1.04 kN/mq(#1E)：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q(#1E)=q(#2EA)×B=6.76 kN/mM1=M(#1G)+0.6×M(#1E)=289.20kN.m风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q(#1w): 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)r(#1w): 风荷载作用效应的分项系数： 1.4W(#1k): 风荷载标准值: 1.60kN/m2B: 计算单元宽: 1q(#1w)=1.4×W(#1k)×B= 2.24k N/mq(#1w): 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.24 a’(#4sjcg):计算跨度:14mM(#1w)=q(#1w)×a’(#4sjcg)^2/8=54.95 kN.mN(#1w): 风荷载对横梁端的集中力设计值(kN)N(#1w)= q(#1w)×a’(#4sjcg)/2=61.62k N钢管（￠500×12）横梁强度校核1．刚度计算:A: D500X12钢管截面积: d=D-t=48.8=45.97cm^2γ: 塑性发展系数: 1.0i: 回转半径: I=0.35d=17.08 cm λ: 构件细长比L0: 钢管杆计算长度:7.00mλ=L0×100/i40.98<[λ]=150刚度满足.σ: 计算强度(N/mm2)(为拉弯构件)N: 受力设计值:61.62kNA: 立柱型材截面积: 45.97cm2M: 弯矩: 54.95kN·mW x1: 立柱截面抗弯矩:2191cm3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=N×10/A+M×103/1.05/W x1=37.29≤ｆa=215N/mm2钢管梁强度可以满足钢管（￠1200×14）立柱强度校核1．刚度计算:A: D1200X14钢管截面积: d=D-t=118.6=111.72cm^2γ: 塑性发展系数: 1.0i: 回转半径: I=0.35d=41.51 cm λ: 构件细长比L0: 钢管杆计算长度:16.00mλ=L0×100/i38.54<[λ]=150刚度满足.σ: 计算强度(N/mm2)(为拉弯构件)Nw: 受风力设计值:61.62kNA: 立柱型材截面积: 111.72cm2M: 弯矩: 985.91kN·mW x1: 立柱截面抗弯矩:15280cm3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=N×10/A+M×103/1.05/W x1=66.96≤ｆa=215N/mm2钢管立柱强度可以满足基础整体稳定验算：M1=985.91kN·mN=280KN*************************************************************************************************计算项目: 承载力计算-1************************************************************************************************[计算条件]1、基础信息基础埋深 d = 2.00 m基础宽 B = 4.50 m基础长 L = 9.00 m基础底标高 Bg = -2.00 m2、土层信息N= 280地下水标高 = -2.20 m 顶层土标高 = 0.00 m 土层数 = 3土层号 厚度(m) 重度(MPa) 承载力 深度修正 相对密度 孔隙比 压缩模量 土层 1 -5 18 130 1 2.7 0.8 7.5 土层 2 -10 18 130 1 2.7 0.8 7.5 土层 3 -15 18 130 1 2.7 0.8 7.5 3、荷载信息 荷载标准值 N = 280.00 kn Mx = 1300.00 kn*m My = 130.00 kn*m单位面积的基础及覆土重 γ`h = 20.00 kPa[计算结果]计算根据： 中华人民共和国国家标准GB50007-2002 --综合法4、底板反力 (kPa):平均 p= 26.914 最大 pmax= 52.593 最小 pmin= 1.235 角点 p1 = 1.235 p2 = 9.794 p3 = 52.593 p4 = 44.0335、承载力计算地基(抗震)承载力设计值 = 202.400地基承载力验算满足0.000-15.000-10.000-5.000剖面图1-N= 2804.50221)5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγηak f p <ak f p 2.1max <6、下卧层承载力计算基底下土层号 土层厚 承载力特征值 全压应力 扩散角 土层 2 5.00 207.86 56.43 0.00 土层 3 5.00 259.82 102.71 0.00四．预埋件计算: (第1处) 本工程预埋件受拉力和剪力(拉杆节点）V: 剪力设计值:Vc=61619.4NV=1.2*Vc=73943.2NN: 法向力设计值:Nd=616194NN=1.2*Nd=739432.3N Me=M1=985909761N·mmN(#3um1): 锚筋根数:20根 锚筋层数:1层K(#1r): 锚筋层数影响系数: 1.000 关于混凝土：混凝土标号C30混凝土强度设计值:f(#1c)=15.000N/mm^2按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。
户外广告牌抗风力是如何计算的
户外广告牌抗风力是如何计算的?（是要进行内力组合，来具体进行计算，还有地震力，恒荷载，活荷载，综合起来考虑。
给个公式你看看。
垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下式计算：ωk＝βzμsμzω0 （6.1.1）式中ωk-----风荷载标准值，kn/m2；βz----z高度处的风振系数；μs----风荷载体型系数；μz----风压高度变化系数；ω0----基本风压值，kn/m2。
基本风压系以当地比较空旷平坦地面上离地10m 高统计所得到30 年一遇10min 平均最大风速υ0（m/s）为标准，按ω0＝υ02/1600确定的风压值。
基本风压不得小于0.25kn/m2。
对于高层建筑，其基本风压按规定的基本风压值乘以系数1.1后采用；对于特别重要和有特殊要求的高层建筑，其基本风压值乘以系数1.2 后采用。
回答者：xh800801 - 参将九级10-12 11:17提问者对于答案的评价：谢谢了！您觉得最佳答案好不好？目前有0 个人评价50% （0）50% （0）其他回答共3 条计算建筑物的抗风能力，是将风荷载与建筑物承受的其它荷载组合后进行计算的。
风荷载的具体数值与许多因素有关，这在《建筑结构荷载规范》gb50009-2001中有明确的规定。
如果你有兴趣可以找来看一看。
在这里几句话确实很难说清楚。
回答者：zhbc_2828 - 高级经理七级10-12 11:07应该是知道风力之后来设计结构强度的如果要测试应该是在结构的风洞试验测试的计算应该是复杂的力学计算，结构专业网友专家xh800801 - 参将九级写得很详细，虽然我学习过建筑力学但是还是不大懂。
给你个科普级别的答案吧。
风对建筑主要是水平推力，由于推力产生的弯矩使得建筑弯向风的去向，会产生两个主要的效应——a.建筑上部由于边稍效应产生极大的位移，即使结构没出现问题上面的人也会吓死。
b.建筑所受弯矩的拐点处收到最大的拉力，可能被拉断。
所以对风荷载主要是计算弯矩作用。
广告牌结构计算
一、风荷载计算1、标高为:Z=10M处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2): Zm高处阵风系数(按B类区计算):βgzμf=0.5×(Z/10)-0.16＝0.50βgz=0.89×(1+2μf)= 1.78μz: Z(m)高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001)μz=(Z/10)0.32 = 1.00 风荷载体型系数μs= 1.2W k=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.60kN/m2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m2r w: 风荷载作用效应的分项系数: 1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=r w×W k= 2.24kN/m2二.内力结构计算: (中横向ZHL)整体结构梁受力计算:荷载:(1) G(#2Ak)平均重力: 1.00kN/m^2(2).W 风荷载设计值: 2.24kN/m^2M(#1G): 平均自重下组合梁弯矩(kN.m)q(#1G):荷载集度设计值:(kN/m)a(#4sjcg):计算跨度: 14mB: 计算单元宽: 6.5mq(#1G)=1.4×G(#2Ak)×B=1.4×0.5×1.0=9.1 kN/mM(#1G)=q(#1G)×a(#4sjcg)^2/8=222.95kN.m垂直于平面的分布水平地震作用:α(#3max)= q(#3EAk): 垂直于平面的分布水平地震作用 (kN/m)q(#3EAk)=5×α(#3max)×G(#2Ak) (JGJ102-96 5.2.4) =0.8 kN/mγ(#1E): 地震作用分项系数: 1.3q(#2EA)=1.3×q(#3EAk)=1.04 kN/mq(#1E)：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q(#1E)=q(#2EA)×B=6.76 kN/mM1=M(#1G)+0.6×M(#1E)=289.20kN.m风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q(#1w): 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)r(#1w): 风荷载作用效应的分项系数： 1.4W(#1k): 风荷载标准值: 1.60kN/m2B: 计算单元宽: 1q(#1w)=1.4×W(#1k)×B= 2.24k N/mq(#1w): 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.24 a’(#4sjcg):计算跨度:14mM(#1w)=q(#1w)×a’(#4sjcg)^2/8=54.95 kN.mN(#1w): 风荷载对横梁端的集中力设计值(kN)N(#1w)= q(#1w)×a’(#4sjcg)/2=61.62k N钢管（￠500×12）横梁强度校核1．刚度计算:A: D500X12钢管截面积: d=D-t=48.8=45.97cm^2γ: 塑性发展系数: 1.0i: 回转半径: I=0.35d=17.08 cm λ: 构件细长比L0: 钢管杆计算长度:7.00mλ=L0×100/i40.98<[λ]=150刚度满足.σ: 计算强度(N/mm2)(为拉弯构件)N: 受力设计值:61.62kNA: 立柱型材截面积: 45.97cm2M: 弯矩: 54.95kN·mW x1: 立柱截面抗弯矩:2191cm3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=N×10/A+M×103/1.05/W x1=37.29≤ｆa=215N/mm2钢管梁强度可以满足钢管（￠1200×14）立柱强度校核1．刚度计算:A: D1200X14钢管截面积: d=D-t=118.6=111.72cm^2γ: 塑性发展系数: 1.0i: 回转半径: I=0.35d=41.51 cm λ: 构件细长比L0: 钢管杆计算长度:16.00mλ=L0×100/i38.54<[λ]=150刚度满足.σ: 计算强度(N/mm2)(为拉弯构件)Nw: 受风力设计值:61.62kNA: 立柱型材截面积: 111.72cm2M: 弯矩: 985.91kN·mW x1: 立柱截面抗弯矩:15280cm3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=N×10/A+M×103/1.05/W x1=66.96≤ｆa=215N/mm2钢管立柱强度可以满足基础整体稳定验算：M1=985.91kN·mN=280KN*************************************************************************************************计算项目: 承载力计算-1************************************************************************************************[计算条件]1、基础信息基础埋深 d = 2.00 m基础宽 B = 4.50 m基础长 L = 9.00 m基础底标高 Bg = -2.00 m2、土层信息N= 280地下水标高 = -2.20 m 顶层土标高 = 0.00 m 土层数 = 3土层号 厚度(m) 重度(MPa) 承载力 深度修正 相对密度 孔隙比 压缩模量 土层 1 -5 18 130 1 2.7 0.8 7.5 土层 2 -10 18 130 1 2.7 0.8 7.5 土层 3 -15 18 130 1 2.7 0.8 7.5 3、荷载信息 荷载标准值 N = 280.00 kn Mx = 1300.00 kn*m My = 130.00 kn*m单位面积的基础及覆土重 γ`h = 20.00 kPa[计算结果]计算根据： 中华人民共和国国家标准GB50007-2002 --综合法4、底板反力 (kPa):平均 p= 26.914 最大 pmax= 52.593 最小 pmin= 1.235 角点 p1 = 1.235 p2 = 9.794 p3 = 52.593 p4 = 44.0335、承载力计算地基(抗震)承载力设计值 = 202.400地基承载力验算满足0.000-15.000-10.000-5.000剖面图1-N= 2804.50221)5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγηak fp <ak fp 2.1max <6、下卧层承载力计算基底下土层号 土层厚 承载力特征值 全压应力 扩散角 土层 2 5.00 207.86 56.43 0.00 土层 3 5.00 259.82 102.71 0.00四．预埋件计算: (第1处) 本工程预埋件受拉力和剪力(拉杆节点）V: 剪力设计值:Vc=61619.4NV=1.2*Vc=73943.2NN: 法向力设计值:Nd=616194NN=1.2*Nd=739432.3N Me=M1=985909761N·mmN(#3um1): 锚筋根数:20根 锚筋层数:1层K(#1r): 锚筋层数影响系数: 1.000 关于混凝土：混凝土标号C30混凝土强度设计值:f(#1c)=15.000N/mm^2按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。
户外广告抗风计算
户外广告抗风计算体积；v为风速；m为运动流体质元的质量；ωαV为静压能。
将式牗１牘两边除以V，伯努利方程为在气压为１０１．３２５ kPa，常温２５℃和绝对干燥的情况下，海面上的重力加速度 g＝９．８ m／s２。
带入式（２）中得到单位面积上的风压力为由于风压与大气压边界层内陆表粗糙度与高度有关，又考虑到：一般建筑物都是非流线体，当气流绕过建筑物时会产生分离、汇合等现象，引起建筑物表面压力分布不均匀。
为了反映建筑结构上平均风压受到各种因素和情况影响，同时又能便于广告牌抗风设计之应用，我国《高耸结构设计规范》和《户外广告牌设施钢结构技术规程》把结构单位面积上的风荷载标准值规定为犤３－４犦p＝βuω，（４）式中：β为风振系数，一般取１．３； u为风载体型系数，一般在计算时出于安全考虑，取u＝１．２；ω为建筑物所在地区的基本风压。
根据某市要求，广告牌、建筑结构等具有抗８级风的能力（最大风速为２０．７m／s），代入式（３）中，计算出ω＝２６３ Pa。
根据式（４），计算出风压P＝１．０×１．３×１．２×２６３＝４１０ Pa。
１．２稳定性分析独立柱广告牌的结构组成包括两部分：广告牌面板和支撑面板的柱。
由于这种广告牌的建筑方案固定单一，因此立柱的刚度问题对广告牌的稳定性来说就特别重要。
传统的施工方案是采用钢管混凝土柱结构，钢管外径１．８m，内径１．７６m，其抗弯刚度为犤５犦K＝EsIs＋αEeIe，（５）式中：Es和Ee分别为钢材和混凝土的弹性模量，Es＝２９００００ MPa，Ee＝２８８８２ MPa；Is 和 Ie 分别为钢材和混凝土的截面惯性矩；α为小于１的系数，反应了钢管混凝土受弯构件的特点对钢管混凝土抗弯刚度的影响，对于圆钢管混凝土α＝０．６。
钢管部分 EsIs＝２０６０００×１０３×６４（１．８４－１．７６４）＝所以钢管混凝土抗弯刚度为K ＝ EsIs ＋０．６EeIe ＝９．１３×１０６＋０．６×１．３７×１０７＝１．７３５×１０７ kNm２。
户外广告牌抗台风能力的数学模型
户外广告牌抗台风能力的数学模型在分析户外广告牌风荷载的基础上，通过计算广告牌结构上的静态风荷载和脉动风荷载，利用随机振动理论和正态分布法建立了广告牌的风动响应模型和抗风可靠度数学模型。
对如何根据实际情况合理设计广告的结构体系，提高其抗风能力，构建了一个比较完善的计算方法。
标签：风荷载风动响应可靠度数学模型一、引言随着科学技术与经济的发展，越来越多的户外广告牌呈现出体型结构的高大化、复杂化和柔性化的趋势，其结构材料也朝着高强、轻质的方向变化，使得广告牌对风的敏感性越来越强。
浙江省作为一个沿海省份，在历年的台风过程中，户外广告牌损毁的现象比较严重.从损毁形式看，主要有以下几种情形:(1)广告牌结构横截面或构件的内力达到（超过）设计极限，在一次台风过程中断裂、失稳或倒塌;(2)广告牌结构因长时间疲劳累积损伤，引起后续性结构破坏，至使不能正常工作;(3)广告牌架上的面板或装饰材料损毁。
因此，如何合理设计户外广告牌的框架和外形结构体系，降低广告牌承受的风荷载，提高其抗台风能力的可靠度，显得尤为重要。
二、问题的分析与模型的建立在进行户外广告牌抗风能力研究时，通常实测到的是风速，但在广告牌工程设计过程中要考虑的是广告牌在台风（强风）过程中承受的风压，因此，在研究中需要把风速转换成风压。
一般地，台风（强风）可根据作用形式分解成不随时间变化的平均风和随时间变化的脉动风两部分，它们对广告牌结构产生平均风荷载和脉动风荷载等,当然,广告牌承受的风荷载不仅与近地风的性质、风速、风向有关，也与广告牌的高度、形状和地表状况等相关。
根据20世纪60年代A·G·Davenport提出风振理论，在我国的相关建筑规范中，给出了相应结构表面在高度处的风荷载的计算公式：（1）其中，Wz为风荷载的标准值(KN/m2）;μs为风荷载体型系数; A为广告牌迎风投影面积;P为空气密度(hPa);(hpa);V(z,t)为来流风速(m/s）。
交通标志牌风荷载的计算分析比较
表 3 各规范计算结果汇总表
依据规范
单位风荷 / 数据 kN·m-2 编号
JTG D82—2009《公路交通标志和标线设置手册》 0.927
①
GB 50009—2012《建筑结构荷载规范》
1.336
②
CECS 148:2003《户外广告设施钢结构技术规程》 1.224
③
JTG D60—2004《公路桥涵设计通用规范》
标志牌 ：
式中 ：ξ1 为结构阻尼比，对钢结构可取 0.01 ；f1 为 结构第 1 阶自振频率，Hz，为结构基本自振周期 T1 的倒数，查附录 F，一般高耸结构（钢结构）的基 本自振周期为 T1=0.013H ；H 为结构总高度，m，对 于 10 m 标志牌，取 H=10 m ；kw 为地面粗糙度修正 系数，对 A 类、B 类、C 类和 D 类地面粗糙度分别 取 1.28、1.0、0.54 和 0.26，现按 D 类取 kw=0.26。
1 概述 交通标志牌结构广泛分布于道路、桥梁及其他
构筑物上，主要有单柱式、悬臂式和门架式等类型。 随着我国道路建设的飞速发展，标志牌结构数量及 种类也越来越多，要求的使用寿命也越来越长。
在设计中，单位风荷载取值直接影响标志牌结 构的选型、结构稳定及建造成本。然而现行规范对 风荷载定义及计算公式不尽相同，在同等条件下所 得的计算结果区别较大。本文以上海地面标志牌为 例，分别选取 5 本相关的国家规范或手册作为计算 依据，通过比较分析和实际验证，选定合理的规范 和单位风荷载作为设计参考。 1.1 主要参考规范或手册
4.2.4 广告牌面板得 μs =1.3 ；μz 为高度 10 m，地 面粗糙度为 D 类，查表 7.2.1 得 μ10 =0.62 ；w0 为 基本风压，按 GB 50009—2012《建筑结构荷载规范》 的规定上海地区采用 0.55 kN/m2。
广告牌抗风计算书
抗风设计
--第三届研究生抗震结构设 计大赛
目 录
① 作 品 介 绍
② 结 构 选 型
③ 模 型 简 图
④ 计 算 分 析
⑤ 制 作 流 程
⑥ 特 色 处 理
⑦ 心 得 体 会
一 作品介绍
脊梁，原意脊背， 后来比喻作支撑人或 物。 在家中，父亲是我们 的脊梁；在外面，祖 国是我们的脊梁；在 地震中，矗立不倒的 结构物是我们的脊梁； 在凛冽抗风中，一个 结构物的抗震稳定与 安全就显得十分重要 故，我们给结构命名 为“脊梁”。
二 结构选型
该承载结构的相当于一个悬臂梁式抗风柱，由于给定的 制作材料为木条，根据其抗拉压能力远大于其抗弯能力的力 学特性，选择桁架结构作为主结构与其他结构形式相比，桁 架结构无论是在美观、实用还是经济等方面都较为适合。其 结构形式如下图所示：
结构整体形式图
结构细部形式图
三 模型简图
ABAQUS模拟加载图：
5 结构扭转位移
由于不能保证挡风板的受力均匀，因此还需考虑 结构的抗扭性能，风压作用下，结构会产生扭转， 因此应通过增加斜杆加强其抗扭刚度。
五 制作流程
六 特色处理
（1）格构式立柱结构 采用格构式梯形立柱，结构形式美观，下部面积大，上部面积小，各杆件受力合理， 荷载传递路径清晰，充分利用了木材的力学性能；同时通过设置大量斜腹杆，保证 结构的横向、纵向刚度，使主要受力构件所受作用有效传递至其他构件，同时也避 免风荷载作用下结构扭曲破坏。
3 弯矩
与结构变形图类似，由于主体结构刚度很大，结 合结构体系受力特点可知，同样在广告牌与主体 结构连接部位会产生很大弯矩，这也说明了主体 结构的设计使荷载传递较为合理
广告灯箱抗风压计算书
计算书计算依据：1.《建筑施工计算手册》，以下简称“手册”；2.《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》，以下简称“荷载规范”；3.《混凝土结构设计规范（GB50010-2002）》，以下简称“混凝土规范”。
4.《建筑施工手册（第二版）》一、风荷载标准值计算：1.1已知条件：广告牌的材质为型钢龙骨和1.2mm厚镀锌铁皮，广告牌支架与结构柱牢固焊。
1.2根据规范P8第3.2.5条第1款规定，永久荷载分项系数取0.9，即γG=0.9；根据规范P8第3.2.5条第2款规定，风荷载分项系数取1.4，即γQ=1.4；1.3风荷载标准值计算：根据规范P24页第7.1.1条第2款公式（7.1.1-2）可知：W k=βgzμsμz w0式中W k：风荷载标准值βgz：高度Z处的阵风系数：风荷载体形系数μs：风压高度变化系数μzw0：基本风压（kN/m2）根据规范P73附录D.4可知，北京市50年一遇的基本风压为0.45kN/m2，即w0=0.45kN/m2；根据规范P25 第7.2.1条规定，北京应属于D类场地，根据广告牌离地面高=0.62；度为4.5米，那么风压高度变化系数μz=1.3；根据规范P27表7.3.1中第33项可知：μs根据规范P44表7.5.1中可知：βgz=2.76按广告灯箱圆形外径及最大高度进行计算，那么风荷载标准值W1为：W1=W k×A0=βgzμsμz w0A0=2.76×1.3×0.62×0.45×0.9×6.15=5.54kN=565kg二、恒荷载标准值计算本例中恒荷载标准值应包含钢架重及广告牌自重，钢架重G1=（2.351+2.077）×6×0.003×0.04×4×7.85×1000+0.23×6×6×(0.02+0.04) ×2×0.0025×7.85×1000=119.61kg，灯箱自重为G2=（0.9×0.9×3.14×0.005×1.2×1000＋16.4）×6＋1.2×18＝211.56 kg。
(完整版)广告牌和风压计算
广告牌和风压计算协飞最近有读者来信询问如何计算风压，他的问题是：“我想知道9-10级大风时，楼顶的广告牌一平方要承受多大的风压？”我想，大多数经营户外广告牌的广告公司可能都会问类似问题，因为广告公司在楼顶安装广告牌时首先会想到，遇大风时该广告牌能否承受相应的风压。
遇上大风如果广告牌不能承受相应的风压，则有可能造成难以预料的后果：如广告牌从楼顶被吹落，砸伤楼下行人或造成自己或他人财产受损。
如果保险公司承保这块广告牌，当然也会首先估算一下该广告牌被大风吹落的概率有多大。
事实上，即使在平地上安装广告牌，这个问题依然存在。
记得几年前，江苏某市曾有路边广告牌被大风吹落导致公路交通受阻的例子。
因此，无论对于广告公司还是保险公司，根据当地可能出现的大风事先估算广告牌承受的风压显得尤为重要。
下面我们就来讨论风压的计算问题。
我们知道，风压就是垂直于气流方向的平面所受到的风的压力。
根据伯努利方程得出的风－压关系，风的动压为wp=0.5·ro·v²(1)其中wp为风压[kN/m²]，ro为空气密度[kg/m³]，v为风速[m/s]。
由于空气密度(ro)和重度(r)的关系为r=ro·g,因此有ro=r/g。
在(1)中使用这一关系，得到wp=0.5·r·v²/g(2)此式为标准风压公式。
在标准状态下(气压为1013 hPa,温度为15°C),空气重度r=0.01225 [kN/m³]。
纬度为45°处的重力加速度g=9.8[m/s²],我们得到wp=v²/1600(3)此式为用风速估计风压的通用公式。
应当指出的是，空气重度和重力加速度随纬度和海拔高度而变。
一般来说，r/g在高原上要比在平原地区小，也就是说同样的风速在相同的温度下，其产生的风压在高原上比在平原地区小。
现在我们将风速代入(3), 10级大风相当于24.5-28.4m/s,取风速上限28.4m/s,得到风压wp=0.5[kN/m²],相当于每平方米广告牌承受约51千克力。
标牌抗风力计算公式
标牌抗风力计算公式风力是大自然中一种常见的自然力量，对建筑物、桥梁、标牌等结构物造成的破坏和损失是不可忽视的。
因此，对于标牌等结构物的抗风能力的计算和评估显得尤为重要。
在工程实践中，通常会采用标牌抗风力计算公式来对标牌的抗风能力进行评估。
本文将介绍标牌抗风力计算公式的一般形式和计算方法，并对其应用进行讨论。
标牌抗风力计算公式的一般形式通常可以表示为：F = 0.5 ρ A Cd V^2。
其中，F表示标牌所受到的风力，单位为牛顿（N）；ρ表示空气密度，单位为千克/立方米（kg/m^3）；A表示标牌的有效风受力面积，单位为平方米（m^2）；Cd表示标牌的风阻系数；V表示风速，单位为米/秒（m/s）。
在实际工程中，标牌的有效风受力面积A可以根据标牌的形状和尺寸进行计算。
风阻系数Cd则需要根据标牌的形状、表面粗糙度等参数进行实测或者估算。
而风速V可以通过气象站的实测数据或者风洞实验来获取。
在进行标牌抗风力计算时，需要对上述公式进行适当的修正。
例如，在实际工程中，标牌受到的风力不仅仅是来自于正对风向的风力，还可能受到来自其他方向的风力的影响。
因此，需要考虑到风向对标牌抗风能力的影响，进而对上述公式进行修正。
此外，标牌抗风力计算还需要考虑到标牌结构的稳定性。
在强风作用下，标牌结构可能发生振动或者变形，甚至导致结构破坏。
因此，需要对标牌结构的稳定性进行评估，并在设计和施工中采取相应的措施来提高标牌的抗风能力。
在进行标牌抗风力计算时，还需要考虑到标牌所处的环境条件。
例如，标牌所处的地理位置、周围建筑物的影响等因素都会对标牌抗风能力产生影响，因此需要对这些因素进行综合考虑。
总之，标牌抗风力计算公式是对标牌抗风能力进行评估的重要工具。
在工程实践中，通过对标牌抗风力计算公式的应用，可以有效地评估标牌的抗风能力，并采取相应的措施来提高标牌的抗风能力，从而保障标牌的安全稳定运行。
同时，标牌抗风力计算公式的研究和应用也为相关领域的工程技术研究提供了重要的参考和指导。
广告牌计算程序
m m m kN/m2
kN/m kN.m
2
数据输入
钢管柱外径d (mm) 管壁厚度t (mm) 钢材抗压强度设计值f (N/mm2) 钢材屈服强度值fy (N/mm2) 2 钢材弹性模量E (N/mm ) 1350 12.0 315 325 2.06E+05 轴心压力N (KN) 最大弯矩Mx (KN·m) 计算长度l0x (mm) 计算长度l0y (mm) 等效弯矩系数βm
二、径厚比验算
验算 d/t ≤ 100*(235/fy)
三、刚度验算
构件容许长细比[λ] 150 刚度验算 Max[λx,λy]<[λ]
四、强度验算 强度验算
N/A+M/γW (N/mm2) 258.11 验算 N/A+M/γW ≤ f
五、稳定性验算
⒈弯矩平面内 0.321 构件所属的截面类型 系数α2 0.600 0.300 欧拉临界力NEx=π2EA/λx2 (KN) 当λx'＞0.215时，稳定系数ψx={(α2+α3λx'+λx'2)-[(α2+α3λx'+λx'2)2-4λx'2]1/2}/2λx'2 当λx'≤0.215时，稳定系数ψx=1-α1λx'2 局部稳定系数φ=1 （d/t≤60时）；φ=1.64-0.23*(d/t)1/4 （d/t>60时） N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx) (N/mm2) 验算 N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx) ≤ φf λx'=(fy/E)1/2*λx/π 系数α1 系数α3
1/2
5939.48 2699.56 12000 12000 1.0
户外广告牌的风力计算
户外广告牌的风力计算［作者：佚名转贴自：本站原创发布时间：2006-7-19 15:46:16 点击数量：34］理论上，当风吹向标牌的表面是会产生相当大的压力,因为,在项目设计过程中必须考虑这一点,制定一个能承受这种力量的框架。
事实上,风力的计算包含着许多不同因素,如气流的主向会在瞬间改变;此外,标牌所在的位置、地势的高低以及邻近的建筑物或标牌等都会对风力的计算产生很大的影响。
现在我们可以暂时不考虑那些离奇而不寻常的现象，先来看一个以正规的速度不变的气流，垂直地吹向一个平面标牌表面的概括性案例。
让我们按照德国推荐标准DIN1055的计算法，根据定义，风所生成的动态压力是与风速的二次方（米/秒），再乘以某个相关系数成正比；除了上述所指有界限的，正交地吹向平面的气流之外，还要考虑一些其他的因素，如气流打向平面方形的标牌时所产生的动态压力时所产生的动态压力（如碑牌）之是的相应压力会增至1.6倍。
速度压力压力方形广告牌碑牌千米/时米/分千克/米2 千克/米25 1.39 0.14 0.1910 2.78 0.58 0.7720 5.56 2.3 3.130 8.33 5.2 6.940 11.11 9.3 123.50 13.89 14.5 19.360 16.67 20.8 27.870 19.44 28.4 37.880 22.22 37.0 49.490 25.00 46.9 62.5100 27.78 57.9 77.2110 30.56 70.0 93.4120 33.33 83.3 111.1130 36.11 97.8 130.4140 38.89 113.4 151.2150 41.67 130.2 173.6160 44.44 148.1 197.5基于上述的情况，我们可以很容易构造起一个测算的图表，它给了总力量一个大概的估计，根据气流对标牌前方的压力和造成其背后的真空所得出。
表上的数值有其特殊的意义，只要将每平方米面积的压力乘以截面的总面积便可得出总力度。