通信单管塔独立基础计算
独立基础计算
独立基础计算
独立基础计算涉及到多个步骤和公式，包括独立基础垫层的体积、独立基础垫层模板、独立基础体积、独立基础模板、基坑土方工程量以及槽底钎探工程量等。
1. 独立基础垫层的体积计算公式为：垫层体积= 垫层面积× 垫层厚度。
2. 独立基础垫层模板的计算公式为：垫层模板= 垫层周长× 垫层高度。
3. 独立基础体积的计算涉及长方体和棱台公式，具体公式根据基础形状（矩形、阶梯形、截头方锥形）有所不同。
4. 独立基础模板的计算公式为：独立基础模板= 各层周长× 各层模板高。
5. 基坑土方工程量的计算公式为：基坑土方的体积应按基坑底面积乘以挖土深度计算。
其中，基坑底面积应以基坑底的长乘以基坑底的宽，而长和宽是指混凝土垫层外边线加工作面。
如有排水沟，应算至排水沟外边线。
排水沟的体积应纳入总土方量内。
当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中。
6. 槽底钎探工程量的计算以槽底面积为基础。
这些公式和步骤在实际应用中可能会有所不同，因此，在具体计算时，应根据实际情况和相关规范进行操作。
同时，如果遇到复杂的计算问题，建议寻求专业人士的帮助。
独立基础计算(带公式)
L=
A=b*L=
偏心荷载作用:
Pk=(Fk+Gk)/A= 抵抗矩W=Lb2/6=
3.30 m 10.89 38.77 kPa
5.9895
<fa, OK
标准荷载
Mk=
5.98 kN*m
偏心距e=Mk/(Fk+Gk)= 0.014162 m
a=b/2-e= 1.635838
[e]=b/6=
0.550
Pkmax=
γm=
20.00
d=
1.25 m
基础底面积试 算A:
轴心荷载作用
A0=Fk/(fa-γm*d)= 1.842105 m2
标准荷载
Fk=
Gk=A*γ m*d=
150.00 kN 272.25 kN
试取基础长宽为b,L
沿弯矩作用方向高度
(用迭代法自动重新计算地基承载力)
b=
3.30 m
垂直弯矩作用方向宽度
独立基础计算
基础编号:
单位：
#8-3
m,kN,kPa
(绿色为需输入数据，红色为计算结果)
1. 地基承载力, 基础底面积计算:
地基承载力特征值fa: fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=
95 kPa
fak=
80.00 kPa
ηห้องสมุดไป่ตู้=
0.00
γ=
10.00
b=
3.30 m
ηd=
1.00
柱轴力设计 值N:
N=1.25*Fk=
187.5 kN
柱底土反力 设计值N1:
N1= 18.26618 kN
冲切荷载设 计值FL:
单管塔桩基础计算书
1. 描述DGT(B)4. 上部荷载标准组合Ho=41.00KN Mk=1226.30KNm Nk=77.13KN5. 单桩水平承载力特征值计算(水平承载力由水平位移控制)0.3298m^-1桩身抗弯刚度EI=0.85Ec*Io=13226.24MN*m^2桩顶允许水平位移χ6.水平位移和转角计算δHH0.00515B3D4-B4D3=δMH0.00113B2D4-B4D2=ΔHM0.00113A3B4-A4B3=查表求换算深度ay=0.36最大弯矩位置ymax=1.09m DII=11.00最大弯矩Mmax=1367.64KN*m单桩轴心压力标准值Q k=554.26载力满足单桩轴心压力标准值N k=554.26载力满足0.45KN/m^2标准值标准值标准值g平均20KN/m^3g砼25KN/m^3g土16KN/m^3g浮10KN/m^3桩混凝土标号C30承台保护层厚度50mm桩身保护层厚度50mmWo=0.61m^3桩身配筋率ρg=0.66%do=1.70m桩顶水平位移系数vx= 2.905查表5.7.2(如果桩的换算埋深在表里没有说明设计不合格)桩计算长度(换算埋深)α*h=2.80m混凝土弹性模量Ec=30000N/mm^2钢筋弹性模量Es=200000N/mm^2266.0610 279.9960桩计算长度α*h=2.90m109.0120Kh=Co*Io/(aEI)=0.0207114.7220Co=173.9709MN/m^3 176.7060Δo=0.004158m 185.9960190.8340200.0470土层序号桩周极限侧阻力土层厚度土层q sik（kpa)li（m)尺寸效应系数黏性土，粉土土层125 1.50.85ψsi0.85土层2300.70.82ψp0.82土层345 3.80.85土层4480.50.76土层515010.76土层6土层7土层8土层9土层10土层11桩端承载力qpk2200Kpa0.82桩长7.5m单桩极限承载力标准值Quk=7446.01KN单桩抗压特征值Ra=3723.01KN单桩极限承载力标准值Tuk=1597.22KN单桩抗拔特征值Ua=1828.69KN2.按桩极限侧阻力标准值计算m值砂土，碎石类土（mk/m^4）0.7615 0.76302033200。
单管塔独立基础计算表格
风压： 4.65 0.85 0.85
2.30
0.00 0.00 0.00 0.00
0.45 基础长宽: 二台阶宽: 基础容重:
土容重:
γm
0.00 0.00
50.41 基础自重和土重Gk: 2795.14 上部弯矩M:
60.90 基础底面抵抗矩W: 59.65
偏心距e:
129.52 130.04
由于：
剪力: 86.20
fak ： 230.00
fa ： 230.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
房山二渡千河口 房山四渡云泽山庄
4092.83 1.33 脱开距离d： 2.22
0.45
Pkmax: 130.04
Mkx= 2894.06785
ex= 0.94265092 ax= 2.60734908 pkmax= 150.535247 axay ≥ 6.798269227
风压： 4.70 0.90 0.90
1.90
0.00 0.00 0.00 0.00
0.45 基础长宽: 二台阶宽: 基础容重:
土容重:
γm
0.00 0.00
37.21 基础自重和土重Gk: 2093.08 上部弯矩M:
60.55 基础底面抵抗矩W: 37.83
偏心距e:
130.52
131.31 由于： 且：
1、基本信息：
塔高: 一台阶宽: 三台阶宽:
塔重: 宽度修正系数ηb
基础底面以上土重 基础底面以上土厚
2、计算：
基础底面积A: 轴心荷载时Pk 偏心荷载Pkmax1 偏心荷载Pkmax2
3、结论：
单管塔独立基础
2002）
C25
fc= 11.9 N/mm2
ft=
Kpa
fy = 300 N/mm2
c=
Hb=
1000 mm
h0=Hb-c=
弯矩设计值M=
722.36 kN·m
722.36
1.27 50 950
基础底面边缘最大地基反力设计值：pmax = pkmax * γz
263.50
基础底面边缘最小地基反力设计值：pmin = pkmin * γz
0.00
基础底面地基反力设计值p ＝ pmin + (pmax - pmin) * (b + bc) / b / 171.28
MⅠ ＝ a12 * [(2 2、配筋计算： 混凝土土强度等 级受力纵筋强度等 级截面换算高度
1.00
*b=
0.7*βh*ft*b*H0 =
4222.75 kN
≥ V = 1304.9 kN
满足要求
5、抗弯验算：
1、弯矩计算： 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－
MⅠ ＝ a12 * [(2 * b + a') * (pmax + p - 2 * G / A) + (pmax - p) * b] / 12 (式8.2.7-4)
fa
a
满足要求
单偏心作用：基础底面边缘的最大（最小）压力值：pkmax(min)=(Fk+Gk)/A±Mk/W
pkmax=
171.26 Kpa
≤ 1.2*fa=
863.66 Kpa
满足要求
单管塔基础计算程序
上部结构参数（均为标准值）
轴向力F标准值 剪力 标准值
H弯矩 标准值Fra bibliotekM编号 地基土承载力特 征值fak 重度γ 内摩擦角φ 各层厚度
73 轴向力F设计值 87.6
27.1 剪力 设计值 37.94
350.7 弯矩 设计值 490.98
H
M
a0
a1 a
a0
b0
b1 b
基础底面积A 12.25 基础及上部覆土重
Gk
686.00
基础砼方量
方形基底抗拒W 7.146
8.63
2、地基承载力计算
偏心距 地基承载力fak 承载力修正系数 承载力修正系数
e=(M+H*d)/(F+G)
0.5692
η
0
b
η
1
d
120
基础底压力Pk
<满足
fa
161.4
基础底最大压力
Pkmax
122
原地面
a
(a0)b0
(a1)b1 (a0)b0 (a)b
础尺寸参数
d1
d
d0
柱露出地面高度 0 0.20
d
柱筋保护层厚度
基底以上各层土 基底以下土的重 加权平均重度rm 18 度r 18
0.035
要材料参数
砼弹性模量 砼轴心抗压强度设 计值ƒc(KN/m2) 砼轴心抗拉强度 砼弯曲抗压强度 设计值ƒ t(KN/m2) 1430 设计值ƒ cm(KN/m2) 16500
61.959
4、底板弯矩及
基底最小反力 基底最大反力Pjmax 柱边净反力PjI 悬臂部分净反力 平均值
30米高通信塔混凝土基础计算书
30米高通信塔混凝土基础计算书1. 引言本文档旨在提供30米高通信塔混凝土基础的计算书。
该计算书将包括以下内容：- 塔的重量的计算- 塔的水平荷载计算- 塔的垂直荷载计算- 基础尺寸和深度的计算2. 塔的重量计算首先，我们需要计算塔的重量。
塔的重量由以下组成部分构成：- 钢塔本身的重量：根据塔的设计参数和材料信息，计算钢塔的自重。
- 平台和配件的重量：考虑到塔上的平台和附加配件，计算其重量。
将这些重量总和得到塔的总重量。
3. 塔的水平荷载计算对于30米高的通信塔，我们需要计算塔在水平方向上受到的荷载。
这些荷载包括：- 风荷载：根据塔的高度和地理位置，使用适当的风荷载标准计算风压力。
- 水平指向荷载：考虑到塔可能受到的侧向荷载，例如风向变化或其他外部力的影响，计算其水平荷载。
将这些荷载总和得到塔受到的总水平荷载。
4. 塔的垂直荷载计算塔的垂直荷载包括：- 自重：根据塔的设计参数和材料信息，计算塔本身的自重。
- 附加荷载：考虑平台、天线和其他附加设备的重量等因素，计算附加荷载。
- 设备和人员荷载：考虑在塔上操作和安装设备时可能施加在塔上的额外荷载。
将这些荷载总和得到塔受到的总垂直荷载。
5. 基础尺寸和深度计算基于塔的总重量、水平荷载和垂直荷载，我们可以计算出适当的基础尺寸和深度。
基础的尺寸和深度需要足够大以支撑塔的重量和荷载。
根据土壤的承载力和其他相关工程参数，进行合适的基础计算，以确保基础的稳固和可靠。
6. 结论本文档提供了30米高通信塔混凝土基础的计算书。
通过计算塔的重量、水平荷载和垂直荷载，以及基于这些参数计算出的基础尺寸和深度，可以确保塔的稳固和可靠性。
请注意，本文档仅提供了基础计算的概述，具体设计和施工应根据相关规范和专业工程师的指导进行。
30m移动通信工程钢塔单管塔设计计算书
移动通信塔单管塔计算书2010-8-6---下午 03:34:43基本风压(kn/m2) 0.6塔身截面圆形地面粗糙度类别 B钢材种类Q345基底标高(m) 0最大径厚比105总高H(m)30强度折减系数1塔身段数6强度设计值310平台数量2总用钢量(t)8.4自振周期(s) 1.3ε10.59ξ= 2.54爬梯迎风面积(m2/m):0.1风载及内力计算段数1234567段高5555555顶标高hi(m)5101520253035平均标高hi'(m) 2.57.512.517.522.527.532.5 hi'/H0.0830.250.4170.5830.750.917 1.083μz11 1.074 1.196 1.296 1.382 1.458ε20.040.1650.340.540.710.8380.88βz 1.06 1.247 1.509 1.808 2.062 2.254 2.316塔身迎风面积(m2) 4.32 3.96 3.6 3.24 2.88 2.520.44馈线、爬梯迎风面积(m0.60.60.60.60.60.60平台1集中力(kn)00000 6.220平台2集中力(kn)0000 5.3400平台3集中力(kn)0000000天线1集中力(kn)0000010.210天线2集中力(kn)00008.7600天线3集中力(kn)0000000各层等效分布荷载(kn/0.880.96 1.14 1.39 1.56 1.630.25各层分布荷载集中力(k 4.38 4.78 5.72 6.977.818.17 1.25各层塔身重力(kn)21.8816.7412.1910.969.738.490.97平台、天线重力(kn)000012120各层重力(kn)24.619.514.913.724.523.3 1.1各层底面压力(kn)121.79777.662.648.924.4 1.1各层底部剪力(kn)68.964.659.854.247.425.8 1.2各层底部弯矩(kn×m)1367.51030.4716.3428.4177.232.1 3.1底部截面规格(mm)Ф1000/12Ф920/10Ф840/8Ф760/8Ф680/8Ф600/8Ф89/5底部截面径厚比839210595857518底部截面面积(cm2)372.5285.9209.1189168.9148.813.2底部截面抵抗矩(cm3)90916434430835162804217326平均截面惯矩(cm4)401546258628156088113408793185285282线性正应力(N/mm2)150.7160.5166.6122.263.514.9118.9标准值顶部水平位移(c 1.39 5.6513.0923.3935.4147.9971.95底部附加弯矩(kn×m)31.329.123.916.68.6 2.40.2非线性计算总弯矩(kn×1398.71059.6740.3445.1185.834.6 3.3非线性计算正应力(N/m154.2165172.2126.966.516.1126.2非线性影响系数 1.02 1.03 1.03 1.04 1.05 1.08 1.06非线性计算应力比0.50.530.560.410.210.050.41法兰计算螺栓级别10.9级高强螺栓标高(m)0510152025管外径(mm)1000920840760680600壁厚(mm)12108888M(kn×m)1398.71059.6740.3445.1185.834.6N(kn)121.79777.662.648.924.4螺栓中心圆直径1190988894814734654螺栓数量×直径60×M30分两36×M2436×M2024×M2018×M2018×M20等效环形截面(Q235)Ф1190/7.9Ф988/9.7Ф894/7.4Ф814/5.4Ф734/4.5Ф654/5.1等效抵抗矩W(cm3)877473314613280518981688等效ζ(n/mm2)159.4144.5160.5158.797.920.5应力比0.80.720.80.790.490.1螺栓间距(mm)1258678107128114法兰宽(mm)1857060606060法兰外径(mm)13701060960880800720板面压力均值(n/mm2)720.320.114.67.7 1.9弯矩系数0.12580.09820.09410.06940.0550.0639板中单位板宽弯矩(kn)13.7714.8411.5311.53 6.91 1.59法兰板厚度δ(mm)202020202020加劲板尺寸(mm)-10×185×3-8×70×160-8×60×130-8×60×130-8×60×130-8×60×130。
钢结构单管通信塔单桩基础的设计
钢结构单管通信塔单桩基础的设计发布时间：2021-05-20T10:11:39.667Z 来源：《基层建设》2020年第35期作者：李争战[导读] 摘要：由于占地面积少，单桩基础单管通信塔得到了广泛使用。
钢结构单管通信塔采用单桩基础时，计算桩身内力和桩顶位移的方法较多。
宁波华讯通信服务有限公司摘要：由于占地面积少，单桩基础单管通信塔得到了广泛使用。
钢结构单管通信塔采用单桩基础时，计算桩身内力和桩顶位移的方法较多。
论文结合规范推荐的m法，分析了单桩基础水平承载力的影响因素，包括截面刚度、桩顶约束形式、桩侧地基土水平抗力系数的比例系数取值和桩长等，并参照分析结果和其他行业规范，对各影响因素在设计时的合理取值提出建议。
关键词：单管通信塔；单桩基础；影响因素；设计1引言随着国家大力发展通信产业，为了达到无线通信覆盖的需求，各地需要建设越来越多的通信基站。
为了节约用地，钢结构单管通信塔凭借其占地面积少的优势，成了建设落地通信基站的首选方案。
对于单管通信塔的设计，主要的控制荷载是风荷载，反应到基础设计时，其控制作用为风荷载下的塔脚弯矩、剪力。
为了节约建设场地及投资成本，单管通信塔最广泛采用的基础形式是单桩基础。
本文根据单管通信塔单桩基础的设计的常见问题进行了分析和讨论，对相关设计施工具有一定的参考意义。
2设计依据和计算方法单管塔单桩基础设计可以遵循的行业规范《移动通信工程钢塔桅结构设计规范》（YD/T5131—2019）中规定“单桩基础的设计，可根据桩顶水平位移允许值及桩身强度按下列规定计算：(1)桩顶水平位移允许值应小于10mm，桩身配筋率不宜少于0.65%，必要时还应验算桩身裂缝；(2)根据桩顶的水平力和力矩的大小，按m值法计算桩顶的变位及桩身内力，验算桩身的截面承载力时，可考虑作用于该截面上的轴压力，按压弯构件计算。
”但此规范未给出具体计算公式。
按m值法计算桩顶的变位及桩身内力的具体公式可以参见《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）的附录C。
单管塔基础计算程序
0.00153
as
0.006186364
rs
1
A
<满足
(1米)实际配筋面积
0.00153 (1米)实际 配筋面积
as
-0.008885997
rs
1
A
<满足
0.00153
受弯承载力验算
柱身配筋率 箍筋间距
箍筋型号
Φ
0.0049
200 判别式
8
《满足
《满足
800.92
冲切验算
0.6ƒ tSmh0
3929.上各层土加 权平均重度γ m 18
底板厚度d1 0.80 基底以下土的重度
短柱半径 2 0.7
r
埋深
3.80
γ
18
r1/r2
3.43
(r1-r2)/2.2
0.77
主要材料参数
钢筋弹性模量 钢筋种类 钢筋抗拉强度设计 值 y(KN/m2)
Es(KN/m2)
210000000
柱外截面(1米)实际配筋 面积
0.00153
(1米)实际配筋面积
0.00153 底板上部 受压，等 距方格网 构造配筋 （Φ 10@300）
地勘资料
1（耕植土） 70 18 2（强风化砂岩） 3（强风化砂岩） 120 18 15 0.3 0.5 120 18 15 3.00 4（ ） 5（ ）
原地面
b0
2r2 2r1
b0
数
d1
d
d0
2r1
柱露出地面高度 0 0.20
d
柱筋保护层厚度
0.35
r2/4
0.175
要材料参数
砼弹性模量 砼轴心抗压强度设 计值ƒc(KN/m2) 砼轴心抗拉强度 砼弯曲抗压强 设计值ƒ t(KN/m2) 1270 度设计值ƒ cm(KN/m2) 13500
铁塔独立基础计算程序
地基土净反力设计值Fl= 174.97 kN
混凝土抗拉强度设计值ft=
1.43 N/mm2 验算结果：
Fl <=
截面高度影响系数βhp= 最不利一侧计算长度am=
有效高度h0= 0.7βhpftamh0=
1 1.35 m 0.65 m 878.38 kN
0.7βhpftamh0
基础底板抗冲切满足要求
16 根 100 mm 360 N/mm2 0.59 m 0.60 m 5根 6887 mm2 2328 mm2 2392 mm2
建议按照此时短柱及连梁实际受力用Morgian软件正截面承载力模块进行配筋计算
备注 手动输入项 自动计算项
合力至ex一侧边缘ax= 合力至ey一侧边缘ay= 边缘最小压力值pkmin= 边缘最大压力值pkmax=
fa 1.2fa
axay >= 0.125B2
地基承载力满足要求
443 KN 444 KN 94 KN 87 KN
100 mm 250 mm 500 mm
6m 6m 7.1 m3
103.8 kpa 222.0 kN.m 222.0 kN.m 0.17 m 0.17 m 1.58 m 1.58 m 41.7 kpa 165.9 kpa
所需配筋
基底所需配筋 ####### mm2/m
基础底板配筋满足抗弯要求
五、短柱配筋计算（未考虑连梁有利影响）
主筋直径
25 mm
主筋数量
箍筋直径
8 mm
箍筋间距
钢筋等0.64 m 0.60 m
钢筋强度设计值fy= 拔力沿y轴偏心距e0y= 平行x轴两侧钢筋间距Zy=
二、基础抗拔稳定验算
抗拔临界深度hcr= 土的计算重度γ0=
关于单管塔独立基础的优化设计探究
信息通信INFORMATION&COMMUNICATIONS2020 (Sum.No215)2020年第11期（总第215期）关于单管塔独立基础的优化设计探究李伟「，赵瑞胜2,翟瑞霞為徐建东'（1.吉林吉大通信设计院股份有限公司，吉林长春130021；2.中国铁塔股份有限公司内蒙古自治区分公司，内蒙古呼和浩特010000；3.中国电信股份有限公司内蒙古分公司，内蒙古呼和浩特010000）摘要：文章通过对民用建筑框架结构独立基础与通信塔类独立基础的不同力学特点进行比对分析，依据相关规范条文、条文解释的内容，以及对支撑条文的实验数据的合理适用，从理论上论证了关于通信铁塔类独立基础区别于建筑框架结构独立基础的设计、计算观点。
依据新的计算理论通过对比计算结果分析，验证了这种设计方法在保证基础结构安全的前提下，降低基础的建造成本最高达25%。
关键词:单管塔;独立基础;优化设计;降本增效中图分类号:TU470文献标识码:B文章编号：1673-1131（2020）11-0193-030引言在民用建筑独立基础的设计中,结构设计人员会遵循《建筑地基基础设计规范》m的设计规定。
对于基础高度的确定,结构设计师通常依据规范中计算底板弯矩的公式为适用前提,将基础的宽高比不大于2.5作为基础高度的限值。
这无疑在较大平面尺寸的基础设计中使基础底板的厚度得到显著提高。
这样的设计规定是否也适用于通信塔的基础设计，需要我们深入地探究。
如果可以破除宽高比在设计中对基础高度的限值，则可能在一定程度上降低通信塔基础的建设投资,该文正是基于此开展了单管塔独立基础的优化探索。
1理论依据依据《建筑地基基础设计规范F1]8.2.7条规定：8.2.7扩展基础的计算应廉合下列擾定：I对柱下独立墓础.当冲切確坏■体篦在墓础庭面以内聘.应・算柱与萬础交檢处以及基础变酚处的受冲切承載力；2对面期边尺寸小于或衿于柱宽加两倍效壽度的柱下独立■越.以及堀下条形芜础，应验n柱（堆）与萬越交1•处的■础受勢切承&力；3B0IJK板的配筋・应扶抗暉计算•定；4自■础的濯嚴土小于柱的混•土金度需级时.下甚础顶面的局部受压承力。
单管塔独立基础计算表格excel
未开裂截面重 心未位开置裂截面惯 性开矩裂截面与型 钢组重合心板距等离效惯 性矩
短期效应换算 截永面久刚荷度载短期 效长应期挠效度应组合 板挠度
=< [组W合] 板自振频 满足要求 率
KN 满足条件
yc1= Io=
ys2= Ieq=
66.06 mm 3.38E+07 mm4
82.97 mm 2.48E+07 mm4
2.组合板施 工(1)阶施段工验荷载 计楼板算自重 （单单位位板板宽均 布荷载设计
(2)板强度设 计截面抵抗矩 的最较大小正值弯矩 设最计大负弯矩 设计
(3)板变形设 计荷载短期效 应组合的标
允许挠度
板的变形
3.组合板使 用阶段验 (使1)用荷阶载段计恒算 载标准值
(2)组合板抗 弯能力验算
组合板受As压·f= 区组高合度板抗弯 能最力大正弯矩 设最计大负弯矩 设计
C Ec= Es= ρ1= hs= p1= p3= q2= α1= α2= ψ= α3=
30 30000 N/mm2 200000 N/mm2
25 KN/m3 55 mm 2.5 KN/m2 0.0 KN/m2 2.0 KN/m2 0.125
0.125 0.500 0.250
E= f= Ycg= Is= Zt= h0= ρ=
钢承板厚度： 钢钢承承板板自截重面：面 积钢：承板受压区 抵钢抗承矩板：波 宽：
临时支撑影响 系数：
fc= fy= ft= h= hc= p2= q1=
l= β1= β2= P2= β3=
Th= ρ2= As= Zb=
b=
r=
14.3 N/mm2 360 N/mm2 1.4 N/mm2 120 mm
单管塔桩基础计算书
1. 描述DGT(B)4. 上部荷载标准组合Ho=41.00KN Mk=1226.30KNm Nk=77.13KN5. 单桩水平承载力特征值计算(水平承载力由水平位移控制)13226.24桩顶允许水平位移χ6.水平位移和转角计算δHH0.00515B3D4-B4D3=δMH0.00113B2D4-B4D2=ΔHM0.00113A3B4-A4B3=查表求换算深度ay=0.36最大弯矩位置ymax=1.09m DII=11.00最大弯矩Mmax=1367.64KN*m单桩轴心压力标准值Q k=554.26载力满足单桩轴心压力标准值N k=554.26载力满足0.45KN/m^2标准值标准值标准值g平均20KN/m^3g砼25KN/m^3g土16KN/m^3g浮10KN/m^3桩混凝土标号C30承台保护层厚度50mm桩身保护层厚度50mmWo=0.61m^3桩身配筋率ρg=0.66%do=1.70mαE=αs/αc=6.67桩顶水平位移系数vx= 2.905查表5.7.2(如果桩的换算埋深在表里没有说明设计不合格)桩计算长度(换算埋深)α*h=2.80m混凝土弹性模量Ec=30000N/mm^2钢筋弹性模量Es=200000N/mm^2266.0610 279.9960桩计算长度α*h=2.90m109.0120Kh=Co*Io/(aEI)=0.0207114.7220Co=173.9709MN/m^3 176.7060Δo=0.004158m 185.9960190.8340200.0470土层序号桩周极限侧阻力土层厚度土层q sik（kpa)li（m)尺寸效应系数黏性土，粉土土层125 1.50.85ψsi0.85土层2300.70.82ψp0.82土层345 3.80.85土层4480.50.76土层515010.76土层6土层7土层8土层9土层10土层11桩端承载力qpk2200Kpa0.82桩长7.5m单桩极限承载力标准值Quk=7446.01KN单桩抗压特征值Ra=3723.01KN单桩极限承载力标准值Tuk=1597.22KN单桩抗拔特征值Ua=1828.69KN2.按桩极限侧阻力标准值计算m值砂土，碎石类土（mk/m^4）0.7615 0.76302033200。
单管塔方形底板圆柱独立基础验算Excel
基础计算埋深 3
冲切破坏锥
净偏心距
体以外的冲
均布荷载下基 切荷载
ej0=(M+H*d) P /F
底反力Pj
Fl= jmax*
A0
<满足
1.2fa
198
5.8627
8.2747
1025.74
4、底板弯矩及配筋计算
M Φ 柱边截面弯矩 Ⅰ- 截面实际配筋根数 Ⅰ
钢筋型号
钢筋间距
（mm）
Ⅰ-Ⅰ截
面设计配筋
应的圆心角与2π 钢筋间距(mm)
的比值α
42 判别式左 0.1259
20
0.2296
98
判别式右
M 柱身最大弯矩
≈
0.1279
1255.80
柱独立基础验算(单位均为米及千牛)
地勘资料
1（耕植土） 70 18
0.3
2（强风化砂岩） 120
3（强风化砂 岩）
120
18
18
15
15
0.5
2.20
原地面
砼轴心抗压强度设
计值ƒc(KN/m2)
砼轴心抗拉强度
设计值ƒ
t(KN/m2)
砼弯曲抗压强
度设计值ƒ
cm(KN/m2)
30000000
14300
1430
16500
础砼方量及抗拔验算
方形基底惯性矩I (F+Gk)/A
28.490
68.275
>满足
M1/w
67.692
力计算
3、基础底板抗冲切验算
基础底计算宽度 4.30
18.49
1109.40
15.10
13.251
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48.29543 Kpa
冲切验算取用的部分基底面积A1=
6.76 mm2
地基土净反力设计值Fl=
326.4771 kN
冲切最不利一侧斜截面的上边长: at = bc = 冲切最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长
ab=
2m 3.9 m
冲切破坏锥体最不利一侧计算长度am=
2.95 m
受冲切承载力截面
a1=
钢筋间距 i=
150 mm
fy= 360.00 N/mm2
2.25 M
a1=(bbc)/2
2M
基底边缘最大反力设计 值
基底边缘最小反力设计 值
底面地基反力设计值p ＝
弯矩设计值M=
M'＝ pmax= pmin=
p＝
M=
4418.49 KN*m 102.00 kpa
0 kpa 66.70 kpa
5.2.1
OK
高耸结构
OK
设计规范
7.2.3
四、抗倾覆计算
抗倾覆力矩 倾覆力矩
安全系数=
7374.98 kN.m
3154.67 kN.m
2.34
>
1.5 OK
=
(Gk+Fk)* 2/D
= M+VY
五、基础底板配筋计 算
钢筋直径d=
18 mm
钢筋等级 HRB400
最大弯矩截面至边缘最大反力的距 离
a' = bc =
偏心距ex= 0.91 偏心距ey= 0.91
kN.m
m
kN.m kN.m m m
筏板底面积A=
42.25 m2
截面抵抗矩W= 45.77083 m3
建筑地基 基础设计 规范 （GB50007 -2011）
（地下水 位以下取 浮重度）
（地下水 位以下取 浮重度）
fak+ηb* γ*(b-3)+ ηd*γ fa= m*(d-0.5)
一、塔脚力 弯距标准值Mk=
竖向力标准值Fk= 水平力标准值Hk=
弯矩设计值M= 竖向力设计值F= 水平力设计值H=
2892.8 kN.m 192.6 KN 90.3 KN 4049.9 kN.m 231.1 KN 127.1 KN
二、基础尺寸 宽度b= 埋深 d=
筏板厚度 t= 柱直径at=
柱头高出地面t0=
ab=bc+2* H0 am ＝ (at + ab) / 2
OK
实际钢筋根数
n＝
45 根
实际配筋间距
@
150 mm
<
156 mm OK
最小配筋率
实际
0.18%
>
0.15%
OK
六、基础柱配筋
柱端弯矩设计值M=
4418 KN/M2
柱子配筋计算值AS ＝
6294 mm2
钢筋直径d＝
28 mm
柱截面总钢筋根数 n＝ 实际最小配筋率=
实配钢筋n=
11 根
0.63% 32 根
高度影响系数: β
hp =
混凝土等级 C30
0.7*βhp*ft*am*Ho=
Fl
<
0.983333
ft= 1430 kN/m2 2758.5475 kN
0.7 * βhp * ft * am * Ho
pj = pmax - G /A A1=(b^2(bc+2*H0 )^2)/4 Fl= pj * Al
地下水深hw=
6.5 m 2.7 m
1m 2m
0.2 m
5m
三、地基承载力计算
修正后承载力特征 值
地基承载力特征值 fak=
基础宽度的地基承载 力修正系数ηb=
基础埋深的地基承载 力修正系数ηd=
基础底面以下土的重 度γ=
基础底面宽度b=
基础底面以上土的加 权平均重度γm=
修正后的地基承载力 特征值fa=
< >
钢筋根 规范数要
求
32 根 0.6%
OK OK
七、冲切验算：《 建筑地基基础设计 规范》 Fl ≤ 0.7 * βhp * ft * am * Ho （式8.2.8-1） am ＝ (at + ab) /2 （式8.2.8-2） Fl ＝ pj * Al （式8.2.8-3）
最大地基土单位面积净反力pj=
140 kN/m2
0
1
16
kN/m3；
6.5 m；
16
kN/mቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ；
175.2
kN/m2。
基础及土重Gk= 2269.22
kN
底面处的平均压力值
pk= 58.27
kpa
45°工况时弯矩最大
剪力附加弯矩M'= 3154.67
偏心距e= 1.28
45°分解 Mkx= 2230.69 45°分解 Mky= 2230.69
484.62 KN*m
pmax= F/A+M'/w
pmin= F/A-M'/w
pmin+(pma
p
＝
xpmin)*(b+
bc)/b/2
建筑地基
基础设计
规范
8.2.11
底板配筋截面有效高度 底板配筋计算值
h0＝
0.95 M
AS＝ 1574.47
As＝ M/0.9ƒ yh0
配筋根数
n＝
41
钢筋间距
@
156 mm
pk=
(Fk+Gk)/ A
e=
M'/(Fk+G k)
ax= 2.34 ay= 2.34
pkmin=
-39.20
pkmax= 149.37
pk <=
pkmax <= axay >
m m
kpa
kpa fa 1.2fa 0.125D2
a=b/2-e
建筑地基 基础设计 规范 5.2.2
建筑地基
OK
基础设计 规范