防波堤设计计算书 精品
烟台港防波堤工程计算书2
里面的直立堤的极端高水位情况下的抗倾还是抗滑，我不太记得了，当时算的没满足，我改数了，你算的时候把尺寸啥的改改烟台港防波堤工程设计计算书专业：港口航道与海岸工程班级：08级港航一班姓名：杨淯淮学号：0803010107指导老师：陈国平严士常烟台港防波堤工程设计计算书杨淯淮（河河海大学港口海岸与近海工程学院，江苏南京 210098）摘要烟台港西港区烟台市西部，远离市区，邻近经济开发区,与辽东半岛对峙，并与日本、韩国和朝鲜隔海相望。
位于东北亚国际经济圈的核心地带，是中国沿海南北大通道的重要枢纽和贯通日韩至欧洲新欧亚大陆桥的重要节点。
港区陆域广阔，水深、地质条件良好，为烟台港规划的核心港区,地处烟台开发区大季家东北海域。
本设计根据工程所在地的潮位、波浪等资料，结合工程建设目的，港区发展空间及经济性等要求，确定了总平面布置方案，断面形式及断面尺寸，再根据波浪情况、建筑材料及地基土性质，进行斜坡堤的胸墙、直立堤沿各水平缝、齿缝、墙底、基床底的抗倾和抗滑稳定性验算，并对防波堤断面的地基整体稳定性和地基土沉降量进行计算。
本设计根据不同水深选取三个代表断面，其中一个断面进行结构型式设计，两个断面进行护面设计。
结构型式设计中选取直立堤、带胸墙的斜坡堤和不带胸墙的斜坡堤三种型式进行设计计算；护面设计中选取扭王字块体，扭工字块体，四角锥体、安放块石等型式进行设计计算，并根据经济和安全等因素进行方案的比选。
关键词：烟台港；斜坡堤；混凝土方块直立式防波堤；结构设计；护面设计；抗倾稳定性、抗滑稳定性、整体稳定性；地基沉降；方案比选This program-designing of the breakwater in Y antai PortYANG Yuhuai(College of Harbour, Coastal and Offshore Engineering,Hohai University, Nanjing, Jiangsu,210098,China)AbstractY antai western port is located in the west of yantai , away from downtown,neighboring economic development zone，and the north adjacent to the Bohai Bay .It overlooks Liaodong Peninsula、Japan、Korea across the sea. Being one of the main pivotal ports of China as well as an important coastal port open to the outside world, Y antai Port holds a key position in the nation's comprehensive transport network. The port has broad land, deep water, and good geological conditions.It turns into the central port .The W estern Port of Y antai is situated in the west of the city proper, as well as beside the northeast sea of Dajijia Village in Y antai Economic & Technological Development Zone (YETDZ)。
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海岸工程学课程设计之防波堤目录MULU摘要 (3)一设计资料 (3)1、工程概况 (3)2、水文条件 (4)3、工程地质 (4)4、结构安全等级 (4)二结构选型 (4)三防波堤设计 (4)1、断面尺寸拟定 (4)1)边坡坡度 (4)2)堤顶宽度 (6)3)胸墙顶高程 (6)2、斜坡堤计算 (6)1)护面块体的稳定重量、护面层厚度、人工块体个数和混凝土用量 (6)2)垫层块石的重量及厚度 (7)3)堤前护底块石的稳定重量和厚度 (8)4)胸墙计算 (8)5)地基的整体稳定性 (14)6)地基沉降确定堤顶预留高度 (14)四参考文献 (14)五附件 (14)【摘要】拟在印尼南部爪哇岛上建造座防波堤，该处地理位置处在地震多发带、陆上建筑物电厂较为重要，且海啸因素不可忽略，故该座防波堤不仅要起到防浪侵袭，平稳港内水域，还要充分考虑防止海啸造成严重危害。
设计过程中，综合考虑地质，水文，工程经济与施工等因素后，采用斜坡式防波堤，胸墙顶高程比规范规定的提高了2~3米，起到了防止海啸侵袭的作用。
稳定性验算时，各种组合下的抗滑抗倾稳定性都能满足要求，表明设计的防波堤符合实际需求。
一、设计资料1、工程概况1）工程位置拟建电厂位于印度尼西亚国南部爪哇岛的西南海岸Palabuhan Ratu 湾内，面对印度洋。
地理概位为：07°02′E，106°32′N。
2）工程内容防波堤设计内容包括南防波堤和北防波堤，南防波堤总长1284.628m，北防波堤总长778.627m。
2、水文条件1）设计水位(平均海平面为基准)：设计高水位：0.84m设计低水位：-0.77m极端高水位： 1.07m极端低水位：-1.01m海啸增水考虑2m～3m自己设了几个值。
）3）潮流最大流速为0.24cm/s。
3、工程地质根据中交三航设计院勘察公司编制的地质报告，拟建场区50m 以浅从上到下主要发育以下地层：Ⅰ细砂 Ⅱ粉砂 Ⅱt 淤泥质粉质粘土混砂 Ⅲ粉细砂 Ⅳ 粉细砂混砾石或卵石 Ⅴ1粉细砂 Ⅴ2粉细砂 Ⅵ中等风化安山岩。
防波堤整体稳定计算说明
1、对土坡和条形基础的地基稳定计算，可按平面问题考虑，宜采用圆弧滑动面计算。
2、对不同情况的土坡和地基的稳定性验算，其危险滑弧均应满足以下极限状态设计表达式：式中M sd、M Rk——分别为作用于危险滑弧面上滑动力矩的设计值（kN·m/m）和抗滑力矩的标准值（kN·m/m）；γR——抗力分项系数。
圆弧滑动稳定计算示意图对于持久状况土的抗剪强度宜采用固结快剪指标，M Rk、M sd宜按下列公式计算：M Sd ＝γs{[ΣR（q ki b i＋W ki）sinαi]＋M p式中R——滑弧半径（m）；γs——综合分项系数，可取1.0；W——属永久作用，为第i土条的重力标准值（kN/m），可取均值，零压线以下ki用浮重度计算；当有渗流时：极端低水位以上零压线以下用饱和重度计算滑动力矩设计值M sd；u——第i土条滑动面上水头超过零压线以上的孔隙水压力标准值ki（kPa），可取均值；M——其它原因，如作用于直立式防波堤的波浪力标准值引起的滑动力矩p（kN·m/m）；q——为第i土条顶面作用的可变作用的标准值（kN/m2），应按现行行ki业标准《港口工程荷载规范》（JTJ215）采用；b——第i土条宽度（m）；i——第i土条的滑弧中点切线与水平线的夹角（o）；αiφki、c ki——分别为第i土条滑动面上的固结快剪内摩擦角（o）和粘聚力（kPa）标准值，可取均值。
目前港口设计中滑弧稳定计算以采用简单条分法计算为主，此时，其抗滑力矩标准值可按下式计算：M＝R[Σc ki L i＋Σ（q ki b i＋W ki）cosαi tgφki]Rk当采用总强度，如十字板强度或三轴不排水剪强度时，其抗滑力矩标准值可按以下公式计算：M＝RΣS uki L iRkL＝b i cosαii式中S uki——第i土条滑动面上十字板强度标准值或其它总强度标准值（kPa），标准值可取均值；L——第i土条对应弧长（m）。
堤防工程算例(201010)
堤防工程算例(201010)一、问题简介某区域拟修建一条长度为1000m的护岸，其中央段需要建造一道高3m、宽10m的堤防，保护在内的区域为30m1000m(长宽)。
请根据给定参数进行计算，探讨堤防工程设计及建造的相关问题。
二、参数设定1.堤防高度：3m2.堤顶宽度：10m3.堤坡坡度：1:34.坝顶高程：EL+2.0m5.设计洪水位为：EL+16.0m（所需参考的上下游河道各种汇流计算已得出）6.堤面材料：粉土，摆面58度，坡面45度7.堤防投影长度：L=1000m三、计算过程1. 堤防顶宽计算首先计算堤防顶宽W，公式为：W=(ℎ+1)∗(1−1/k)+10其中，h为堤防高度，k为堤坡坡度，计算得到：W=(3+1)∗(1−1/3)+10=13.67(m)故堤防顶宽W=13.67m。
2. 坝顶高程计算计算坝顶高程EL1，公式为：EL1=EL+2.0(m)其中，EL为基准面高程，计算得到：EL1=20+2.0=22.0(m)故坝顶高程EL1=22.0m。
3. 设计洪水位计算计算设计洪水位EL2，公式为：EL2=EL+16.0(m)其中，EL为基准面高程，计算得到：EL2=20+16.0=36.0(m)故设计洪水位EL2=36.0m。
4. 坝顶宽度计算计算坝顶宽度B，公式为：B=2∗(W−1.0)+6.0计算得到：B=2∗(13.67−1.0)+6.0=32.34(m)故坝顶宽度B=32.34m。
5. 坝体积计算先计算坝体体积V1，公式为：V1=(L+B)∗ℎ∗(1+1/k1)/2其中，L为堤防长度，B为坝顶宽度，h为堤防高度，k1为坝坡坡度，计算得到：V1=(1000+32.34)∗3∗(1+1/3)/2=3050(m3)再计算因排水而减少的坝石体积V2，公式为：V2=V1∗I1/I2其中，I1为压实系数，I2为排水系数。
按G20-88《建筑填筑物设计规程》取I1=0.9，I2=0.75，计算得到：V2=3050∗0.9/0.75=3660(m3)故坝体积V=V1-V2=3050-3660=-610(m^3)。
《防波堤设计与施工规范》
《防波堤设计与施工规范》(JTJ 298—98)3．0．5 防波堤结构应进行模型试验验证，当有类似条件下的试验资料时，可不再进行试验。
3．0．7 对于施工过程中未成型的防波堤堤段，应根据实际情况考虑采取必要的防浪措施。
4．2．1 斜坡堤设计应计算以下内容：(1)护面块体的稳定重量和护面层厚度；(2)栅栏板的强度；(3)堤前护底块石的稳定重量；(4)胸墙的强度和抗滑、抗倾稳定性；(5)地基的整体稳定性；(6)地基沉降(确定堤顶预留高度)。
4．2．2* 斜坡堤承载能力极限状态设计时，应以设计波高及对应的波长确定的波浪力作为标准值，并应考虑以下三种设计状况及相应的组合。
4．2．2．1* 持久状况，应考虑以下的持久组合：(1)设计高水位时，波高应采用相应的设计波高；(2)设计低水位时，波高的采用分为以下两种情况：当有推算的外海设计波浪时，应取设计低水位进行波浪浅水变形分析，求出堤前的设计波高；当只有建筑物附近不分水位统计的设计波浪时，可取与设计高水位时相同的设计波高，但不超过低水位时的浅水极限波高；(3)*极端高水位时，波高应采用相应的设计波高。
4．2．2．3* 偶然状况，在进行斜坡堤整体稳定计算时，应考虑地震作用的偶然组合，水位采用设计低水位，不考虑波浪对堤体的作用。
4．2．14* 斜坡堤内坡护面块体的重量应符合下列规定：(1)*当允许少量波浪越过堤顶时，从堤顶到设计低水位之间的内坡护面块体重量，应与外坡护面的块体重量相同；设计低水位以下的内坡护面块体，应按堤内侧波浪进行复核；(2)*当不允许波浪越过堤顶时，内坡护面应按堤内侧波浪进行计算。
4．2．15* 斜坡堤堤顶块体的重量，一般情况下应与外坡的块体重量相同。
当堤顶高程在设计高水位以上不足0．2倍设计波高值时，其重量不应小于外坡护面块体重量的1．5倍。
4．3．3* 可冲刷地基上的斜坡堤，其护面块体或水下棱体的大块石均不应直接抛于海底面上，而应在海底面上设置垫层。
第七章 防波堤
第一节
1、防波——维护港内水域平稳 2、拦沙——减淤 3、防流 4、防冰
概 述
一、防波堤的功能——形成有掩护水域
5、导流
6、内侧兼作码头
二、防波堤的型式
1.按平面位置分类
⑴突堤式 ⑵岛式
2.按结构型式分类
⑴斜坡式 ⑵直立式
⑶混合式
⑷特殊型式
⑴斜坡式 ａ、消浪功能好，波浪大部分不反射； ｂ、对地基承载要求不高，损坏后易修复； ｃ、施工容易，一般不需大型起重设备，便于就地取材； 适用于水深不大（<10～12ｍ），当地基料价格便宜或地 基较软的情况 。
第二节 直立式防波堤 一、直立式防波堤的组成与特点 1.组成 主要由墙身、上部结构和基床组成。 2.特点
优点 缺点
(1)建材用量较少；
(2)不需要经常维修； (3)内侧可兼做码头。
护坡计算书
护坡计算书1-1剖********************* 报表 *********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.10 7.50 -8.50 73.3土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 1.50 20.00 10.00 15.00 20.002 1.50 19.90 30.90 12.00 60.003 2.50 19.90 32.20 9.30 55.004 2.00 17.70 9.00 17.50 40.005 2.00 20.00 31.00 10.30 60.006 4.00 19.60 15.40 17.40 50.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m) 1 2 20.00 2.00 2.00 0.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径距(m) 距(m) (度) (m) (mm)1 1.40 1.50 10.00 0.50 1002 1.40 1.50 10.00 0.50 1003 1.40 1.50 10.00 0.50 1004 1.40 1.50 10.00 0.50 1005 1.40 1.50 10.00 0.50 100土钉钢筋级别: 2计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 43.8 - - -2 43.2 1 1.27 0.383 42.6 1 2.24 0.392 1.28 0.004 42.7 1 3.17 0.392 2.21 0.003 2.57 17.255 43.1 1 3.83 0.392 2.89 0.003 3.26 17.254 3.66 43.546 43.2 1 4.01 0.392 3.07 0.003 3.45 17.254 5.84 53.545 3.96 48.23计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 0 44.2 1.50 2.01 1.56 3.44土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 1 43.8 1.90 3.74 3.17 5.98土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 2 43.4 3.00 3.72 1.37 5.20土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.11 58.55计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 43.2 3.30 2.55 0.99 4.57土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 49.18计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 4 42.6 4.70 3.32 -0.07 5.01土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 44.342 3.17 27.90计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 5 42.4 5.50 4.47 0.16 6.33土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 41.512 3.17 23.563 3.55 40.91计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 6 42.7 6.10 4.71 0.26 6.98土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 33.852 3.17 16.133 5.55 56.90计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 7 43.1 7.20 5.85 0.46 8.50土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 26.862 3.17 8.583 5.55 55.824 5.14 54.82计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 8 43.2 7.50 7.48 0.48 9.54土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 37.102 3.17 16.693 5.55 55.824 5.14 52.875 4.06 48.18配筋结果：钢筋级别：2计算值实配值土钉号直径(mm) 根数配筋面积(mm^2) 直径(mm) 根数配筋面积(mm^2)1 16 1 188.86 18 1 254.472 12 1 90.02 18 1 254.473 18 1 251.29 18 1 254.474 18 1 236.86 18 1 254.475 18 1 213.50 18 1 254.472-2剖********************* 报表 *********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m)天然放坡 1.10 7.50 -8.50土层号厚度重度粘聚力内摩擦角(m) (kN/m^3) (kPa) (度)1 1.50 20.00 10.00 15.002 1.50 19.90 30.90 12.003 2.50 19.90 32.20 9.304 2.00 17.70 9.00 17.505 2.00 20.00 31.00 10.306 4.00 19.60 15.40 17.40放坡级数坡度系数坡高(m) 坡脚台宽(m)1 0.70 7.50 0.00计----------算----------结----------果开挖深度(m) 安全系数 X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 1.50 2.22 1.08 0.46 1.963.00 2.47 2.70 2.06 5.10 5.50 1.49 2.72 0.12 5.73 7.50 1.17 5.96 0.28 7.82。
斜坡式防波堤
㈡、波浪与斜坡的相互作用 1、斜坡倾斜时对波浪运动形态的影响（即波浪的破碎、 反射） ⑴破碎影响（i=1：m） 试验证明： m≥5，完全破碎，不放射 1<m<5，大部分破碎，很少放射（α<45°） m≤1，大部分放射，很少破碎（α≥45°） 设计时，当墙面平整，且不透水时： α≥45°，按直立堤计算 α<45°，按斜坡堤计算 波浪在斜坡上的临界水深dd，可按下式计算：
xB
1 gVm A2 VAV mA22
yB
xm m
0.5
2gyc
,(x1,2
b
b24ac )
2a
式中：——按浅水波计算理论计算
VAH
2gcoth2
2L L
d
kc
2g tanh2 d
2L L
kc
4.7HL 3.4
动水压力：
PMA X1.7V 2ng2 1.7VB22 cgo2s
对光滑平整的坡面，破碎波浪的水流冲击斜面的动
水压力分布如下：
1 0.02s5
3 0.053s
2 0.06s5 4 0.13s5
式中：
s ml 24 m2 1
各点的总水压力：
PP动P静
⑵波浪爬高 斜坡为单坡时： ①规则波：R=k△R1H ②在风直接作用下，不规则波的爬高，
m 1m2
0.85
yc db ac
db——为破碎水深， ac——破碎时的静水面上的波峰高度。
acH0.9 50.8m 40.25 H L
②最大冲击速度
VByVy
gtgxB Vx
V BK VVy2VA2
K V 1 0 .0m 1 0 .0 7 H 2
Ⅱ、波浪与斜波堤的相互作用
直立式防波堤
基床类型 暗基床和低基床
d1 2 ＞ d 3
产生条件
T g / d＜ 8, d 2 H T g / d 8, d 1.8H
T T 1 10 1 g / d 8, d＜ 1.8 H , i 10 g / d＜ 8, d＜ 2 H , i
波 态 立 波
远破波 立 波 近破波 立 波 远破波
近破波：当直立墙前面较远处水深很大，而距建筑物前面
半个波长以内或是基床顶面水深不足时，波浪行进到此处发生 剧烈变形，造成破碎，冲击墙身，产生近破波。 这种波一般发生在中、高基床的情况。 远破波：当直立墙前面距墙身半个波长或梢远处，其水深 小于波浪破碎水深情况下，进行波将在到达建筑物之前破碎， 形成一股向前运动的水流冲击墙身。这种波浪形态称为远破波。 这种波一般发生在平缓海底，而且基床为暗基床或低基床 的情况。 2、各种形态的波浪产生的条件 见下表。
3、 开孔半圆形防波堤 半圆形防波堤是由半圆形拱圈和底板组成，堤身内不抛填 石料。拱圈上开孔可消耗波能，底板上开孔可减小波浪浮托 力。 特点：波浪力作用小，构件受力性能好。
4、 削角空心方块防波堤
结合削角斜面结构和开孔消浪结构两者的优点的一种新型结构。
Ⅱ、直立式波浪对直立式防波堤的作用
一、直立式防波堤前波浪的形态 1、影响直立式防波堤前波浪形态的因素 波浪要素（如 H ）、堤前水深（ d ）、海底坡度（ i ）、 基床轮廓尺寸（d1）。 根据这些影响因素，直立堤前可能出现的波浪形态有： 立波、近破波、远破波。 立波：当直立墙前水深和基床顶面上的水深大于波浪破 碎水深，直立堤的长度大于一个波长以及入射波与墙正 交的情况下，波浪遇墙后不破碎，产生完全反射，即入 射波和反射波的波浪要素完全相同，入射波和反射波迭 加后形成立波。其特点是拨高增加一倍，波长和周期不 变。
防波堤算例1
计算得波谷吸力及其对墙面之弯距为：P = 644.7Kn/mM = 5616.6Kn/m动力浮托力（↓）：m /k 7.3517.39272.172'N B P a p U =⨯== 对海侧墙趾之弯距：m/m kN 4.20777.35172.1731u ⋅=⨯=M 2）设计高水位4.32m 时（略）3）设计低水位0.47时（略）2.施工期波浪力计算当沉箱安放就位时，沉箱标高为▽2.8m ，沉箱上部结构未及施工，需验算箱内填料不满但控制在多少时才能保持稳定。
施工期波浪本工程取25年一遇，计算水位取施工水位（▽2.5m ）或设计低水位，计算方法同前，计算过程从略。
（二）结构断面稳定性1. 计算情况一1）校核高水位自重+波压力（波吸力）自重（自重计算过程从略）：m kN g i /44.3415=∑m m kN M g /01.33342⋅=∑（对港内趾）2）稳定性验算（1）沿基床顶面滑移06.28.9186.079.31508.9186.0)65.26444.3415()(=⨯=-=-==∑∑∑∑P fP g P Gf K u i S （2）沿机床地面水平滑动：PE P K P ++=∑)f g -g u i s ‘（ 其中：m /k 84.4112272.1972.170.11'N g =⨯+⨯=（基床厚度为2m ） 2/22.45)125.20.382125.224.9(3.0)2(3.0m kN K C hK e P P P =⨯+⨯⨯=+⨯=γ m kM E P /22.45222.4521=⨯= 故6.18.91822.454.0)84.41155.26444.3415(=++-=s K （3）倾覆36.24.31264.1102801.3334200=+==M M K R 2. 计算情况二[ 设计高水位自重+波压力（波吸力）]3. 计算情况三[ 设计低水位自重+波压力（波吸力）+均载]4. 计算情况四[施工水位自重+波压力（波压力）]（略）（三）基床应力、地基应力1. 校核高水位自重+波压力1）基床应力∵ m B G M M R91.5272.17310.679.315078.1415401.333420===-=-=＞ξ ∴ m e 76.210.6272.17=-= 故2max min /6.110.344)72.1776.26(72.1779.3150m kN =⨯±=σ 2）地基应力（基床厚度为2m 时）：2max max '/6.30220.112272.170.34472.172m kN d d B B =⨯+⨯+⨯=++=γσσ 2min '/5.310.2272.216.1172.17m kN =+⨯=σ 故基床底面合力作用点的偏心距为:m d B e 937.25.316.3025.316.30262272.1762min 'max 'min 'max ''=+⨯⨯+=+-⋅+=—σσσσ 按港工地基规范有关规定：基床底面的有效宽度：m e B B 846.11937.2272.172''=⨯-=-= 基床底面的有效受压宽度：m d B B e 846.1522846.112''=⨯+=+= 基床底面的总垂直力和总水平力分别为：m kN dB G V /40.3499846.1520.1179.3150''=⨯⨯+=+=γ m kN P P /80.918'== 故2626.040.349980.918tan '''===V P δ, 查表得λ=0.9 m B Z 26.14846.159.0'max =⨯==λ查表内插得 21=ϕ，2/0.38m kN C =，因⎥⎦⎤⎢⎣⎡-++=ϕϕγγγcot )cot (21'C i d N C q i N B A V q q q e f 其中：07.722145tan 245tan 221tan 2tan =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅= n n q e e N ϕϕ 507.021cot 0.38846.1540.34998.9187.01cot 7.0155'=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-= ϕγC B V P i 622.021cot 0.38846.1540.34998.9185.01cot 5.0155'=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-= ϕC B V P i q 04.1846.15221tan )21sin 1(21tan )sin 1(2122=⨯⨯-+=⋅-+= B D d g ϕϕ 故m kN V f /145.9290993.98-576.4993.120969.131846.1521cot 0.380.112507.0495.3846.154.921846.15=⨯+=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯+⨯+⨯⨯⨯=）（）（ 5.2655.240.3499145.9290＞===f fV V K。
推荐-海岸工程学防波堤设计说明书 精品
海岸工程学课程设计之防波堤目录MULU摘要 (3)一设计资料 (3)1、工程概况 (3)2、水文条件 (4)3、工程地质 (4)4、结构安全等级 (4)二结构选型 (4)三防波堤设计 (4)1、断面尺寸拟定 (4)1)边坡坡度 (4)2)堤顶宽度 (6)3)胸墙顶高程 (6)2、斜坡堤计算 (6)1)护面块体的稳定重量、护面层厚度、人工块体个数和混凝土用量 (6)2)垫层块石的重量及厚度 (7)3)堤前护底块石的稳定重量和厚度 (8)4)胸墙计算 (8)5)地基的整体稳定性 (14)6)地基沉降确定堤顶预留高度 (14)四参考文献 (14)五附件 (14)【摘要】拟在印尼南部爪哇岛上建造座防波堤，该处地理位置处在地震多发带、陆上建筑物电厂较为重要，且海啸因素不可忽略，故该座防波堤不仅要起到防浪侵袭，平稳港内水域，还要充分考虑防止海啸造成严重危害。
设计过程中，综合考虑地质，水文，工程经济与施工等因素后，采用斜坡式防波堤，胸墙顶高程比规范规定的提高了2~3米，起到了防止海啸侵袭的作用。
稳定性验算时，各种组合下的抗滑抗倾稳定性都能满足要求，表明设计的防波堤符合实际需求。
一、设计资料1、工程概况1）工程位置拟建电厂位于印度尼西亚国南部爪哇岛的西南海岸Palabuhan Ratu 湾内，面对印度洋。
地理概位为：07°02′E，106°32′N。
2）工程内容防波堤设计内容包括南防波堤和北防波堤，南防波堤总长1284.628m，北防波堤总长778.627m。
2、水文条件1）设计水位(平均海平面为基准)：设计高水位：0.84m设计低水位：-0.77m极端高水位： 1.07m极端低水位：-1.01m海啸增水考虑2m～3m自己设了几个值。
）3）潮流最大流速为0.24cm/s。
3、工程地质根据中交三航设计院勘察公司编制的地质报告，拟建场区50m 以浅从上到下主要发育以下地层：Ⅰ细砂 Ⅱ粉砂 Ⅱt 淤泥质粉质粘土混砂 Ⅲ粉细砂 Ⅳ 粉细砂混砾石或卵石 Ⅴ1粉细砂 Ⅴ2粉细砂 Ⅵ中等风化安山岩。
防波堤工程设计说明书范本(doc 45页)
防波堤工程设计说明书范本(doc 45页)烟台蓬莱港防波堤工程设计摘要蓬莱港区海岸线具备良好的建造深水泊位的条件，但受波浪的影响较大，在没有良好的掩护和依托条件下，规划通用泊位区和客滚泊位很难实施和进一步发展，所以港区发展的当务之急就是按照规划建设防波堤，构筑环抱式港池，为港区发展提供条件。
根据港口的使用要求、规模、船型和当地的自然经济条件，经技术经济论证，并结合当地自然资料选择双突堤口门的总布置方案，又根据水深和控制波向选择一个最不利截面进行断面设计，初步确定了斜坡式和直立式防波堤两种方案进行比选，由波浪情况、建筑材料及地基土性质，进行了胸墙，沉箱的抗倾、抗滑稳定性验算，地基整体稳定性以及地基土沉降量的计算。
关键词:防波堤，泊位，双突堤口门目录摘要 (1)目录 (3)第一章概述1.1气象条件 (5)1.2海港水文 (6)1.3 地形、地貌 (10)1.4地质 (10)1.5地震 (12)第二章总平面布置方案及比选2.1 防波堤的布置原则 (13)2.2防波堤轴线的布置原则 (13)2.3口门的布置原则 (13)2.4 布置方案方及案比选 (14)2.5 港内绕射波高及掩护面积 (16)2.6方案比选 (16)第三章斜坡式防波堤断面设计3.1 设计条件 (17)3.2 断面尺度的计算 (17)3.3 护面块体稳定重量和护面块体厚度计算 (18)3.4 垫层块石的重度和厚度计算 (19)3.5 堤前护底块石稳定重量和厚度计算 (20)3.6 胸墙设计 (20)3.7 胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算 (27)3.7.1断面1胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算 (27)3.7.2断面2胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算 (29)3.8 地基稳定性计算 (35)3.9 地基沉降计算 (45)第四章直立式防波堤断面设计4.1 设计条件 (50)4.2 断面尺度的计算 (50)4.3 基床设计 (50)4.4 堤前护底块石稳定重量和厚度计算 (50)4.5 直立堤作用标准值和相应组合计算 (50)4.6 抗滑、抗倾稳定性计算 (59)4.7 地基稳定性计算 (62)4.8 地基沉降计算 (67)4.9 沉箱吃水、干舷高度和浮游稳定性计算 (67)第五章防波堤工程量估算5.1 斜坡堤工程量计算 (69)5.2 直立堤工程量计算 (70)第六章结构方案比选 (71)第七章防波堤工程施工7.1 施工说明 (73)7.2 建筑材料要求 (73)7.3 地基处理及基础施工 (73)7.4 护面块体施工 (73)7.5 防浪墙施工 (73)参考文献 (79)致谢 (80)1概述烟台港蓬莱港区起步于上世纪90年代初期，目前从港口规模和发展情况上看，已落后于港口发展要求。
防波堤计算说明书
关键词：毕业设计，防波堤，威海，斜坡式
I
赵振营：威海中心渔港防波堤初步设计
Abstract
With the fast fierce development of Weihai City’s marine fishery economy, the original Weihai fishing bay have already could not satisfy the fishery production demand that develops day by day for that the wharf scale was small and the kit facilities were poor .When the fishing season comes , the phenomenon that fishing boats congest the harbor is very serious.The original fishing bay was located in the downtown and it’s operation seriously influenced the residents' living environment near the harbor area, and the continuing existence of fishing bay did not harmonize with surroundings environment any longer.So, constructing a center fishing bay that with large-scale and well-found function and complete kit is necessarily going. This graduation design carries on choosing the type and design to the Weihai center fishing bay breakwater and synthesized all categories that studied during the undergraduate stage and contacted the professional knowledge which have learned systematically .This design is strictly performed according to the port breakwater design norms, and consistent with current national and professional standard.The whole design includes: the original data, total plane arrangement and breakwater structure project the ratio choose, breakwater design condition, slope dike cross section design, the slope dike stability check calculation, foundation loading the dint check calculation, the foundation sink to decline calculation, before the dike protect the stable weight and thickness calculation, foundation whole stability of bottom piece stone to check calculation. After the computing of the Weihai center fishing bay breakwater structure and the stability and check calculation, the results satisfy a request as a result, and write its construction organization and deployment. Key words: Graduation design ，Breakwater ，Weihai ，Slope type
算例1
R1 = 1.24th(0.432M ) + [( R1 ) m − 1.029]R ( M )
其中：
1 L 2πd M= H th L m 1%
1/ 2
1/ 2
−1/ 2
＝
1 43.9 2× 3.14 × 3.15 th 3 1.73 43.9
gd 前
2 算例2 算例2 某海堤按单坡设计，坡度m=0.5，波浪要素 某海堤按单坡设计，坡度m=0.5，波浪要素 与算例1 与算例1相同，试计算其爬高值。 分析：符合公式E.0.3的计算条件。 分析：符合公式E.0.3的计算条件。 RF=K△KVR0H1%KF 首先确定R 值，堤前水深d=3.15m<2× 首先确定R0值，堤前水深d=3.15m<2×1.73 ＝3.46m，R0按图J.0.5括号中波坦确定。 3.46m， 按图J.0.5括号中波坦确定。 L/H1%=43.9/1.73=25.4，m＝0.5，内插表 =43.9/1.73=25.4， 0.5，内插表 E.0.3- 可得R E.0.3-2可得R0≈1.4。 K△ 根据表E.0.1取0.9，V/ gd前 根据表E.0.1取0.9， =39.8/5.56=7.16>5，所以 =39.8/5.56=7.16>5，所以 KV 取1.30。 1.30。
、 式中R 式中R1为 K∆ =1 H =1m 时的爬高（m）.计 时的爬高（m 算时波坦取为 L / H1% ，L是指平均波周期对 应的波长。
R1 =1.24th(0.432M) + [(R1 )m −1.029]R(M)
计算R 需计算M R(M)、th()、 计算R1，需计算M、R(M)、th()、(R1)m，按照 E.0.1进行计算。 E.0.1进行计算。
防洪堤计算(含波浪、冲刷、护坡计算)
参考规范：《堤防工程设计规范GB50286-98》
计算风速V m/s
15风区长度F m 500水域平均水深d
m 4.5平均波高H m #NAME?平均波周期T
s #NAME?风浪达到稳定的最小风时tmin
s
#NAME?H/d #NAME?Hp/H
1.82不同频率波高Hp
m #NAME?假设波长L m 4.9762889计算波长m #NAME?平均波长
m
4.976综合摩阻系数K
0.0000036
风向与堤轴线法向量夹角β
°0夹角弧度θ0风浪壅高e
m
0.005越浪选择允许断面型式复合坡率上坡率m1 2.00下坡率m2 2.00洪水位m 334.00平台高程m 332.00平台水深dw m 2.000平台宽度B m
2.0复合坡率me
-2.68K Δ
0.9V/(gd)^0.5
2.26Kv #NAME?Kp
#NAME?斜坡坡率m
2.0R0
m #NAME?波浪爬高R1m #NAME?波浪爬高R2m #NAME?波浪爬高R3m #NAME?波浪爬高Rp
m #NAME?K β
1波浪爬高R13%
m
#NAME?
堤防计算
提防级别4
安全加高A m0.3
堤顶超高Y m#NAME?
=======================================================
#NAME?
允许单一坡率
不允许复合坡率
12345
10.80.70.60.5
0.50.40.40.30.3。
防波堤及护岸结构计算
五、作用于斜坡式建筑物顶部胸墙上的波浪力根据《海港水文规范》（JTJ213-98）8.2.11条计算1.5029.002.86-5.52-0.148.38-0.030.3119.33 4.700.70γ＝10.25波峰作用时胸墙上的平均压力强度 P ＝0.24γHK p ＝17.34波压力分布高度d 1+Z ＝Htanh （2πd/L ）K z ＝ 1.002.501.0017.27kN 8.60kNm 0.701.59.11kN 9.11kNm六、护岸稳定性计算根据《防波堤设计与施工技术规范》（JTJ298-98）4.2.3条1、抗滑稳定性验算沿墙底抗滑稳定性的承载能力极限状态设计表达式：1.001.001.0017.2725.002.7769.250.9162.8869.2521.192、抗倾稳定性验算沿墙底抗倾稳定性的承载能力极限状态设计表达式：1.259.110.00七、胸墙内侧主动土压力计算胸墙水上自重G1＝胸墙单宽水下自重力G 2＝结构系数γd ＝水平波浪力对后趾的矩M P ＝：胸墙抗滑稳定性满足要求γ0（γP M P ＋γu M u ）≤（γG M G ＋γE M E +γu M Pw ）/γd 胸墙的自重力G ＝胸墙底面摩擦系数f ＝水平力组合γ0γP P ＝（γu P w +γG G－γu P u ）f＋γE E b ＝波浪浮托力力矩M u ＝重力标准值稳定力矩M G ＝胸墙受到水平波浪力P ＝胸墙受到的波浪浮托力P u ＝胸墙材料水上重度γ＝胸墙材料水下重度γ'＝胸墙单宽水上体积V 1＝胸墙单宽水下体积V 2＝G1的稳定力矩M G1＝G2的稳定力矩M G2＝波浪浮托力折减系数μ＝2、波浪浮托力及其倾覆矩胸墙底面宽度b ＝挡浪墙总高度h ＝1、水平波浪力及其倾覆矩波压实际高度单位长度胸墙上的总波浪力P ＝波高H 5%=波长L=计算水位护岸底标高高度系数K z ＝波浪压力强度分布见图临界无因次参数ξb ＝波坦L/H ＝3.29*（H/L+0.0343）＝压强系数K p ＝自重力分项系数γG ＝土压力分项系数γE ＝胸墙所受土压力合力E b ＝护岸前水深d 1=水深d ＝无因次参数ξ＝（d 1/d ）（d/H ）2πH/L＝胸墙底面上的波浪浮托力P u ＝胸墙底面上的波浪浮托力矩M Pu ＝水平波浪力产生的倾覆矩M P =主动土压力稳定力矩M E ＝总的倾覆力矩设计值γ0（γP M P ＋γu M u ）＝胸墙稳定性大多以极端高水位控制，本验算针对极端高水位情况。
东堤堤防设计计算书
1 堤顶高程计算新会区*****达标加固工程位于沙堆镇，全长16.95km，本次加固堤段长13.293km。
加固堤段共分为四小段，其中第一段长9.21km（0+000～9+210），第二段长2.57km（11+200～13+770），第三段长0.636km（14+617～15+253），第四段长0.877km（15+800～16+677）根据《海堤工程设计规范》(SL435-2008)和《防洪标准》（GB50201-94），*****相应的防潮（洪）标准在重现期50～20年之间。
本次*****达标加固，结合围内实际情况，堤防按30年一遇的防洪潮标准加固，确定为3级堤防。
1.1堤顶高程计算公式*****堤顶高程设计根据《海堤设计规范》（SL435-2008）中的有关规定进行计算。
堤顶高程等于设计洪（潮）水位+堤顶超高，而堤顶超高等于波浪爬高和安全加高之和，故：Z p=H p+Y=H p+R p +A式中：Z p——设计频率的堤顶高程，m；H p——设计频率的洪（潮）水位，m；Y ——堤顶超高，m；R p——按设计波浪的累积频率为p的波浪爬高值，m；A——安全加高值，m。
1.2波浪爬高风要素（1）设计风速由测量图可知，*****主要风向为E～ESE，根据本工程所处的地理位置，查《广东省海堤工程设计导则》（试行）附录E“广东沿海地区国家气象站设计风速资料”表E.0.2～E.0.9，查取新会区气象站的风速资料见表1.2-1。
新会国家气象站位于银洲湖海堤的中间位置，距岸边最近距离约1km，由于银洲海堤位于潭江和虎跳门水道出海口，除新洲围局部堤段外，其余堤岸没有直接临海，根据虎跳门水道在2003年“伊布都”台风影响期间的实测风速比较，本设计阶段堤防按距新会气象站的距离、地形和下垫面特性以及实测风速进行设计风速的修正换算，见表1.2-2。
风向重现期(年)2 5 10 20 30 50 100 200N-NNE 11.2 17.3 21.4 25.2 27.5 30.3 34.0 37.8NE-ENE 8.0 13.6 17.3 20.8 22.8 25.3 28.8 32.2E-ESE 7.1 12.7 16.4 20.0 22.1 24.6 28.1 31.6SE-SSE 8.2 13.8 17.4 20.9 22.9 25.5 28.9 32.3S-SSW 6.9 12.6 16.4 20.0 22.1 24.7 28.2 31.8SW-WSW 7.4 13.1 16.9 20.6 22.7 25.3 28.8 32.3W-WNW 5.8 11.5 15.3 18.9 21.0 23.6 27.1 30.6NW-NNW 9.5 15.7 19.8 23.8 26.1 28.9 32.8 36.6位置风速沙堆农业基地风速订正系数最大平均风速（m/s）18 1.13瞬时最大风速（m/s）32.9 1.37 （2）风区长度根据万分之一航测地形图，可得知*****各桩号风区长度见表1.2-3：桩号 0+000 0+500 1+000 1+500 1+780 2+000 2+280 风区长度(m)580 510 500 350 500 550 250 桩号 2+500 3+000 3+300 3+500 4+000 4+500 4+900 风区长度(m)500 540 500 530 500 570 530 桩号 5+000 5+500 5+630 5+950 6+450 6+560 6+950 风区长度(m)500 560 250 660 750 300 550 桩号 7+450 7+950 8+000 8+450 8+650 8+950 9+160 风区长度(m)600 500 250 230 300 260 200 桩号 9+210 9+500 9+690 9+900 10+500 11+000 11+400 风区长度(m)180 160 170 300 230 500 500 桩号 11+500 11+650 12+000 12+500 13+000 13+400 13+490 风区长度(m)400 300 360 400 280 320 150 桩号 13+770 14+000 14+500 14+620 15+000 15+030 15+400 风区长度(m)260 250 300 300 380 400 460 桩号 15+700 15+900 16+100 16+400 16+650 16+800 16+950 风区长度(m)460460450500560600630（3） 风区平均水深根据《广东省海堤工程设计导则》（试行）的规定，风区平均水深计算公式如下：0ΔΔΔ∑∑h H X X d d P i ii++=式中：d ——风区平均水深，m ；i d 、i X ——水深图上每二点间平均深度及二点间的距离，m ；H p ——设计频率潮位，m ；Δ0h ——水深图深度基准面与珠江基面之差值，m 。
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目录条件-------------------------------------------------4海港水文-------------------------------------------------72.3泥沙-----------------------------------------------------10 2.4地质-----------------------------------------------------10 2.5地震-----------------------------------------------------10-------------------------------11-------------------------------------11-------------------------------------------113.4防波堤布置方案及比选-------------------------------------12---------------------------------------------174.2断面G的设计---------------------------------------------28---------------------------------------------38-----------------------------38-------------------------39第七章地基沉降计算7.1断面D处的沉降计算---------------------------------------40 7.2断面G处的沉降计算---------------------------------------41 ---------------------------------------43参考文献附图海南六道湾防波堤设计王灶平（河海大学交通学院、海洋学院，江苏南京 210098）摘要：在海南三亚六道湾港区扩建防波堤。
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目录第一章概述第二章自然条件2.1气象条件-------------------------------------------------4 2.2海港水文-------------------------------------------------7 2.3泥沙-----------------------------------------------------10 2.4地质-----------------------------------------------------10 2.5地震-----------------------------------------------------10 第三章总平面布置3.1防波堤的布置原则-----------------------------------------11 3.2防波堤轴线的布置原则-------------------------------------11 3.3口门的布置原则-------------------------------------------11 3.4防波堤布置方案及比选-------------------------------------12第四章防波堤结构型式比选第五章防波堤断面设计5.1断面D的设计---------------------------------------------17 4.2断面G的设计---------------------------------------------28 第六章地基稳定性验算6.1计算方法-------------------------------------------------38 6.2断面D的地基稳定性验算-----------------------------------38 6.3断面G的地基稳定性验算-----------------------------------39 第七章地基沉降计算7.1断面D处的沉降计算---------------------------------------40 7.2断面G处的沉降计算---------------------------------------41 第八章总结-------------------------------------------43参考文献附图海南六道湾防波堤设计王灶平（河海大学交通学院、海洋学院，江苏南京 210098）摘要：在海南三亚六道湾港区扩建防波堤。
堤轴线根据波浪、风向、港区水域面积、地质条件等决定。
本次设计采用斜坡堤。
设计条件包括波高、水位、堤前水深。
确定断面尺寸后还进行了计算边坡稳定性以及地基的沉降。
通过本次设计，使我巩固了所学过的理论知识，并得到了一定程度的加深和扩大，并进一步提高了我的计算和编程能力，通过编写说明书和绘图，培养了我自学、独立分析问题和解决问题的能力。
关键词：防波堤；堤轴线；地基稳定；地基处理；地基沉降Breakwater Design of Liu dao wanWang Zaoping（College of Traffic 、College of Ocean , Hohai University , Nanjing ，210098 ）Abstract：The project is to construct breakwater located in Liu dao wan in Hainan province to protect the port and minish the wave height. The axes of breakwater is choosen according to wave, wind way; the water area of the port; geologic condition and so on.. In the design of this structure transect, perpendicular breakwater are adopted. The design condition include wave height, tide level and water depth. After defining the size, I conduct the work of testing and verifying the stability of slope and groundwork settlement. Through the design, I have consolidated the knowledge I learned in the books. Further more, I have enlarged the extent of my knowledge. I have improved the ability of calculation and program making. By the writing of directions and drawing with Auto CAD, I begin to form an ability of studying and solving problems independently.Key words: breakwater, axes of breakwater, stability of groundwork, groundwork disposition, groundwork settlement.第一章概述海南省是我国的海洋大省，四面环海，海洋水域辽阔，所辖海域200多万km2，大陆架面积80多万km2。
三亚地处海南省南端，南海的北部。
南海海区广阔，北起文昌七州渔场，西至北部湾渔场西南部海面和越南东南部海面，东达东沙渔场，南到南沙渔场和西沙渔场，整个海区海产品蕴藏量非常丰富。
由于三亚市老渔港建设年限较早，面对发展的渔业经济和旅游事业形势，表现出多方面的不适应。
因此，规划将现有的三亚渔港作为临时避风停泊处，将三亚渔港搬迁至六道湾地区，建设功能齐全的国家级中心渔港。
本次设计的防波堤是其中的一项重要的水工建筑物。
如图1所示，六道湾港区周边S-E-N 向均为岸线环抱，为了使港内水域及码头获得较好的掩护条件，六道湾渔港防波堤采用北堤和南堤组成双突堤的布置型式。
本次毕设只设计北堤。
图1。
1 海南六道湾地区地形图第二章自然条件2.1气象条件2.1.1风况据三亚气象站统计，三亚以E、EN和ENE风向最多，约占全年总频率的46%。
一年内几乎有八个月的时间被上述风向控制，其余四个月（7～10月）风向较乱，但以W、WSW风向为主，约占这四个月风频率的40%，本区强风向为W、WSW向。
具体见图2.1，图2.1为风向玫瑰图。
图2.1 三亚地区方向玫瑰图台风主要发生在6～10月，据统计，1949～1985年，36年中在三亚登陆和有影响的台风137次，热带风暴75次，平均每年出现1～8次，每次延时1～2天。
台风季节最大风速瞬间达到40m/s（SW），全年平均风速2.7m/s。
三亚气象站1961～1999年风况资料见下表2.1。
表2.1 (1961～1999年）各向平均风速、最大风速及频率表六道湾渔港港区的风况基本与三亚相同。
2.1.2气温三亚属热带海洋性季风气候，6月份气温最高，1月份最低，年平均气温25.5°C，极端最高气温36°C，极端最低气温2°C，月平均气温20.7°C。
表2.2 各月平均气温2.1.3降水三亚地区有旱季和雨季之分，5～10月为雨季，降水量占全年的90%，11月至翌年4月为旱季，降水量较少。
表2.3 各月平均降水量历年最大降水量：1693.9mm，出现于1960年；历年最小降水量：746mm，出现于1969年；多年平均降水量：1190.3mm；日最大降水量：224.2mm，出现于1962年；日降水量大于25mm，平均每年出现15.8天；日降水量大于50mm，平均每年出现5.3天；日降水量大于80mm，平均每年出现1.6天；最长连续降水日数，出现在1967年9月13～30日，计18天，降水量245.8mm。
2.1.4湿度年平均相对湿度为79%，冬季相对湿度为73～75%，夏季相对湿度为81～84%。
表2.4 各月平均相对湿度2.1.5雾况根据有关资料，三亚地区没有雾日记录，年工作天数可达320天以上。
2.1.6雷暴根据1961~1970年统计，年平均出现53.3天，最早出现在2月19日。
2.2海港水文2.2.1潮汐三亚地区为弱潮海区、潮差较小，平均潮差仅0.88m。
潮汐为不正规日潮混合潮型，以日潮为主，且有明显的日潮不等现象。
2.2.2海流本港区海流以潮流为主，涨潮流为自S向N向，落潮流为SW、SSW向，涨、落潮平均流速分别为0.2～0.3m/s和0.4～0.6m/s。
2.2.3潮位特征值（国家85高程）历年最高潮位:2.313m历年最低潮位:-0.947m历年平均潮位:0.553m最大潮差:2.14m历年平均潮差:0.85m2.2.4设计水位（国家85高程）设计高水位：1.683m（高潮累积频率10％）设计低水位：-0.327m（低潮累积频率90％）极端高水位：2.683m（50年一遇）极端低水位：-1.067m（50年一遇）基面关系：当地理论深度基准面在76榆林基准面以下0.9m，85国家高称基准在76榆林基准面以下0.483m。
2.2.5波浪（1）六道湾中心渔港所处的榆林湾海区，其近岸波浪完全由季风和陆岸所制约。
根据中国海岸带和海涂资源综合调查报告，榆林站短期海浪观测站资料的波浪要素见下表。
表2.5 榆林海区各向波浪要素表2.6 榆林海区逐月波要素（2）根据大连理工提供的其结果是在不同水位情况下，WSW向50年重现期的波浪最大，则按照不同潮位计算得到三亚六道湾渔港防波堤轴线不同水深处、不同潮位条件下的重现期50年一遇的防波堤设计波浪要素，结果汇总于表2.7。
表2.7 六道湾地区WSW向设计波浪要素（3）码头及护岸前设计波要素根据港内波况计算分析结果，南、北两条防波堤建成后，港内波况得到明显改善，在各种工况情况下，码头及护岸前承受的H13%波浪力均小于1.0m，270HP码头前承受的波浪力最大，其重现期50年一遇的设计波要素如下：极端高水位，H1%=1.35m，H13%=0.93m，L=71.3m，T=9.3s极端低水位，H1%=1.29m，H13%=0.94m，L=48.7m，T=9.3s设计高水位，H1%=1.33m，H13%=0.92m，L=66.4m，T=9.3s设计低水位。