悬挑脚手架设计方案-带钢丝绳

悬挑脚手架设计

一、工程概述

本工程地下二层、地上二十六层，三层以下为公共商业办公用房，四层以上为住宅楼。

二、设计要点

高层建筑施工分段搭设的脚手架，根据JGJ59-99“建筑施工安全检查标准”要求

1．斜撑立杆底部固定必须牢固；

2．斜撑立杆除必须满足间距要求外，中间还应设置大横杆，增加斜撑立杆的刚度；

3．外挑杆件与建筑结构连接必须牢固；

4．悬挑梁或悬挑架应为型钢或定型桁架，处端须有可调或钢丝绳斜拉连接；

5．高层建筑施工分段搭设的悬挑脚手架必须有设计计算书，并经上级审批等。悬挑脚手架必须按现行国家的搭设和验收标准进行搭设卸拆。

三、脚手架材料的选用

1．钢管钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管材质宜使用力学性能适中，稳定的Q235钢，其材质应符合《碳素结构钢》（GB700-88的相应规定）。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度宜为4-6mm，便于人工操作，根据实现需要，小横杆长度宜在1.2~1.3m，钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压

扁和严重锈蚀的钢管。本工程所有外脚手架的钢管均外涂防锈漆，并定期复涂，以保证外观形象。

2．扣件扣件应符合《可锻铸铁分类及技术条件》GB978-67规定，应与钢管吻合，机械性能不低于KJ33-8的可锻铸铁制造，

（GB700-88）中Q235扣件的附件要用的材料应符合《碳素结构钢》

钢的规定，螺纹均就符合《普通螺纹》GB198-81的规定，扣件严禁使用不合格、无出厂合格证，表面裂纹、变形，锈蚀的扣件，扣件活动部位应能灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

3．脚手板本脚手板采用杉木或松木，厚度5mm，宽度为200~250mm，板不得有腐朽、劈裂和严重变形。若采用钢脚手板，须用2~3厚的Ⅰ级钢板压制而成厚度50mm的钢脚手板。

4．安全网安全网采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂验合格证。安全网力学性能应符合《安全网力学性能试验方法》GB5726-88的规定，进入现场后应对安全网进行模拟“砂包冲击试验”。

四、脚手架形式

根据本工程的特点和设计要求，挑架的悬挑梁采用1根[16槽钢，长度 4.0m，在平台端部（剪力墙根部）位置预埋2υ16吊环，间隔1200mm，用υ48钢管来固定钢丝绳，用于限制钢丝绳位置，在上层梁或墙顶预埋1υ22钢筋吊环，并与水平面呈63℃-75℃左右，以便钢丝绳穿越。槽钢上侧外端焊2根υ25×100的钢筋，间距为800mm，方便钢管的插入，挑梁节点大样详见附图，挑架与外墙间距为350mm。在每面挑架两端的两跨设

置剪刀撑，中间隔12-15m 设置剪刀撑。脚手架步距1.8m ，纵距

1.5m ，立杆横距0.8m ，十步架为一挑排，即六层一挑，从三层开始起挑。假设脚手架操作层为三步架，非操作层架为七步架。为将脚手架偏心荷载转为轴心荷载，相邻步架大横杆交替在立杆内外侧。操作层的外侧必须设置护栏，中距800mm ，另外加设挡脚板，高度为200-250mm ，外架的外侧立杆要高出本层顶操作面1200mm 的护身高度，底部用密目兜底包住，外侧挂好密目安全网。为保证挑架的稳定，挑架与结构采取可靠的连接，每条架按两跨，通过剪力墙的对拉孔，用υ6.5钢筋挑架连接。

挑脚手架的平面布置及节点大样详见附图1—6。

五、脚手架计算

（一）剪力墙处脚手架计算

1．脚手架立杆稳定性计算

该脚手架按照规定要求构架，且不缺少必要的结构件，故只需进行整体（立杆）稳定性计算。

每跨脚手架面积： 1.5×0.8=1.2m 2

每跨钢管长度：

立 杆：1.8×2=3.6m 小横杆：1.0×1=1.0m

大横杆：1.5×2=3.0m 护腰防护栏杆：1.5×1=1.5m 扫地杆：1.5×2=3.0m

剪刀撑长度近似对角支撑长度：

m 69.428.15.122=⨯+

小计：16.79m

每跨钢管自重：38.4N/m ×16.79m=644.8N

每跨扣件自重：2

6.144.18+N/只×8只=132N 竹笆：45N/m 2×1.5m ×0.8m=54N

安全网自重：0.5N/m 2×1.8m ×1.5m=1.35N

脚手板挡板：0.14×1000N/m ×1.5m=210N

小计：1088.17N

（1）立杆计算长度 lo

lo =k μh

=1.155×1.6×1.8

=3.326

（2）立杆长细比 λ

λ=

i lo =58

.1100326.3⨯ =210

（3）轴心受压构件的稳定系数φ，查表知

φ=0.164

（4）计算立杆段的轴向力设计值N

N G1K =(644.8+132)÷2=388.4N

N G2K =(210+54+1.35)÷2=132.7N

∑NQK =3000×1.2÷2=1800N

∴N 1 =1.2(N G1K +N G2K )+0.85×1.4∑N QK

=1.2×(388.4+132.7)+0.85×1.4×1800

=625.32+2142

=2767.3N

∴三层操作层轴力值

F 1 =N 1×3

=2767.3×3

=8301.9N

又∵N 2 =1.2×(N G1K +N G2K )

=1.2×(388.4+132.7)

=625.32N

∴七层非操作层轴力值

F 2 =N 2×7

=625.32×7

=4377.24N

故立杆段的轴向力设计值N

N=F 1+F 2

=8301.9+4377.24

=12679.14N

（5）立杆的截面面积A

A 由查表知4.89cm 2

（6）计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩M W

M W =0.85×1.4M WK =10

4.18

5.02

h l W a K ⨯ =10

8.15.18.594.185.02

⨯⨯⨯⨯ =34.6N·m

（7）钢管截面模量W ，查表知