玻璃钢件制作计算表
风管壁厚表
表钢板风管板材厚度（mm）注:1.螺旋风管的钢板厚度可减小10％～15％。
2.排烟系统风管钢板厚度可按高压系统。
3.特殊除尘系统风管钢板厚度应符合设计要求。
4.不适用于地下人防与防火隔板的预埋管。
表金属园形风管法兰及螺栓规格（mm）表金属矩形风管法兰及螺栓规格（mm）表高、中、低压系统不锈钢板风管板材厚度（mm）不锈钢法兰材料规格 (GB50243-97)表中、低压系统铝板风管板材厚度（mm）铝法兰材料规格 (GB50243-97)表中、低压系统聚氯乙烯园形风管板材厚度（mm）表聚氯乙烯园形风管法兰及螺栓规格（mm）表中、低压系统聚氯乙烯矩形风管板材厚度（mm）表聚氯乙烯矩形风管法兰及螺栓规格（mm）表中、低压系统有机玻璃钢风管板材厚度（mm）表中、低压系统无机玻璃钢风管板材厚度（mm）表有机、无机玻璃钢风管法兰及螺栓规格（mm）风管的支架如何计算风管的量已经计算出来了，但是风管支架怎么计算呢有没有什么规范、要求之类的答：你看看定额的计算规则一、薄钢板通风管道制作与安装的有关说明： 5.薄钢板通风管道制作安装项目中，包括弯头、三通、变径管、天圆地方等管件及法兰、加固框和吊托支架的制作用工，但不包括过跨风管落地支架。
落地支架执行设备支架项目。
二、净化通风管道制作安装的有关说明： 1.净化通风管道制作安装子目中包括弯头、三通、变径管、天圆地方等管件及法兰、加固框和吊托支架，不包括过跨风管落地支架。
落地支架执行设备支架项目。
三、不锈钢板通风管道制作安装的有关说明： 2.不锈钢吊托支架使用本章的项目。
4.风管制作安装项目中包括管件，但不包括法兰和吊托支架；法兰和吊托支架应单独列项计算执行相应项目。
四、铝板通风管道制作安装的有关说明： 2.风管制作安装项目中包括管件，但不包括法兰和吊托支架；法兰和吊托支架应单独列项计算执行相应项目。
五、塑料通风管道制作安装的有关说明： 2.风管制作安装项目中包括管件、法兰、加固框，但不包括吊托支架，吊托支架执行有关项目。
玻璃钢风管和镀锌钢板风管制作成本和使用说明
玻璃钢风管和镀锌钢板风管制作成本和使用说明引言：随着国家建设的进一步发展，建筑工程中对通风管道的使用量也越来越大。
目前国内普通采用是玻璃钢风管及镀锌钢板风管。
玻璃钢风管主要缺点是防火性能不够理想，造价高；镀锌钢板风管属不燃，具有刚度好、强度大的特点，克服了玻璃钢风管强度弱，外壁易破损的致命弱点。
一、综述1.通风管道的基本功能主要包括：⑴输送空气，保证空气温度、相对湿度、传递技术性能不变；⑵保证风管在允许承压条件下（正压或负压），风管内空气不外泄，风管外空气不会内侵入；⑶输送空气不产生噪声，或兼有消声功能。
2.风管的应用：二、玻璃钢风管与镀锌钢板风管的性能比较2.1 消声性能：玻璃钢风管：无消声性能，必须加装消声器，且需要更大的空间（因消声器的外形尺寸比风管尺寸每边大出200mm）。
镀锌钢板风管：无消声性能，必须加装消声器，同玻璃钢风管一样，多占用空间。
2.2 保温性能：无机玻璃钢风管：导热系数大，无保温性能，必须另外加包保温层及保温防护层，保温层特性同镀锌钢板风管。
镀锌钢板风管：导热系数大，无保温性能，需另外加包保温层。
2.3 防火性能：无机玻璃钢风管：无机玻璃钢风管属不燃材料，但其保温材料是否燃烧要依材质而定，通常选用离心玻璃棉等不燃保温材料，而聚苯乙烯板等则不能满足要求。
镀锌钢板风管：镀锌钢板风管属不燃材料，其保温材料是否燃烧要依材质而定，通常要选用离心玻璃棉等不燃保温材料。
2.4 防潮性能：无机玻璃钢风管：无法与有机玻璃钢风管的防潮性能相比，受原料配比的制约，其防潮能力的稳定性较差；受市场竞争的影响，为降低成本，使目前市场上出现的无机玻璃钢风管绝大多数不能符合相关标准。
镀锌钢板风管：不适合在空气潮湿性大的环境使用、在此种环境使用易腐蚀生锈。
2.5 漏风量：《规范》规定：风管漏风量应根据管道长短及其气密程度，按系统风量的百分率计算。
风管漏风率宜采用10%（对于一般送排风系统）玻璃钢风管总长度50m以下时，其漏风率通常要达到 8-10%，风管总长度增加时，漏风量要适当增加，当管内静压为500Pa时，风管单位面积漏风量为6m3 /h.m2 。
钢结构计算表及尺寸表
圆形钢管规格及截面特征表表2-92圆形钢管规格及截面特征见表2-92。
直径外径D（mm）壁厚t（mm）截面面积2（cm）理论重量（kg/m）外表面积2（m/m）截面特征I4（cm）W3（cm）i（cm）I k4（cm）Z0（cm）（mm）（in）2．连接计算公式（表2-94）连接计算公式表2-942-5-3钢管结构计算1．适用于不直接承受动力荷载，在节点处直接焊接的钢管桁架结构。
钢管外径与壁厚之比，不应超过100（234f y）。
轴心受压方管或矩形管的最大外缘尺寸与壁厚之比，不应超40234f y。
2．钢管节点的构造应符合下列要求：（1）主管外径应大于支管外径，主管壁厚不应小于支管壁厚。
在支管与主管连接处不得将支管穿入主管内。
（2）主管和支管或两支管轴线之间的夹角θi不宜小于30°。
（3）支管与主管的连接节点处，应尽可能避免偏心。
（4）支管与主管的连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡。
（5）支管端部宜用自动切管机切割，支管壁厚小于6mm时可不切坡口。
3．支管与主管的连接可沿全周用角焊缝，也可部分用角焊缝、部分用对接焊缝，支管管壁与主管管壁之间的夹角大于或等于120°的区域宜用对接焊缝或带坡口的角焊缝。
角焊缝的焊脚尺寸h f不宜大于支管壁厚的两倍。
4．支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝，按下式计算，但取βf＝1：≤βf f f wσf=Nh e l w角焊缝的有效厚度he，当支管轴心受力时取0.7h f。
角焊缝的计算长度l w，按下列公式计算：（1）在圆管结构中取支管与主管相交线长度：式中d、d i——主管和支管外径；θi——主管轴线与支管轴线的夹角。
（2）在矩形管结构中，支管与主管交线的计算长度，对于有间隙的K形和N形节点：对于T、Y、X形节点l w=2h isinθi式中h i、b i——分别为支管的截面高度和宽度。
5．为保证节点处主管的强度，支管的轴心力不得大于表2-95规定的承载力设计值：支管轴心力的承载力设计值表2-95圆管结构的节点形式见图2-2。
钢结构工程计算用表
钢结构计算用表为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。
承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢，其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。
当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应有关标准的规定和要求。
对Q235钢宜选用镇静钢或半镇静钢。
承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。
焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。
对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。
当结构工作温度等于或低于0℃但高于-20℃时，Q235钢和Q345钢应具有0℃C冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。
当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-40℃冲击韧性的合格保证。
对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证，当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有0℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。
当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其材质应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T 5313的规定。
钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径按表2-77采用。
钢铸件的强度设计值应按表2-78采用。
连接的强度设计值应按表2-79至表2-81采用。
钢材的强度设计值（N/mm2）表2-77厚度。
钢铸件的强度设计值（N/mm2）表2-78不低于现行国家标准《碳素钢埋弧焊用焊剂》GB/T 5293和《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB/T 12470中相关的规定；2．焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的规定。
钢结构算量表
钢结构算量表在建筑领域，钢结构的应用日益广泛，从大型工业厂房到高层建筑，从桥梁到体育场馆，都能看到钢结构的身影。
而钢结构算量表则是在钢结构设计、施工和造价估算过程中至关重要的工具。
钢结构算量表究竟是什么呢？简单来说，它是一份详细记录钢结构构件、材料数量、规格、尺寸等信息的清单。
通过这份清单，可以清晰地了解到一个钢结构项目所需的各种材料和构件的具体情况，从而为项目的成本核算、材料采购、施工安排等提供准确的依据。
钢结构算量表通常包含以下几个主要部分：首先是钢结构的主体构件，比如钢梁、钢柱。
对于钢梁，需要记录其长度、截面尺寸、材质等信息。
比如，某根钢梁的长度是 10 米，截面是 H 型，高度 500 毫米，宽度 250 毫米，材质为 Q355B 钢材。
钢柱的信息也类似，包括高度、截面形状和尺寸、材质等。
其次是连接部件，如螺栓、焊缝。
螺栓要注明规格、数量，焊缝要记录其长度、类型和质量要求。
比如高强度螺栓 M20 有 50 个，角焊缝长度 100 毫米等等。
然后是钢结构的支撑体系，像水平支撑、垂直支撑等。
同样需要详细记录其长度、截面尺寸、材质等参数。
再者是钢材的类型和用量。
要区分不同强度等级和规格的钢材，分别计算其重量。
这部分的计算通常需要根据钢材的密度和构件的体积来进行。
此外，还有防腐和防火处理的相关信息。
例如，采用何种防腐涂料，涂刷的厚度和面积；防火涂料的类型、耐火极限要求以及涂刷的面积等。
编制钢结构算量表可不是一件简单的事情，需要遵循一定的原则和方法。
准确性是首要原则。
任何一个数据的错误都可能导致成本估算的偏差、材料采购的失误或者施工进度的延误。
因此，在测量和计算构件尺寸、数量时，必须要做到精确无误。
完整性也是必不可少的。
算量表要涵盖钢结构项目的所有构件和材料，不能有任何遗漏。
否则，在施工过程中可能会因为缺少某些材料而导致停工，增加不必要的成本和时间损失。
清晰性同样重要。
算量表中的数据和信息应该条理清晰，易于理解和查阅。
玻璃钢设备计算案例资料.
3.1.5按限定应变准则计算示例设计一个玻璃钢稀硫酸加酸罐，浓度35%，密度1.25，工作压力常压，介质装液4m 3。
总高限制4 m ，地面面积限制10m 2。
自然进出工质，出液口高度不限，接管、液位显示按工艺条件指标要求执行。
1.选材及铺层设计树脂选用不饱和聚酯树脂3301作内外表面层。
191作强度层，E m =3×103MPa ；ρm =1.25g/cm 3，υm =0.35。
增强材料选用中碱正交平衡无捻粗纱方格布和玻璃纤维短切毡。
玻璃布单位面积质量800g/m 2，玻璃布玻璃钢的树脂重量含量为35%。
短切毡采用纤维d=10μm ；L=50mm 的无纺布；毡布单位面积质量450g/m 2。
短切毡玻璃钢的数脂含量为45%。
E f =7.5×105MPa ；ρf =2.5 g/cm 3；υf =0.18。
用选择的树脂和纤维织物，通过将来制作设备的工人按照工艺制作出大量试样。
试样在硫酸浓度35%的介质中浸泡后测试，拉伸应变在0.105%后产生声发射。
确定限定的应变值为0.095%。
铺层的层间结构采用内防腐蚀层-过渡层-强度层-外防腐层的铺层。
内防腐蚀层树脂含量80%，厚度1mm ，表面毡增强；过渡层树脂含量60%，厚度2mm ，短切毡增强；强度层由玻璃布和短切毡的单层板交替铺叠；外防腐层的树脂含量80%，厚度1mm ，表面毡增强。
2. 容器几何设计容器总体积：4÷0.8=5 m 3，装入80%体积为4m 3。
容器直径和筒体长度：选用标准椭圆封头，总体积由筒体和封头之和。
按 V =π(D i 2)2L +π12D i 3取筒体长径比D i =0.618×L ， 则：5×109=π(D i 2)2D i 0.618+π12D i 3 即 5×109=1.53D i 3 所以：D i =1483mm 。
筒体长度：L=D i ÷0.618=1483÷0.618=2400mm 。
玻璃钢重量计算公式
玻璃钢重量计算公式玻璃钢（Fiberglass Reinforced Plastic，简称FRP）是一种由玻璃纤维和树脂组成的复合材料，具有轻质、高强度、耐腐蚀等优点，广泛应用于船舶、化工、建筑等领域。
在设计和制造过程中，了解玻璃钢的重量计算公式是非常重要的，可以帮助工程师准确预估材料的重量，从而进行合理的设计和施工。
玻璃钢的重量计算公式主要包括两部分：玻璃纤维的重量计算和树脂的重量计算。
首先，计算玻璃纤维的重量。
玻璃纤维的重量可以通过以下公式计算：Wf = ρf * Vf其中，Wf表示玻璃纤维的重量，ρf表示玻璃纤维的密度，Vf表示玻璃纤维的体积。
玻璃纤维的密度可以根据实际材料的密度进行查找或测量得到。
玻璃纤维的体积可以通过以下公式计算：Vf = Af * L其中，Vf表示玻璃纤维的体积，Af表示玻璃纤维的截面积，L表示玻璃纤维的长度。
玻璃纤维的截面积可以通过以下公式计算：Af = π * (Df / 2)²其中，Af表示玻璃纤维的截面积，Df表示玻璃纤维的直径。
综上所述，玻璃纤维的重量计算公式可以表示为：Wf = ρf * Af * L接下来，计算树脂的重量。
树脂的重量可以通过以下公式计算：Wr = ρr * Vr其中，Wr表示树脂的重量，ρr表示树脂的密度，Vr表示树脂的体积。
树脂的密度可以根据实际材料的密度进行查找或测量得到。
树脂的体积可以通过以下公式计算：Vr = Ar * L其中，Vr表示树脂的体积，Ar表示树脂的截面积，L表示树脂的长度。
树脂的截面积可以通过以下公式计算：Ar = π * (Dr / 2)²其中，Ar表示树脂的截面积，Dr表示树脂的直径。
综上所述，树脂的重量计算公式可以表示为：Wr = ρr * Ar * L最后，玻璃钢的总重量可以通过以下公式计算：W = Wf + Wr其中，W表示玻璃钢的总重量，Wf表示玻璃纤维的重量，Wr 表示树脂的重量。
需要注意的是，在实际应用中，玻璃钢材料往往还包括其他辅助材料，如填料、胶粘剂等，这些材料的重量也需要计算在内。
玻璃雨棚计算表格
1.000
C类
=0.616xEX P(0.44xLN
0.740
D类
=0.318xEX P(0.60xLN
0.620
3.7 m
xxx工程 阵风系数 βgz A类
B类
C类
D类
当然是我们公司了
第 33 页
xxx工程
当然是我们公司了
第 34 页
xxx工程
当然是我们公司了
第 35 页
xxx工程
当然是我们公司了
板玻 璃玻 璃玻 璃玻 璃玻 2. 璃 2地 点场 地计 算2. 2瞬. 时
风 压
面 板面 板
基 本
风 荷
Wk >风1 荷2. 2瞬. 时
风 压
结 构结 构
基 本
第二节 荷载计算
— — — — — — — — — —
— — — — — — — —
当然是我们公司了
xxx工程 第3页
风 荷
Wk >风1 2. 荷 3活 荷
=0.89x(1+ 2μf) 1.933
=0.85x(1+ 2μf) 2.403
=0.80x(1+ 2μf) 3.441
3.7 m
脉动系数 μf
μf= μf=
μf= μf=
μf= μf=
μf= μf=
0.387xEXP (0.4360
0.5xEXP(0.16xLN(Z 0.5862
0.734xEXP (0.9135
0.4
0
0.35
0.3
0.3
0.35
0.55
0.25
0.4
0.3
0.45
0.25
0.4
玻璃钢HGT20696-1999设计计算
其中：
f： 每个螺栓的截面积，mm2
d— 螺栓的根径，mm 螺栓许用应力（Mpa）使用温度<100℃时取78
四、抗震设计： 1、水平地震载荷计算（见以上螺栓锚固计算）
2、地震弯矩计算（见以上螺栓锚固计算）
3、第一圈底部的最大应力σ1：
式中 N1——第一圈罐壁底部的垂直载荷，包括罐体质量（按罐体质量的80%计算）和保温 层质量，㎏
序号
第1段 第2段
总厚度 t(mm)
有效厚度δei（t× 90%)(mm)
各段高度hi（m)
各段当量高 度Hei(m)
30
27
1 0.3628874
20
18
2.5
2.5
δei δl——最薄层罐壁板的有效厚度，mm
第3段
25
第4段
20
22.5 18
3 1.7173002
3
3
小计：
9.5 7.5801876
Fk1 储罐的水平地震力，(N)
(4)储墩筒体、幼顶及附件
902766.5 9.5
190056.1
Cz：综合影响系数，对于常压立式储罐Cz=0.4
0.4
αmax：地震影响系数的最大值见右表，根据实测和 计算 ，一般立式储罐自振周期均小于0.2s
0.45
m：储罐总质量，(㎏)
107631.7
m1：贮罐内储液质量，(㎏)
玻璃钢-立式贮罐设计（玻璃钢HG/T20696-1999）
一、贮罐壁厚计算（强度层的计算壁厚，不含内衬和外保护层的厚度）
1-1 、
圆筒段强度层壁厚计算公式
其中：
取值
δ： 圆筒的计算厚度（mm）
n： 安全系数
玻璃钢立式储罐设计计算
[ε] 材料的许用应变值
E 玻璃钢轴向弹性模量（Mpa)
得：圆筒强度层计算壁厚为 δ= 15.19 mm
强度曾厚度附加量（mm） 0
mm
则 ：
则：圆按刚度强度层设计壁厚为 δi= 圆筒段强度层壁厚为 δi=
二、贮罐稳定性校核
15.19 15.46
mm 不含内衬及外保护层厚度）
1-1 、
储罐罐壁设计外压力计算
四、抗震设计： 1、水平地震载荷计算（见以上螺栓锚固计算）
2、地震弯矩计算（见以上螺栓锚固计算）
3、第一圈底部的最大应力σ1：
式中 N1——第一圈罐壁底部的垂直载荷，包括罐体质量（按罐体质量的80%计算）和保温 层质量，㎏
A1——第一圈罐壁的截面积，A1=3.14D1δe
m2
Z1——第一圈罐壁的抗弯截面系数，
m3
D1——第一圈罐壁的平均直径 m
δe——第一圈罐壁的有效厚度 m
4、第一圈罐壁的许用临界压力[σ
t]：
式中 R1——第一圈罐壁的平均半径，R1=0.5D1，近似值R1=R，
m;
He——基础顶面到罐顶面的高度，m;
5、罐壁的稳定性验算：
9）
取值
10 3.5 150 9.5 1100
0.8
根据贮罐理论设计壁厚计算刚度
P——罐内操作负压，pa;
1-2 、
罐壁的许用临界压力[Pc]计算
式中： He——罐壁筒体的当量高度，m
式中：Hei——第i圈罐壁板的当量高度，m hi——第i圈罐壁板的实际高度，m
δei δl——最薄层罐壁板的有效厚度，mm
1-3 、
2-2 、
罐顶最小壁厚（未加内衬层厚度）
贮罐公称直径DN（㎜）
玻璃计算资料表格(挠度、夹胶强度等)
计值fg
(N/mm2) 种类
普通玻璃
浮法玻璃
钢化玻璃
厚度 5
5~12 15~19 ≥20 5~12 15~19 ≥20
大面 28 28 24 20 84 72 59
表5.2.2. 铝合金型材的 强度设计铝值合fa 金(N/mm2)
牌号 6061
6063
6063A
状态
T4 T6 T5 T6 T5
单层铝合金板强度设计 值(Mpa)
牌号 2A11
2A12
试样状态 T42 T42
厚度(mm) 0.5~2.9
>2.9~10.0 0.5~2.9
抗拉强度 fa1t 129.5 136.5 171.5
抗剪强度fa1v 75.1 79.2 99.5
2A12 7A04 7A09
T42
>2.9~10.0
185.5
序号 1 2 3 4
表5.2.8. 材料的弹性模 量E (N/mm2)
材料 玻璃 铝合金 钢，不锈钢 消除应力的高强钢丝 单层铝板 铝塑复合板(4mm) 铝塑复合板(6mm) 蜂窝铝板(10mm) 蜂窝铝板(15mm) 蜂窝铝板(20mm) 花岗石 不锈钢绞线 高强钢绞线 钢丝绳
屈服强度标准值σ 170 200 220 250
а 0.8x10-5 ~1.0x10-5
2.35x10-5 1.20x10-5 1.80x10-5 1.00x10-5 0.5x10-5 2.35x10-5 ≤4x10-5 2.4x10-5 0.8x10-5
表5.3.1 材料的重力密度 rg(KN/m3)材料
普通玻璃、夹层玻璃 钢化玻璃、半钢化玻璃 钢材 铝合金 花岗石 夹丝玻璃 矿棉 玻璃棉
钢结构计算表及尺寸表
2-5 钢结构计算2-5-1 钢结构计算用表为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。
承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢，其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。
当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应有关标准的规定和要求。
对Q235钢宜选用镇静钢或半镇静钢。
承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。
焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。
对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。
当结构工作温度等于或低于0℃但高于-20℃时，Q235钢和Q345钢应具有0℃C冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。
当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-40℃冲击韧性的合格保证。
对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证，当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有0℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。
当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其材质应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T 5313的规定。
钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径按表2-77采用。
钢铸件的强度设计值应按表2-78采用。
连接的强度设计值应按表2-79至表2-81采用。
钢材的强度设计值（N/mm2）表2-77钢材抗拉、抗压和抗弯抗剪端面承压（刨平顶紧）牌号厚度或直径（mm）f f v f ceQ235钢≤16 215 125325 ＞16~40 205 120＞40~60 200 115＞60~100 190 110Q345钢≤16 310 180400 ＞16~35 295 170＞35~50 265 155＞50~100 250 145Q390钢≤16 350 205415 ＞16~35 335 190＞35~50 315 180＞50~100 295 170Q420钢≤16 380 220440 ＞16~35 360 210＞35~50 340 195＞50~100 325 185注：表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板件的厚度。
玻璃钢活节式灯桩的设计计算
玻璃钢活节式灯桩的设计计算2001年1月玻璃钢/复合材料31玻璃钢活节式灯桩的设计计算赵会娟林维学付秀君王喜斌(河北职业技术师范学院秦皇岛分院)(天津大学)(中国耀华玻璃集团公司)摘It:本文探讨了玻璃钢活节灯桩的设计计算思想.磬出了玻璃钢活节式灯桩静水力性能,环境荷戢,水动力性能和灯桩沉墁的计算方法.关量词:玻璃钢活节式灯桩设计计算玻璃钢活节式灯桩是一种把直立而有浮力的圆柱体用万向接头连接到海底的海锚(沉块)上的助航标志.本文以投放于天津新港主航道8助航标志HBT2.0型玻璃钢活节式灯桩为例,阐述玻璃钢活节式灯桩的设计计算思想.1设计参数1.1环境参数投放位置:X:4314490,y:20574900;投放水深为新港深度基准面以下5.0m;设计最高潮位5.0m;平均大潮高潮面3.8m;波浪周期为45s;波长2535m;波高1.Jm;海流最大流速1.9节(0.98m/s);冰层厚度0.6m;工作风速6级(14m/s);极限风速8级(2om/s);顶部单侧负载2kN?m;海底状况为淤泥;灯光焦面高度为平均大潮高潮面以上4.0m.1.2灯桩的结构参数总体结构为玻璃钢与钢复合;顶面至万向接点的总高11.47m;最大截面(浮体)直径2.Om;最小截面(立柱)直径0.25m;最大吃水8.96m;最小吃水3.96m;平均吃水776m;系留方式为与沉块铰接.1.3坐标系选取为了计算方便,坐标系选取万向接点为坐标原点0,x轴平行于海底,z轴垂直向上,并认为灯桩的运动只是绕其万向接点0在Z0X平面内转动.同时还采用了极坐标系,其原点与上述直角坐标系原点重合,其极半径坐标R与直角坐标系x,Z有如下关系:R2=x2+2环境荷载计算2.1计算依据对灯桩所受环境荷载的计算按照中国船级社1992年版”海上固定平台人级与建造规范”的有关规定和要求进行,相对应的风荷载,海流荷载和波浪荷载等流体荷载分别进行了计算.对冰荷载,考虑到通常冰对桩柱的冲击力都小于相应的挤压力,只计算了相应工况下的冰原挤压作用力.对于灯桩上的小构件,计算中予以适当的简化或忽略.2.2风荷载按规范,作用在物体上的定常风荷载为::KK2PoA(N)其中:K为风荷载系数,对圆柱体侧壁可取0.7;为海上风压高度变化系数;A为垂直于风向的轮廓投影面积(m2);Po为基本风压=0.613(P|);v为设计风速(m/s).2.3海流荷载:按规范,对于构件单位长度的海流荷fD可按下式计算:1fD={cD’p?A?u(N/m)其中:CD为阻力系数,对圆形构件可取1.0;p为海水密度;A为单位长度上构件垂直于海流方向上的投影面积(rd/m);u为设计流速(m/s).对上式沿灯桩吃水积分即得到作用在整个灯桩上的海流载荷Fn.2.4冰载荷(挤压作用力):考虑冰层厚度为0.6m,并允许通过.则对应不同潮位状况,由几何关系可以确定此时极限角日.考虑冰载荷作用单独出现,并使灯桩没入水中.由力矩平衡应有:Ml+MG:M目其中:Ml为冰载荷矩M=F1?L1Mc为重力矩Mc:G?【c?sin0M目为浮力矩MB:(1rB+AFt;?aLs)8~0从而可求得冰载荷Fl.2.5波浪载荷:对于本灯桩可视为小尺度物体,因此可按Mori,n公式计算其波浪载荷.对小尺度圆形构件,垂直于其轴线方向单位长度上的波浪力为:.f-~ve:号cD?p?D『u1.u+cM?P?詈?D2?(N)其中:Co为拖曳力系数,对圆形构件取0.61.0;cM为惯性力系数,对圆形构件取2.0;D为圆形构件的32玻璃钢活节式灯桩的设计计算2001年1月直径(m);u,分别表示垂直于构件轴线的水质点相对于构件和加速度矢量.对于活节式灯桩的波浪载荷计算,只需计及灯桩本身绕饺接点转动的速度和加速度的影响,且波浪水质点速度应为垂直其轴线上的分量,这时作用于运动物体dr微段上波浪载荷mol~8on公式为: 一=~CDpD(r)lV一曲l(V一曲)dr+cMP{D2(r)(一曲)dr+p.一嘻其中:r为dr徼段形心至铰接点的距离;D(r)为dr微段直径;0,日分别为该灯桩绕铰接点转动的角速度和角加速度;m为dr微段质量.考虑静倾角0,沿吃水积分,整理得:口O1f一=亏PcDD(r)lV一曲l(V一曲)dr+cMP号)一()Pcm一~mlri0其中:为附加质量系数,对圆柱体cm=1且=c+1;V=ll删观一wsin0.可见此时运动物体上波浪载荷作用包含了附加质量力和惯性力,波浪力和拖曳力.同理,波浪力矩:T/O08~M一跚wave其中:dM哪e={cDpD(r)lV一曲l(V一曲)dr+.cMP{D2(r)(一船+p.一m0考虑灯桩的转动运动十分缓慢,且其吃水并不大,则上两式中的0项可以忽略不计,计算中视不同工况分别采用A.啊波理论和Stokes五阶波理论.由Stokes五阶波理论可知波浪水质点x,z向速度和加速度分别为:u=言n’G~ch(nkx)cos[n(kx一面t)]w=宴n’ch(nkx)sin[n(kx一矗)]=耋n2’eh(nkx)sin[n(kx一武)]az=宴n?G=ch(nkx)eos[n(h一)]其中:k为波数为水深;自为圆频率.Gl=aAIl+丑3Al3+a5Al5G2=如+G3=A∞+a5A35G4=A44岛=A55An=一C2(5C2+1)/(8s6)AⅡ=一(1184C一1440C~一1992c6+2641c4—249+18)/(1536S.)A∞=3/(8s4)A.4=(192一424c6—312O+480C2—17)/(768S.0A33=(13—4C’z)/(64S7)f512C+4224C~一6800Cs一1甥∞l+167o4c4—3154C2+107J/(4096S(6C2—1))=(80c6—8160+1338C一197)/(1536S(6C2—1))A55=一(2880C一7248oc~+32400c6—43200c4 163470C2—16245)/(61440S”(6C2—1)(80—11C2+3))其中:S=sinhkh;C=coshlda.以上公式若只取lit=1项,就是对应A波理论公式.2.5.1定常环境荷载作用下的竖直静平衡状态:计算表明,低潮位,来波周期T=4秒下波浪荷载取得最大值.2.5.2定常环境荷载作用下的倾斜平静衡状态选择工作风速6级,单侧负载200N工况,此时为最大静倾角状态.计算表明,低潮位,来波周期T=4 秒下波浪荷载亦取得最大值.3静水力性能计算总重量G=∑GIl重量矩MG=5P(v)rdv=毒Gi重心极坐标半径k:转动(极)惯量J=lp(v)r2=砉Gi总排水体积V=∑v;i=】排水体积矩Mv=svjri2001年1月玻璃钢/复夸材料33其中:L为第i个组件的重心极坐标半径浮心极坐标半径Ls:!总浮力Fs=p?V有教浮力F=Fs—G静倾角的计算;将灯桩上作用的所有静力(风荷载,海流荷载)和其自身的浮力,重力对坐标原点0 (铰接点)取矩,可以求得静倾角8:—i考虑负载时有:..,k+F.si其中:_咖为风荷载作用点极坐标半径;Lo为海流荷载作用点极坐标半径;AG为顶部单侧负载;G为顶部单侧负载作用点极坐标半径.4水动力性能计算4.1附加转动惯■计算由于该灯桩属于细长体,流体经过并引起其运动时,附近的流体主要在垂直其轴线的平面内运动, 因此可以将该三维问题转化为二维问题处理,即采用切片法在XOZ平面内饶铰接点O的极附加转动惯量.同时该灯桩又属于小尺度物体,因此可以忽略阻尼力作用.由切片法知,对于半径为a的圆形剖面,其二维附加质量系数为:A”=p??a2当灯桩绕铰接点0运动时,极坐标半径为r的切片有切向加速度r?,在该切片上对应的切向力:d=A=(Ps?aZ(r)dr)此时对原点0的矩:dM5:A55?r2?:(P且2(r)dr)?I2?对其沿长度积分得到总的摇荡力矩为;T=(』0??aZ(r)?r2sdr)?5由定义知:M5:№?5T=‘a2(r)dr由于灯桩由不同直径的圆柱或圆台组成,因此可将上式离散得附加转动惯量:na_+l△=∑fp??(r)?r2?dri】4.2灯桩静水中运动方程和自由摇摆周期不考虑流体阻力作用,括节式灯桩在静水中绕铰接点的运动方程为:(J+△J)1+(FB—Gt~)0=0即+()8=0这样,自由摇摆运动周期为:T=√4.3灯桩波浪中运动性能计算在风,流和波浪的联合作用下,灯桩将在其静倾角平衡位置发生摇摆运动,此时应给出其动倾角幅值.考虑外力平衡,对铰接点O取矩,得到精确描述灯桩规则波中摇摆运动的方程为:(J+△Jh+R0=M—其中:M一为波浪力矩;R为恢复力矩.R=FBLssin0~G1.csin0~一△GIsin0+号g’一)[+吉’一)]si曲s其中:D为水线面附近灯桩直径.则有:m,曲,M一=』’=}PCDIun一曲f(u仉一~0)D(r)rdr+4(r)_u.tdr其中.un为垂直于转动部件轴线上的速度分量Un:ucos0~一vsin0,灯桩的运动是一个单自由度系统在周期变化环境载荷作用下的往复摇荡运动.由波浪激励力矩可以看出该力矩与灯桩运动相耦合,且为灯桩转动角速度的非线性函数,这样方程只能采用数值方法求解.问题的处理变得十分复杂,这对工程问题的解决是得不偿失的.如果考虑其转动运动十分缓慢,且静倾角很小,吃水亦很小.这样问题会得到适当简化.对波浪力矩,忽略含0项,并考虑fu一曲I口0,则有:M一:吉PC.qD()rdr+4(r)lurdr+fpCDuD(r)dr?0这样,灯桩摇摆运动方程可写为:(J+△J)日+09+R0:M:其中:C为拖曳阻尼力矩,且:口l甜C=』pcDuD(r)?drM为波浪激励干扰力,且:嘣1M=』专PCDu仉D(r)rdr浅析玻璃钢夹砂管道优点和运用2001年1月+4(r)_urdr为计算方便,考虑灯桩在谐激励作用下的稳态响应与激励相同频率的振荡,则令:M啪=he啪一叫’)0:e一娃)得:[R一(J+△J)]%=e’一0方程为关于灯桩转动运动倾角幅值的复数方程,解得:eP)一R一(J+△J)一i另外,由于波浪激励干扰力一与时间有关,亦可以采用变步长RugeKutta法或迭代法在每一选定的时间段内直接对基本运动方程进行数值求解.5计算灯桩沉块重量灯桩为重力式活节式玻璃钢灯桩,主要靠水下沉块底部与淤泥问的摩擦力抗滑,由地基基础理论可知,为保护平衡状态,应有如下关系:毫K其中:为抗滑阻力,且Fm=(W+G一1S).其中:为摩擦系数FH为滑动力,且FH=F-+Dd+FnK为安全系数则沉块重量w.K+1S—G计算中考虑最危险状态,即风荷载取极限风速8级,波浪荷载取波浪同期中最大值,且低潮位状态灯桩所受的水平滑动力为最大.6计算结果计算结果由表1给出.表1计算鲒果注:未考虑在定常环境载荷作用下灯桩产生的静倾角,仅考虑其竖直静平衡状态.(下转第36页)浅折玻璃钢夹砂管道优点和运用2001年1月按一个月供水量25万t,输水距离为40Km,采用一条(3)工业污水排放工程建设.工业污水都含有腐内径2.0m的管道供水,用钢管全年运行耗电量约为蚀性的酸,碱物质,特别是造纸,印染,制革,冶炼和化680万KW?h,如用混凝土管全年运行耗电量为840工等工业废水,腐蚀性更为严重.钢,铸铁和钢筋混万KW?h,用玻璃钢夹砂管道全年运行耗电量仅为凝土管道工程寿命很短.这些管道埋于地下,维修和380万KW?h,且后者无需年年检修,水质无锈,无污更新非常困难,成本较高,因此使用玻璃钢夹砂管道染.玻璃钢夹砂管道还可广泛用于原有管道改造.最适宜.据统计,我国城镇供水管道中铸铁管道约占75%.(4)农田灌溉建设.我国的农业用水量约占总用由于管道的锈蚀,摩擦阻力逐年加大,输水能量逐年水量的80%,可我国绝大部分采用传统的土渠输水,下降,使用5—10年后便逐步阻塞和裂漏,因为漏水渗透损失极为严重.随着农业的发展,科技的兴起,冲破公路,地面而停产抢修的情况屡见不鲜.若采用我国一些地区使用了玻璃钢管道和玻璃钢夹砂管道玻璃钢夹砂管道进行更新改造,不仅比原有管道小输水灌溉(包括无匪力输水,喷灌,滴灌等)获得节水,20%的管径,又可以减少不必要的流失.节地,节能,高产的巨大经济效益.(2)城市下水道排污工程建设.城市生活污水处(5)其他排水工程建设.在沿海或填海造地地理和排放是市政建设中的重要环境卫生措施.近几区,厂矿,机场,码头,道路等工程中排泄雨水和污水年由于城市发展迅速,人VI猛增,导致生活污水排放的管道均可采用耐酸碱,占地少,流量大,运输轻便,量日渐上升,已经超过了工业污水的排放量.原有下挖填方量小的玻璃钢管道和玻璃钢夹砂管道.水道大多超负荷运行而急需扩建.平均每年要更新综上所述,实践证明使用玻璃钢管道和玻璃钢夹1018%.从城市整洁和长远规划考虑,建议在扩建砂管道为主的运输管材,是新材料的一次重大突破,及更新下水道时,优先采用防腐耐用,光滑流畅的玻不仅有着显着的社会效益和经济效益,而且是利国,璃钢夹砂管道.利民,利创业的一件大好事.BRIEFINTRODUCTIONOFPIPEADV ANTAGEANDAPPLICATIONZhouXiaozhen(Ji.~iChemicalCo,DA)Ahi嘲:TheattialedcIibesRPMpireadvantageandapplication.Kq_fds:RPMpipeadvantageapplication收稿日期:2ooo-o7—14(上接第34页)7结论HBT2.0型玻璃钢活节式灯桩白97年10月投入使用以来,工作正常可靠,性能优良.实际使用证明该灯桩设计合理,计算正确.它具有的特点如下:(1)重量轻且分布合理,重心位置适当;(2)浮体大小,浮心位置和有效浮力满足要求;(3)定常环境荷载作用下静倾角较小,其静水中自由摇摆周期避开了投放水域波浪周期;(4)在波浪荷载作用下动倾角较小.DESIGNC~TIONOFFRPLIGI-ITSTAKE”WITHFLEXIBLEJOINTSZhao}lIluarILinWeixueFuⅪujunWangXibin(}ieb西PrafeasionaTTechnologyTeachersCollegeJ(TjinUniversity)(Chi~YaohuaG/assGroupCo.) Almraet:ThearticleexplorestheideaindesingandresearehlngFRPlightst~kewithflexiblejoints.Itprovi desthecalculatingmethodsofpeIⅡlanoeofFlightst&einstaticwaterforce,enviro~talloadthemotivepowerofwateraswell∞siJIl【bl~ck.Keyword$:Fllghtstakewithflefiblejointsdesigncalculation收藕日期:~00o-07-14。
钢结构预算计算表.XLS
162018mm 16
41.1mm 50.3选择M16 ×45螺栓选择M20 ×5524mm 30螺杆计算长度：要求丝口≥：
螺杆计算长度：要求丝口≥：二、常用大六角高强螺栓(10.9S)选择型号：一、常用普通螺栓
夹紧厚度：选择型号：
("12"、"16"或"20"）说明：M12×35普通螺栓在书中没有这种规格，但工程中常常用到，所以此处有这种
注意：以下各公式黑色部分为公式，不可修改，不要填入数值，否则会造成错误，无
夹紧厚度：可计算的螺
栓型号有：M12、M16、
M20，填入无
效数字公式
将不计算。
欢迎使用！
20mm
40mm mm
69.9mm 螺栓
选择M20 ×70螺栓mm 21mm (10.9S)
有这种规格。
螺杆计算长度：要求丝口≥：误，无法真确使用三、常用扭剪型高强螺栓(10.9S)选择型号：("16"、"20"、"22"、"24"）夹紧厚度：("16"、"20"、"22"、"24"）可计算的螺栓型号有：M16、M20、M22、M24。
填入无效数时公式将不计算。
欢迎使用！可计算的螺栓型号有：M16、M20、M22、M24。
填入无效数时公式将不计算。
欢迎使用！。
污水处理设施成本计算表(玻璃钢、碳钢)
1.3
8.496 1.2552
26
0
0
1
0.008 1.46828 0.734
1.2
0.881 0.282
5
9 0.072 1
0.008 3.99872 1.999
1.2
2.399 0.384
9
0
0
1
0.008 3.4364 1.718
1.2
2.062 0.33
7
0
0
1
0.008 3.4364 1.718
调节池单 价
隔板面 积/㎡
隔板实 体体积
/m³
检修井 检修井实 数量/个 体体积/m³
碳钢总重 不计损耗材 量/T 料价格/万元
损耗系数
材料价格/ 防腐价格 焊接人工 万元 /万元 /工日
1
8.4
1
8.4
0
0
1
0.008 6.81032 3.405
1.2
4.086 0.654
10
15 0.12
2
0.016 13.07082 6.535
15
m³/h
钢板价 格
0.5
万元/吨
玻璃钢防腐 单价
0.006
万元/ ㎡
钢板厚度
长
宽
有效高 度
高
外板厚 /m
隔板厚/m
检修井板 厚/m
总表面积 箱体材料实 碳钢密度 隔板数 /㎡ 体体积/m³ （T/m³） 量/件
7
6
3.5
4
168
7.5
3
2.6
3 0.008 0.008 0.008
108
0.864
7.81
钢结构计算用表
≤16
380
380
320
220
220
＞16~35
360
360
305
210
＞35~50
340
340
290
195
＞50~100
325
325
275
185
注：
1．自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行国家标准《碳素钢埋弧焊用焊剂》GB/T 5293和《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB/T 12470中相关的规定；
锚栓
承压型连接
高强度螺栓C级螺栓A级、B级螺栓 Nhomakorabea抗拉
抗剪
承压
抗拉
抗剪
承压
抗拉
抗拉
抗剪
承压
ftb
fvb
fcb
ftb
fvb
fcb
fta
ftb
fvb
fcb
普通螺栓
4.6级、4.8级
170
140
-
-
-
-
-
-
-
-
5.6级
-
-
-
210
190
-
-
-
-
-
8.8级
-
-
-
400
320
-
-
-
-
-
锚栓
Q235钢
-
-
-
-
-
-
140
[νT]
[νQ]
1
吊车梁和吊车桁架（按自重和起重量最大的一台吊车计算挠度）
（1）手动吊车和单梁吊车（含悬挂吊车）
（2）轻级工作制桥式吊车
钢结构材料计算表
小计 型钢总量(不含损耗） 材料合计 四 1 2 3 4 加工及安装 钢材损耗 钢材加工费 结构安装费 墙顶板安装费 吨 吨 吨 ㎡ 单项合计 4 46.63 46.63 2600 5000 1100 800 35
20000.00 1、钢材加工利用10%损耗。 51293.00 1、钢材工厂加工制作费 37304.00 1、结构吊装及人工费 91000.00 1、墙顶板安装费（自攻钉固定） 199597.00
工程造价
590163.00
不含税金
附注说明：
甲方 2011年 月 日
乙方 2011年 月 日
30864.00
1、C160*70*20*2.5 （间距1400左右） 2、累积16*10*6000mm
பைடு நூலகம்
5940.00 1、12￠圆钢拉条。（约660m） 36804.00
3760.00 1、20￠圆钢拉条。（约235m） 12600.00 1、D121*4.0（约180m） 1760.00 1、20￠圆钢。（约110m） 46320.00 1、墙板骨架C型钢140*60*20*3 （约1280m） 72800.00 1、1.5mm单层板。（屋面15％坡度） 15000.00 1、12mm厚钢梁加劲板（间距1000mm左右） 8050.00 1、12mm厚度节点连接板
联系电话 联系电话
客户电话
单位
数量
单价
金额(元)
备注说明
小计 二 1 屋顶框架梁 钢梁 吨 14.4 5400
77760.00 77760.00
1、型钢H400*200*8*13 2、累积22根*9915mm
小计 三 1 2 檩条C型钢 檩条 檩条斜拉条 吨 m 6.43 660 小计 四 1 2 3 4 5 6 7 其他用料 屋面支撑 屋面刚性系杆 柱间支撑 墙板骨架 墙顶板 加劲板 节点板 m m m 吨 ㎡ 块 块 235 180 110 9.65 2600 250 115 16 70 16 4800 28 60 70 4800 9
预算用保温、刷油、玻璃丝布计算表
3.02 60*40*4 3.6 70*50*4 2.2 80*60*3
3.32 80*60*5 2.8 90*40*2.5
3.81 90*60*5
5.74 100*60*4 7.02 100*60*5 7.09 100*60*4.5 10.25 160*80*4.5 5.19 220*80*6 10.47
管径 保温管 不保温管
DN15 1.5 2.5
DN20 2.00 3.00
焊接钢管 镀锌钢管
1.25 1.31
1.63 1.71
体积 0.27 0.30 0.34 0.40 0.45 0.53 0.71 0.74 0.90 1.11 1.21 1.69 2.08 2.41
20
面积 22.43 23.62 25.82 28.75 31.15 34.70 43.71 45.28 53.00 62.58 67.57 91.12 109.65 125.98
DN25 2.50 4.00
DN32 2.50 5.00
2.42 2.54
3.13 3.29
刷油、绝热计算表
绝热层厚度（mm）
25
30
体积
面积
体积
面积
0.38
25.73
0.51
29.03
0.41
26.92
0.55
30.22
0.46
29.12
0.61
32.42
0.55
32.04
0.70
35.34
0.61
58.5 DN100:88.22 DN125:78.19 DN150:86.32
4.44 70*70*5 5.74 80*80*4 4.52 80*80*6 5.38 100*100*4 7.02 100*100*8 8.22 120*120*4