人防地下室楼梯计算书

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人防楼梯计算

a 1=b 1==t =30；f y =f c =3．材料信息：混凝土强度等级为： C 钢筋抗拉强度为:360N/mm 14.3N/mm斜板厚取值：300mm；保护层厚度C=4947.73mm；400mm；cosA =b 1/(a 21+b 21)0.5=0.97030mm；n 1=L 1/b 1=12梯段净跨:L 1=4800mm；楼梯斜板长:L'=L 1/cosA 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）《人民防空地下室设计规范》（GB 50038－2005）2．几何参数：踢步高:100.0mm；踏步宽：1#坡道计算书一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）g 3=g 4=g 5=q r1=q r2=p 1==p 2==h 0=t - C ==×=ξb =f yr /E s )=h 0--m m ﹤m m m m ﹤m m A s 1=A s 1=@@钢筋面积A sII =1695.6mm板配筋II：181503．梯板实际配筋板配筋I：18150钢筋面积A sI =1695.6mm x 1=8.52ξb ×h 0=134受拉钢筋 Asr=α1×f cr ×b×x/f yr 求得：1612.3422.9由《混凝土结构设计规范》6.2.10-1：受压区高度x=(h 022·M/α1/f cr /b)0.5求得： x 1=32.47ξb ×h 0=134由《混凝土结构设计规范》6.2.7-1：β1/（1+/ξcu 0.49由《混凝土结构设计规范》6.2.1-5：ξcu =0.0033-(f cu,k -50)·0.00001=0.0035钢筋抗拉强度f yr = 1.2360432N/mm材料调整：混凝土f cr = 1.50×14.321.5M 2=0.125×p 2L'2=48.55KN·m；270mm；N/mm 1.0q r2-1.0g 1-1.0(g 2+g 3+g 4+g 5)·cosA 19.83KN/m ；2．梯板内力计算跨中弯矩：M 1=0.125×p 1L'2=176.75KN·m；KN/m 2；荷载设计值： 1.2g 1+1.2(g 2+g 3+g 4+g 5)·cosA+1.0q r172.20KN/m ；人防荷载：60KN/m 2；30板底粉刷(标准值)：0.40KN/m；楼梯栏板自重:0.5KN/m；步级重(标准值)：g 2=25·0.5·a 1/1000= 1.3KN/m；踏步建筑面层自重(标准值)：0.60KN/m；三、计算过程：1．荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)斜板重(标准值)：g 1=25·t/1000=7.5KN/m；。

2012-3-14人防室外出入口楼梯计算

室外出入口人防楼梯计算书一、人防室外出入口楼梯梯板计算：1、荷载计算：梯板跨度:3.380m，板厚：220mm，梯板折算厚度：295mm。

梯板恒荷载：（0。

05*20+0。

295＊25+0。

02＊17）/0.82=10。

7kN/m2梯板等效静荷载：正面荷载：qe=60 kN/m2反面荷载：qe=30 kN/m22、承载力计算:正面跨中弯矩计算：M=1.2＊10。

7＊4。

145^2/10+60＊(4.145/0.82)^2/10=175。

4kN*m 反面跨中弯矩计算：M=—1。

0＊10.7＊4.32^2/10+30＊(4。

145/0.82)^2/10=56。

7kN＊m3、配筋计算：正面计算:As1=M/(0.9*fy＊ho)=175。

4*10^6/（0.9*1.2*360＊200)=2255。

66mm2/m 最小配筋率:pmax{45f t/f y，0。

25%｝=0。

25%As2=0.25％＊200＊1000=500 mm2实取：三级钢Ø18-110 As1=2313mm2反面计算：As2=M/(0.9＊fy＊ho）=56。

7*10^6/（0。

9＊1.2*360＊200)= 729。

17mm2/m 最小配筋率：pmax｛45f t/f y，0.25％}=0。

25％As2=0.25％＊200*1000=500 mm2实取：二级钢Ø 12—150 As2=753 mm2二、人防室外出入口楼梯梯梁计算：1、荷载计算：梯梁跨度：4。

0m，截面尺寸：400x550mm，平台板厚度：200mm。

梯梁上恒荷载：0.4*0。

55＊26。

5+10。

7＊4。

1/2+（0.2＊25+0。

05*20)＊2.2/2=34。

37kN/m梯板等效静荷载：正面荷载：qe=60 kN/m2正面传来线荷载：(0.4+2.2/2+4。

1/2)*60=213。

0kN/m反面荷载：qe=30 kN/m2反面传来线荷载:（0.4+2。

人防楼梯计算

人防楼梯计算1板式楼梯： TB-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2楼梯类型：板式 A 型（╱），支座条件：两端弹性1.1.3踏步段水平净长 L sn＝ 2080mm，梯板净跨度 L n＝ L sn＝ 2080mm，梯板净宽度 B ＝ 1290mm1.1.4低端支座宽度 d l＝ 350mm，高端支座宽度 d h＝ 350mm计算跨度 L0＝ Min{L n + (d l + d h) / 2, 1.05L n} ＝ Min{2430, 2184} ＝ 2184mm 1.1.5梯板厚度 h1＝ 200mm1.1.6踏步段总高度 H s＝ 1500mm，楼梯踏步级数 n ＝ 91.1.7线性恒荷标准值 P k＝ 1kN/m；均布活荷标准值 q k＝ 3.5kN/m，ψc＝ 0.7，ψq＝ 0.41.1.8面层厚度 c1＝ 25mm，面层容重γc2＝ 20kN/m；顶棚厚度 c2＝ 20mm，顶棚容重γc2＝ 18kN/m；楼梯自重容重γb＝ 25kN/m1.1.9爆炸动荷载作用下的等效静荷载标准值板面均布荷载： q e1＝ 60kN/m板底均布荷载： q e2＝ -30kN/m1.1.10混凝土强度等级为 C30， f c＝ 14.331N/mm， f t＝ 1.433N/mm，f tk＝ 2.006N/mm， E c＝ 29791N/mm1.1.11钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 360N/mm， E s＝ 200000N/mm；纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 15mm1.1.12考虑爆炸动荷载组合时，材料动力强度设计值： f cd＝ 21.497N/mm，f td＝ 2.149N/mm， f yd＝ 432N/mm；允许延性比 [β] ＝ 31.2楼梯几何参数1.2.1踏步高度 h s＝ H s / n ＝ 1500/9 ＝ 166.7mm踏步宽度 b s＝ L sn / (n - 1) ＝ 2080/(9-1) ＝ 260mm踏步段斜板的倾角α ＝ ArcTan(h s / b s) ＝ ArcTan(166.7/260) ＝ 32.7°踏步段斜板的长度 L x＝ L sn / Cosα ＝ 2080/Cos32.7°＝ 2471mm1.2.2踏步段梯板厚的垂直高度 h1' ＝ h1 / Cosα ＝ 200/Cos32.7°＝ 238mm踏步段梯板平均厚度 T ＝ (h s + 2h1') / 2 ＝ (167+2*238)/2 ＝ 321mm1.2.3梯板有效高度 h10＝ h1 - a s＝ 200-20 ＝ 180mm1.3均布永久荷载标准值1.3.1梯板上的线载换算为均布恒荷 g k1＝ P k / B ＝ 1/1.29 ＝ 0.78kN/m1.3.2梯板自重 g k2＝γb·T ＝ 25*0.321 ＝ 8.02kN/m1.3.3踏步段梯板面层自重g k3＝γc1·c1·(n - 1)(h s + b s) / L n＝ 20*0.025*(9-1)*(0.167+0.26)/2.08＝ 0.82kN/m1.3.4梯板顶棚自重 g k4' ＝γc2·c2＝ 18*0.02 ＝ 0.36kN/mg k4＝ g k4'·L x / L n＝ 0.36*2.471/2.08 ＝ 0.43kN/m1.3.5均布荷载标准值汇总 g k＝ g k1 + g k2 + g k3 + g k4＝ 10.05kN/m1.4均布荷载的基本组合值1.4.1板面爆炸动荷载 q e1作用下Q e1＝ 1.2g k + q e1·(L x / L sn)2＝ 1.2*10.05+60*(2.471/2.08)2＝ 96.71kN/m1.4.2板底爆炸动荷载 q e2作用下Q e2＝ 1.0g k + q e2·(L x / L sn)2＝ 1.0*10.05-30*(2.471/2.08)2＝ -32.28kN/m1.4.3平时荷载作用下由可变荷载控制的 Q(L) ＝γG·g k+ γQ·q k＝ 1.2*10.05+1.4*3.5 ＝ 16.95kN/m由永久荷载控制的 Q(D) ＝γG1·g k+ γQ·ψc· q k＝ 1.35*10.05+1.4*0.7*3.5＝ 16.99kN/m最不利的荷载基本组合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{16.95, 16.99} ＝ 16.99kN/m1.5梯板的支座反力1.5.1板面爆炸动荷载 q e1作用下最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 100.58kN/m1.5.2板底爆炸动荷载 q e2作用下最不利的均布反力基本组合值 R ＝ -33.57kN/m1.5.3平时荷载作用下永久荷载作用下均布反力标准值 R k(D) ＝ 10.45kN/m可变荷载作用下均布反力标准值 R k(L) ＝ 3.64kN/m最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 17.67kN/m1.6梯板斜截面受剪承载力计算1.6.1板面爆炸动荷载 q e1作用下V ＝ 0.5·Q·L n·Cosα ＝ 0.5*96.71*2.08*Cos32.7°＝ 84.7kN当跨高比 Ln/h0＝ 11.56 ＞ 8 时，取ψl＝ 1 - (l/h0 - 8) / 15 ＝ 0.76R ＝ 0.7·ψl·0.8f td·b·h0＝ 0.7*0.76*0.8*2149*1*0.18＝ 165.3kN ≥ V ＝ 84.7kN，满足要求。

楼梯结构设计手算计算书【范本模板】

楼梯详细手算计算书（结构设计）平台板设计（对斜板取1m 宽作为其计算单元）（TB-1）1、确定斜板板厚度t斜板的水平投影净长 L 1n =3080 mm斜板的斜向净长 L 1n ，= L 1n /cos α=3080/（280/22280150+）=3080/0。

881=3496 mm斜板厚度t 1=(1/25～1/30)L 1n ，=（1/25～1/30）×3496=140~117 mm ，取t 1=120 mm 2、荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m ）恒荷载栏杆自重0。

2锯齿形斜板自重 r 2(d/2+t 1/cos α）=25×(0。

15/2+0.12/0.881)=5.28 20厚面层 r 1c 1（e+d ）/e=20×0。

02×(0。

28+0。

15）/0.28=0。

61板底20厚混合砂浆 r 3c 2/cos α=17×0.02/0。

881=0.39横荷载合计g 6.5 活荷载3.5注：r 1、r 2、r 3为材料容重 E 、d 为踏步宽和高 c 1为踏步面层厚度 α为楼梯斜板的倾角 t 1为斜板的厚度 c 2为板底粉刷的厚度 3、荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合: P=1.2×6.5+1。

4×3。

5=12。

7 kN/m由永久荷载效应控制的组合: P=1.35×6.5+1.4×0。

7×3.5=12。

21 kN/m 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取P=12。

7 kN/m 4、内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可.考虑到斜板两端均与梁整体浇注,对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取:M=Pl 1n 2/10=12.7×3。

082/10=12。

05 kN ·m 5、配筋计算h 0=t 1—20=120—20=100 mmαs =M/α1f c bh 0 2 =12.05×106 /（1。

人防TB1板式楼梯计算书

板式楼梯计算书一、构件编号:TB-1(核6)二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 3360 mm 楼梯高度: H = 1950 mm梯板厚: t = 250 mm 踏步数: n = 13(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 350 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 350 mm3.荷载标准值：人防荷载：q = 60.00kN/m2面层荷载：q m = 3.00kN/m2栏杆荷载：q f = 1.00kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.30 人防荷载分项系数: γQ = 1.00准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C35 f c = 16.70 N/mm2f t = 1.57 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 2.20 N/mm2E c = 3.15*104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360 N/mm2E s = 2.00*105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm支座负筋系数：α = 0.25四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 3.36＋(0.35＋0.35)/2 = 3.71 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8812. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.28)*3.00 = 4.61 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.25/0.881＋0.15/2) = 8.97 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.881 = 0.45 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 4.61＋8.97＋0.45＋1.00 = 15.03 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*15.03＋1.00*0.7*1*60.00 = 62.29 kN/m人防荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.30*15.03＋1.00*1*60.00 = 79.53 kN/m 荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 79.53 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 147.54 kN右端支座反力: R r = 147.54 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.86 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.86 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 147.54*1.86－79.53*1.862/2= 136.84 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.177633 配筋率：ρ= 0.008240纵筋(1号)计算面积：A s = 1854.05 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=α*A s = 0.25*1854.05 = 463.51 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：1854.05 mm2采用方案：16@100实配面积：2011 mm22.2号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：463.51 mm2采用方案：10@160实配面积： 491 mm23.3号钢筋计算结果采用方案：6@250实配面积： 113 mm2。

人防计算书

200厚填充墙线荷〔9×0.2+0.4×2〕×2.5＝6.5KN/m 2普通板面荷18×0.01+20×0.02+24×0.04+0.4＝1.96取2 KN/m 2卫生间厨房18×0.01+20×0.02+24×0.05+0.4＝2.18取2.2 KN/m 2屋面（机房，出屋面楼梯间所在楼面层）为上人屋面。

≥24层，外墙到第二道腰线处以上弯200 门窗洞口宽度为建筑洞宽+40北外墙地下室人防核6常6，顶板q ＝70 KN/m 2外墙q ＝40 KN/m 2底板q ＝55 KN/m 2Q 活＝10 KN/m 2Q 活侧＝10/19×19×0.4＝4 KN/m 2Q 覆土＝19×0.875×0.4＝6.65 KN/m 2 Q 土水上＝19×0.125×0.4＝0.95KN/m 2 Q 土水下＝11×3.78×0.4＝16.632 KN/m 2 Q 水＝10×3.78＝37.8KN/m 2人防M B K＝KNm 245.768905.340822-=⨯=-ql 活M B K＝KNm 624.78905.34822-=⨯=-ql 覆土M B K＝KNm 676.128905.365.6822-=⨯=-ql 人防M max K＝KNm 888.428905.3409128922-=⨯⨯=-ql X ＝4m 46.18905.3383=⨯=l 活M maxK ＝KNm 289.4128905.3492=⨯⨯覆土M maz K＝KNm 13.7128905.3492=⨯⨯水上土活M B K＝KNm 0025.05316125.095.053162222=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--ααqa 905.3125.0=α R A ＝()KN ql qb 275.1905.378.34905.3878.395.042323=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯=-β m q R a X A 467.1=+= M maz ＝KNm q R a R A A 015.12=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ 水下土+水 M BK＝⎪⎪⎭⎫⎝⎛+-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--53342478.3432.545334242222ββββqb 96799.0905.378.3==β m qbR b a X A768.12=+=R A ＝KN l qb 433.1951823=⎪⎭⎫⎝⎛-β M max =KNm qb R b a R A A 713.23232=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ M B =1.35×(12.676+0.0025+1.807+53.737)+0.7×1.4×7.624+76.245=175.8KNmM max =1.35×(7.13+0.0047+1.015+23.713)+0.7×1.4×4.289+42.888=90.1KNm M B K=12.676+0.0025+1.807+53.737+7.624/2=72KNm M max K=7.13+0.0047+1.015+23.713+4.289/2=34KNm M B =175.8KNmC25砼 Ⅲ级钢 f c =16.7 f tk =2.201327.02305.110007.160.1108.17526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9285.02211=-+=ss αγ2619062303602.19285.0108.175mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2015) M max =90.10575.02505.110007.160.1101.9026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9703.02211=-+=ss αγ268602503602.19703.0101.90mm A s =⨯⨯⨯⨯=12/14@150(890)As min =0.25%⨯300⨯1000=0.0134504.00134.093.1782.265.01.1⨯⨯⨯-=ϕmm mm 2.018.00134.01608.0509.110293.178504.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω以内 26/64.17525089087.01034mm N sk=⨯⨯⨯=σ 286.001.064.1752.265.01.101.0=⨯⨯-==ϕρte mm mm 2.0105.001.01308.0309.110264.175286.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω次口楼电梯临空墙C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=260M B K=KNm 8.2478905.3130822=⨯=ql M maz ＝KNm 4.139128905.313092=⨯⨯ 外1463.02605.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9205.02211=-+=ss αγ2623972603602.19205.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=22@150(2534) ＆=350外1099.03005.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9416.02211=-+=ss αγ2620313003602.19416.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=20@150(2095)， 18@125(2039)0618.03005.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α968.02211=-+=ss αγ2611123003602.1968.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=14/16@150(1183)As min ＝0.25%⨯350⨯1000=875mm 2 ＆=300 内0823.02605.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α957.02211=-+=ss αγ2612972603602.1957.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@150(1340)扩散室临空墙单向板简支KNm qM 8.158.1832=⨯=＆=30001.025010005.17.160.1108.1526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 99.02211=-+=ss αγ261482503602.199.0108.15mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝750mm 212@150(1340)上简支，下固定梁式板 12@150 ，四边简支64.0905.35.2==y x l l ， 7.195.23902652.0610764.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=x m6.95.2390764.06102652.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=y m12@150扩散室悬板活门临空墙＆=300KNm MBK8.2478905.31302-=⨯-=049.045010005.17.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9749.02211=-+=ss αγ2613084503602.19749.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝0.25%×1000×500＝1250mm 2 14@100(1539)四边简支922.025002305==y x l l KNm m x 3.34305.213003606.06104357.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=KNm m y 9.29305.213004357.06103606.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=通道（人防主口）侧墙：＆=300上水q 水上＝10×2.9＝29 下水q 水下＝10×3.45＝34.5水上土q 土水上＝19×0.75×0.4＝5.7 水下土q 土水下＝11×2.9×0.4＝12.767 侧土q 侧土＝11×3.45×0.4＝15.18 活q 活＝10×0.4＝4 人防q 防＝4085.345.3=α 1039.085.34.0==β49.675.1418.155.34523=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=αβqa R A ⎪⎭⎫ ⎝⎛-=52122αqa R A6.1547.3518.155.34531222--=⎪⎪⎭⎫⎝⎛--=αqa M B 214.1==qaR ax A 26.594.1118.155.34232max ==qa R Ra M A()4.1822.881.4167.5777.576.127.5294046883=+-=ααqa R A ()2268α-=qa R B()72.2215.1065.5124.7112.776.127.5294042822-----=--=αqa M B m qR x A44.1==27.1393.514.3057.4116.476.127.5294042max 2=-=g R M A()KNm M B K 39.21056.383.206212.772.2265.5124.7147.356.15=--=-++++-=C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=230mm1588.023010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 913.02211=-+=ss αγ2623202303602.1913.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=18@100(2545) ＆=350 h 0=270mm1152.027010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9386.02211=-+=ss αγ2619222703602.19386.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2011)()KNm M B 02.19012.70.7 4.172.2215.1065.5147.356.1535.1-=⨯⨯-++++⨯-=1561.027010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 915.02211=-+=ss αγ2621382703602.1915.01002.190mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M B K 15.139-=26/57.294201127087.01015.139mm N s ⨯⨯⨯=σ0145.010003505.02545=⨯⨯=te ρ6775.00145.076.2322.265.01.1=⨯⨯-=ψ3.00145.01608.0509.110276.2326775.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω ＆=400 h 0=320mm1561.032010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 941.02211=-+=ss αγ261753320360941.01002.190mm A s =⨯⨯⨯=选用 16@100(2011)0145.010004005.02011=⨯⨯=te ρ525.001.05.2482.265.01.1=⨯⨯-=ψ31.001.01608.0509.11025.248525.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 26/5.248201132087.01015.139mm N sk ⨯⨯⨯=σ选用 18@100(2545)26/4.196254532087.01015.139mm N sk⨯⨯⨯=σ 0127.010004005.02454=⨯⨯=te ρ528.00127.04.1962.265.01.1=⨯⨯-=ψ23.00127.01808.0509.11024.196528.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 人防配筋＆=400 M B ＝210.39082.032010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 957.02211=-+=ss αγ2615913202.1360957.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M 19.11008.211.108216.427.1393.514.3057.4126.594.11max =+=++++++=防0359.035010005.17.160.11019.11026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 98.02211=-+=ss αγ1000%25.07443502.136098.01019.11026=<=⨯⨯⨯⨯=bh mm A s取 16@200()KNmM 91.9316.498.027.1393.514.3026.594.1135.1max =⨯+++++⨯=0459.035010007.160.11091.9326=⨯⨯⨯⨯=s α9765.02211=-+=ss αγ267643503609765.01091.93mm A s =⨯⨯⨯=26/43.217100535087.01054.66mm N sk =⨯⨯⨯=σ 01.0=te ρ4423.001.043.2712.265.01.1=⨯⨯-=ψ mm mm 2.019.001.01608.0209.110243.2174423.01.25<=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω。

人防板式楼梯计算程序兼计算书

230.75 0.1775 0.9016 1223.1 25 6 2945.2
剪力V=pln/2 (KN) 几肢箍箍筋直径d (mm) 箍筋间距s (mm) 斜截面受剪承载力VCS (KN) 斜截面抗剪是否满足正截面抗弯是否满足
307.66 4 8 10 下梯段踏步高hstep (mm) 下梯段cosα 平台梁宽b (mm) 平台梁高h (mm) 混凝土强度等级受力钢筋动力强度设计值 fyd (N/mm ) 箍筋动力强度设计值fyvd (N/mm )
2 2
200 163.63 0.846 300 500 C35 450 315
平台板恒荷载 (KN/m2) 平台板计算长度 (mm) 梯段板恒荷载 (KN/m ) 梯段板计算长度 (mm) 活荷载标准值qK (KN/m) 梁计算跨度l0 (mm) 梁净跨ln (mm)
2
5.99 1500 9.61 4200 60.00 3000 3000
数据输出一、常规数据恒荷载梁自重 25bh 平台板传来梯段板传来恒荷载标准值gK (KN/m) 活荷载标准值qK (KN/m) 二、截面配筋弯矩M=pl02/8 (KN· m) 截面抵抗矩系数α S=M/0.8α 1fcdbh0 γ S=(1+(1-2α S) )/2 钢筋面积AS=M/γ Sfydh0 (mm ) 钢筋直径d (mm) 钢筋数量钢筋实际配筋面积AS (mm )
2 2 1/2 2
3.75 4.49 20.18 28.42 171.00
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 系数α
1 2
16.7 1.00 25.05 465 205.11
混凝土轴心抗压动力设计值 fcd (N/mm )
平台梁有效厚度h0=h-35 (mm) 总荷载设计值 p=1.2gK+qK (KN/m)

人防楼梯计算书

30
甲类室外核5级常5级
120
60
甲类室内核6B级常6级
40
20
甲类室内核6级常6级
60
30
乙类室外常6级
50
乙类室外常5级
110
乙类室内常6级
40
乙类防空地下室抗力级别
常6级常5级
常6级
友情提示：1。甲类防空地下室按等效静荷载正面与反面分别作用计算
乙类防空地下室按等效经荷载正面作用计算，等效静荷载的作用方向均与构件表面垂直。
人防楼梯计算(正向荷载作用)
2021/4/1
梯板计算尺寸Hale Waihona Puke 图已知条件：人防等级
梯板几何尺寸
水平步级数踏步宽梯段净高上折平台跨下折平台跨斜板厚取值
楼梯正面作用计算简图甲类室外核6级常6级
等效荷载(kN/m2) 60
参数及公式
n1 b1 H=n2*a1 L2 L3 h=(L'+L2+L3)/30取整
As(HRB335) As(HRB400) D(HRB400) 1000/(πD^2/4)
534 500 12 225.9
最后选定斜板筋间距
平台配筋计算
平台荷载(设计值) 平台跨中弯矩平台配筋HRB400 选用的板筋直径(HRB400) 计算间距最后选用平台板筋间距
楼梯平台梁配筋计算
梯梁自重(设计值) 梯板传来荷载(设计值) 平台传来荷载(设计值) 总均布荷载(设计值) 栏板传来集中力(设计值) 梯梁支座弯矩梯梁跨中弯矩梁面纵筋(HRB400) 梁底纵筋(HRB400) 最后选定梁面纵筋(HRB400)条数
Asv
10-100(2) ASV

人防楼梯计算书

α=31.430cos α=0.853恒载标准值踏步重 2.063kN/m 斜板重 5.860kN/m 面层1.611kN/m 恒载小计gk=8.135kN/m qk=60kN/m设计荷载69.762kN/mln=2430mm M=qln 2/10=41.173kN*m ho=h-25=175mm αs=0.054ξ=0.055d @AsAs=1874.615mm 2161002010.619mm 2分布筋d 10每级踏步下一根。

尺寸L1=3550mmL2=1550mmp1 =1.2gk+qk=工程名称:楼梯计算公司名称: (3)内力计算(4)配筋计算等效静荷载尺寸(mm)板厚h=150mm 恒载标准值面层1kN/m 板自重3.75kN/m 恒载小计gk=4.75kN/m qk=60kN/m设计荷载65.7kN/mlo=L2+h/2=1625mm M=qlo 2/10=17.349kN*m (4)配筋计算ho=h-25=125mm αs=0.044ξ=0.045取d@AsAs=328.730mm210150523.599mm2尺寸b=300mmh=450mm L1=3550mmfyd=40572.324kN/m 50.918kN/m 梁自重 4.050kN/m 上部隔墙0.000总计127.292kN/mlo=1.05L1=3727.5mm M=q×lo2/8=221.078kN*m V=q×ln/2=225.943kN ho=h-35=415mmαs=0.171ξ=0.189取直径d根数nAsAs=1728.736mm 22541963.495mm 2623.745kN >V 满足要求164.191kN配箍计算fyvd=315N/mm 2取d@肢数n=210120378.089kN>V满足要求0.8x0.25fcbho=0.8x0.7ftbho=平台板传来p2×lo/2Vcs=0.8x0.7ftbho+1.25×fyv×Asv/s×ho=(2)内力计算(3)配筋计算(3)斜截面抗剪计算梯段板传来p1×ln/2(1)荷载计算(2)荷载计算(3)内力计算等效静荷载取1m 宽板带计算p2 =1.2gk+qk=(1)平台板厚。

人防地下室楼梯计算书

AT1(正向荷载作用)2020/7/15楼梯踏步与休息平台等效静荷载标准值(kN/m2)地下室类别甲类防空地下室乙类防空地下室抗力级别等效静荷载标准值抗力级别等效静荷载标准值正面荷载反面荷载室外出入口甲类室外核6B级常6级5020常6级50甲类室外核6级常6级6030常5级110甲类室外核5级常5级12060室内出入口甲类室内核6B级常6级4020常6级40甲类室内核6级常6级6030室外出入口乙类室外常6级50乙类室外常5级110室内出入口乙类室内常6级40楼梯正面作用计算简图已知条件：等效荷载(kN/m2)人防等级甲类室外核6级常6级60友情提示：1。

甲类防空地下室按等效静荷载正面与反面分别作用计算乙类防空地下室按等效经荷载正面作用计算，。

梯板几何尺寸参数及公式输入数值(mm) 2.粉色位置为输入已知条件数水平步级数n19 3.表中构件配筋建议不小于本表初始值踏步宽b1250 4等效静荷载的作用方向均与构件表面垂直梯段净高H=n2*a11633上折平台跨L20下折平台跨L30斜板厚取值h=(L'+L2+L3)/30取整200板保护层按20mm取楼梯栏板自重glb0.50平台跨度Lt2100梯砼等级C?(20,25,30,35,40)50梯梁梁跨Lb2600梯梁梁宽b b300梯梁梁高h b500垂直步级数n210梯段净跨L1=n1*b12250踢步高a1163.3楼梯斜板长L'2780梯段全跨L0=（L1+L2+L3）2250斜板厚h=(L'+L2+L3)/3093梯板荷载计算(kN/m)斜板重(标准值)g1=25*h*L'/10^611.25步级重(标准值)g2=25*0.5*a1*b1*n1/10^6 4.5920水泥沙浆面层(标准值)g3=20*20*((a1+b1)*n1+L2+L3)/10000001.4920水泥沙浆面层(标准值)g4=20*20*(L'+L2+L3)/10^6 1.11梯级面层(按大理石)容重Rm28梯级面层(按大理石30mm)自重g5=Rm*30*(a1+b1)*n1/10^6 3.12人防等效静载q185.60总荷载(设计值) 1.2G+1.0ql97.10梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/10^649.16梯板配筋计算砼抗压强度 1.5*fc34.65梯钢筋等级HRB335 1.35*fy(HRB335)405梯钢筋等级HRB400 1.2*fy(HRB400)432板配筋HRB335As(HRB335)732板配筋HRB400As(HRB400)687选取的板筋直径D14计算间距1000/(πD^2/4)224.1最后选定斜板筋间距@100平台配筋计算平台板厚t200平台荷载(设计值)Gt+Qt70.13平台跨中弯矩Mt=1/8*(Gt+Qt)*Lt*Lt/100000038.66平台配筋HRB400As(HRB400)537选用的板筋直径(HRB400)d(HRB400)12计算间距1000/As1/(πD^2/4)211最后选用平台板筋间距@150楼梯平台梁配筋计算kN/m梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b 4.50梯板传来荷载(设计值)g6=(G+Q)*L0/2/1000109.24平台传来荷载(设计值)g7=(Gt+Qt)*Lt/2/100073.63总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb187.37栏板传来集中力(设计值)P=1.2*glb*(L'+L2+L3) 1.67梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/1000001105.55梯梁跨中弯矩Mb2=1/8*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb159.42梁面纵筋(HRB400)As(HRB400)551梁底纵筋(HRB400)As(HRB400)844最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m4最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm22最后选定梁面纵筋(HRB400)面积1521最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb5最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db22最后选定梁底纵筋(HRB400)面积1901梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P244.42梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0270.88是否构造梁箍筋HPB235可构造配箍-26.46砼抗拉强度 1.5*ft 2.835单肢抗剪箍筋（2－100）HRB335Asv-5.62最后选定梁单肢箍筋HPB23510-100/150(2)78.54箍筋的选择请注意梁宽选择合适的肢数单肢抗剪箍筋（2－100）HRB400ASV-5.27单肢抗剪箍筋（2－100）HPB235-7.23人防楼梯计算(反向荷载作用)楼梯反面作用计算简图等效荷载(kN/m2)人防等级甲类室外核6级常6级30梯板荷载计算人防等效静载q242.80总荷载(设计值) 1.0q2-1.0G33.21梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/10^616.81梯板配筋计算板配筋HRB335As(HRB335)246板配筋HRB400As(HRB400)231选取的板筋直径D(HRB400)14计算间距1000/(πD^2/4)666.3最后选定斜板筋间距@100平台配筋计算平台荷载(设计值)Gt+Qt-5.60平台跨中弯矩Mt=1/8*(Gt+Qt)*Lt*Lt/1000000-3.09平台配筋HRB400As(HRB400)-42选用的板筋直径(HRB400)d(HRB400)12计算间距1000/As1/(0.785D2)-2693最后选用平台板筋间距@150楼梯平台梁配筋计算梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b10.10梯板传来荷载(设计值)g6=(G+Q)*L0/2/100037.37平台传来荷载(设计值)g7=(Gt+Qt)*Lt/2/1000-5.88总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb41.59栏板传来集中力(设计值)P=1.0*glb*L'-1.39梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/100000123.43梯梁跨中弯矩Mb2=1/8*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb34.24梁面纵筋(HRB400)As(HRB400)176梁底纵筋(HRB400)As(HRB400)120最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m3最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm25最后选定梁面纵筋(HRB400)面积1472最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb4最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db25最后选定梁底纵筋(HRB400)面积1963梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P53.37梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0276.84是否构造梁箍筋HRB300可构造配箍-223.47。

人防楼梯计算书

人防楼梯计算书
人防楼梯计算书是指在人防工程中，对楼梯进行设计和计算的文件。

楼梯是人防工程中的重要组成部分，其设计和计算必须满足一定的安全性和实用性要求。

人防楼梯计算书通常包括以下内容：
1. 楼梯的尺寸和结构设计：包括楼梯的宽度、高度、踏步数量和高度、扶手高度等参数的设计，以及楼梯的结构材料和连接方式的选择。

2. 楼梯的安全性计算：包括楼梯的承载能力、抗震性能、防滑性能等的计算，确保楼梯在使用过程中不会发生安全事故。

3. 楼梯的通行能力计算：根据人防工程的使用要求和人员流量，计算楼梯的通行能力，确保楼梯能够满足人员疏散和逃生的需要。

4. 楼梯的施工要求和标准：包括楼梯的施工方法、材料要求、验收标准等，确保楼梯的施工质量和使用性能。

人防楼梯计算书是人防工程设计和施工的重要参考文件，它能够指导设计师和施工人员按照规范要求进行楼梯的设计和施工，确保人防工程的安全和有效运行。

瑞金医院人防内连通楼梯计算

瑞金医院人防内连通楼梯计算一、梯段板TB1（180mm 厚，跨度取2.9m ）180mm 厚板自重()2250.3860.2140.27/27.5/0.27kN m ⨯+⨯= 30mm 厚面层()2200.030.1720.270.98/0.27kN m ⨯⨯+= 20mm 抹灰2170.020.320/0.270.40/kN m ⨯⨯=战时等效静载（自上至下）260/kN m战时等效静载（自下至上）230/kN m战时荷载设计值（自上至下）()21.27.50.980.406070.66/kN m ⨯+++= 战时荷载设计值（自下至上）()21.0 4.50.980.403021.12/kN m -⨯+++= 取1m 宽板带，跨中弯矩按2110ql 考虑，则计算如下跨中弯矩（自上至下）21 2.970.6682.6310cos32kN m ⎛⎫⨯⨯= ⎪⎝⎭跨中弯矩（自下至上）21 2.921.1224.7010cos32kN m ⎛⎫⨯⨯= ⎪⎝⎭ 下排钢筋根据1102cd yd s cd f bx f A x f bx h M αα=⎧⎪⎨⎛⎫-= ⎪⎪⎝⎭⎩，有61.019.1 1.51000360 1.21.019.1 1.5100016082.63102s x A x x ⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⎧⎪⎨⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯-=⨯ ⎪⎪⎝⎭⎩，解得219.171272s x mm A mm =⎧⎨=⎩ 下排钢筋实际选用16@150,21340s A mm =上排钢筋根据1102cd yd s cd f bx f A x f bx h M αα=⎧⎪⎨⎛⎫-= ⎪⎪⎝⎭⎩，有61.019.1 1.51000360 1.21.019.1 1.5100016024.70102s x A x x ⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⎧⎪⎨⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯-=⨯ ⎪⎪⎝⎭⎩，解得25.48364s x mm A mm =⎧⎨=⎩ 根据最小配筋率0.3%，2min 540s A mm =上排钢筋实际选用12@150,2754s A mm = 分布钢筋选用8@150 二、梯段板TB2（180mm 厚，跨度取4.45m ）------------------------------------------------------------------- 计算项目: TB2-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]砼强度等级: C40 配筋计算as(mm): 25纵筋级别: HRB400箍筋级别: HRB335箍筋间距: 200 (mm)支座弯矩调幅系数: 70.000 %左支座固接右支座固接跨号跨长截面宽度(mm) 截面高度(mm)1 4.450 1000 180[ 计算结果 ]跨号: 1左中右上部弯矩( kN-m): 39.99 0.00 44.07下部弯矩( kN-m): 0.00 172.09 0.00剪力( kN ): 168.17 7.29 -190.68上部纵筋(mm*mm): 616 1021 681下部纵筋(mm*mm): 540 3011 540抗剪箍筋(mm*mm): 304 304 304上排钢筋实际选用12@100,21131s A mm下排钢筋实际选用20@100,23142s A mm = 分布钢筋选用10@150 三、平台板PTB1（150mm 厚，跨度取1.55m ）150mm 厚板自重2250.15 3.75/kN m ⨯=30mm 厚面层2200.030.60/kN m ⨯=20mm 抹灰2170.020.34/kN m ⨯=战时等效静载（自上至下）260/kN m战时等效静载（自下至上）230/kN m战时荷载设计值（自上至下）()21.2 3.750.600.346065.63/kN m ⨯+++= 战时荷载设计值（自下至上）()21.0 3.750.60.343025.31/kN m -⨯+++= 取1m 宽板带，跨中弯矩按2110ql 考虑，则计算如下跨中弯矩（自上至下）2165.63 1.5515.7710kN m ⨯⨯= 跨中弯矩（自下至上）2125.31 1.55 6.0810kN m ⨯⨯= 下排钢筋根据1102cd yd s cd f bx f A x f bx h M αα=⎧⎪⎨⎛⎫-= ⎪⎪⎝⎭⎩，有61.016.7 1.51000360 1.21.016.7 1.5100013015.77102s x A x x ⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⎧⎪⎨⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯-=⨯ ⎪⎪⎝⎭⎩，解得24.94286.24s x mm A mm =⎧⎨=⎩ 根据最小配筋率0.3%，2min 450s A mm =下排钢筋实际选用10@150,2524s A mm = 上排钢筋根据1102cd yd s cd f bx f A x f bx h M αα=⎧⎪⎨⎛⎫-= ⎪⎪⎝⎭⎩，有61.016.7 1.51000360 1.21.016.7 1.51000130 6.08102s x A x x ⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⎧⎪⎨⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯-=⨯ ⎪⎪⎝⎭⎩，解得21.88109.05s x mm A mm =⎧⎨=⎩ 根据最小配筋率0.3%，2min 450s A mm =上排钢筋实际选用10@150,2524s A mm =分布钢筋根据最小配筋率，同样选用10@150,2524s A mm = 四、平台板PTB2（150mm 厚）荷载计算同PTB1由理正工具箱计算得板中两个方向最大弯矩分别为36.02kN m 和36.38kN m根据1102cd yd s cd f bx f A x f bx h M αα=⎧⎪⎨⎛⎫-= ⎪⎪⎝⎭⎩计算后可得，两个方向板底配筋均为12@150,2753s A mm =板顶配筋根据最小配筋率，选用10@150,2524s A mm = 五、 TL1（截面尺寸200450⨯，跨度取1.35m ）梯段板及平台板传来荷载168.265.63 3.55/2284.69/kN m +⨯=TL1自重及两侧抹灰250.20.3170.0220.3 1.70/kN m ⨯⨯+⨯⨯⨯=则TL1所受战时荷载设计值为284.69 1.2 1.70286.73/kN m +⨯=跨中弯矩按2110ql 考虑，则计算如下跨中弯矩21286.73 1.3552.2610kN m ⨯⨯= 下排钢筋根据1102cd yd s cd f bx f A x f bx h M αα=⎧⎪⎨⎛⎫-= ⎪⎪⎝⎭⎩，有61.019.1 1.5200360 1.21.019.1 1.520041552.26102s x A x x ⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⎧⎪⎨⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯-=⨯ ⎪⎪⎝⎭⎩，解得222.59300s x mm A mm =⎧⎨=⎩ 则上下排钢筋均选用214，2308s A mm =最大剪力286.73 1.35/2193.54V kN =⨯=3000.7193.54100.7 1.0 1.71 1.52004150.2721.25 1.25210 1.5415SV l td yd A V f bh mm s f h ψ-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯ 则箍筋选用8@150（2）六、 TL2（截面尺寸200350⨯，跨度取1.35m ）梯段板及平台板传来荷载168.265.63 1.75/2225.63/kN m +⨯=TL2自重及两侧抹灰250.20.2170.0220.2 1.14/kN m ⨯⨯+⨯⨯⨯=则TL2所受战时荷载设计值为225.63 1.2 1.14227.00/kN m +⨯=跨中弯矩按2110ql 考虑，则计算如下跨中弯矩21227.00 1.3541.3710kN m ⨯⨯= 下排钢筋根据1102cd yd s cd f bx f A x f bx h M αα=⎧⎪⎨⎛⎫-= ⎪⎪⎝⎭⎩，有61.019.1 1.5200360 1.21.019.1 1.520031541.37102s x A x x ⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⎧⎪⎨⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯-=⨯ ⎪⎪⎝⎭⎩，解得223.82316s x mm A mm =⎧⎨=⎩ 则下排钢筋均选用216，2402s A mm = 上排钢筋均选用214，2308s A mm =最大剪力227.00 1.35/2153.23V kN =⨯=3000.7153.23100.7 1.0 1.71 1.52003150.3231.25 1.25210 1.5315SV l td yd A V f bh mm s f h ψ-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯ 则箍筋选用8@150（2）七、 TL3（截面尺寸400350⨯，跨度取3.55m ）平台板传来荷载65.63 1.75/257.43/kN m ⨯=楼板传来荷载()()1.2250.25200.03170.0260 1.8/261.76/kN m ⨯⨯+⨯+⨯+⨯= TL3自重及两侧抹灰250.40.2170.0220.2 2.14/kN m ⨯⨯+⨯⨯⨯=则TL3所受战时荷载设计值为57.4361.76 1.2 1.14121.76/kN m ++⨯= 跨中弯矩按2110ql 考虑，则计算如下跨中弯矩21121.76 3.55153.4510kN m ⨯⨯=下排钢筋根据1102cd yd s cd f bx f A x f bx h M αα=⎧⎪⎨⎛⎫-= ⎪⎪⎝⎭⎩，有61.019.1 1.5400360 1.21.019.1 1.5400315153.45102s x A x x ⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⎧⎪⎨⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯-=⨯ ⎪⎪⎝⎭⎩，解得245.841216s x mm A mm =⎧⎨=⎩ 则下排钢筋均选用420，21257s A mm = 上下排钢筋均选用214，2308s A mm = 最大剪力127.16 3.55/2225.71V kN =⨯=由于300.7225.71100.7 1.0 1.71 1.54003150l td V f bh ψ-=⨯-⨯⨯⨯⨯⨯<则箍筋选用8@150（2）。

人防地下室计算书

目录一、工程概况 (2)二、主要设计规范及标准： (2)二、主要构件的计算 (2)2.1顶板 (2)2.2侧壁 (3)2.2.5底板 (17)2.2.6基础梁计算 (21)2.2.7基础计算 (21)2.2.8 人防楼梯计算 (21)三、地下室抗浮验算 (22)一、工程概况本工程建筑结构为框架结构，地上四层，地下一层。

建筑总高度19.6米，局部24.4米。

安全等级二级，设计使用年限50年。

地下一层为平战结合人防地下室工程，人防地下室防核武器抗力级别为6级，防常规武器抗力级别为6级。

地下室采用现浇混凝土梁板式结构。

地下室外墙、顶板底板及内墙等混凝土强度等级为C35.基础采用桩基础形式，选用 400 PHC高强度混凝土预应力管桩，单桩承载力特征值1000KN。

本工程地下水位较浅，常年稳定水位为室外地坪以下0.4米(-0.85)，防水设计水位为-0.85米，抗浮设计水位-0.85米。

二、主要设计规范及标准：《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）《人民防空地下室设计规范》（GB50038—2005）《建筑桩基础技术规范》（JGJ94—94）《预应力混凝土管桩基础技术规范》（DBJ/T15-22-98）二、主要构件的计算2.1顶板2.1.1恒荷载室外覆土自重：（覆土厚度850mm）20×0.85=17.02kn m，观景亭等部位取/252/kn m 。

室内部分取1.52/kn m 2.1.2活荷载室外消防车道荷载取202/kn m (双向板)，室外其他部位取102/kn m ，室内顶板取5.02/kn m 。

2.1.3 战时荷载常规武器爆炸在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005 以下简称《人防规范》4.7.2条）覆土0.85米1ce q =352/kn m ，室内部分1ce q =452/kn m ，核武器爆炸时在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.2条）覆土0.85米1e q =702/kn m ，室内部分1ce q =602/kn m ，综合上述，室内部分取602/kn m ，室外部分取702/kn m 2.1.4 顶板计算该部分计算采用SA TWE 计算，分为两个模型，模型一不计算人防荷载，模型二计算人防荷载，取二者的大值配筋。

人防楼梯计算

一，示意图二，基本资料1.设计依据2.几何参数楼梯净跨L11200mm 楼梯高度H 600mm 梯板厚t200mm 踏步数n 5阶上平台楼梯梁宽b1200下平台楼梯梁宽b2200mm 下平台宽L21000mm 上平台宽L31500mm 3.荷载标准值人防荷载q60kN/m^2面层荷载qm 1.5kN/m^2栏杆荷载qf0.2kN/m 4.材料信息混凝土强度等级：C30fc(N/mm^2)14.3调整后fc(N/mm^2)21.45混凝土容重Rc：25kN/m^3抹灰厚度：c20mm 抹灰容重Rs 20kN/m^3钢筋强度等级（调整后)HRB335fy(N/mm^2)405计算as20mm 5.支座条件是否考虑支座嵌固是三，计算过程1.楼梯几何参数踏步高度h0.120m 踏步宽度b 0.300m 梯段板与水平夹角cosa0.9282.荷载计算(B=1m)(1)梯段板面层:2.100kN/m 自重：6.885kN/m 抹灰自重：0.431kN/m 恒载标准值：9.616kN/m 荷载设计值：71.539kN/m (2)平台板面层:1.500kN/m 自重：5.000kN/m 抹灰自重：0.400kN/m 恒载标准值：7.100kN/m 荷载设计值：68.520kN/m 3.受弯承载力计算左端支座反力Rl=128.329kN右端支座反力Rr=128.818kN 弯距最大截面距左端支座的距离Lmax=1.857m 截面最大弯距Mmax119.970kN.M/m 截面抵抗距系数bs0.13809911相对受压区高度ζ0.14923459计算配筋As1422.703mm^2截面最小配筋率ρmin0.0025截面最小配筋As,min500.000mm^2设计钢筋截面积As 1422.703mm^2Gkt'=Rc*B*t=Gks'=Rs*B*c＝Pk'=Gkm'+Gkt'+Gks'+qf=P1=1.2*Pk'+1.0*B*q=ρmin*b*h [P1*L3*(L2+L1+L3/2)+P1*L2*L2/2+Pn*L1*(L2+L1/2)]/(L1+L2+L3)Pn*L1+P1*(L2+L3)-Rl=1-sqrt(1-2bs)=a1*ζ*fc*b*h0^2/fy=人防板式楼梯计算书《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）《人民防空地下室设计规范》（GB 50038－2005）M/(a1*fc*b*h0^2)=Gkm=(B+B*h/b)qm=Gkt=Rc*B*(t/cosa+h/2)=Gks=Rs*B*c/cosa=Pk=Gkm+Gkt+Gks+qf=Pn=1.2*Pk+1.0*B*q=Gkm'=B*qm=。

人防3#楼梯计算书

楼梯计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯类型：梁式楼梯（__╱型）支座条件：两端铰支斜梯段水平长度：L1 = 2200 mm 下平台长度：L3 = 1100 mm梯段净跨：L n = L1＋L3 = 2200＋1100 = 3300 mm楼梯高度：H = 2077mm 楼梯宽度：W = 1100 mm梯板厚：t = 80 mm 楼梯级数：n = 11(阶)踏步宽度： b = 220 mm 踏步高度：h = 189 mm上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm楼梯梁高度：h3 = 350 mm 楼梯梁宽度：b3 = 200 mm水平段楼板厚度：h4 = 80 mm3．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m4．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f tk = 2.01 N/mm2f t = 1.43 N/mm2梯梁纵筋强度等级: HRB400 f y = 360.0 N/mm2其余钢筋选用HPB235钢f yv = 210.0 N/mm2顶棚厚度c1＝20mm 顶棚容重R s＝20.0 kN/m3混凝土容重R c＝25.0 kN/m3混凝土弹性模量E c = 30000 N/mm2钢筋弹性模量E s = 210000 N/mm2钢筋保护层厚度a s = 15 mm梯段板纵向受力钢筋合力点至近边距离a s1 = 20 mm梯梁纵向受力钢筋合力点至近边距离a s2 = 25 mm三、计算过程：说明：本计算书中所有的剪力、弯矩、挠度均由《建筑结构静力计算手册》中单跨梁的内力及变位计算公式所得。

1六级人防楼梯计算书

1六级人防楼梯计算书(3#厂房LT3)六级人防楼梯计算(正向荷梯板几何尺寸水平步级数n1垂直步级数n2踏步宽b1梯段净高H=n2*a1梯段净跨L1=n1*b1踢步高a1上折平台跨L2下折平台跨L3楼梯斜板长L'梯段全跨L0=（L1+L2+L3）3000斜板厚h=(L'+L2+L3)/30斜板厚取值h=(L'+L2+L3)/30取整梯板荷载计算斜板重(标准值)g1=25*h*L'/100016.45步级重(标准值)g2=25*0.5*a1*n1/1000 4.05 20水泥沙浆面层(标准值)g3=20*20*(a1+b1)*n1/b1/1000 4.98 10纸筋灰底层(标准值)g4=17*10*(L'+L2+L3)/10000.56梯级面层(一般为水磨石)容重Rm0.65梯级面层(一般为水磨石)自重g5=Rm*(a1+b1)*n1/1000 2.18楼梯栏板自重g lb人防等效静载q1总荷载(设计值) 1.2G+1.0Q梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/100000071.93梯板配筋计算梯砼等级C?(20,25,30,35,40)砼抗压强度fc梯钢筋等级HRB400fy(HRB400)432梯钢筋等级HRB400fy(HRB400)432板配筋HRB400As(HRB400)1034板配筋HRB400As(HRB400)1034选取的板筋直径D计算间距1000/(0.785D2)最后选定斜板筋间距@100平台配筋计算平台板厚t200平台跨度Lt1800平台荷载(设计值)Gt+Qt133.42平台跨中弯矩Mt=1/8*(Gt+Qt)*Lt*Lt/100000043.23平台配筋HRB300As(HRB300)607选用的板筋直径(HRB400)d(HRB300)计算间距1000/As1/(0.785D2)最后选用平台板筋间距@120楼梯平台梁配筋计算梯梁梁宽bb梯梁梁高h b梯梁梁跨L b梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b梯板传来荷载(设计值)g6=(G+Q)*L0/2/1000119.89平台传来荷载(设计值)g7=(Gt+Qt)*Lt/2/1000120.08总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb243.57栏板传来集中力(设计值)P=1.2*g lb*L' 5.53梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/1000001126.86梯梁跨中弯矩Mb2=1/8*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb193.74梁面纵筋(HRB400)As(HRB400)892梁底纵筋(HRB400)As(HRB400)1429最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m3最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm20最后选定梁面纵筋(HRB400)面积942最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb3最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db25最后选定梁底纵筋(HRB400)面积1472梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P307.23梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0175.57是否构造梁箍筋HRB400须计算配箍131.66砼抗拉强度ft 2.355单肢抗剪箍筋（2－100）HRB400Asv33.40最后选定梁单肢箍筋HRB40010-100/150(2)78.5单肢抗剪箍筋（2－100）HRB400ASV33.40单肢抗剪箍筋（2－100）HRB21045.81 (LT1)六级人防楼梯计算(反向荷载作用)梯板荷载计算人防等效静载q234.32总荷载(设计值) 1.0Q-1.0G24.91梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/100000022.42梯板配筋计算板配筋HRB400As(HRB400)310选取的板筋直径D(HRB400)10计算间距1000/(0.785D2)253.1最后选定斜板筋间距@150平台配筋计算平台荷载(设计值)Gt+Qt48.81平台跨中弯矩Mt=1/8*(Gt+Qt)*Lt*Lt/100000019.77平台配筋HRB400As(HRB400)273选用的板筋直径(HRB400)d(HRB400)10计算间距1000/As1/(0.785D2)288最后选用平台板筋间距@120楼梯平台梁配筋计算梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b-0.86梯板传来荷载(设计值)g6=(G+Q)*L0/2/100037.37平台传来荷载(设计值)g7=(Gt+Qt)*Lt/2/100043.93总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb80.44栏板传来集中力(设计值)P=1.0*g lb*L'-4.61梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/100000141.89梯梁跨中弯矩Mb2=1/8*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb59.96梁面纵筋(HRB400)As(HRB400)404梁底纵筋(HRB400)As(HRB400)280最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m3最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm20最后选定梁面纵筋(HRB400)面积942最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb3最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db25最后选定梁底纵筋(HRB400)面积1472梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P98.24梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0180.51是否构造梁箍筋HRB300可构造配箍-82.278-100/150(2)单肢抗剪箍筋（2－100）HRB300Asv-21.46最后选定梁单肢箍筋HRB30010-100/150(2)78.5单肢抗剪箍筋（2－100）HRB400ASV-20.87单肢抗剪箍筋（2－100）HRB210-28.62。

人防楼梯60qk荷载

板式楼梯计算书：人防楼梯计算60qk荷载=====================================================================1 已知条件及计算要求：(1)计算简图:(2)已知条件:几何信息:左标高= -1.592m 右标高= 0.808m平台长度(左): 1650mm 平台长度(右): 2250mm平台厚度(左): 300mm 平台厚度(右): 300mm内延长(左): 0mm 内延长(右): 0mm平台梁尺寸:B1=300mm H1=600mmB2=300mm H2=600mmB3=300mm H3=600mmB4=300mm H4=600mm梯段长度: 4500mm , 踏步数: 16梯板厚度: 300mm ,梯跨长度L0: 2400mm ,梯井宽: 200mm平面类型: 单跑荷载信息:附加恒荷载: 0.800kN/m2活荷载: 60.000kN/m2恒载分项系数: 1.000 ,活载分项系数: 1.000混凝土等级: C20 ,f c=9.60 N/mm2配筋调整系数: 1.00混凝土容重: 25.00 kN/mm3保护层厚度: c=30mm板纵筋等级: HRB335 , f y=300 N/mm2梁纵筋等级: HRB400 , f y=360 N/mm2梁箍筋等级: HRB335 , f y=300 N/mm2验算信息:挠度限值: L0/200裂缝限值: 0.30mm(3)计算要求:1)楼梯板计算2)平台梁计算3)板挠度验算--------------------------------------------------------------------- 2 荷载与内力计算：(1)荷载计算标准值(qk):左平台: 68.300 kN/m梯斜段: 71.060 kN/m右平台: 68.300 kN/m设计值(q):左平台: 68.300 kN/m梯斜段: 71.060 kN/m右平台: 68.300 kN/m左平台梁(TL-1): 306.713 kN/m右平台梁(TL-2): 300.508 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板: 矩阵位移法求解。