模板及支架设计计算书 精品
20现浇模板及支架计算书(上传)
XX路X合同段20m现浇预应力砼简支空心板梁碗扣式钢管支架及模板结构计算书一、计算依据及原则：1、JTJ 041-2000 《公路桥涵施工技术规范》；2、JTJ 025-86 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》3、《路桥施工计算手册》4、XX高速公路设计文件及图纸5、因支架采用的是碗扣式钢管架，其纵、横间距只能按30cm为梯步进行变化，不似扣件式钢管架可根据计算结果任意采用纵、横间距，所以据以往经验先预计了纵、横向间距，然后进行验算。
二、模板与支架材料及基本尺寸拟定1、模板材料及基本尺寸1）、壳板采用竹胶板做底模和侧模板，厚度δ=12mm。
2）、小棱与大棱均采用西南云杉木材，前者断面尺寸为60×80mm，后者断面尺寸为100×100mm；小棱与壳板相结合支承于大棱上，后者支承于支架顶托上；小棱间距为300mm，大棱间距为900mm，特殊情况下大、小棱的间距减小。
2、支架材料及基本尺寸拟定1）、支架材料采用Q235碗扣式钢管架，其断面尺寸为φ48×3.0mm。
2）、钢管架有横桥向小横杆、纵桥向大横杆、竖向立杆以及纵横桥向的斜撑（剪刀撑）等四种形式。
3）、大横杆的步距为120cm，立杆（立柱）的横向间距为60cm，立杆的纵向间距为90cm，特殊情况下立杆的纵、横向间距减小(为30cm的倍数)。
4）、斜撑的间距以保证支架稳定为前提适当加密。
5）基本资料V砼 = 26KN/m3 V木 = 5KN/m3 V架管 = 3.5Kg/m V竹胶板 = 9KN/m3竹胶板:［σW］= 70Mpa ［τ］= 50Mpa E = 5.0×103MPa （合格品）方木:［σW］= 11Mpa ［τ］= 1.7Mpa E =9×103MPa （杉木）架管:（φ48×3mm）［σa］= 140Mpa i = 1.595cm Ao = 4.24cm2 I=1.078×10-7m4 W=4.493×10-6m3三、空心板梁自重与实心板梁自重的比率（实心率）纵向横向综合实心率p3=(0.7×0.9×4.8－(π×0.252+0.25×0.35)×4.3)÷(0.7×0.9×4.8)=0.59638四、底模板的强度及挠度验算1、作用在底模板的外力1）、模板自重（内模估算为底板模的两倍重，内、外模合计）q1=0.012×9×3=0.33Kpa2）、钢筋砼空心板自重q2=26KN/m3×0.9m×0.59638×1.2 =16.75Kpa(1.2为实心率不均匀系数) 3)、施工人员、施工机具运输堆放荷载q3=2.5KPa；4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q4=2.0KPa5）振捣砼时产生的荷载q5=2.0KPa每块0.6m宽的模板承受的均布荷载为(计算宽度取跨径的两倍):q=(q1+q2+q3+q4+q5)×b=(0.33+16.75+2.5+2+2)×0.6=23.58×0.6=14.15KN/m每块0.6m 宽的模板上作用的集中力p=2.5KN2、 模板底壳板的最大弯距为（按三跨连续梁）1）、在均布菏载作用下M maxq =210ql =20.31014.15⨯=0.12735KN.m 2）、在集中荷载作用下M maxP =6pl =2.50.36⨯=0.125KN.m 3、 模板底板壳板的强度验算1）、在均布荷载下σw q =max q M W =320.12735100.60.0126⨯⨯=8.84MPa ≤[σw]=70/2.5=28MPa 2）、在集中荷载下σwp =max p M W =320.125100.0126⨯0.6⨯=8.68MPa ≤[σw]=28MPa 4、模板底板壳板的挠度验算(按3跨连续梁计算)竹胶板的弹性模量E=5.0×103Mpa竹胶板壳板的惯性矩I=312bh =30.012120.6⨯=8.64×10-8m4 验算挠度的荷载组合按下列规定采用q=q1+q2＝0.33+16.75=17.08KN/m 2f qmax ＝45384qbl EI =34985100.338451010-⨯17.08⨯⨯0.6⨯⨯⨯⨯8.64⨯=0.0025m=2.5mm ≤3mm 五、小棱的强度及挠度验算小棱受均布荷载作用，如图：1、 作用在小棱上的外力1）、模板及小棱的自重q 1=0.33+0.06×0.08×5=0.35 Kpa2）、钢筋砼板梁自重q 2=16.75Kpa (见前述)3）、施工人员、施工料具运输堆放荷载q 3=2.5Kpa4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q 4=2.0Kpa5）、振捣砼时产生的冲击荷载q 5=2.0Kpa每根小棱的作用范围0.3m 内产生的均布荷载为：q=(q1+q2+q3+q4+q5) ×b=(0.35+16.75+2.5+2+2) ×0.3=23.58×0.3=7.08 KN/m2、 小棱的最大弯矩为M maxq =210ql =27.0740.910⨯=0.5730KN.m 3、 小棱的最大弯应力为σw q =max q M W =320.5730100.060.086⨯⨯=8.95MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、小棱的挠度验算挠度验算的荷载组合按下列规定采用q=(q1+q2) ×b ＝（0.35+16.75）×0.3=5.124KN/m I= 312bh =30.060.0812⨯=2.56×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝45384ql EI =46950.9384 2.56109103-⨯5.124⨯10⨯⨯⨯⨯⨯=1.9×10-3m=1.9mm ＜900400=2.25mm 六、大棱的强度及挠度验算按受对称集中力简支梁计算(大棱自重忽略不计)，如图：1、 作用在大棱上的外力p=7.08KN/m ×0.9m=6.372KN2、 大棱的最大弯矩为M maxq =p ×0.15m=6.372KN ×0.15m=0.9558KN.m3、 大棱的最大弯应力为σw q =max q M W =32100.100.1060.9558⨯⨯=5.73MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、大棱的挠度验算I= 312bh =30.100.1012⨯=8.333×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝()22346pa al a l EIl-=()22690.1530.150.640.150.68.333109100.63-6.372⨯10⨯⨯⨯-⨯⨯6⨯⨯⨯⨯⨯=3.79×10-4m=0.379mm ＜600400=1.5mm七、钢管支架的稳定性、强度及地基承载力验算1、作用在立杆（柱）上的荷载N=2×P=2×6.372=12.744KN2、立杆稳定性验算大横杆的步距为 1.2m,长细比入=l/r=1200/15.95=75,故φ=0.682,则立杆受压稳定强度允许值:[N]= φA[σ]=0.682×424×10-6×215×106=62.2KNN=12.744KN ＜[N]=62.2KN （满足要求，立杆稳定）另一种方法，查有关手册：[N]=30KN ，也满足要求。
预应力混凝土柱支架及模板计算书
预应力混凝土柱支架及模板计算书1. 引言本文档旨在为预应力混凝土柱支架及模板设计提供计算依据。
该设计旨在满足预应力混凝土柱的承载能力和稳定性要求。
计算书分为以下几个部分：设计条件、柱支架计算、模板计算。
2. 设计条件2.1 荷载条件预应力混凝土柱支架及模板的设计荷载条件如下：- 永久荷载：包括结构自重、围护墙重量等。
- 变动荷载：包括使用荷载、温度荷载等。
2.2 材料参数采用以下材料参数进行计算：- 预应力混凝土强度等级：XXX级。
- 钢筋强度等级：XXX级。
- 钢束强度等级：XXX级。
2.3 设计要求本设计应满足以下要求：- 支架稳定性要求：满足国家标准的支架稳定性设计要求。
- 柱承载能力要求：满足柱的承载能力要求。
3. 柱支架计算3.1 柱支架形式采用XXX形式的柱支架。
3.2 计算方法柱支架的计算应满足以下要求：- 考虑支架的水平稳定性和垂直稳定性。
- 采用弹性线性分析方法进行计算。
- 考虑荷载组合的作用。
3.3 计算结果根据计算，柱支架的尺寸应满足以下要求：- 柱支架的宽度：XXX mm。
- 柱支架的高度：XXX mm。
4. 模板计算4.1 模板形式采用XXX形式的模板。
4.2 计算方法模板的计算应满足以下要求：- 考虑模板的水平稳定性和垂直稳定性。
- 采用弹性线性分析方法进行计算。
- 考虑荷载组合的作用。
4.3 计算结果根据计算，模板的尺寸应满足以下要求：- 模板的宽度：XXX mm。
- 模板的长度：XXX mm。
5. 结论根据预应力混凝土柱支架及模板计算，柱支架的尺寸应满足柱的承载能力和稳定性要求，模板的尺寸应满足模板的稳定性要求。
设计者应根据本计算书的结果进行合理设计和调整。
6. 参考文献- 相关设计规范和国家标准。
以上为预应力混凝土柱支架及模板计算书的内容。
盖梁支架模板计算书
四、支架、模板计算书支架立杆纵、横向间距90×90cm，碗扣件Φ48，壁厚3.5mm。
一、何载计算1．模板自重竹胶板9kN/m3×0.012cm（厚度）=108N/m2=0.108kN/m25cm厚大板6kN/m3×0.05cm（厚度）=0.3kN/m22．支撑方木12×15cm自重6kN/m3×0.12m×0.15m=0.108kN/m23．碗扣支架自重每根立杆3.841kg/m×4.5m=0.173kN4．新浇钢筋混凝土自重①．中支点横梁部分：25kN/m3×1.5m=37.5kN/m2②．正常段部分：平均梁高0.92m25kN/m3×0.93m=23.25kN/m25．施工人员、机具何载 1.0kPa=1.0kN/m26．振捣何载 2.0kPa=2.0kN/m2说明：5、6项何载取值依据JTJ041-89《公路桥涵施工技术规范》附录8-1。
二、木模板验算验算公式依据《建筑施工工程师手册》按多跨等跨连续梁计算，跨度取0.9米验算木板厚度5+1.2=6.2cm宽度bcm.何载组合：1+4①+5+6q=0.108kN/m2+0.3kN/m2+37.5kN/m2+1kN/m2+2kN/m2=40.908kN/m21.抗弯：M max=0.08ql2=0.08×40.908kN/m2×bcm×0.92m2=2.65kN.cmW n=1/6bh2=1/6×6.22×b=6.41bcm3σm=M max/W n=2.65kN.cm/(6.41bcm3)=0.415kN/cm2=4.15N/mm2<f m=13N/mm22.抗剪：Q=k v×ql=0.6ql=0.6×40.908kN/m2×bcm×0.9m=0.221bkN对于矩形断面τ=1.5Q/(bh)=1.5×0.221bkN/(bcm×6.2cm)=0.0536kN/cm2 =0.536N/mm2<f v=1.5N/mm23.稳定性在均布何载作用下W=k w ql4/(100EI)k w=0.677q=40.908kN/m2l=0.9m E=10000N/mm2I=bh3/12=bcm×6.23cm3/12=19.9bcm4则W=0.677×40.908kN/m2×0.93m3/(100×10000N/mm2×19.9bcm4)=1.01mm<L/400=2.25mm即扰度在允许范围之内，5cm大板满足强度、刚度、稳定性要求。
150厚屋面板模板支撑架计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为7.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.30)+1.40×2.50=8.378kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.8。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.150×0.900+0.300×0.900)=3.293kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.900=2.025kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.293+1.40×2.025)×0.300×0.300=0.061kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.061×1000×1000/48600=1.257N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.293×3004/(100×6000×437400)=0.069mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.150×1.200+0.300×1.200)=4.390kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×4.390×0.300×0.300=0.227kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.227×1000×1000/48600=4.669N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
【精品】桥梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书
桥梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书铁路特大桥（40+64+40）m连续梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书1、工程概况新建铁路客运专线，某特大桥100#-103#连续梁线路里程为：DK2+700.790-DK2+846.490，采用挂篮悬臂施工。
(40+64+40)m连续梁设计采用《无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》通桥（2008）2368A-Ⅲ：梁体全长145.5m，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12m、底宽6.7m，中支点处梁高6.05m，跨中10m直线段及边跨13.75m直线段梁高为3.05m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。
根据设计图规定：①施工挂篮、机具、人群等各种施工荷载的总重量不得超过700KN。
②各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩25404KN·m及相应竖向支反力24137KN。
③悬臂施工时，理论上宜完全对称浇筑，如混凝土泵送有困难而难以实现时，应控制两端混凝土灌筑不平衡重量不超过20吨。
④铺设无砟轨道时梁体的实测线形与设计线形的偏差：上拱不大于10mm，下挠不大于20mm。
⑤竖向预应力筋采用Φ25mm高强精轧螺纹钢筋，型号为PSB785，其抗拉极限强度为785MPa，锚下张拉控制应力为700MPa。
竖向预应力筋沿梁体纵向基本按间距500mm设置。
锚具体系采用JLM-25型锚具，预留管道内径为φ35mm。
⑥在结构两侧腹板上设置直径为100mm的通风孔，通风孔距悬臂板根部距离为300mm，间距2m左右。
⑦无砟轨道箱梁桥面采用三列分区排水方式，两线承轨台间的梁体中间设泄水管，间距约8m。
2、编制依据⑴新建客运专线铁路特大桥：宁杭客专施图（桥）-03⑵无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）通桥（2008）2368A-Ⅲ⑶《客运专线桥涵工程施工技术指南》 TZ213-2005⑷《客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号⑸《铁路工程施工安全技术规程》 TB10401.1、2-2003；⑹《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣 2006年4月⑺好易懂结构分析器和结构力学求解器软件分析、计算结果⑻宁杭铁路客运专线施工图记设计交底等设计文件⑼现场施工技术调查和我单位现有施工技术水平和资源3、挂篮设计计算荷载(40+64+40)m连续箱梁悬浇设：0#块 + 中跨15节段 + 边跨2×9节段，节段布置如下图示。
框架支架模板计算书
目录一、工程概况 (1)二、900＊900＊1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2)三、1200＊1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (21)四、现浇横梁支架立杆受力计算 (34)五、地梁基础 (47)六、柱模 (47)七、楼板模板 (50)2＃桥框架支架模板计算书一、工程概况（一）工程简介2＃框架桥起止里程桩号：K0+870—K1+760,地面以上结构层数为2/11。
5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响，框架结构层数设计为一层，地面标高为185，楼面板为195平台,其余均为二层结构。
墙柱混凝土强度等级为C30，楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm，混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm，共26段，其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管，排污干管高、宽分别为2＊2.6m。
（二）支架模板布置情况本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3。
5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166—2008）的要求。
由于A1—A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3。
5m,因现浇楼板厚度为120mm、200mm，厚度较薄,采用钢管支架搭设.现浇楼板厚120mm支架采用1200＊1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000＊9000＊1200mm。
框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。
（三）支架基础下地质情况经地勘资料查得, 本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定.（四）地基要求压实处理,浇注10cm厚C20混凝土。
支架现浇地形起伏较大,需将边坡设置成60×80cm、60×60cm的梯步台阶，立杆距离台阶边缘距离宜大于50cm，台阶相邻高差小于1米,用10cm厚C20混凝土浇筑。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
模板设计计算书
模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。
（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。
（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。
５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
(完整版)模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.2/1＝1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.2/1＝1.2kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.61 5kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0 .615kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·mσ=M max/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/m m2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/2 50＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0.3]=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.5 42kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.071kN,R2'=1.406kN,R3'=1.406kN,R4'=1.071kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.141×106/4120=34.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.366kNτmax=2V max/A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.295kN，R2=3.661kN，R3=3.661kN，R4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.224kN，R2'=2.701kN，R3'=2.701kN，R4'=0.224kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 1P＝max[R2，R3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[2.701，2.7 01]=2.701kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.641×106/4120=155.509N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.38kNτmax=2V max/A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.533mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.942kN，R2=7.871kN，R3=7.871kN，R4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次为R2=7.871/1=7.871kN，R3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125P＝max[R1，R4]=0.295kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.224kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.052×106/4120＝12.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.192kNτmax＝2V max/A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.398kN，R2=0.634kN，R3=0.634kN，R4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.634kN，R4=0.634kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m2)小梁验算q1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1 2)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.0 32kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.574kN，R2＝7.003kN，R3＝7.003kN，R4＝0.574kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w/l b ＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7. 003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf＝N/(φA)+M w/W＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算F1=N=11.985kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1500mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1500×100/1000=90.09kN≥F1=1 1.985kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1000)×(1350)/(100×450)]1/2=5.477，A ln=ab=45 000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×5.477×7.488×45000/1000=2491.568kN≥F1=11.985kN 满足要求！Ｑ235A钢管轴心受压构件的稳定系数。
下构模板、支架计算书
下构模板、支架计算书一、系梁模板施工计算 1.1模板设计概况本段系梁尺寸共有3种类型，1.2m ×1.0m ，1.5m ×1.2m ，1.8m ×1.5m 三种，承台尺寸有望天冲大桥承台（长7.5m ×宽6.5m ×高2.5m ）。
根据各桥梁不同柱间距确定模板需用长度，根据各系梁高度确定系梁模板拼装高度。
标准模板规格为180cm ×150cm ，标准模板的加工采用6mm 的钢面板，法兰采用L75角钢，竖肋和横肋采用75×6mm 钢带，模板面板上肋的间隔为30×30cm ，模板间法兰连接采用φ16mm 的螺栓，间距为20cm 。
本方案模板加固用[10槽钢做横楞及竖楞，横楞和竖楞的布置间距随因梁高的变化而变化，具体布置方式间系梁模板图。
本计算书对针对250cm 梁高的承台(望天冲大桥为例)进行计算，其它梁高的模板布置方式参照本梁高，验算过程不详细列出。
1.2荷载分析计算荷载（q ）：新浇筑混凝土对模板的侧压力（1q ）+振捣混凝土时产生的水平荷载（2q ）+倾倒砼产生的水平荷载（3q ） 其中：振捣混凝土时产生的水平荷载（2q ）取2KN/㎡ 倾倒砼（溜槽）产生的水平荷载（3q ）取2KN/㎡由系梁高度可知，混凝土浇注的最大高度为 2.5m 。
由公式可知混凝土的侧压力为:232min 1min 232max 1max 2221/4.644.102.1)(4.12.1/4.8144.15.622.1)(4.12.1/2,/5.625.225m KN q q q q m KN q q q q m KN q m KN H q c =⨯+⨯=++==⨯+⨯=++===⨯==γ1.3 面板计算/30/301x y l l ==，按三面固结，一面简支的最不利情况计算。
查表得：取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为：q max =81.4KN/m 2 (3)应力计算 求支座弯矩：mmN l q K M mm N l q K M y My y x Mx X ⋅-=⨯⨯-=⨯⨯=⋅-=⨯⨯-=⨯⨯=93.4023000814.00550.056.4393000814.00600.022max 0022max 00跨中弯矩：mmN M mm N M x ⋅=⨯⨯=⋅=⨯⨯=1.1233000814.00168.03.1663000814.00227.02y 2钢板的泊松比v=0.3,故需换算跨中弯矩：mm N vM M M mm N vM M M x y yv y x xv ⋅=+=⋅=+=99.17223.203 面板的截面模量32266616mm bh W =⨯==支点应力为：a 215][a 26.73656.439max max MP MP W M =<===σσ [满足要求] 跨中应力为：a 215][a 87.33623.203max max MP MP W M =<===σσ[满足要求] 2、挠度验算()()mm N v Eh B ⋅⨯=-⨯⨯=-=6235230102.43.01126101.2112 mm l mm B ql K f f 75.0400/25.0102.43000814.00016.06404max=<=⨯⨯⨯==[满足要求] 1.4模板横肋竖肋计算模板背肋中的横肋和竖肋采用截面为75mm ×6mm 的钢带焊在面层钢板上，钢000.0600 0.0550 0.0227 0.0168 0.0016Mx My Mx My f K K K K K =-=-===带长度为30cm ，偏安全地按简支计算。
模板及支模架计算书
模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。
荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。
其强度和钢度应满足表4—6的要求。
模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。
三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
800mm厚顶板模板支架计算书
800mm厚顶板模板支架计算书1 顶板厚0.8m处面板计算顶层顶板厚0.8m，面板为15mm厚多层板，计算按不利位置0.8m厚混凝土计算；面板支据0.2m；以最不利位置，0.8m高混凝土位置。
模板多层板（15mm厚）计算：底模采用满铺15mm多层板，取1米板宽验算，截面抗弯模量W＝1/6×bh2＝1/6×1000×152＝37500mm³，截面惯性矩I＝1/12×bh3＝1/12×1000×153＝281250mm4。
作用于15mm多层板的最大荷载：a、钢筋及砼自重取26kN/m3×0.8m（板厚）＝20.8kN/㎡；b、面板荷载取0.5kN/㎡；c、施工人员及设备荷载取3kN/㎡；d、振捣荷载取2kN/㎡；荷载组合：恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。
取1m宽的板为计算单元。
则q1＝（a+b+c+d）×1＝26.3kN/mq2＝[1.35×(a+b)+1.4×（c+d）]×1＝35.75kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l＝200mm。
图1-1 受力计算简图Mmax＝1/10×qmaxl2＝1/10×35.76×2002＝143040N·mm强度验算：最大弯应力σmax＝Mmax/W＝143040/37500＝3.81N/mm2＜fm＝13N/mm2故,强度满足要求。
挠度验算：l4/100EI最大挠度ωmax＝0.677q1＝0.677×26.3×2004/（100×6000×281250）＝0.17mm＜[ω]＝L/400＝200/400＝0.5mm 故，15mm多层板验算满足要求。
2 顶板厚0.8m处次龙骨计算顶层顶板厚0.8m，次龙骨最大跨度1.2m；次龙骨布置间距0.2m；次龙骨跨度1200mm；次龙骨选用85×85木方。
楼梯模板支架计算书
楼梯模板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.7；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：双扣件；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(N/mm2):12；木方弹性模量E(N/mm2):8415.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15.44；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.66；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4模板面板的按照三跨连续梁计算。
1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为120mm，踏步高度为150mm，宽度为280mm，每一梯段板的踏步数为14步。
钢筋混凝土梯段板自重为： 1/2×0.15×24＋0.12×24/0.858 = 5.157 kN/㎡ 其中：αcos = 3920/2223503920+= 0.858 q 1 = 5.157×1+0.5×1 = 5.675 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q 2 = 2×1= 2 kN/m ； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql 2其中：q 为垂直与面板的均布荷载，q=（1.2×5.675+1.4×2）×αcos = 8.245kN/m 最大弯矩M=0.1×8.245×2502= 51533.6 N ·mm ；面板最大应力计算值σ =M/W= 51533.6/37500 = 1.374 N/mm 2； 面板的抗弯强度设计值[f]=12N/mm 2；面板的最大应力计算值为1.374 N/mm 2 小于面板的抗弯强度设计值12 N/mm 2,满足 要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为：ν=0.677ql 4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q 1= 5.675×αcos = 5.675×0.858 = 4.869 kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×4.869×2504/(100×8145×281250)=0.056 mm ； 面板最大允许挠度[ν]=250/ 250=1 mm ；面板的最大挠度计算值0.056mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=b ×h 2/6=6×8×8/6 = 64.0 cm 3； I=b ×h 3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm 4；1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重垂直于方木的分力(kN/m)：q 1= 4.869×0.25×αcos = 4.869×0.25×0.858 = 1.044 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载垂直于方木的分力(kN/m)：q 2 = 2×0.25 ×αcos = 2×0.25 ×0.858 = 0.429 kN/m；2.强度验算计算公式如下: M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2= 1.2×1.044+1.4×0.429 = 1.853 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×1.853×12 = 0.185 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.185×106/64000 =2.891N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.891N/mm2小于方木的抗弯强度设计值12 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bhn < [τ]其中最大剪力: V = 0.6×1.853×1 = 1.112 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×1.112×103/(2 ×60×80) = 0.348 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.66 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.348N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.66 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1= 1.044kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×1.044×10004 /(100×8145×256×104)= 0.339mm；最大允许挠度[ν]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.339 mm 小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm) Φ48×3.0 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数 1集中荷载P取板底方木支撑传递力：P＝（1.2×5.675×0.25+ 1.4×2×0.25）×1 = 2.403 kN;计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.60×106/5080=118.11N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算τmax=2Vmax/A=2×3.60×1000/489＝14.7N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算跨中νmax=1.8mm≤[ν]=1000/400=2.5mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=8.40kN，R2=8.40kN五、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数k1c按上节计算可知，扣件N＝8.40kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！六、楼梯支顶计算《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》DB/45T618-2009,对楼梯板进行支顶，验算楼梯板强度时按照最不利情况考虑，楼梯板承受的荷载按照面荷载均布考虑。
梁模板钢管支撑架计算书
梁模板钢管支撑架计算书梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
模板支架搭设高度为8.40米，基本尺寸为：梁截面 B×D=350mm×1100mm，梁两侧楼板厚度110mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用双钢管: 48×3.5。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×1.100×0.450=12.623kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=1.148kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.450=1.125kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×1.100×0.450+0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=13.770kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(12.623+1.148)+1.4×0.9×1.125]=20.007kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.313kNN2=4.377kNN3=1.313kN最大弯矩 M1 = 0.077kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.077×1000×1000/24300=3.152N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 13.77kN/m为设计值。
模板计算书
1.1.1模板及支架荷载计算：1.1.1.1模板及支架自重:(1)支架立杆自重(中部搭接1.5m)：支架立杆高度为6.8-0.3-0.04=6.46m，钢管的单位重量为0.0384kN/m，则得到0.0384kN/m×（6.46+1.5）m=0.306kN(2)水平杆自重：0.0384kN/m×0.7m×10=0.269kN(3)直角扣件自重（每个扣件重量为0.0132kN）：0.0132kN×12=0.158kN(4)方木自重(每立方米重量为4.5kN)：4.5×0.08×0.06×0.7×3=0.045kN(5)竹胶合板自重（每平方米重0.11kN）：0.11×0.7×0.7=0.0539kN模板及支架自重N GK1=0.832 kN1.1.1.2新浇筑混凝土及钢筋自重: N GK2=25×0.7×0.7×0.25=3.06 kN 1.1.1.3施工人员及设备荷载（取每平方米1.0kN）：N QK1=1×0.7×0.7×=0.49 kN1.1.1.4振捣混凝土时产生的荷载（取每平方米2.0kN）：N QK1=2×0.7×0.7×=0.98 kN1.1.2支架立杆轴向力设计值：按规范5.3.2条公式N=1.2∑N GK+1.4∑N QK则得到: N=1.2×(N GK1+ N GK2)+1.4×(N QK1+ N QK2)=1.2×(0.832+3.06)+1.4×(0.49+0.98)=6.728 kN1.1.3支架立杆底层段稳定性验算:按规范5.3.1条公式N/ A≤f验算1.1.3.1稳定系数 :立杆计算长度L0=L+2a（式中h为支架立杆步距,取1.6m，a为模板支架伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，a=0）则L0=1.6m。
桥梁模板支撑计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5] ×1=19.617kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.45))×1＝11.395kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝19.617×0.32/8＝0.221kN·mσ＝M max/W＝0.221×106/37500＝5.885N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.395×3004/(384×10000×281250)=0.427mmν＝0.427mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.3=5.974kN/m因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.3=5.166kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.808kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×5.166×0.52+0.125×0.808×0.52＝0.187kN·m M2＝q1L12/2=5.974×0.152/2＝0.067kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.187，0.067]＝0.187kN·mσ=M max/W=0.187×106/28583=6.531N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×5.166×0.5+0.625×0.808×0.5＝1.867kNV2＝q1L1＝5.974×0.15＝0.896kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.867，0.896]＝1.867kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.867×1000/(2×35×70)＝1.143N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.479kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×3.479×5004/(100×9350×100.042×104)＝0.121mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.479×1504/(8×9350×100.042×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝6.063kN/mq1静＝1.1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.3＝5.255kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1.1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.808kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.538kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×6.063×0.5＝3.789kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×5.255+0.437×0.808)×0.5+6.063×0.15＝2.071kNR＝max[R max，R1]＝3.789kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×3.538×0.5＝2.212kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×3.538×0.5+3.538×0.15＝1.194kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.212kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.379×106/4250=89.153N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.543×1000/398＝22.828N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.152mm≤[ν]=500/250=2mm悬挑段νmax＝0.123mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.562kN，R2=5.826kN，R3=7.311kN，R4=3.035kN 图二支座反力依次为R1=4.65kN，R2=6.717kN，R3=6.717kN，R4=4.65kN 七、扣件抗滑移验算c c满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.032×0.5×1.52/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[6.562,6.717,7.311,4.65]+1.1×1.35×0.15×5.2=8.47kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝8.47×103/(0.199×398)+0.003×106/4250=107.725N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.2/6=0.867≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.5×0.23=0.115kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.5×0.45×0.199=0.045kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.22×0.115+5.2×0.045=1.788kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=62×0.5×[0.15×5.2/(0.5×0.5)+0.5]+2×1×6/2=71.16kN. m≥3γ0M ok =3×1.1×1.788=5.899kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
模板及支架力学计算书
模板及支架力学计算书（一）混凝土墙模板计算书墙板模板包括地下室外墙，内剪力墙。
一、墙模板基本参数模板面板厚度h=13mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面40×80mm，间距300mm。
外楞采用φ48×3.2钢管，每道外楞2根钢楞，间距500mm。
穿墙螺栓水平距离455mm，穿墙螺栓竖向距离455mm，直径φ14mm。
二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
1、强度计算= M/W < [f]其中——面板的强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；[f] ——面板的强度设计值(N/mm2)。
M = ql2 / 10其中 q ——作用在模板上的侧压力，它包括:新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.50×50.00=30.00kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.50×6.00=4.20kN/m；l ——计算跨度(内楞间距),l = 300mm；面板的强度设计值[f] = 15.000N/mm2；经计算得到，面板的强度计算值11.400N/mm2< [f],满足要求。
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附件：模板及支架设计计算书一、荷载标准值及材料参数根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，表4.1.1，表4.1.2，表4.3.2，表5.2.2，表A.3.1-3，表A.5.2，续表B ，查得以下荷载取值、荷载组合及材料参数：1.1荷载标准值1、恒荷载标准值（1）模板及支架自重标准值（G 1k ）：取0.5 kN/m 2；（2）混凝土自重标准值（G 2k ）：取24kN/m 3；（3）钢筋自重标准值（G 3k ）：取1.5 kN/m 3；（4）新浇混凝土对模板侧面的压力标准值（G 4k ），按式1：121022.0V t F c ββγ=； 式2：H F c γ=计算，两者取较小值；式中：F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）；γc —混凝土的重力密度（kN/m 3）；V —混凝土的浇筑速度（m/h ），按1.5m/h 的浇筑速度进行计算；t 0—新浇混凝土的初凝时间（h ），采用t 0=200/(T+15)，T 为新浇混凝土的入模温度，取20℃，所以t 0=200/(20+15)=5.7h ；β1—外加剂影响修正系数，按照掺具有缓凝作用的外加剂考虑，取1.2；β2—混凝土塌落度影响修正系数，按照塌落度为110~150mm ，取1.15；H —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ），均按照最不利原则考虑取构件最大值。
2、活荷载标准值（1）施工人员及设备荷载标准值（Q 1k ）：面板与次楞计算时取 2.5kN/m 2，再用集中荷载2.5kN 进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；主楞取1.5 kN/m 2；立杆取1.0 kN/m 2。
（2）振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q 2k ）：水平面模板取 2.0kN/m 2，垂直面模板取4.0 kN/m2，且作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内；（3）混凝土采用泵车输送，梁、墙、柱倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值（Q 3k ），取4.0kN/m 2。
（4）因本工程车站为地下结构，因此不考虑风荷载对模板支架作用。
3、荷载组合参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合下表规定：模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合注：1、验算挠度应采用荷载标准值，计算承载能力应采用荷载设计值。
2、此表摘自《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008表4.3.22.1材料参数1、面板（覆面木胶合板）参数：抗弯强度2N/mm 0.13=m f ，弹性模量43N/mm 108⨯=E 。
2、50×100mm 、100×100mm 木楞(马尾松)：抗弯强度2N/mm 0.13=m f ，弹性模量24N/mm 1001.⨯=E ，木楞分别按40×90mm 、90×90mm 进行计算。
3、支撑：采用Φ48×3.0mm Q235钢管，2215mm N f =。
二、顶板模板计算车站顶板结构最大厚度为0.7m ，面板采用18mm 厚木胶合板，次楞采用50×100mm 方木，间距300mm ，主楞采用100×100mm 方木，间距600mm ；顶板支撑立杆横向间距为900mm ，纵向间距为600mm （沿车站方向），立杆步距为1200mm 。
车站纵向方向立面图平面图2.1荷载计算计算承载能力：1、面板及次楞活载按均布算：1k 2k 3k k 2G +G +G 1.24(0.50.7240.7 1.5) 1.2 2.5 1.425.52kN/mq Q =⨯⨯=+⨯+⨯⨯+⨯=11（）+ 1. 活载按集中算： 2k 2k 3k 2G +G +G 1.2=(0.50.7240.7 1.5) 1.222.02kN/mq =⨯+⨯+⨯⨯=1（），k 42.5 1.4 3.5kN/m F Q =⨯=⨯=1 1. 验算挠度：k 2k 3k 2G +G +G 0.50.7240.7 1.518.35kN/m q ==+⨯+⨯=1 2、主楞均布：1k 2k 3k k 2G +G +G 1.24(0.50.7240.7 1.5) 1.2 1.5 1.424.12kN/mq Q =⨯⨯=+⨯+⨯⨯+⨯=11（）+ 1. 验算挠度：k 2k 3k2G +G +G =0.50.7240.7 1.518.35kN/m q =+⨯+⨯=1 3、立杆均布：1k 2k 3k k 2G +G +G 1.24(0.50.7240.7 1.5) 1.21 1.423.42kN/m q Q =⨯⨯=+⨯+⨯⨯+⨯=11（）+ 1.2.2面板计算面板宽度取b=1.0m ，次楞间距即为梁跨度取3.0=l m 。
该位置荷载取值为，均布：q 1= 25.52×1.0=25.52kN/m ；集中：222.02 1.022.02kN/m q =⨯=， 3.5 1.0 3.5kN/m F =⨯=验算挠度：18.35 1.018.35kN/m q =⨯=1、受力简图q=40.56kN/m2、荷载验算均布面板最大弯矩：2210.10.125.520.30.22968N m M ql K ==⨯⨯=⋅集中面板最大弯矩：2220.10.1750.122.020.30.175 3.50.30.38193N m M ql Fl K =+=⨯⨯+⨯⨯=⋅则两者取最大值，20.38193N m M K =⋅面板截面抵抗矩：3422104.561810006mm bh W ⨯=⨯==面板截面惯性距：45331086.41218100012mm bh I ⨯=⨯==应力：4223819305.4107.07M W N mm σ==⨯=<2N/mm 0.13=m f ，满足要求。
2、挠度验算模板挠度由式EI l q v 100677.04==0.677×18.35×3004/(100×8×103×4.86×105)=0.26mm<[v]=300/250=1.2mm ，故能满足挠曲变形要求。
2.3次楞计算次楞采用50×100mm 方木，间距300mm ，主楞间距即为梁跨度取6.0=l m ，该位置荷载取值为，均布：q 1=25.52×0.3=7.656kN/m ；集中：222.020.3 6.606kN/m q =⨯=， 3.50.3 1.05kN/m F =⨯=验算挠度：18.350.3 5.505kN/m q =⨯=1、受力简图q=31.38kN/m q=25.52kN/mq=12.168kN/m2、荷载验算均布次楞最大弯矩：2210.10.17.6560.60.2756N m M ql K ==⨯⨯=⋅集中次楞最大弯矩：2220.10.1750.1 6.6060.60.175 1.050.60.3485N m M ql Fl K =+=⨯⨯+⨯⨯=⋅则两者取最大值，20.3485N m M K =⋅次楞截面抵抗矩： 3422104.5690406mm bh W ⨯=⨯==次楞截面惯性距：46331043.212904012mm bh I ⨯=⨯==应力：423485005.410 6.45M W N mm σ==⨯=<2N/mm 0.13=m f ，满足要求。
3、挠度验算EI l q v 100677.04==0.677×5.505×6004/(100×1.0×104×2.43×106)=0.20mm<[v]=600/250=2.4mm ，故能满足挠曲变形要求。
2.4主楞计算计算承载能力：均布：21(0.50.7240.7 1.5) 1.2 1.5 1.424.12kN/m q =+⨯+⨯⨯+⨯=验算挠度：20.50.7240.7 1.518.35kN/m q =+⨯+⨯=主楞采用100×100mm ，间距为600mm ，支撑立杆横距即为梁跨度取9.0=l m 。
该位置荷载取值为：均布：q 1=24.12×0.6=14.47kN/m ；q=7.656kN/m验算挠度：18.350.611.01kN/m q =⨯=1、受力简图2、荷载验算均布主楞最大弯矩：220.10.114.470.9 1.17N m M ql K ==⨯⨯=⋅主楞截面抵抗矩：35221022.1690906mm bh W ⨯=⨯==主楞截面惯性距：46331047.512909012mm bh I ⨯=⨯==应力：5211700001.22109.59M W N mm σ==⨯=<2N/mm 0.13=m f ，满足要求。
3、挠度验算EI l q v 100677.04==0.677×11.01×9004/(100×1.0×104×5.47×106)=0.89mm<[v]=900/250=3.6mm ，故能满足挠曲变形要求。
2.5支撑计算支撑荷载均布：21(0.50.7240.7 1.5) 1.21 1.423.42kN/m q =+⨯+⨯⨯+⨯=1、计算长度l o ＝h+2a式中 h ——支撑杆长度；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高 =H-200-18-600n-350若大于500，采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm 处加设一道扣件式水平杆作为支架顶层水平杆，则：层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-300 =H-200-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出a 值，见下表：取表中最大a 值进行计算：则：h+2a=1200+282×2=1764mm2、支撑轴力验算N=q ×l ×b=23.42×0.6×0.9=12.65kN将此杆件（Φ48 ×3.0）按单钢管支柱轴心受压构件考虑：f AN ≤=ϕσ 其中：N —每根立柱承受的荷载（N ）A —钢管截面面积（mm 2）ϕ—轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比λ求得。
i l 0=λ，0l 为钢管计算长度，i 为钢管回转半径mm d D i 95.154424842222=+=+=，则0176411115.95l i λ===，由《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）附录E 查得： ϕ=0.509A=4244422=-d D ππmm 2 3212.651058.610.509424N N m m A σφ⨯===⨯≤2215mm N f =，满足要求。