连续梁临时固结计算书

合集下载

1、60 100 60m连续梁悬臂T构墩梁临时固结方案计算书

新建铁路沈阳至丹东客运专线太子河特大桥（60+100+60）m连续梁悬臂T构临时固结抗倾覆结构设计计算书计算：刘东跃复核：审定：刘东跃中铁九局集团有限公司2011年5月16日一、工程概况新建沈阳－丹东铁路客运专线本溪枢纽工程太子河特大桥，位于本溪市明山区，中心里程为DK56+899.82，桥梁全长1345.96m。

其中跨越本溪市滨河南路为一联（60+100+60）m连续梁，桥墩牌号为27＃～30＃，28＃和29＃墩为悬臂梁O＃段主墩。

连续梁桥墩为双线圆端型实体桥墩。

28#墩墩高为19m、29#墩墩高为11.5m；边墩27#墩高为21.5m、30#墩墩高9m。

28＃墩和29＃墩墩顶横向长度为10m，纵向宽度为4m，其中两端为半径2m圆弧。

连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。

箱梁顶宽12.2m，底宽6.7m。

顶板厚度除梁端附近外均为400mm，腹板厚度600—1000mm，按折线变化，底板厚度由跨中的400mm变化至根部的1200mm。

中支点处梁高7.85m，跨中10m 直线段及边跨15.75m直线段梁高为4.85m。

0#块长度为14m，边跨现浇段长度9.75m，采用支架法现浇。

边跨合拢段和中跨合拢段长度均为2m。

1#～13#节段及合拢段梁段采用挂篮悬浇。

为悬臂浇筑稳定，T 构设置临时固结。

二、墩梁临时固结设计荷载新建沈阳－丹东铁路客运专线无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线悬浇）（60＋100＋60）m施工设计图《沈丹客专桥通－Ⅰ－04》设计说明书“七章施工方法及注意事项、（八）款”中“墩梁临时固结措施：各中墩梁临时固结措施（或临时支墩），应能承受中支点处最大不平衡弯矩70941KN－m和相应竖向反力57301KN（本值为参考值，施工单位应结合具体荷载情况进行计算和检算），墩梁固结或临时支墩在横桥向必须对应箱梁腹板范围内，其材料及构造由施工单位确定。

此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性，施工不平衡荷载和风荷载的影响，未考虑安全系数及一侧挂篮坠落的情况，设计临时固结构造时应酌留富裕量，并应在施工时加强挂篮锚固”。

40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书

40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。

临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。

上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。

一、设计荷载1、工况I假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。

自重计算如下表：块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN）0# 35.25 2．6 916.501# 52.88 2．6 1374.882# 41.2 2.6 1071.203# 39.83 2.6 1035.584# 38.54 2.6 1002.045# 49.53 2.6 1287.786# 47.60 2.6 1237.607# 45.91 2.6 1193.668# 50.01 2.6 1300.269# 48.83 2.6 1269.58按最不利工况计算：由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得：G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。

不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。

由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。

横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。

80m连续梁墩顶临时固结

墩顶临时固结计算(1) 概述参见示意图6，采用临时支柱尺寸为2000×800mm的矩形截面，为素混凝土结构（可配构造网片钢筋），一个墩顶布置4个，墩顶每侧布置25根f pk=930φ32精轧螺纹钢，每根预拉力40t。

(2) 临时支柱受力由设计图知，中跨合拢前，中墩承受箱梁混凝土自重荷载2816.4t，施工挂篮及模板荷载按150t计，精轧螺纹钢预拉力2000t，则中跨合拢前，中墩承图6受的总荷载为2816.4+150+2000=4966.4t。

考虑最不利情况：挂蓝倾覆，混凝土脱落，产生弯矩：（100.45+75）×37.5=6579.4t.m。

精轧螺纹钢产生的最大平衡弯矩：25×4.3×78=8385 t.m。

满足要求。

墩顶永久支座刚度比临时支柱小，为简化计算，假设永久支座不受力，则不考虑倾覆时一个临时墩柱所受压力为：4966.4÷4＝1241.6t考虑倾覆时，墩顶不平衡弯矩由临时墩柱平衡，每个临时墩柱增加（或减少）的压力为：6579.4÷4.3÷2＝765t则临时支柱所受总压力为：1241.6＋765＝2006.6t或1241.6-765＝476.6t（精轧螺纹钢不受力）。

(3) 临时支柱验算根据施工需要，临时支柱设计为C50素混凝土受压短柱结构（配构造钢筋网片），截面A＝2000×800＝1600000㎜2。

C50素混凝土轴心抗压强度设计值为：fcc＝0.85fc＝0.85×23.1＝19.6MPa其承载力为：Nu＝фAfcc＝1.0×1600000×19.6＝31360000N＝3136t＞2006.6t,临时墩柱受力满足。

（4）墩或梁局部承压验算由于梁的混凝土标号C50，由墩顶临时布置知，梁局部承压满足。

此处主要验算墩的局部承压。

墩顶不配置间接钢筋的局部受压承载力公式：F f A cc lu l lωβ= ω——荷载分布影响系数，取1.0； lβ——混凝土局部受压强度提高系数，取1.17； ccf ——素混凝土抗压强度设计值，C35砼，取MPa 2.123.1485.0=⨯； ln A ——局部受压面积，取1600000mm 2。

连续梁墩梁临时固结计算

XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算1、墩梁临时固结结构概况由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。

根据本桥桥墩横向截面刚度较大，具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。

因此，临时固结结构采用内固结结构型式。

临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。

在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋，其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋，临时支座示意图如下。

2、计算依据（1）XXXX大桥施工图设计（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG/T F50-2011）（4）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）3、计算参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；（2）直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。

4、临时固结荷载施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载，具体组合如下：（1）挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时，一侧挂篮及混凝土坠落，由此产生的偏载弯矩；（2）施工荷载计算主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。

1）竖向支反力①梁体混凝土自重：26636KN；②施工人员、材料及施工机具荷载：按2.5KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；③混凝土冲击荷载：按2.0KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值：60t；则竖向荷载组合为：N=1.2×[1）+4）]+ 1.4×[2）+3）]=1.2×（26636+60×10）+1.4×（2.5×4×13.65+2.0×4×13.65）=33027KN2）最大不平衡弯矩计算①一侧混凝土自重超重3%，钢筋混凝土容重取26 KN/m²；②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计算，布置在倾覆侧现浇节段上；③考虑挂篮、施工机具重量偏差，一侧挂篮机具动力系数为1.2，另一侧为0.8；④风压强度取W=500Pa，百年一遇风速V10=28.6m/s；⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差，控制在10t以下；⑥挂篮行走不同步，挂篮及机具重量取60t；⑦最后一个悬浇节段重量，取设计重量963KN。

临时固结计算

临时固接计算本桥为连续梁桥，主桥施工过程中需进行临时固结，计算图示见（图一和图二）。

分析计算模型可知，挂篮对称平衡施工时桥墩仅受压力。

考虑到施工质量和施工条件的问题，进行了以下三种工况的验算。

分别是：工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。

工况二：一侧堆放材料、机具等0.8吨/米，端头作用15吨集中力，另一端空载；工况三：一侧施工机具等动力系数1.2，另一侧为0.8。

列举参数意义如R1’-----左侧临时固结块作用于桥墩上的力 R2’-----右侧临时固结块作用于桥墩上的力 f-----施加于桥墩中的竖向预应力对桥墩产生的力 R-----合成轴力 M-----合成弯矩一、工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。

施工至最大悬臂阶段累计内力图（图一）（一）桥墩所受外力总和：以1号墩为例，由计算文件可以得到121214,24632R kN R kN =-=可以看到梁体有向已浇注最后一块的方向翻转的倾向。

以下计算所需精轧螺纹钢筋的根数：332116'121410' 4.33610280107R R A A m σσ-⨯=⇒===⨯⨯ 单侧需要根精轧螺纹钢筋即可（二）分析桥墩受力资江大桥主墩墩身截面如图1中的左图，已知Nd=23418KN ，Mdx=38767.8KN ·m ， fcd =18.4Mpa ，fsd = fsd ′=280 Mpa ，L ＝21m,计算主墩墩身配筋。

1、计算截面在弯矩M dx 作用平面内的配筋。

截面中性轴为y-y 轴计算可得箱形截面的A=11.7m2，Iy=12.7205m4在保证A ，I 值相等的前提下，箱形截面转换成I 形截面，如下图右图，按偏心受压构件的计算原理计算截面配筋，计算图示如下：L0=2L=42m, i=√(I ／A)= √(12.7205／11.7)=1.043m由于L0／i=42／1.043=40.3>17.5,所以应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心矩的影响。

临时固结计算书

附件三：跨津山铁路（60+100+60m）连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。

临时支座和临时锚固设于主墩顶，承受中支点处最大不平衡力矩65368kN-m及相应竖向支反力52033 kN。

临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置4个，宽0.6m，长2.75m，厚度为梁体底到墩帽顶距离。

每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入16根Ф32精轧螺纹钢，临时支座的材料采用C50混凝土。

二、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（60+100+60）m悬灌连续梁图纸《通桥（2008）2368A-Ⅴ中给定最大不平衡力矩为65368kN〃m。

1.锚固材料的选用（1）初步选用材料为JL785Ф32精轧螺纹钢及JLM-32锚具、垫片和联接器。

（2）Ф32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2, 屈服点σ2.0不小于785 Mpa，抗拉强度bσ不小于980 Mpa，伸长率δ=7%，5弹性模量取2×106 Mpa。

锚下张拉控制应力为735 Mpa，单根力=804.2×735=591kN。

1、Ф32精轧螺纹钢数量计算M=n〃F〃Lmaxn=M/（F〃L）=65368/（591×3.5）=31.6根max实际设置32根。

n ——钢筋根数M——最大不平衡力矩maxF ——单根拉力L ——工作力臂2、Ф32精轧螺纹钢锚固长度按照规范要求，通常受拉构件钢筋最小锚固长度按45d埋设，即Ф32精轧螺纹钢在混凝土中锚固长度为45×3.2=144cm。

在本连续梁中按照150cm与200cm两种形式交错布置埋设。

也可通过钢筋与混凝土的粘结力计算锚固长度。

螺纹钢筋与混凝土的粘结强度为25～65kg/cm2，粘结强度随着混凝土标号的提高而增大，这里取45kg/cm2。

连续梁墩梁临时固结标准计算书

7临时固结验算7.1临时固结设计方案为确保悬臂浇筑过程中支架结构的稳定性，根据设计要求，主墩和主梁0#块之间设置临时支座和锚固钢筋进行墩梁临时固结，以抵抗施工中可能出现的不平衡弯矩。

其中在永久支座两侧设置两个临时支座,尺寸4.8×0.6×0.5m，采用C50混凝土浇筑；每个临时支座上分别布置94根φ32型号HRB400钢筋，锚固钢筋中心距主墩中心 1.0m。

临时支座顶面标高与永久支座顶面标高保持一致，避免拆除永久支座时，下落时使梁体产生振动损坏梁体及永久支座。

按照设计要求，永久支座不得过早受力。

在悬浇过程中，视为永久支座不受力，按临时固结结构承担悬浇梁全部荷载和最大倾覆弯矩设计。

7.2设计参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；=360MPa；（2）Ф32 HRB400钢筋抗拉强度设计值fy=23.1MPa。

（3）C50混凝土轴心抗压强度设计值fC7.3临时固结抗倾覆荷载为安全起见，本方案按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。

这种极端的因素是施工中意外发生悬浇最后一节段全部浇完时连同挂篮坠落。

梁段号 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 挂篮自重长度（m ） 5.5 3.5 3.53.53.5 3.5 4 4 4 4 力臂（m ） 2.75 7.25 10.75 14.25 17.75 21.25 25 29 33 37 37 重量（kN ） 2989 1352 126111801110 1050 1084 982 956 943 436 弯矩（kN ·m ） 8220980413554 1681219694223132709328481315513489516132弯矩小计（kN ·m ） 228547.475竖向力小计（kN ）13342.5这种工况的倾覆弯矩为单侧9#块自重和单侧挂篮自重引起的弯矩，力臂为37m 。

临时固结抗倾覆计算荷载为：最大竖向反力：kN N 25306436-943-25.13342=⨯=；最大不平衡弯矩：m kN M ⋅=+=510271613234895。

连续梁临时固结体系计算书

京杭运河大桥主桥临时支墩及临时锚固计算书编制：审核：批准：2013年06月1 概述京杭运河大桥主桥上部结构采用（70+120+70）m预应力砼矮塔斜拉桥，主塔一跨跨越京杭运河，主墩墩身位于航道驳岸之外。

主梁采用双箱梁加横梁组合体系，顶面全宽43m，箱梁为单箱三室截面，边腹板采用斜腹板，箱底宽7.313~8.5m，外侧悬臂长3m，两箱梁通过横梁及桥面板连接。

采用挂篮悬臂浇筑法施工，箱梁纵向悬浇分段长度为（15×3.0m＋2×3.5m），箱梁墩顶现浇块件（即0号块）总长14.0m，中跨合拢段长度为2.0m，边跨合拢段长度为2.0m，边跨现浇段长度为8.92(8.84)m。

在变截面箱梁挂篮分段浇筑施工时，在梁体两悬臂端由于挂篮移动、混凝土浇筑不同步、风荷载等因素会产生不平衡弯矩，因此必须采用临时固结体系来保证悬浇箱梁施工的安全性及悬臂抗倾覆稳定，本工程拟采用φ1.3m钢筋混凝土柱临时固结的方式。

在施工过程中，墩顶永久支座不承受荷载，临时支座承受整个主桥箱梁的设计荷载和全部施工荷载。

2 结构形式临时固结体系的结构形式为在每个主墩墩身外侧设置两排6根φ1.3m钢筋混凝土柱作为临时支撑系统座，柱间间距8m，混凝土强度等级为C50。

同时在每根柱预埋6根f pk=785MpaφJL32精轧螺纹钢用来抵抗不平衡弯矩，具体结构形式详见《主桥墩梁临时固结构造图》。

3 不平衡弯矩计算在施工中由于挂篮移动出现坠落、混凝土浇筑不同步、施工荷载、风荷载等因素会产生不平衡弯矩，对于浇筑梁段过程中出现的涨（缩）模情况，在施工中采取措施，首先保证模板的刚度及标高的准确性，其次对两悬臂端的浇筑混凝土方量严格控制，出现偏差及时调整两侧不平衡荷载，确保两侧已浇筑箱梁永久荷载一致，因此不做考虑。

对于不平衡弯矩按以下几种工况进行计算：工况一：根据设计图纸，当悬浇挂篮施工到最后一个块段（17#块）时，因施工不同步，考虑两侧不平衡荷载为17# 块施工时重量的30%，此时对近侧临时支撑顶处将产生一个最大偏心弯距。

连续梁临时固结计算

连续梁临时固结计算1、编制依据⑴《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T 20065-2006)⑵《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）⑶《铁路工程安全技术规程》（TB10401.1-2003）⑷《混凝土结构设计规范》⑸《新建铁路铁路特大桥》⑹《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》（跨度：80.6+128+80.6）2、工程概况由（60+100+60）m施工图说明知，各中墩采取临时锚固措施进行墩梁固结，各中墩采取的临时锚固措施应能承受中支点处最大竖向支反力52033KN及相应最大不平衡弯矩65368KN.m。

在墩顶采用的四个临时支墩，支座内预埋25的精轧螺纹钢，钢筋深入梁体和墩顶，利用临时支座的支反力产生的弯矩抵抗梁体的纵向、横向不平衡弯矩。

临时固结支座采用C50混凝土浇筑，其轴心抗压强度为23.5MPa；固结筋采用PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa。

3、临时固结计算由于连续梁通过支座与墩柱进行铰接，悬臂施工时梁体承受不平衡弯矩及扭矩时，抗倾覆能力差。

因此，0号块施工时在墩顶设置临时固结支墩,每个临时支墩均采用25精轧螺纹钢在施工墩身时进行准确预埋。

3.1 锚固力计算按照《预应力混凝土用螺纹钢筋》，PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa，锚下控制应力σ=700Mpa。

单根25精轧螺纹钢抗拉力设计值为F=σA=700×103×π×0.0252／4=343.61KN考虑实际受力时的不均匀及其它不利因素，计算时取安全系数为1.3，单根25精轧螺纹钢抗拉力取值为F=343.61/1.3=264.32 KN。

墩顶25精轧螺纹钢合力点为墩中心，墩中心线到单侧临时支墩中心间距为2.05m，根据设计文件要求，临时支墩要满足设计不平衡弯矩65368KN·m。

设锚固反力为F，可列出如下弯矩平衡方程：F×2.05＝65368，解出F＝31886.8KN方法一：32精轧螺纹钢所需数量最少为：31886.8/264.3=121根,考虑精轧螺纹钢应力集中等不利因素影响，实际单边按31根布置，共计124根。

40+60+40连续梁临时固结计算

40+60+40m现浇箱梁临时固结计算书一、工程简述40+60+40m,箱梁断面为单箱五室斜腹板设置，箱梁顶板宽33m（含防撞墙外包部分），底板宽24~25.334m,两翼悬臂各长3.5m。

桥面设置2.0%的向外侧双向横坡，顶底板平行设置。

箱梁根部断面梁高3.8m，跨中和边跨现浇梁段梁高1.8m，其间梁底下缘以1.8次抛物线变化。

二，■图1箱梁典型截面示意箱梁主墩墩顶处各设横隔梁1道，厚度为3.8m。

两边墩墩顶处各设厚横隔梁一道。

箱梁纵向划分为墩顶0号梁段、6个分节段浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合龙段、中跨合龙段。

墩顶0号梁段长12m，分节段浇筑梁段数及梁段长度从梁根部至跨中布置分别为：2x3.5m、4x4.0m。

边跨现浇段长9.0m，边跨合龙段、中跨合龙段长均为2m。

悬挑梁段最大节段控制重量为3148.4kN，最大悬挑长度为29m。

为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜失稳破坏，且不使永久支座偏压破坏，在悬灌梁施工过程中0号块设置临时支撑，临时将支撑与梁体、承台固结。

二、计算依据《杭州萧山机场公路改建工程两阶段施工图设计》（浙江省交通规划设计研究院，2013.8）《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/TD60-01-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)三、临时固结设置本桥40+60+40m变截面连续箱梁，跨越规划的利民东路，施工方案拟采用挂蓝悬臂现浇施工。

根据设计文件和相关规范要求，施工时应设置临时固结措施将墩梁固结，以承受悬臂施工中不对称荷载作用。

设计文件要求：无论在浇筑阶段、挂篮移动或拆除阶段，均需保持对称平衡施工，容许不对称重量纵桥向不得大于一个梁段底板的重量，横桥向不得大于一个梁段底板重量的20%。

主墩临时固结计算书

目录1 计算依据 (3)2 临时固结概述 (3)3临时固结设置 (3)4临时固结抗倾覆荷载 (3)5、临时固结方案检算 (4)5.1临时支座内力计算 (4)5.2临时支座的受压承载能力计算 (5)拉里双线特大桥跨跨S312省道、狮山水库（73+128+73）m连续梁主墩临时固结计算书1 计算依据（1）《DK136+633.366拉里双线特大桥孔跨调整》（贵南施桥（变）-77-5）（一、二册）；（2）《钢结构设计规范》GB50017-2017；（3）《铁路预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工技术指南》(TZ324-2010)；（4）《路桥施工手册》；（5）《《铁路混凝土工程施工技术规程》Q/CR9207-20172 临时固结概述为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡，在0#块上设置临时固结，抵抗不平衡力矩，保证结构的稳定安全。

3临时固结设置在78#、79#墩每个0号块上设置4个条形临时固结，尺寸为2.4m×1.1m，每侧临时固结设置388根Φ32粗钢筋。

0号块两侧设临时锚固，临时锚固中心距主墩中心1.8米。

一个T构两侧在第17个梁段施工时产生的不平衡力矩最大（10#段施工完毕，一端未掉落，另一端混凝土连同挂篮一起掉落），考虑此不平衡力矩全部由临时锚固的螺纹钢筋承担，在临时锚固处产生弯矩。

4临时固结抗倾覆荷载设计文件给出的“计算临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩89810.5KN.m及相应竖向支反力52544.0kN。

为更加安全起见，我们按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。

考虑施工中的自身因素所造成的最不利倾覆工况是悬浇最后一节段刚好浇筑完成同时、连同挂篮倾覆。

这种工况的倾覆弯矩更安全于设计提供值。

竖向荷载计算如下：临时固结所承受的竖向力为混凝土自重（荷载分项系数按1.35计），同时考虑施工人员、机具、材料和其他临时荷载（荷载分项系数按1.4计）。

（1）混凝土结构自重为：（2100.04+2014.8+1935+1860.6+1838.0+1973.1+1851.0+1729.3+1632.4+1745.9+1650 .4+1556.0+1484.8+1445.2+1431.3+1381.9+1381.7）*2+13007.3=71030.18kN；①施工人员、机具和其他临时荷载：2.5×1.4×3.5×12.6=154.35kN ； ②倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.5×1.4×3.5×12.6=154.35kN ； ③振捣混凝土产生的荷载：2.0×1.4×3.5×12.6=123.48kN ；挂篮设计重量为650×2=1300kN 。

跨G308国道连续梁悬臂T构墩梁临时固结方案计算书

附件二：齐济（黄河前）特大桥工程跨G308国道60+100+60m连续梁悬臂T构临时固结抗倾覆结构设计计算书一、墩梁临时固结设计荷载设计说明书“七、施工方法及注意事项、（二）款”中“悬臂施工时，各中墩采取临时锚固措施，计算采用的不平衡荷载有：1、一侧混凝土自重超5%；2、一侧施工荷载为0.48KN/㎡，另一侧施工荷载为0.24KN/㎡；3、施工机具动力系数，一侧采用1.2，另一侧采用0.8；4、梁段浇筑不同步不同步引起的偏差，控制20t；5、一侧风向上吹，风压强度取800pa；不平衡荷载组合：1+2+3+4；1+2+3+5；计算临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩56557KN.m及相应竖向支反力51430KN。

此不平衡弯矩值未考虑一侧挂篮突然坠落情况。

”按照设计意图，为确保施工安全，选取最不利因素工况计取倾覆荷载。

极端不利工况为挂篮及最后节段坠落，所引起的最大不平衡弯矩Mmax和相应竖向反力Nmax。

荷载统计：1、一侧混凝土自重超5%：956*2.5*5%*10=1195 kN 。

2、一侧施工荷载为0.48KN/㎡，另一侧施工荷载为0.24KN/㎡：0.24*49*12.2=143.5kN。

3、施工机具动力系数，一侧采用1.2，另一侧采用0.8：143.5*0.4=57.4kN。

4、梁段浇筑不同步不同步引起的偏差，控制20t：200kN。

5、一侧风向上吹，风压强度取800pa：478KN。

6、挂篮及最后节段重量为：800kN+1300kN=2100kN。

最不利荷载组合：1+2+3+6。

最大不平衡弯矩为：1195*24.5+143.5*24.5+57.4*24.5+2100*49=137099.6kN.m。

此荷载大于设计最大不平衡弯矩和相应竖向反力，能够确保施工安全。

二、墩梁临时固结结构采用在墩顶四角设置临时支墩的临时固结方案，具体做法如下：临时固结支座尺寸为2.0m×0.6m×0.59m，每墩共4个（见临时支座设计图）。

连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算

连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算临时固结措施参考“时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）图”叁桥（2006）2206-B 图，应能承受中支点处最大竖向力为33640KN 相应不平衡弯矩取为39424KNm,在每个墩身设置四个临时固结，则单个临时固结受力如下：压力：R 1=33640/4+39424/3/2=8410+6570=14980KN（3.0m 为两个临时固结的纵向中心距）拉力：R 2=39424/3/2=6570 KN 临时固结采用钢筋混凝土，由混凝土承受压力，钢筋承受拉力；混凝土采用C50, 钢筋采用25d mm =，=930pk f MPa 的精轧螺纹钢。

1 单个临时固结所需的精轧螺纹钢筋面积计算As=1.3 R 2/f sd =1.3×6570/770=11092mm 2（1.3为倾覆稳定的安全系数）单根螺纹钢的截面面积2221125490.944A d mm ππ=∙∙=⨯⨯= 所需精轧螺纹钢筋根数：n= As/A=11092/490.9=20.4，取22n =(取22根φ25精轧螺纹钢钢筋，钢筋深入墩身和梁体各900mm ，在两端设锚垫板并加扣螺帽） 2 单个临时固结所需的C50混凝土面积计算Ac=1.3R 1/fcd=1.3×14980×1000/22.4=869375mm 2(取60×180cm ， 1.3为受压强度的安全系数)3 单个临时固结所需的钢板面积计算As=1.3R1/fsd=1.3×14980×1000/215=90577mm2（采用2cm厚钢板设置隔档，设置总长度6.28m，受力面积125600 mm2）4 临时固结设计图临时固结平面布置图（图二十九）单位：厘米临时固结立面布置图（图三十）单位：米单个临时固结构造图（图三十一）单位：厘米。

连续梁临时固结方案及计算

赣龙铁路GL-3标花桥大桥跨319国道墩梁临时固结方案编制：复核：审核：中铁二十二局赣龙铁路GL-3标工程指挥部一项目部一架子队二零一一年五月一、编制范围本方案编制范围仅包括赣龙铁路GL-3标花桥大桥墩梁临时固结方案。

二、概况赣龙铁路GL-3标花桥大桥连续梁主墩墩身高7#墩18m、8#墩19.5m，A0#段采用托架施工。

此桥采用的通用图《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》跨度：（40+64+40）图号：肆桥参（2009）22610-Ⅶ中墩梁固结方案均为施工单位参考，施工单位也可采用其他构造形式，因其方案中顶帽尺寸与本桥设计尺寸不符，根据设计要求，需进行调整。

三、临时支座及临时锚固设置连续梁设计图《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）肆桥参（2009）22610-Ⅶ》第49页：《中墩临时固结构图》中，在附注第5条中明确：“临时锚固措施应能承受中支点处最大竖向力为23250KN,相应不平衡弯矩为5988KN-M，本图仅供施工单位参考，施工单位也可采用其他构造型式”。

因本桥连续梁桥墩顶帽平面尺寸与连续梁设计图《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）肆桥参（2009）22610-Ⅶ》桥墩顶帽平面尺寸不一致，故对《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）肆桥参（2009）22610-Ⅶ》第49页临时支座及临时固结方案进行调整：临时支座采用C40混凝土，支座尺寸见下图。

临时支座设在墩顶纵向两侧。

在A0#段箱体浇筑前浇筑临时支座。

在浇筑临时支座和箱梁时，先在墩顶面及临时支座顶面涂抹隔离剂或垫油毡等材料以便临时支座拆除时与墩顶及梁体分离。

临时支座及临时固结简图梁体临时锚固通过3根φ32螺纹钢为一束实现。

其下部锚固在墩身内，上部穿过A0#段锚固于A0#底板混凝土内，其平面布置如上图《临时支座及临时固结简图》所示。

单个临时支座面积为：0.65m×1.3m＝0.845m2；C40混凝土抗压强度设计值为40MPa（4×107Pa）中支点竖向承载力为：0.845m2×4×107MPa＝33800KN>23250KN竖向承载力满足设计要求；墩梁固结能承受的最大不平衡弯矩：根据相应设计规范，Ф32螺纹钢筋设计抗拉强度为445MPa（445×106 Pa）。

临时固结计算书

万州区长江二桥至密溪沟段消落带生态库岸综合整治工程〔三标段〕(桃子园大桥)0号块临时固结施工专项方案审批人：审核人：编制人：编制单位：苏州市政园林工程集团编制时间：2021年9月目录〔一〕工程概况 (3)〔二〕固结方案 (3)1、方案一：体内固结 (4)临时支座受力计算 (4)临时支座验算 (5)临时支座撤除 (6)2、方案二：体内体外固结 (6)2.l. 设计依据及参数 (7)2.2. 临时固结抗倾覆荷载 (7)2.3.计算临时固结构造内力. (7)2.4. 临时固结构造设计 (8)〔一〕工程概况桃子园大桥桥型布置为左幅桥上部构造为〔55+100+55〕m+〔3x25〕m 预应力混凝土连续梁，左幅桥全长295m，右幅桥为〔55+100+55〕m 预应力混凝土连续梁，右幅桥全长220m。

桥墩下部构造为11 号主墩根底采用6 根φ×8.1m。

承台厚3.5m。

墩身采用等截面矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为10.5m，右幅桥为9m，桥墩截面尺寸3×7.26m，四周设r=0.3m的倒角。

12 号主墩根底采用6 根φ×8.1m。

承台厚3.5m。

墩身采用等厚度矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为20m，右幅桥为16.5m，单幅墩标准截面3×7.26m，四周设r=0.3m 的倒角。

主桥上部构造为〔55＋100＋55〕m 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，采用别离的上、下行独立的两幅桥，单幅桥采用单箱双室截面，跨中箱梁中心高度为2.5m，支点处箱梁中心梁高6.5m，由距主墩中心2.5m 处往跨中方向46.5m 段按1.8 次抛物线变化。

箱梁根部底板厚80cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按1.8 次抛物线变化。

箱梁腹板根部厚75cm，跨中厚50cm，箱梁腹板厚度在腹板变化段按直线段渐变，由厚75cm 变至至50cm。

箱梁顶板厚度30cm。

箱梁顶宽18.49m，底宽9.786m，顶板悬臂长度外侧2.5m内侧2.4m，悬臂板端部厚18cm，根部厚65cm。