梁模板(600、1300)
600梁模板计算
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=600mm，梁模板使用的木方截面40×90mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.300×0.300=0.209kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.209×1000×1000/32400=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.300=4.176kN 截面抗剪强度计算值T=3×4176.0/(2×600.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×15.552×3004/(100×6000×291600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W < [f]其中 f ——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W ——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 54.00cm3；[f] ——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f] = 13N/mm2。
梁模板(250x600)计算书
梁模板（250x600）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 4500 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.71kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×20.48×0.122＝0.04kN·mσ＝M max/W＝0.04×106/37500＝1.07N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×15.4×1254/(100×4500×281250)＝0.015mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×18.71×0.12+0.437×1.76×0.12＝0.97kNR2=1.25q1l=1.25×20.48×0.12＝3.2kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×15.4×0.12＝0.72kNR2'=1.25q2l=1.25×15.4×0.12＝2.41kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{0.97+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.6-0.14)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1. 4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2]×max[0.42-0.25/2，(0.85-0.42)-0.25/2]/2×1，3.2+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=3.23kN/mq2＝max[0.72+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.6-0.14)+(0.5+(24+1.1)×0.14)×max[0.42-0.25/2，(0.85-0.42)-0.25/2]/2×1，2.41+(0.3-0.1)×0.25/2]＝2.43kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.23×0.42，0.5×3.23×0.12]＝0.06kN·m σ＝M max/W＝0.06×106/42670＝1.3N/mm2≤[f]＝12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.23×0.4，3.23×0.1]＝0.784kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×0.784×1000/(2×40×80)＝0.37N/mm2≤[τ]＝1.39N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.43×4004/(100×7480×1706700)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.43×1004/(8×7480×1706700)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.23×0.4，0.393×3.23×0.4+3.23×0.1]＝1.48kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.06kN，R2＝1.48kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.43×0.4，0.393×2.43×0.4+2.43×0.1]＝1.11kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝0.94kN，R'2＝1.11kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Φ48×2.75主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.04主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.18主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.63×106/4180＝150.68N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.8kNτmax＝2V max/A=2×1.8×1000/391＝9.21N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.71mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝1.8kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.8kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算钢管类型Φ48×2.75钢管截面面积A(mm2) 391钢管截面回转半径i(mm) 16 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.04 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.18钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2) 205 计算简图如下：R＝max[R1，R2]=1.8kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.5kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.25×106/4180＝58.83N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.415kNτmax＝2V max/A=2×2.415×1000/391＝12.35N/mm2≤[τ]＝170N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm满足要求！4、扣件计算R＝3.96kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.96kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×100)=2356.2mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/16=164.53≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(1500+2×100)=2867.495mmλ1＝l01/i＝2867.495/16＝179.218，查表得，φ1＝0.223立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]＝max[3.96+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.42-0.25/2)/2×0.8，3.96+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.85-0.42-0.25/2)/2×0.8]＝6.5kNf＝N/(φA)＝6.5×103/(0.22×391)＝74.5N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/16＝200.234，查表得，φ2＝0.18立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]＝max[3.96+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.42-0.25/2)/2×0.8，3.96+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.85-0.42-0.25/2)/2×0.8]＝6.63kNf＝N/(φA)＝6.63×103/(0.18×391)＝94.19N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝6.63/(0.4×0.1)＝165.73kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
梁模板计算600X600
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。
梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×28.800=25.920kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下12.02kN/mA 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.9×1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×0.60+1.50×0.60×0.60]+1.40×2.50×0.60=12.03kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×12.025×0.1502=-0.027kN.mf=0.027×106/32400.0=0.835N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.150×12.025=1.082kN截面抗剪强度计算值 T=3×1082/(2×600×18)=0.150N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9×(0.34×0.60+24.00×0.60×0.60+1.50×0.60×0.60)=8.446N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×8.446×150.04/(100×6000.00×291600.0)=0.017mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.017mm小于 [v] = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.300×0.300=0.209kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.209×1000×1000/32400=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.300=4.176kN截面抗剪强度计算值 T=3×4176.0/(2×600.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.552×3004/(100×6000×291600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60×0.50/1=11.60kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
600乘1000梁模板计算书
600×1000梁木模板计算书一）、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。
梁模板使用的方木截面60×100mm，梁模板截面底部方木距离140mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二）、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三）、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下q梁底模面板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]+1.4×2.50×0.60=20.71kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×20.705×0.1402=-0.041kN.m=0.041×106/32400.0=1.253N/mm2梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.140×20.705=1.739kN截面抗剪强度计算值 T=3×1739/(2×600×18)=0.242N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.60+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00=15.504N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×15.504×140.04/(100×6000.00×291600.0)=0.023mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.023mm小于 [v] = 140/250,满足要求!四）、梁模板底方木计算梁底方木的高度 H = 100mm；梁底方木的宽度 B = 60mm；本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00×10.00×10.00/6 = 100.00cm3；I = 6.00×10.00×10.00×10.00/12 = 500.00cm4；梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下图梁底方木计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底方木的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；P ——作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；P={1.2×[0.34×(0.60+2×1.00)+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]+1.4×2.50×0.60}×0.14=3.013kN最大弯矩计算公式如下:其中 L ——梁底方木的跨度，L = 600+2×300=1200mmM=3.013×1200.000/4/1000=0.904kN.m=0.904×106/100000.0=9.039N/mm2梁底方木计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5P截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.5×3.013=1.506kN截面抗剪强度计算值 T=3×1506/(2×60×100)=0.377N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2梁底方木抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 P = [0.34×(0.60+2×1.00)+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]×0.14=2.266kN最大挠度v = 2265.760×1200.03/(48×9500.00×5000000.0)=1.717mm 梁底方木的挠度计算值: v = 1.717mm小于 [v] = 1200/250,满足要求!五）、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下q图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×24.00+1.4×6.00)×1.00=37.200N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×37.200×0.3002=-0.335kN.m=0.335×106/54000.0=6.200N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×37.200=6.696kN截面抗剪强度计算值 T=3×6696/(2×1000×18)=0.558N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 24.00×1.00=24.00N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×24.000×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.451mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.451mm小于 [v] = 300/250,满足要求!六）、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×24.00+1.4×6.00)×1.00×0.45/2=8.37kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.370kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。
梁模计算600乘1200
（二）、梁模板及其支撑系统验算：对于截面b x h=600mm x 1200mm的梁1）、荷载统计模板自重标准值： 0.5KN/M2新浇砼自重标准值： 24*0.6*1.2 =17.3KN/M2钢筋自重标准值： 1.5*0.6*1.2=1.08 KN/M2振捣砼时产生的荷载标准值： 2.0 KN/M2倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷载标准值： 4.0 KN/M2梁底面模板采用15mm厚木模板，梁底截面沿纵向连续放4根60mmx80mm木枋，木枋间距约为180mm，由横向钢管支撑，横向钢管跨度为500mm，横向钢管由立杆支撑，立杆纵向间距初设为1000mm，横向间距0.75m。
钢管规格采用Φ48*3.0mm 简图如下：2）、梁底模截面验算梁底模按两跨连续梁计算，L1=180mm.q1=[1.2*(0.5+17.3+1.08)+1.4*2.0]*0.5=12.8KN/mq2=1.2*(0.5+17.3+1.08)*0.5=11KN/m由验算式：W≥M/ƒm①w A=K W qL4/100EI≤[w]=L/400 ②木材抗弯强度设计值ƒm=13N/mm2木材的弹性模量 E=9.5*103N/mm2底板截面惯性矩 I=bh3/12=140625mm4底板截面抵抗矩 W=bh2/6=18750mm3挠度系数 K W=0.192M/ƒm=q1L2/10*13=12.8*1802/10*13=3190mm3≤W=18750mm3强度符合要求w A=K W qL4/100EI=0.192*4*1804/100*9.5*103*140625=0.016mm≤[w]=L/400=0.45mm挠度符合要求3)、梁底木枋验算梁底木枋由钢管支撑，按四跨连续梁计算。
L2=500mm，木枋截面60mmx80mm 荷载设计值为：q3=[1.2*(0.5+17.3+1.08)+1.4*2.0]*0.18=4.6KN/Mq4=1.2*(0.5+17.3+1.08)*0.18=4KN/M由验算式：①与②得，木枋截面惯性矩 I=bh3/12=2560000mm4木枋截面抵抗矩 W=bh2/6=64000mm3挠度系数 K W=0.967M/ƒm=-0.121q3L2/13=-0.121*4.6*5002/13=10703mm≤W=64000mm3强度符合要求w A=K W q4L4/100EI=0.967*4*5004/100*9.5*103*2560000=0.1mm≤[w]=L/400=1.25mm挠度符合要求4)、梁底横向小钢管验算梁底横向小钢管按两跨梁进行计算，受到由梁底木枋传来的4个大小相等的集中力，集中的设计值F=[1.2*(0.5+17.3+1.05)+1.4*2.0]*0.5*0.6*1/4=1.9KN则小横杆的计算跨度为L=750mm，化为均布设计荷载为q=2*1.9/0.75=5.07KN/M 按验算式：ó=M/W n≤f ③w=5qL4/384EI≤[w]=L/250 ④小横杆的截面抵抗矩 W n =4490mm3小横杆的弹性模量 E=2.1x105N/mm2小横杆的截面惯性矩 I=107760mm4钢管抗弯强度设计值ƒ=205N/mm2ó=M/W n=qL2/10*4490=5.07*7502/10*4490=63.52N/mm2≤ƒ=205N/mm2强度符合要求w=5qL4/384EI=5*5.07*7504/384*2.1*105*107760=0.09mm≤[w]=L/250=3.0mm挠度符合要求5)梁底立杆稳定性验算梁底每根立杆所承受力为N=3.8KN根据本工程具体情况，由地下室底地面至梁底，立杆的有效长度为L=(3.9m-1m)=2.9mM，各立杆间布置双向水平连系杆，在离地1.8m部位设置一道纵横向水平连系杆，则L0=1.8m立杆回转半径i=15.95mm，则λ= L0/i=112.8, 参照建筑施工计算手册江正荣编著第1275页附表2-60 Q235钢a类截面轴心受压构件的稳定性系数ψ得：ψ=0.446立杆净截面积A=424mm2ó=N/ψA=3800/0.446*424=20N/mm2＜f=215N/mm2立杆稳定性符合要求。
600x1400间距500梁模板(碗扣式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（碗扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 500,700梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200梁底支撑小梁根数 5梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2.5]×1＝55.858kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝53.163kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×2.5×1＝2.695kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.4)]×1＝35.8kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×53.163×0.152+0.121×2.695×0.152＝0.135kN·mσ＝M max/W＝0.135×106/37500＝3.609N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.8×1504/(100×10000×281250)＝0.041mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×53.163×0.15+0.446×2.695×0.15＝3.314kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×53.163×0.15+1.223×2.695×0.15＝9.609kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×53.163×0.15+1.142×2.695×0.15＝7.862kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×35.8×0.15＝2.11kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×35.8×0.15＝6.138kNR3'=0.928q2L=0.928×35.8×0.15＝4.983kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.314/1＝3.314kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[9.609,7.862,9.609]/1= 9.609kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.314/1＝3.314kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(1.4-0.15)=0.928kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(1.4-0.15)=0.928kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×(0.6-0.6/2)/2×1=1.422kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=1.422kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.314+0.045+0.928+1.422=5.709kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.609+0.045=9.654kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.314+0.045+0.928+1.422=5.709kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.709,9.654,5.709]=9.654kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.11/1＝2.11kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[6.138,4.983,6.138]/1= 6.138kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.11/1＝2.11kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.4-0.15)=0.625kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.4-0.15)=0.625kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.6-0.6/2)/2×1=0.64kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=0.64kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.11+0.03+0.625+0.64=3.405kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.138+0.03=6.168kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.11+0.03+0.625+0.64=3.405kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.405,6.168,3.405]=6.168kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×9.654×0.52，0.5×9.654×0.22]＝0.302kN·mσ=M max/W=0.302×106/42667=7.071N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×9.654×0.5，9.654×0.2]＝3.017kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.017×1000/(2×40×80)＝1.414N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.168×5004/(100×9350×170.667×104)＝0.126mm≤[ν]＝l1/400＝500/400＝1.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.168×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.077mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×9.654×0.5,0.375×9.654×0.5+9.654×0.2]=6. 034kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.568kN,R2=6.034kN,R3=4.941kN,R4=6.034kN,R5=3.568kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.168×0.5,0.375×6.168×0.5+6.168×0.2]= 3.855kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.128kN,R2'=3.855kN,R3'=3.133kN,R4'=3.855kN,R5'=2.128kN六、主梁验算主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.253×106/4490=56.343N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.049kNτmax=2V max/A=2×5.049×1000/424＝23.814N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.112mm≤[ν]＝L/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.712kN，R2=6.531kN，R3=6.531kN，R4=0.712kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.712/0.6=1.187kN，P2=6.531/0.6=10.885kN，P3=6.531/0.6=10.885kN，P4=0.712/0.6=1.187kN七、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.712,0.712]＝0.712kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝10.885kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1200+2×430)=2266mmλ=l0/i=2266/16=141.625≤[λ]=230长细比满足要求！立杆稳定性计算长细比计算如下：l0=kμ(h+2a)=1.217×1.1×(1200+2×430)=2757.722mmλ=l0/i=2757.722/16=172.358查表得，φ1=0.242、稳定性计算P1＝1.187kN，P2＝10.885kN，P3＝10.885kN，P4＝1.187kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，11.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.7×1.4×2.5]×(0.9+0.6-0.6/2)/2×0.5=2.844kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，21.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.7×1.4×2.5]×(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.5=2.844kN支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.5×0.674=0.337kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.5×1×0.254=0.127kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×122×0.337+12×0.127=25.788kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：N wtk=6n×M ok /[(n+1)(n+2)B]=6×102×25.788/[(102+1) ×(102+2) ×91]=0.016kN不考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d1＝max[P1+N边1，P2，P3，P4+N边2]+1.1×1.35×0.15×(12-1.4)＝max[1.187+2.844，10.885，10.885，1.187+2.844]+2.361＝13.246kN≤30kN 满足要求！考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d2= N d1+ 1.1×1.4×0.6×N wtk=13.246+1.1×1.4×0.6×0.016=13.261kN≤30kN满足要求！考虑风荷载根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.2及5.3.3条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，所以有风荷载时立杆应分别按轴心受压构件和压弯构件两种工况进行计算，并应同时满足稳定性要求。
截面300×600梁底模及支撑计算
截面300×600梁底模及支撑计算一、计算参数钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为9.05m ，梁截面 B ×D=300mm ×600mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m ，立杆的步距 h=1.20m ，梁底增加0道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度 1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方40×80mm ，剪切强度 1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
梁两侧立杆间距 0.60m 。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.35kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
9512600300600图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.60+0.35)+1.40×2.00=21.220kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.60+0.7×1.40×2.00=22.210kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：= 25.000×0.600×0.600=9.000kN/mq1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q= 0.350×0.600×(2×0.600+0.300)/0.300=1.050kN/m2(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：= (0.000+2.000)×0.300×0.600=0.360kN 经计算得到，活荷载标准值 P1考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×9.000+1.35×1.050)=12.211kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.360=0.318kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm3；I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88cm4；300 0.32kN12.21kN/mA B计算简图 0.1610.000弯矩图(kN.m)1.990.160.161.99剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：30010.05kN/mA B变形计算受力图0.0001.030变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1=1.990kNN 2=1.990kN最大弯矩 M = 0.161kN.m最大变形 V = 1.030mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.161×1000×1000/22500=7.156N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1990.0/(2×600.000×15.000)=0.332N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.030mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.981/1.200=3.317kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.32×1.20×1.20=0.478kN.m最大剪力 Q=0.6×1.200×3.317=2.388kN最大支座力 N=1.1×1.200×3.317=4.379kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f = M/W =0.478×106/42666.7=11.20N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×2388/(2×40×80)=1.120N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.513kN/m最大变形v=0.677ql 4/100EI=0.677×2.513×1200.04/(100×9000.00×1706667.0)=2.296mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
300x1300梁模板支撑(4.8米)1
300X1300梁模板支撑计算书工程名称工程单位1.计算参数结构楼板厚180mm,梁宽b=300mm,梁高h=1300mm,层高4.80m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600 mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。
2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×0.30 + 2.24× 1.2 = 0.91 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30× 1.30× 1.2 = 11.23 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30× 1.30× 1.2 = 0.7 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30× 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 13.68 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 10.7 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；W=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=145800mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.105M max=K M q1L2=-0.105×13.68×3002=-129276N.mm=-0.13kN.mσ=M max/W=129276/16200=7.98N/mm2梁底模抗弯强度σ=7.98N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
高度1600mm梁侧模板计算书
高度1600mm 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm ，高度1600mm ，两侧楼板高度200mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm ，内龙骨采用50×100mm 木方，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距400+600########mm ，断面跨度方向间距600mm ，直径12mm 。
4006001600m m300m m模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.480kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.490kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的计算宽度取1.35m 。
荷载计算值 q = 1.2×16.490×1.350+1.4×4.000×1.350=34.274kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 135.00×1.80×1.80/6 = 72.90cm 3；I = 135.00×1.80×1.80×1.80/12 = 65.61cm 4；34.27kN/mA计算简图0.308弯矩图(kN.m)剪力图(kN)0.038经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=4.113kNN 2=11.310kN N 3=11.310kN N 4=4.113kN最大弯矩 M = 0.308kN.m 最大变形 V = 0.5mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.308×1000×1000/72900=4.225N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×6169.0/(2×1350.000×18.000)=0.381N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.478mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)
梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁模板(500、1200)
梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性每纵距内附加梁底支撑主梁根数0平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 4500W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×1＝44.385kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝41.445kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×41.445×0.1672+0.117×2.94×0.1672＝0.125kN·mσ＝M max/W＝0.125×106/24000＝5.195N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×30.7×166.6674/(100×4500×144000)＝0.247mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×41.445×0.167+0.45×2.94×0.167＝2.983kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×41.445×0.167+1.2×2.94×0.167＝8.186kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×30.7×0.167＝2.047kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×30.7×0.167＝5.628kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.983/1＝2.983kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[8.186,8.186]/1= 8.186kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.983/1＝2.983kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×(1.2-0.25)=0.641kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(1.2-0.25)=0.641kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.5-0.5/2)/2×1=1.541kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((1-0.5)-0.5/2)/2×1=1.541kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.983+0.045+0.641+1.541=5.211kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.186+0.045=8.231kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.983+0.045+0.641+1.541=5.211kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.211,8.231,5.211]=8.231kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.047/1＝2.047kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[5.628,5.628]/1= 5.628kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.047/1＝2.047kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.2-0.25)=0.475kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.2-0.25)=0.475kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.5-0.5/2)/2×1=0.847kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((1-0.5)-0.5/2)/2×1=0.847kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.047+0.033+0.475+0.847=3.402kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=5.628+0.033=5.662kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.047+0.033+0.475+0.847=3.402kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.402,5.662,3.402]=5.662kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.231×0.452，0.5×8.231×0.22]＝0.208kN·mσ=M max/W=0.208×106/42667=4.883N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×8.231×0.45，8.231×0.2]＝2.315kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.315×1000/(2×40×80)＝1.085N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.662×4504/(100×9350×170.667×104)＝0.076mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[450/150，10]＝3mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.662×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.071mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.231×0.45,0.375×8.231×0.45+8.231×0.2] =4.63kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.931kN,R2=4.63kN,R3=4.63kN,R4=2.931kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.662×0.45,0.375×5.662×0.45+5.662×0. 2]=3.185kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.914kN,R2'=3.185kN,R3'=3.185kN,R4'=1.914kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数0.6受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.118×106/4250=27.662N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.235kNτmax=2V max/A=2×2.235×1000/398＝11.232N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.007mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.088kN，R2=2.39kN，R3=4.47kN，R4=2.39kN，R5=0.088kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.088/0.6=0.147kN，P2=2.39/0.6=3.983kN，P3=4.47/0.6=7.45kN，P4=2.39/0.6=3.983kN，P5=0.088/0.6=0.147kN七、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.088,0.088]＝0.088kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝7.45kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1800,600+2×0.7×500)=2160mmλ=h max/i=2160/16=135≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3712、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.021×0.45×1.82/10)＝0.003kN·m3、稳定性计算P1＝0.147kN，P2＝3.983kN，P3＝7.45kN，P4＝3.983kN，P5＝0.147kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.5-0.5/2)/2×0.45=3.19kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.9+1-0.5-0.5/2)/2×0.45=3.19kNN d＝max[P1+N边1，P2，P3，P4，P5+N边2]+1×1.35×0.15×(4.26-1.2)＝max[0.147+3.19，3.983，7.45，3.983，0.147+3.19]+0.62＝8.07kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝8070.078/(0.371×398)+0.003×106/4250＝55.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.26/30=0.142≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.566=0.509kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×4.262×0.509+4.26×0.207=5.502kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=302×0.9×[0.15×4.26/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1074 kN.m≥3γ0M ok =3×1×5.502=16.506kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 0u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1320mm F=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN ≥F 1=8.07kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=8.07kN 满足要求！。
600mm×1700mm预应力砼梁
长源·假日港湾办公基地600mm×1700mm预应力砼梁和连廊楼盖梁板模板承重支架安拆专项方案编制人：审核人：湖北天域工程建设有限公司二00九年十一月目录一、工程概况二、编制依据三、施工计划四、施工组织管理五、材料用量计划六、模板及支架设计七. 搭设顺序八．模板及支架安装要求九、模板及支架拆除十. 施工安全保证措施十一．设计计算书1、梁模板及支架（600×1700mm）2、楼间连廊梁、板一、工程概况：1、600mm×1700mm梁本工程1号楼共有两根（WKL1、WKL2）截面为600mm×1700mm 后张（两端张拉）有粘结预应力砼梁，砼强度等级C40，两根梁跨度（按框架柱中心线间的间距计算）分别为23.685m、24.685m，每根梁粘结预应力孔道数2，孔道金属波纹管内径70mm，每孔道内预应力筋根数9，预应力筋1×7钢绞线，钢绞线直径15.2ｍｍ，强度标准值1860Ｎ/ｍｍ２。
该两梁模板支架高度5.15m（从支架立杆底端至梁混凝土顶面，标高从51.850至57.000）。
预应力梁平面见下图：2、１号与２号、2号与3号楼间连廊（共2个）１号与２号楼间连廊：梁截面250mm×600mm、250mm×800mm、350mm×800mm、350mm×900mm、500mm×1000mm；板厚120mm。
２号与３号楼间连廊：梁截面250mm×600mm、350mm×700mm、400mm×900mm；板厚120mm。
以上连廊梁板模板支架高度9.95m（从支架立杆底端至梁混凝土顶面，标高从－1.300至8.650）。
二、编制依据1、结构施工图2、«建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范»，JGJ130-20013、«建筑施工模板安全技术规范»JGJ162-20084、«建筑结构荷载规范»GB5009-20015、«钢筋砼结构施工验收规范»GB50204-2002三、施工计划进度计划：在第十五层梁板混凝土浇筑完且混凝土强度达到施工要求后，按立杆间距放线安装支架和模板，安装3天。
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梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性每纵距内附加梁底支撑主梁根数0平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 4500W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×3]×1＝71.544kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝68.31kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1＝46kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×68.31×0.152+0.117×3.234×0.152＝0.162kN·m σ＝M max/W＝0.162×106/24000＝6.759N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×46×1504/(100×4500×144000)＝0.243mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×68.31×0.15+0.45×3.234×0.15＝4.317kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×68.31×0.15+1.2×3.234×0.15＝11.853kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×46×0.15＝2.76kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×46×0.15＝7.59kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.317/1＝4.317kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[11.853,11.853]/1= 11.853kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=4.317/1＝4.317kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(1.8-0.4)=1.04kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(1.8-0.4)=1.04kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×3]×(0.475-0.45/2)/2×1=2.361kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×3]×((0.95-0.475)-0.45/2)/2×1=2.361kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.317+0.045+1.04+2.361=7.762kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.853+0.045=11.898kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.317+0.045+1.04+2.361=7.762kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.762,11.898,7.762]=11.898kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.76/1＝2.76kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[7.59,7.59]/1= 7.59kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.76/1＝2.76kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.45/3 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.8-0.4)=0.7kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.8-0.4)=0.7kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×(0.475-0.45/2)/2×1=1.318kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×((0.95-0.475)-0.45/2)/2×1=1.318kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.76+0.03+0.7+1.318=4.808kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=7.59+0.03=7.62kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.76+0.03+0.7+1.318=4.808kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.808,7.62,4.808]=7.62kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×11.898×0.452，0.5×11.898×0.22]＝0.301kN·mσ=M max/W=0.301×106/42667=7.059N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×11.898×0.45，11.898×0.2]＝3.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.346×1000/(2×40×80)＝1.569N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.62×4504/(100×9350×170.667×104)＝0.102mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[450/150，10]＝3mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.62×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.096mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×11.898×0.45,0.375×11.898×0.45+11.898×0.2]=6.693kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.366kN,R2=6.693kN,R3=6.693kN,R4=4.366kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.62×0.45,0.375×7.62×0.45+7.62×0.2]= 4.286kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.704kN,R2'=4.286kN,R3'=4.286kN,R4'=2.704kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数0.6受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.17×106/4250=40.052N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.527kNτmax=2V max/A=2×3.527×1000/398＝17.723N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.012mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.092kN，R2=3.395kN，R3=6.86kN，R4=3.362kN，R5=0.252kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.092/0.6=0.154kN，P2=3.395/0.6=5.659kN，P3=6.86/0.6=11.433kN，P4=3.362/0.6=5.603kN，P5=0.252/0.6=0.421kN七、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.092,0.252]＝0.252kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝11.433kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1800,600+2×0.7×500)=2160mmλ=h max/i=2160/16=135≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3712、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.021×0.45×1.82/10)＝0.003kN·m3、稳定性计算P1＝0.154kN，P2＝5.659kN，P3＝11.433kN，P4＝5.603kN，P5＝0.421kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.475-0.45/2)/2×0.45=4.887kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.95-0.475-0.45/2)/2×0.45=4.887kNN d＝max[P1+N边1，P2，P3，P4，P5+N边2]+1.1×1.35×0.15×(4.41-1.8)＝max[0.154+4.887，5.659，11.433，5.603，0.421+4.887]+0.581＝12.014kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝12014.2/(0.371×398)+0.003×106/4250＝82.071N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.41/30=0.147≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.566=0.509kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×4.412×0.509+4.41×0.207=5.864kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=302×0.9×[0.15×4.41/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1096 .5kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×5.864=19.352kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 0u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1320mm F=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN ≥F 1=12.014kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=12.014kN 满足要求！。