矿山机械课程设计

计

和 器的 讨§5矿井提升机与井筒相夬

§ 6提升电动机品 诙鞍备埠型针第

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I

第一节基本原则、设计依据和内家

•—、选型役计的基本原则与谏计依据选型设计的基本原则

•一般情况下，年玄量在30万吨及其以上的大中型矿井 ,由于提升任务重，可设两套提升设备，主井采用箕斗提升，副井采用罐笼提升。

•对于年产量超过180万吨的特大型矿井，主井可采用两套箕斗提升设备，副井除配备一套罐笼提升设备外 ,有时商需设置一套带平衡锤的单彖器提升设备作辅助提升。

•对于年产量小于30万吨的矿井，可采用两套罐笼提升设备，或采用一套龜笼提升设备进行混合提升。

•对于大中型矿井，除考虑年产量外，还应考虑：

①如果煤的醃种较多，且要求不同醃种分别外运肘，■宜采用罐笼提升为■宜。

②如果对煤块度要求较嵩肘，宜采用罐笼提升。

③地面生产糸统靠近井口，采用箕斗提升可简化煤的生产流程；若运富井口，且需牽轨运输，则■宜采用罐笼提

升。

@）单木平开采肘，一般采用玖家器提升。当多水平提升肘，一般采用单家器加平衡锤的提升糸统。

•⑤在立井提升中，一般多年产量超过60万吨、井深在300〜350m以上肘，采用多绳摩擦式提升为好；如果井滓更大，即使年玄量较小，也以多绳摩擦式提升为宜。对于斜井或较肉的立井应采用单绳缠统式提升设备。

•⑥对于斜井提升方式主要有串车、箕斗和胶带输送机三种。串车提升一般用于井筒倾角小于25°的矿井。对于年产量在20万吨及其以下的矿井，一般采用单钩串车提彳；当年产量达30万吨，而提弈距需较短肘，一般采用玖钩串车提升。箕斗提升一般用于年产量在45万吨以上,井筒倾角丸于25。的矿井。胶带输送机一般用于年产量较丸，距离较长的斜井中。

谏计依据

•⑺主井提升

①矿井年产量入“年；

②工作制度：年工作目»,可工作小肘A 《煤矿工业设计规苑》规定，b=300天，f=14h；

③矿井开采水平数、各水平井深Hs及各水平的服务年限；

④提升方式：箕斗或罐笼；

⑤卸我水平与井口的壽差（卸我當度丿弘，m；

⑥裝我水平与井下运输水平的當差（裝我當度丿H：, m；

⑦煤的松散密度，t/m3；

⑧矿井色压等级。

•没计依据

•⑵副井提升

⑦井筒各水平探度a ，m ；

②砰石提升量，若无特别规定，一般按煤炭产量的15%〜25%

计算;

③最丸班下井人数，一般按每天下井人数的40%计算;

⑤ 毎班运送材料、设备、炸药等的数量； ⑥

送往井下最大设备的尺寸和最重部件质量。

@）矿车型

段计內彖

•提升家器计算和选择

•提升钢丝绳计算和选择

•提升机滚筒直彳至的计算和选择

•天轮直径的计算和选择

•削动机功率初选

•提升机与井筒相对佞置计算

•运动学及动力学计算

•初选削动机功率的验算

•主井提升吨煤尅耗及效率计算

•副井提升最大班作业肘间平衡表制定

1.小肘提升量去Aca f

第二节提升彖赛的选择计算

______________________ 二 o A---

-9

煤矿姿全规程

此外，《煤矿安全规程》对提升速度作了规之

⑦立井罐笼升阵人员的最丸速度不得超.过0.5厢，并且最大速度的

数值不得超过12m/s；

②专为升啥扬料的立井提升，最大速度不得超过O.&jHo

③对于斜井升啥人员或使用矿车运输物料的最丸速度不得超过5m/s；用箕斗提煤（或砰石丿的最大速度不得超过7m/s；当铺设固定道床，采用重型钢轨肘，箕斗提煤的最大速度不得超过9m/So

3 •估算一次提升循环时间T =耳+匕+况+ 0

A Vj a

a --- 提升加速度：升阵人员，a<0.75m/s2；升阵炀料, a<0.8m/s2

u --- 彖器爬行阶段附加时间，箕斗取10s,罐笼取5s

0——休止时间，箕斗的休止时间见下表

箕斗休止肘间

12吨16吨20吨箕斗规格6吨以下8~9

吨

3•估算一次提升循环肘间T =— + ^ + u + 0

x v. a

9 -- 休止肘间，罐笼的休止肘间见下表

普通罐笼进出矿车休止肘间（S）

罐笼型式单层装车罐笼玖层装车縊笼

进出车方式两側进出车同俛呼出一个*Z平进出

车两层同时进出车每层矿车数1211212 1休12153530361720

1.5止肘131732401822

间

3（S15--36-20-

3 •估算一次提升循环肘间丁 =- + -

x V J i

4・一次经济合理提升量肌二A"fTx

3600bJ

i 丿根据计算出的一次合理提升量值，从箕斗规格表中 选取接近的标准

箕斗；

2丿在不增大提升机规格及井筒直径的前提下，选择较 大的提升彖器，

采用较低的提升速度，节省色耗，比 较经济合理。

6.箕斗选定后，计算一次提升循环肘间匚和所需提升速 度1

3600®.加

T

x =

---- S- A n Ca f

a\T x - (w + 0)] _ J/[7； —(况

+ &)]2 —4uH

,

A n Ca f T

x

♦ m=

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