管道总传热系数计算
总传热系数的公式
总传热系数的公式总传热系数是热传递领域中的一个重要概念，它的公式对于理解和计算热交换过程至关重要。
咱们先来说说总传热系数到底是啥。
想象一下，在冬天，你坐在一个窗户旁边，感觉有冷风从窗户缝里钻进来，让你觉得冷飕飕的。
这时候，热量就从室内通过窗户传递到了室外。
而总传热系数呢，就像是衡量这个传递过程“快慢”的一个指标。
那总传热系数的公式到底是啥呢？它可以表示为 1 / U = 1 / h₁ + δ / λ + 1 / h₂。
这里的 U 就是总传热系数啦，h₁和 h₂分别代表热流体和冷流体与壁面之间的对流传热系数，δ 是壁面的厚度，λ 是壁面材料的热导率。
为了让您更明白这个公式，我给您讲个我自己的经历。
有一次，我去一个工厂参观，看到工人们正在调试一个大型的换热器。
那个换热器长得就像一个巨大的铁盒子，里面有各种管道和隔板。
我就好奇地问一个老师傅，这玩意儿是咋工作的。
老师傅特别耐心，跟我说：“你看啊，这边流进来热的液体，那边流进来冷的液体，它们在这盒子里交换热量。
而这个交换热量的效率，就得看总传热系数。
”他指着换热器的外壳说：“这外壳的厚度，还有这材料的导热性能，就影响着总传热系数。
就好比这外壳厚了，热量就不容易传过去，总传热系数就小了；要是这材料导热好，那系数就大。
”然后他又说：“还有这两边的流体，流动得快还是慢，也有讲究。
流得快，对流传热系数就大，总传热系数也跟着变。
”我当时听得似懂非懂，但回去好好琢磨了一下，结合这个公式，就豁然开朗了。
在实际应用中，这个公式用处可大了。
比如说，在设计暖气系统的时候，工程师们就得用这个公式来算一算，管道和散热器得做成啥样，才能让房间里快速暖和起来，还不浪费太多能源。
再比如，在化工生产中，要控制反应温度，就得通过调整换热器的参数，这时候就得靠总传热系数的公式来帮忙。
总之，总传热系数的公式虽然看起来有点复杂，但只要您结合实际的例子去理解，就会发现它其实是个很有用的工具，能帮助我们解决很多和热传递相关的问题。
蒸汽管道损失理论计算及分析
1.计算基本公式温损计算公式为：式中：—管道单位长度传热系数—管内热媒的平均温度—环境温度—热媒质量流量—热水质量比热容——管道长度由于计算结果为每米温降，所以L取1m .管道传热系数为式中：，—分别为管道内外表面的换了系数，—分别为管道（含保温层）内外径—管道各层材料的导热系数（金属的导热系数很高，自身热阻很i小，可以忽略不计）。
—管道各层材料到管道中心的距离m内表面换热系数的计算根据的研究结果，管内受迫流动的努谢尔特数可由下式计算：Pr为普朗特常数查表可得，本文主要针对供水网温度和回水网温度进行查找得：90摄氏度时Pr=;在75摄氏度时Pr=;外表面换热系数的计算由于采用为直埋方式，管道对土壤的换热系数有：式中：—管道埋设处的导热系数。
—管道中心到地面的距离。
3.假设条件：A. 管道材料为碳钢（）B. 查表得：碳钢在75和90摄氏度时的导热系数都趋近于C.土壤的导热系数=D. 由于本文涉及到的最大管径为，所以取=E.保温材料为：聚氨酯，取=F. 保温层外包皮材料是：PVC，取=G.在75到90摄氏度之间水的比热容随温度的变化很小，可以忽略不计。
4.电厂实测数据为：管径为300mm时，保温层厚度为：50mm，保温外包皮厚度为：7mm；管径为400mm时，保温层厚度为：51mm，保温外包皮厚度为：；管径为500mm时，保温层厚度为：52mm，保温外包皮厚度为：9mm；管径为600mm时，保温层厚度为：54mm，保温外包皮厚度为：12mm；蒸汽管道损失理论计算及分析1、蒸汽管道热损失公式推导稳态条件下，通过单位长度的蒸汽管道管壁的热流量是相同的。
根据稳态导热的原理，可得出蒸汽保温管道的导热热流量式为：2、总传热系数及其影响因素分析总传热系数k式中：—蒸汽对工作钢管内壁的换热系数—蒸汽管道各层材料的导热系数—蒸汽管道各层材料到管道中心的距离 ɑ—蒸汽管道对土壤的换热系数（直埋）或蒸汽管道与空气间的对流换热系数（架空或管沟）传热系数k 的影响因素1蒸汽与管道内壁的对流换热系数 ①计算公式:式中：—努谢儿特准则数 —蒸汽的导热系数—蒸汽管道工作钢管内径②影响因素：蒸汽管道的管径大小及蒸汽温度③ 文献数据分析结论：在蒸汽供热运行的温度范围内，蒸汽温度对对流换热系数的影响相对较小，在计算时该系数可近似地取平均值。
(整理)管道总传热系数计算
1管道总传热系数管道总传热系数是热油管道设计和运行管理中的重要参数。
在热油管道稳态运行方案的工艺计算中，温降和压降的计算至关重要，而管道总传热系数是影响温降计算的关键因素，同时它也通过温降影响压降的计算结果。
1.1 利用管道周围埋设介质热物性计算K 值管道总传热系数K 指油流与周围介质温差为1℃时，单位时间内通过管道单位传热表面所传递的热量，它表示油流至周围介质散热的强弱。
当考虑结蜡层的热阻对管道散热的影响时，根据热量平衡方程可得如下计算表达式：1112ln 111ln 22i i ne n w i L L D D D KD D D D a a l l -+轾骣犏琪桫犏=+++犏犏犏臌å （1-1）式中：K ——总传热系数，W /(m 2·℃)；e D ——计算直径，m ；（对于保温管路取保温层内外径的平均值，对于无保温埋地管路可取沥青层外径）；n D ——管道内直径，m ；w D ——管道最外层直径，m ；1α——油流与管内壁放热系数，W/(m 2·℃)；2α——管外壁与周围介质的放热系数，W/(m 2·℃)；i λ——第i 层相应的导热系数，W/(m·℃)；i D ，1i D +——管道第i 层的内外直径，m ，其中1,2,3...i n =；L D ——结蜡后的管内径，m 。
为计算总传热系数K ，需分别计算内部放热系数1α、自管壁至管道最外径的导热热阻、管道外壁或最大外围至周围环境的放热系数2α。
（1）内部放热系数1α的确定放热强度决定于原油的物理性质及流动状态，可用1α与放热准数u N 、自然对流准数r G 和流体物理性质准数r P 间的数学关系式来表示[47]。
在层流状态（Re<2000），当Pr 500Gr <时：1 3.65y d Nu a l== （1-2） 在层流状态（Re<2000），当Pr 500Gr >时： 0.250.330.430.11Pr 0.15Re Pr Pr y y y y y b d Nu Gr a l 骣琪==鬃琪桫（1-3） 在激烈的紊流状态（Re>104），Pr<2500时： 0.250.80.441Pr 0.021Re Pr Pr y y y b d l a 骣琪=鬃琪桫 （1-4）在过渡区(2000<Re<104)（1-5）式中：u N ——放热准数，无因次；——流体物理性质准数，无因次；——自然对流准数，无因次；——雷诺数；0(Re )f K f =——系数；d ——管道内径，m ；g ——重力加速度，g ＝9.81m/s 2；υ——定性温度下的流体运动粘度，m 2/s ；C ——定性温度下的流体比热容，J/(kg·K)； v q ——流体体积流量，m 3/s ；ρ——定性温度下的流体密度，kg/m 3；β——定性温度下的流体体积膨胀系数，可查得，亦可按下式计算：（1-6）f λ——定性温度下的流体导热系数，原油的导热系数f λ约在0.1～0.16W/(m ·K)间，随温度变化的关系可用下式表示：（1-7）15f ρ——l5℃时的原油密度，kg/m 3；f t ——油(液)的平均温度，℃；b t ——管内壁平均温度，℃；204d ——20℃时原油的相对密度。
管道热传导计算
管道热传导计算通过管道进行热交换：热通量、绝缘1. 管道热传导简介热传导是干什么用的？当圆柱形壁受到壁内外温差的影响时，热量会通过材料传导。
圆柱形壁的最具体情况和最有用的是管道，但是本页中公开的概念可以应用于任何圆柱形几何形状（烟囱...）。
管道热传导是工业许多方面的关键，但在日常生活中也有许多应用：•建筑设计：计算通过室内散热器/加热器的热通量•换热器设计：计算通过管道的热通量，以确定管壳式换热器、空调...•管道设计：管道保温设计，避免热损失、冷凝、安全...可以为冷却和加热应用计算热通量。
每种材料都具有导热能力。
它被转化为通常记为λ的导热系数。
必须小心，因为从一种材料到另一种材料的λ变化很大，也可能随温度而变化。
当优先考虑导热时，例如在热交换器的设计中，λ必须很高，而当优先考虑隔离时，例如设计建筑物或工艺单元之间的绝缘管道，λ必须低。
还可以关联不同的材料，尤其是在绝缘应用中，以便在优化成本和材料层宽度的同时达到目标λ。
图1：通过由传导率为λ的材料制成的管道的热通量2. 通过管道的热传导如何计算通过管道的热传导？一般来说，工程师正在寻找通过管道的高热传导，因为它们大部分时间用于在热交换器单元内传递热量，因此管道的厚度减少到机械合理且材料良好的程度- 这意味着选择高热导率λ。
通过传导传递的热量可以用以下一般方式表示：Q = UAΔT和：Q = 以W 为单位的传热U = 以W/m2.°c 为单位的总传热系数A = 以m2 为单位的传热面积ΔT = 以°c 为单位的壁面每个表面的温差热通量，即作为热交换面积的函数表示的热传递，可以通过以下方式计算：Φ = Q/A = U.ΔT和：Φ=热流在W /平方米Q =在W热传递U =单位为W / m 2的总热传导系数。
℃，以m 2 A =传热面积ΔT=以℃壁的每个表面上的温度差在没有保温材料的简单管子的情况下，总传热系数可以表示为：U = 1/R = 1/( ( D o /2 λ)*ln (D o /D i ) )和：U = 总传热系数，单位为W/m 2 .°cR = 传热阻力，单位为m 2 .°c/WD o = 管外径，单位为mD i = 管内径，单位为mλ = 材料导热系数，单位为W /m.°cln = log neperian需要注意的是，由于管道内部和外部的表面积不同，因此必须对参考表面的表达式进行标准化。
油气管道总传热系数的计算与分析
油气管道的 总 传 热 系 数 （ＯＨＴＣ）是 管 道 设 计、 运行监控的重 要 参 数。 对 于 热 油 管 道 而 言，总 传 热 系数决定了热油管 道 热 损 失，对 管 道 能 耗 和 安 全 经 济运行具有决定性影响。对于长输及站内天然气管 道而言，监控总传 热 系 数 便 于 识 别 和 防 范 站 内 管 线
控至关重要。为了解决设计阶段依据规范和手册的可参考值有限以及现有工艺分析软件在模型描述上存在不足
等问题，根据热阻原理分析了设计过程中常用管道模 型 的 总 传 热 系 数 计 算 方 法，编 制 了 具 备 常 见 模 型 模 块 和 自 定
义模块的 ＯＨＴＣ 计算软件，该计算软件提高了油气管道总传热系数的计算精度，简化并完善了设计计算。
关 键 词 ：油 气 管 道 ； 总 传 热 系 数 ； 热 阻 ； 编 制 软 件
中 图 分 类 号 ：ＴＥ８３２
文 献 标 志 码 ：Ａ
ＤＯＩ：１０．１２０５３／ｊ．ｉｓｓｎ．１００８２５６５．２０１９．０１．００７
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第 ２７ 卷 第 １ 期
北京石油化工学院学报
Ｖｏｌ．２７ Ｎｏ．１
２０１９ 年 ３ 月
ＪｏｕｒｎａｌｏｆＢｅｉｊｉｎｇＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
Ｍａｒ．２０１９
３０
北京石油化工学院学报
２０１９ 年 第 ２７ 卷
《ＧＢ５０３５０ 油田油气 集 输 设 计 规 范》［３］，但 管 径 系 列 部环境的散／吸热均可归纳为：管道内部流体放热热
管子传热量计算公式
管子传热量计算公式热传导是热力学中的一个重要概念，它描述了热量如何在物体之间传递。
在工程领域中，热传导的概念被广泛应用于管道传热的计算中。
管道传热是指通过管道将热量从一个地方传递到另一个地方的过程。
在这个过程中，我们需要计算管道的传热量，以便设计合适的管道系统来满足特定的热传导需求。
管子传热量的计算公式是一个重要的工程工具，它可以帮助工程师们准确地计算管道传热量，从而设计出高效的管道系统。
在本文中，我们将介绍管子传热量的计算公式，并讨论如何应用这些公式来解决实际的工程问题。
管子传热量的计算公式通常包括两个主要部分，传热系数和温度差。
传热系数是描述管道内部热传导能力的参数，它取决于管道材料的热导率、管道壁的厚度以及管道表面的热传导性能。
温度差则是描述管道两端温度差异的参数，它取决于管道内部的热源和热汇。
通过这两个参数的计算，我们可以得到管子传热量的准确值。
传热系数的计算通常涉及到管道的材料和结构，以及管道表面的热传导性能。
对于不同材料和结构的管道，传热系数有所不同。
一般来说，金属管道的传热系数要高于非金属管道，因为金属具有更好的热导率。
此外，管道的表面处理也会影响传热系数，比如表面光洁度和表面涂层都会对传热系数产生影响。
温度差的计算通常涉及到管道两端的温度差异。
在实际工程中，我们需要测量管道两端的温度，并计算出温度差。
温度差越大，管子传热量就越大。
因此，在设计管道系统时，我们需要合理控制管道两端的温度差，以满足特定的热传导需求。
管子传热量的计算公式可以用来解决各种实际的工程问题。
比如，在工业生产中，我们需要设计高效的管道系统来传递热量，以满足生产过程中的热传导需求。
在建筑领域中，我们需要设计供暖系统和制冷系统来满足建筑物内部的热传导需求。
在能源领域中，我们需要设计输油管道和输气管道来传递能源，以满足能源的输送需求。
在环保领域中，我们需要设计废热回收系统来回收工业生产过程中的废热，以减少能源消耗和环境污染。
管内的传热系数
化工计算手册（第三版） P234、2367,18管内流体流动的传热系数:强制对流，显热计算物性如下所列的流体通过长度为20ft （6.1m ）、内径为 0.62in （0,016m ）的管道的传热系数。
流体主体温度为212°F （373K)，而管道表面温度为122°F ( 323K)。
如果流体流量为2000lb/h(901.2kg/h)，计算传热系数。
如果流体流量降低为100lb/h 计算传热系数。
流体物性c=比热容=0.65Btu/（lb ）（°F ）[2.72kJ/（kg ）（K ）] k=热导率=0.085Btu/（h ）（ft ）（°F ）[0.147W/（m ）（K ）] μw =122°F 时的粘度=4.0lb/（ft ）（h ）（1.65cP ） μb =222°时的粘度=1.95lb/（ft ）（h ）（0.806cP ） 【计算步骤】1.选用适当的传热系数方程流体流过管内的传热系数可用下列方程计算 a ，对雷诺数(DG/μ)大于8000()()()14.02.032//./023.0b w DiG k c cG h μμμμ=b.甲对雷诺数(DG/μ)小于2100()()()()14.031332///./86.12bw Di L DiG k c cG h μμμμ=式中h 一—传热系数; C —比热容;G —质量速度(质量流率除以横截面积); μ—粘度;μw —表面温度下的粘度;μb 一流体主体温度下的粘度; k —热导率; Di —内径; I,—长度。
2.对2000lb/h 流量计算DiG/μ()()2527595.114/12/62.020001262.02-=πμDiG3.对2000lb/h 流量计算h.,因为DiG/μ大于8000，()()()14.02.032//./023.0b w DiG k c cG h μμμμ=()()()[]()[]()()14.02.032295.1/0.425275085.0/95.1065.04/12/62.0/200065.0023.0π=h=280.3Btu/（h ）（ft 2）（°F ）[1592W/（m 2）（K ）] 7.20 通过管束的流体流动的传热系数:强制对流，显热如果流体流过下列几何结构的管束，计算物性如例7.18所列的流体的传热系数。
蒸汽管道损失理论计算及分析
bw k p g f CG t t k l t •-=∆)(热水供热管道的温降1.计算基本公式 温损计算公式为：式中：gk —管道单位长度传热系数C m w ο⋅/p t—管内热媒的平均温度C ︒kt —环境温度C ︒G —热媒质量流量s Kg /C —热水质量比热容C Kg J ︒⋅/l ——管道长度m 由于计算结果为每米温降，所以L 取1m.管道传热系数为∑=+++=ni w w i i i n n g d a d d d a k 111ln 2111ππλπ式中：na ，wa —分别为管道内外表面的换了系数C m w ο⋅2/nd ，wd —分别为管道（含保温层）内外径mi λ—管道各层材料的导热系数C m w ο⋅/（金属的导热系数很高，自身热阻很小，可以忽略不计）。
i d—管道各层材料到管道中心的距离m内表面换热系数的计算根据的研究结果，管内受迫流动的努谢尔特数可由下式计算：42.075.0Pr)180(Re037.0-≈=λnn n d a NPr 为普朗特常数查表可得，本文主要针对供水网温度和回水网温度进行查找得：90摄氏度时Pr=;在75摄氏度时Pr=;外表面换热系数的计算由于采用为直埋方式，管道对土壤的换热系数有：]1)2(2ln[22-+=wt wtwtw d h d h d a λ式中： t λ—管道埋设处的导热系数。
th —管道中心到地面的距离。
3.假设条件：A. 管道材料为碳钢（%5.1≈w ）B. 查表得：碳钢在75和90摄氏度时的导热系数λ都趋近于C m w ο⋅/C.土壤的导热系数t λ=C m w ο⋅/ D. 由于本文涉及到的最大管径为，所以取th =E.保温材料为：聚氨酯，取λ=C m w ο⋅/F. 保温层外包皮材料是：PVC，取λ=Cmwο⋅/G.在75到90摄氏度之间水的比热容随温度的变化很小，可以忽略不计。
4.电厂实测数据为：管径为300mm时，保温层厚度为：50mm，保温外包皮厚度为：7mm；管径为400mm时，保温层厚度为：51mm，保温外包皮厚度为：；管径为500mm时，保温层厚度为：52mm，保温外包皮厚度为：9mm；管径为600mm时，保温层厚度为：54mm，保温外包皮厚度为：12mm；蒸汽管道损失理论计算及分析1、蒸汽管道热损失公式推导稳态条件下，通过单位长度的蒸汽管道管壁的热流量是相同的。
总传热系数k的计算公式
总传热系数k的计算公式
总传热系数k的计算公式为：
k = 1/ (1/hi + Σ i=1 to n (d i /ki) + 1/ ho)
其中，hi为流体与内壁的对流热传递系数，di为管道或墙壁等的厚度，ki为管道或墙壁等的导热系数，n为传热系统中所有壁层的数目，ho为流体与外壁的对流热传递系数。
在实际应用中，该公式需要根据具体的传热系统进行适当的拓展和调整。
例如，传热介质的物性参数如密度、比热、导热系数等可能随温度和压力而变化，此时需要考虑这些参数的变化对传热系数的影响。
同时，对流传热系数hi和ho也需要根据具体的工况和流动状态进行修正和估算。
在设计和优化传热系统时，还需要考虑传热表面的几何形状、壁面的材料和表面粗糙度等因素对传热系数的影响。
管道温降计算
1管道总传热系数管道总传热系数K 指油流与周围介质温差为1℃时，单位时间内通过管道单位传热表面所传递的热量，它表示油流至周围介质散热的强弱。
当考虑结蜡层的热阻对管道散热的影响时，根据热量平衡方程可得如下计算表达式：1112ln 111ln 22i i n e n wi L L D D D KD D D D ααλλ-+⎡⎤⎛⎫ ⎪⎢⎥⎝⎭=+++⎢⎥⎢⎥⎢⎥⎣⎦∑ （1-1）式中：K ——总传热系数，W/(m 2·℃)；e D ——计算直径，m ；（对于保温管路取保温层内外径的平均值，对于无保温埋地管路可取沥青层外径）；n D ——管道内直径，m ； w D ——管道最外层直径，m ；1α——油流与管内壁放热系数，W/(m 2·℃)； 2α——管外壁与周围介质的放热系数，W/(m 2·℃)； i λ——第i 层相应的导热系数，W/(m·℃)；i D ，1i D +——管道第i 层的内外直径，m ，其中1,2,3...i n =；L D ——结蜡后的管内径，m ；L λ——所结蜡导热系数。
为计算总传热系数K ，需分别计算内部放热系数1α、自管壁至管道最外径的导热热阻、管道外壁或最大外围至周围环境的放热系数2α。
（1）内部放热系数1α的确定放热强度决定于原油的物理性质及流动状态，可用1α与放热准数u N 、自然对流准数r G 和流体物理性质准数r P 间的数学关系式来表示。
在层流状态（Re<2000），当500Pr <⋅Gr 时：1 3.65y dNu αλ== （1-2） 在层流状态（Re<2000），当500Pr >⋅Gr 时：0.250.330.430.11Pr 0.15Re Pr Pr y y y y y b d Nu Gr αλ⎛⎫==⋅⋅⎪⎝⎭（1-3）在激烈的紊流状态（Re>104），Pr<2500时：0.250.80.441Pr 0.021Re Pr Pr y y y b d λα⎛⎫=⋅⋅ ⎪⎝⎭（1-4）在过渡区(2000<Re<104)25.043.001)Pr Pr (Pr bf f fdK ⋅λα＝ （1-5）式中：u N ——放热准数，无因次；λρυC =Pr ——流体物理性质准数，无因次； ()υβw f t t g d Gr -=3——自然对流准数，无因次；υπρd q vdv4Re ==——雷诺数； )(Re 0f f K =——系数；d ——管道内径，m ；g ——重力加速度，g ＝9.81m/s 2； υ——定性温度下的流体运动粘度，m 2/s ； C ——定性温度下的流体比热容，J/(kg·K)； v q ——流体体积流量，m 3/s ；ρ——定性温度下的流体密度，kg/m 3；β——定性温度下的流体体积膨胀系数，可查得，亦可按下式计算：td d -+-=2042045965634023101β （1-6）f λ——定性温度下的流体导热系数，原油的导热系数f λ约在0.1～0.16W/(m·K)间，随温度变化的关系可用下式表示：153/)1054.01(137.0f t f t ρλ-⨯-= （1-7）15f ρ——l5℃时的原油密度，kg/m 3；f t ——油(液)的平均温度，℃；b t ——管内壁平均温度，℃；204d ——20℃时原油的相对密度。
管道总传热系数计算
1管道总传热系数管道总传热系数就是热油管道设计与运行管理中得重要参数。
在热油管道稳态运行方案得工艺计算中，温降与压降得计算至关重要，而管道总传热系数就是影响温降计算得关键因素，同时它也通过温降影响压降得计算结果。
1、1 利用管道周围埋设介质热物性计算K 值管道总传热系数K 指油流与周围介质温差为1℃时，单位时间内通过管道单位传热表面所传递得热量，它表示油流至周围介质散热得强弱。
当考虑结蜡层得热阻对管道散热得影响时，根据热量平衡方程可得如下计算表达式： 1112ln 111ln 22i i n e n w i L L D D D KD D D D a a l l -+轾骣犏琪桫犏=+++犏犏犏臌å （1-1）式中：K ——总传热系数，W /(m 2·℃)；e D ——计算直径，m ；（对于保温管路取保温层内外径得平均值，对于无保温埋地管路可取沥青层外径）；n D ——管道内直径，m ；w D ——管道最外层直径，m ；1α——油流与管内壁放热系数，W/(m 2·℃)；2α——管外壁与周围介质得放热系数，W/(m 2·℃)；i λ——第i 层相应得导热系数，W/(m·℃)；i D ，1i D +——管道第i 层得内外直径，m ，其中1,2,3...i n =；L D ——结蜡后得管内径，m 。
为计算总传热系数K ，需分别计算内部放热系数1α、自管壁至管道最外径得导热热阻、管道外壁或最大外围至周围环境得放热系数2α。
（1）内部放热系数1α得确定放热强度决定于原油得物理性质及流动状态，可用1α与放热准数u N 、自然对流准数r G 与流体物理性质准数r P 间得数学关系式来表示[47]。
在层流状态（Re<2000），当Pr 500Gr <g 时：1 3.65y d Nu a l== （1-2） 在层流状态（Re<2000），当Pr 500Gr >g 时： 0.250.330.430.11Pr 0.15Re Pr Pr y y y y y b d Nu Gr a l 骣琪==鬃琪桫（1-3） 在激烈得紊流状态（Re>104），Pr<2500时： 0.250.80.441Pr 0.021Re Pr Pr y y y b d l a 骣琪=鬃琪桫 （1-4）在过渡区(2000<Re<104)（1-5）式中：u N ——放热准数，无因次；——流体物理性质准数，无因次； ——自然对流准数，无因次；——雷诺数；0(Re )f K f =——系数；d ——管道内径，m ；g ——重力加速度，g ＝9、81m/s 2；υ——定性温度下得流体运动粘度，m 2/s ；C ——定性温度下得流体比热容，J/(kg·K)； v q ——流体体积流量，m 3/s ；ρ——定性温度下得流体密度，kg/m 3；β——定性温度下得流体体积膨胀系数，可查得，亦可按下式计算：（1-6）f λ——定性温度下得流体导热系数，原油得导热系数f λ约在0、1～0、16 W/(m ·K)间，随温度变化得关系可用下式表示：（1-7）15f ρ——l5℃时得原油密度，kg/m 3；f t ——油(液)得平均温度，℃；b t ——管内壁平均温度，℃；204d ——20℃时原油得相对密度。
管道总传热系数算
管道总传热系数算————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：1管道总传热系数管道总传热系数是热油管道设计和运行管理中的重要参数。
在热油管道稳态运行方案的工艺计算中，温降和压降的计算至关重要，而管道总传热系数是影响温降计算的关键因素，同时它也通过温降影响压降的计算结果。
1.1 利用管道周围埋设介质热物性计算K 值管道总传热系数K 指油流与周围介质温差为1℃时，单位时间内通过管道单位传热表面所传递的热量，它表示油流至周围介质散热的强弱。
当考虑结蜡层的热阻对管道散热的影响时，根据热量平衡方程可得如下计算表达式：1112ln 111ln 22i i n e n w i L L D D D KD D D D ααλλ-+⎡⎤⎛⎫ ⎪⎢⎥⎝⎭=+++⎢⎥⎢⎥⎢⎥⎣⎦∑ （1-1） 式中：K ——总传热系数，W /(m 2·℃)；e D ——计算直径，m ；（对于保温管路取保温层内外径的平均值，对于无保温埋地管路可取沥青层外径）；n D ——管道内直径，m ；w D ——管道最外层直径，m ；1α——油流与管内壁放热系数，W/(m 2·℃)；2α——管外壁与周围介质的放热系数，W/(m 2·℃)；i λ——第i 层相应的导热系数，W/(m·℃)；i D ，1i D +——管道第i 层的内外直径，m ，其中1,2,3...i n =；L D ——结蜡后的管内径，m 。
为计算总传热系数K ，需分别计算内部放热系数1α、自管壁至管道最外径的导热热阻、管道外壁或最大外围至周围环境的放热系数2α。
（1）内部放热系数1α的确定放热强度决定于原油的物理性质及流动状态，可用1α与放热准数u N 、自然对流准数r G 和流体物理性质准数r P 间的数学关系式来表示[47]。
在层流状态（Re<2000），当500Pr <⋅Gr 时：1 3.65y d Nu αλ== （1-2） 在层流状态（Re<2000），当500Pr >⋅Gr 时： 0.250.330.430.11Pr 0.15Re Pr Pr y y y y y b d Nu Gr αλ⎛⎫==⋅⋅ ⎪⎝⎭ （1-3）在激烈的紊流状态（Re>104），Pr<2500时：0.250.80.441Pr 0.021Re Pr Pr y y y b d λα⎛⎫=⋅⋅ ⎪⎝⎭ （1-4）在过渡区(2000<Re<104)25.043.001)Pr Pr (Pr b ff f d K ⋅λα＝ （1-5）式中：u N ——放热准数，无因次；λρυC =Pr ——流体物理性质准数，无因次； ()υβw f t t g d Gr -=3——自然对流准数，无因次； υπρd q vd v 4Re ==——雷诺数； )(Re 0f f K =——系数；d ——管道内径，m ；g ——重力加速度，g ＝9.81m/s 2；υ——定性温度下的流体运动粘度，m 2/s ；C ——定性温度下的流体比热容，J/(kg·K)； v q ——流体体积流量，m 3/s ；ρ——定性温度下的流体密度，kg/m 3；β——定性温度下的流体体积膨胀系数，可查得，亦可按下式计算： t d d -+-=2042045965634023101β （1-6）f λ——定性温度下的流体导热系数，原油的导热系数f λ约在0.1～0.16 W/(m ·K)间，随温度变化的关系可用下式表示：153/)1054.01(137.0f t f t ρλ-⨯-= （1-7）15f ρ——l5℃时的原油密度，kg/m 3；f t ——油(液)的平均温度，℃；b t ——管内壁平均温度，℃；204d ——20℃时原油的相对密度。
管道温降计算
1管道总传热系数管道总传热系数K 指油流与周围介质温差为1℃时，单位时间内通过管道单位传热表面所传递的热量，它表示油流至周围介质散热的强弱。
当考虑结蜡层的热阻对管道散热的影响时，根据热量平衡方程可得如下计算表达式：（1-1）1112ln 111ln 22i i n e n wi L L D D D KD D D D ααλλ-+⎡⎤⎛⎫ ⎪⎢⎥⎝⎭=+++⎢⎥⎢⎥⎢⎥⎣⎦∑式中：——总传热系数，W/(m 2·℃)；K ——计算直径，m ；（对于保温管路取保温层内外径的平均值，对于e D 无保温埋地管路可取沥青层外径）；——管道内直径，m ；n D ——管道最外层直径，m ；w D ——油流与管内壁放热系数，W/(m 2·℃)；1α ——管外壁与周围介质的放热系数，W/(m 2·℃)；2α ——第层相应的导热系数，W/(m·℃)；i λi ，——管道第层的内外直径，m ，其中；i D 1i D +i 1,2,3...i n =——结蜡后的管内径，m ；L D ——所结蜡导热系数。
L λ为计算总传热系数，需分别计算内部放热系数、自管壁至管道最外径K 1α的导热热阻、管道外壁或最大外围至周围环境的放热系数。
2α（1）内部放热系数的确定1α放热强度决定于原油的物理性质及流动状态，可用与放热准数、自然1αu N 对流准数和流体物理性质准数间的数学关系式来表示。
r G r P 在层流状态（Re<2000），当时：500Pr <⋅Gr（1-2）1 3.65y dNu αλ==在层流状态（Re<2000），当时：500Pr >⋅Gr（1-3）0.250.330.430.11Pr 0.15Re Pr Pr y y y y y b d Nu Gr αλ⎛⎫==⋅⋅⎪⎝⎭在激烈的紊流状态（Re>104），Pr<2500时：（1-4）0.250.80.441Pr 0.021Re Pr Pr y y yb d λα⎛⎫=⋅⋅ ⎪⎝⎭在过渡区(2000<Re<104)（1-5）25.043.001Pr Pr (Prbf ffd K ⋅λα＝式中：——放热准数，无因次；u N ——流体物理性质准数，无因次；λρυC =Pr ——自然对流准数，无因次；()υβw f t t g d Gr -=3——雷诺数；υπρd q vdv4Re ==——系数；)(Re 0f f K =——管道内径，m ；d ——重力加速度，＝9.81m/s 2；g g ——定性温度下的流体运动粘度，m 2/s ；υ——定性温度下的流体比热容，J/(kg·K)；C ——流体体积流量，m 3/s ；v q ——定性温度下的流体密度，kg/m 3；ρ——定性温度下的流体体积膨胀系数，可查得，亦可按下式计算：β（1-6）tdd-+-=2042045965634023101β——定性温度下的流体导热系数，原油的导热系数约在0.1～0.16f λf λW/(m·K)间，随温度变化的关系可用下式表示：（1-7）153/)1054.01(137.0f t f t ρλ-⨯-=——l5℃时的原油密度，kg/m 3；15f ρ——油(液)的平均温度，℃；f t ——管内壁平均温度，℃；b t ——20℃时原油的相对密度。
同沟敷设热油管道总传热系数计算方法
２１ ０ ０年 １ ２月
石 油
Ｊ ＯＵＲＮＡＩ
化 工
高
等
学
校 学
报 ＶｏＪ ．２３ NhomakorabeaＮｏ．４
ＯＦ ＰＥＴＲ （ＣＨ ＥＭ ） ＣＡ Ｉ
Ｕ Ｎ １ ＥＲＳ１ ｌ Ｖ Ｔ ＥＳ
Ｄｅ ． ２ Ｏ ｃ Ｏｌ
文 章 编 号 ： ０ ６ ９ Ｘ（ ０ Ｏ ０ —０ ７ —０ １ ０ —３ ６ ２ １ ） ４ ０ ６ ４
同沟 敷设 热 油 管 道 总传 热 系数 计 算 方 法
吴 琦 陈保 东 ， 田 娜 饶 心。 宴 永 飞 ， ， ，
（ ． 宁石 油 化 工 大 学 石 油 天 然 气 工 程 学 院 ， 宁抚 顺 １ ３ ０ ； １辽 辽 １ ０ １
２ 中 国石 油 集 团西 部 管 道 有 限 责 任公 司科 技 服 务 中 心 ， 疆 乌 鲁 木 齐 ８ ０ １ ． 新 ３ ０ ２）
摘
要 ： 根 据 长输 埋 地 热 油 管道 的导 热 情 况对 同沟 敷 设 管 道 传 热 过 程 进 行 简化 假 设 ， 过 引入 导 热 形 状 因子 通
并利 用牛 顿迭 代 法 编 制 计 算 机 程 序 ， 计 算 同 沟敷 设 管道 总传 热 系数 过 程 中可 以 考虑 土 壤 物 性 、 行 敷 设 管 道 间距 在 并 以及 分 别 考 虑 原 油 管 道 和 成 品 油 管 道 的 埋 深 与 油 温 。根 据 鸟 鲁木 齐 至 鄯 善 同 沟敷 设 管 道 沿 线 不 同的 土质 地 貌 划 分 单 元 段 ， 用分 段 法 对该 管道 沿线 总传 热 系数 进 行 计 算 ， 此 得 出 更 为 切 合 实 际 的 沿 线 温 降 。 并 以鸟 鲁 木 齐 至 鄯 善 采 据
管工常用计算公式
管工常用计算公式管道工程是现代建筑中的重要组成部分，涉及到管道的设计、安装、维修等方方面面。
在管道工程的过程中，常常需要进行一些数学计算，这些计算公式是管工们必备的工具，能够帮助他们更快、更准确地完成工作。
本文将介绍管工常用的计算公式，以便读者更好地了解和掌握这些知识。
一、管道流量计算公式流量是管道工程中的重要参数，它通常用来描述流体的输送能力。
在管道工程中，常用的流量计算公式有以下几种：1. 管道流量计算公式：Q = A × V其中，Q表示流量，A表示管道的横截面积，V表示流体的流速。
2. 流速计算公式：V = Q / A其中，V表示流速，Q表示流量，A表示管道的横截面积。
3. 管道横截面积计算公式：A = π× (D/2)其中，A表示管道的横截面积，D表示管道的直径。
二、管道压力计算公式管道压力是管道工程中的另一个重要参数，它通常用来描述流体在管道中的压力变化。
在管道工程中，常用的压力计算公式有以下几种：1. 管道压力计算公式：P = ρ× g × h其中，P表示管道中的压力，ρ表示流体的密度，g表示重力加速度，h表示流体在管道中的高度差。
2. 管道流速计算公式：V = (2 × (P1 - P2) / ρ) ^ 0.5其中，V表示流速，P1和P2表示管道两端的压力，ρ表示流体的密度。
3. 管道阻力计算公式：ΔP = f × (L/D) × (V/2g)其中，ΔP表示管道中的压力损失，f表示摩擦系数，L表示管道的长度，D表示管道的直径，V表示流速，g表示重力加速度。
三、管道水头计算公式在水力工程中，水头是指水流在管道或渠道中流动时的能量状态，通常用来描述水流的压力和速度。
在管道工程中，常用的水头计算公式有以下几种：1. 总水头计算公式：H = z + (P/ρg) + (V/2g)其中，H表示总水头，z表示水位高度，P表示管道中的压力，ρ表示流体的密度，g表示重力加速度，V表示流速。
蒸汽管道温度损失计算及分析
1.计算基本公式
1.1 温损计算公式
t l
kg (t p tk ) G•C
为：
fbw
式中： kg —管道单位长度传热系数 w / m C
t p —管内热媒的平均温度 C
tk —环境温度 C
G —热媒质量流量 Kg / s
C —热水质量比热容 J / KgC
m l ——管道长度 由于计算结果为每米温降，所以 L 取
（资料素材和资料部分来自网络，供参考。可复制、编制，期待你的好评与关 注）
—蒸汽管道工作钢管内径 ②影响因素：蒸汽管道的管径大小及蒸汽温度 ③ 文献数据分析结论：在蒸汽供热运行的温度范围内，蒸汽温
度对对流换热系数的影响相对较小，在计算时 该系数可近似地取平均值。
2.2.2 管道与土壤的换热系数ɑ（直埋敷设）
响）
2t
①计算公式：
De x
ln[
2ht De x
( 2ht )2 1] De x
管径为 300mm 时，保温层厚度为：50mm，保温外包皮厚度为：7mm； 管径为 400mm 时，保温层厚度为：51mm，保温外包皮厚度为：7.8mm； 管径为 500mm 时，保温层厚度为：52mm，保温外包皮厚度为：9mm； 管径为 600mm 时，保温层厚度为：54mm，保温外包皮厚度为：12mm；
1m
1.2.管道传热系数为
1
kg
1
n
1 ln di1
1
andn i1 2 i
di
awd w
式中：
w / m C an ， aw —分别为管道内外表面的换了系数
2
m dn ， dw —分别为管道（含保温层）内外径
w / m C i —管道各层材料的导热系数
计算含蜡原油热输管道总传热系数的新方法
计算含蜡原油热输管道总传热系数的新方法
张足斌;张国忠;王海琴
【期刊名称】《油气田地面工程》
【年(卷),期】2009(028)007
【摘要】总传热系数是含蜡原油管道设计和运行管理的重要参数之一,其计算应考虑析蜡潜热和沿线参数随温度的变化.本文给出了含蜡原油热输管道总传热系数计算的新方法.模拟计算表明,不考虑析蜡潜热时计算出的总传热系数偏小;进出站温度的准确性对总传热系数计算影响很大,测试时应采用高精度温度传感器测量;自然地温对总传热系数影响较小,建议采用预埋探头的方法进行测试.
【总页数】2页(P10-11)
【作者】张足斌;张国忠;王海琴
【作者单位】中国石油大学(华东);中国石油大学(华东);中国石油大学(华东)
【正文语种】中文
【中图分类】TE3
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4.埋地含蜡原油热输管道修复中的安全保障 [J], 王晓梅;陈国群;石蕾;张峥;赵子华;
张永盛
5.含蜡原油热输管道沿程温降计算 [J], 王海琴
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1管道总传热系数管道总传热系数是热油管道设计和运行管理中的重要参数。
在热油管道稳态 运行方案的工艺计算中，温降和压降的计算至关重要，而管道总传热系数是影响 温降计算的关键因素，同时它也通过温降影响压降的计算结果。
1.1利用管道周围埋设介质热物性计算K 值管道总传热系数K 指油流与周围介质温差为 1C 时，单位时间内通过管道单 位传热表面所传递的热量，它表示油流至周围介质散热的强弱。
当考虑结蜡层的 热阻对管道散热的影响时，根据热量平衡方程可得如下计算表达式：式中：K ――总传热系数，W/( m 2 C )；D e ――计算直径，m ；(对于保温管路取保温层内外径的平均值，对于无 保温埋地管路可取沥青层外径)； D n ――管道内直径，m ； D w ---- 管道最外层直径，m ;：1 ――油流与管内壁放热系数， W/(m 2 C )；:2 ------ 管外壁与周围介质的放热系数， W/(m 2 C )；i――第i 层相应的导热系数，W/(m C )；D i ，----- 管道第i 层的内外直径，m 其中i =1,2,3...n ；D L --- 结蜡后的管内径，m 。
为计算总传热系数K ,需分别计算内部放热系数:1、自管壁至管道最外径的 导热热阻、管道外壁或最大外围至周围环境的放热系数 :2。
(1) 内部放热系数冷的确定放热强度决定于原油的物理性质及流动状态，可用二与放热准数N u 、自然 对流准数G r 和流体物理性质准数P r 间的数学关系式来表示［47］。
在层流状态(Rev2000,当Gr P^500时：(1-1 )-1 1KDe= -------------------- + --------------- +ZI^Dn gDw在层流状态(Re<2000,当Gr .Pr>500时:Nu 〜0.330.430.1= 0.15Re y Pr yGr y在激烈的紊流状态(Re>ld ), Pr<2500时:0.80.44冷=0.021 Re y Pr yd在过渡区(2OOO<Re<10)十 K ° 二 Pf 43(匹)0.25d Pr b、0.25Pr y 〕 025Pr y )(1-3)(1-4)(1-5)式中：N u ——放热准数，无因次;u C P Pr = 流体物理性质准数，无因次;Gr =d 孙仏-5自然对流准数，无因次; Re vd 4q vP n d u 雷诺数; 二 f(ReJ ――系数； d ----- 管道内径，m ； g ---- 重力加速度，g = 9.81m/s 2;■- - 定性温度下的流体运动粘度， m 2/s ；C ――定性温度下的流体比热容，J/(kg K);q v ――流体体积流量，m 3/s ； --- 定性温度下的流体密度，kg/m 3;1 ――定性温度下的流体体积膨胀系数，可查得, 1K 。
亦可按下式计算P -20 202310 -6340d 45965d 4 -t定性温度下的流体导热系数，原油的导热系数 'f约在W/(mK)间，随温度变化的关系可用下式表示:■ f=0.137(1 -0.54 10"t t )/»f 5l5 C 时的原油密度，kg/m 3;(1-6)0.1 〜0.16(1-7)t f ――油(液)的平均温度，C ； t b ――管内壁平均温度，C ；df —— 20C 时原油的相对密度。
注：上面各式中，参数角标f 表示以管内油（液）的平均温度t f 为定性温度； 角标b 表示以管壁温度为定性温度。
（2）各处管壁导热的热阻这部分热阻包括钢管、防腐层和保温层的热阻。
钢管的导热系数g约为45W/（m 「C ），其热阻可忽略不计；煤焦油瓷漆防腐层 导热系 数f 约为1.1 W/（m 「C ），黄夹克保温材料的导热系数 “约为0.04 W/（m C ）。
对于壁厚-g 、外包：f 厚煤焦油瓷漆防腐层的非保温热油管道，钢管及防腐 层对总传热系数的影响很小。
计算：如忽略内外径的差值，则总传热系数可近似按下式1K 二（1-8）+送 i + 二卯 'i ■:s 2其中：a—'i ' g ' f对于保温管道，保温层的热阻起决定影响。
故对于壁厚 二、外包、“厚保温 材料的保温热油管道：In （D j.J DJ In ||（D n ' 2-b2g ）/（D n 2人 2兀（3）外部放热系数：• 2的确定在原油长输管道内，液体的流动状态绝大部分是紊流状态，出现层流状态极 少。
因此，在热力计算中，确定K 值将主要使用公式（1-1）。
在公式（1-1）中关键 的参数是与管道周围许多因素有关的：2，对于埋地敷设管道：当管道的埋设深度（管中心至地表面）小于2m 时，采用下面的公式计算：2"-'2 --D e 1 ： °B ia ta C B i 匚式中：'-——土壤的导热系数，W/（m 「C ）；D e ――与土壤接触的管道外直径，m ;(1-9)(1-10) (1-11) (1-12)(1-13)h t -(D e 2)2：0川[晋宀D e 2"]:ta――土壤至地表空气间的放热系数， W/(m 2 C );h o ---------- 管道埋深(管中心至地表面)，m 。
该放热系数包括对流放热系数:tac 和辐射放热系数taR 两部分。
〉tac 和〉taR 分 别用下式确定::tac-11.6 7.0 V a( 1-14) 名C R ts+273 4 ta+273 4/\:taR一 [(—) -(一) ]( 1-15 ) 式中：V a地表面的平均风速，m/s ； ；――土壤表面折算黑度； C R辐射系数，可取5.7 W/(m 2 h 4);t s ――土壤表面温度，取当地一年中月平均的最低地面温度，C ；t a ――空气温度，取当地一年中月平均的最低空气温度，C 当管道理设深度大于2m 时，可采用下面的公式计算：2:式中符号的意义同前。
从上述的公式中可以看出，确定出土壤导热系数是计算埋地管道:2的关键。
土壤的导热系数与组成土壤固体物质的导热系数、土壤中固体物质颗粒大小的分 布、土壤含水率、土壤状态等许多因素有关。
用理论计算很难得到准确值，因此 推荐采用理论计算与参考类似管道实测值相结合的方法。
(4) 结蜡层厚度计算在计入原油蜡结晶析出的潜热后，长为dx 的微元管道上，热油管道的热量 平衡关系式(1-1 )可简化为[48]:KD e 二 b o b 1 ln Dn D(1-19)In®) 其中：di-2\ jD w (1-20) (1-21)如取温降为1C 时，从单位质量的原油中析出并沉积到管表面的凝油质量为(1-16)2 s：：；bi，则在d.时间内在轴向温降为dT 的dx 段上沉积的量为:汀dTdi因而使内径缩小了 d D L ，贝U:将式（1-23）代入式（1-22）得:K T D n T -'T o GCT k将式(1-25)代入式(1-24)得：积分后可得:对于距泵站出口 x 米处的管路而言，其清管后的运行时间•可由下式计算:L -x-0 V2 2其中，咱心：叢7 '则。
联解式（1-24）与式（1-27），可求出线路上热泵站出口 xm 处，经清管后运 行•小时的结蜡层内径D L ，从而求解出结蜡厚度。
dG L -二 D L dD L2：?Tdx(1-23)J 丄吏小二罟d D L ：iT ；T dx(1-24)dT dx (1-25)DL bo 5 % d(D L )_ P(T )打T -T o(1-26)D 2D 0 b o bln 2 _-2 P(T ) cTR 旦 b 。
blnR -鸟 D L 0 2 2D- 2I T(胡y ]&T 丿(1-27)式中：；y , ；bi ――分别为油温的函数，其规律可通过试验求得；D L --- 结蜡后的管道内径，m ；L――结蜡层的导热系数，W/( m :C);.L0――从下一站收到清管器开始计算的时间，s ；D L ---- 运行.小时后的结蜡层内径，m ； 「•L.――运行.小时后的结蜡厚度，m ； L ------ 为站间距离，m ；V ――管内流速，m/s ； k 蜡的结晶潜热，kJ/kg 。
1.2总传热系数的反算法热油管道稳态运行时，根据各已知的运行参数，利用苏霍夫公式反算出埋地 管道总传热系数，根据《油气集输设计规范》的规定，当管道长度L _30km 且管 径D_300mm 时，输油管道的热力计算应考虑管道水力摩擦生热的影响，即按列 宾宗公式进行热力计算：.人-T o-b 心D w LIn T 2 - T ° - bGc -i G mb = KPE式中：T 。
一一管外环境温度，C (取管道中心埋深处地温)；T ,――管道起点油温，C ； T 2 ――终点油品温度，C ；L ――管道长度，m ；Dw ----- 管道外径，m ；K ――管道至周围介质的总传热系数， W/(m 2 C )； E ------ 热功当量， E =102 (kgm ) /kJ ；G ----- 原油质量流量，kg/h ；c ―― 原油比热容，kJ/(kg C )； b ——由于油流在管道内摩擦功转化为热量；i —— 管道水力坡降值，m/m 。
(1-28)(1-29)为了更好地反映热油管道在一段时间内的实际传热状况，可采用最小二乘法来推算总传热系数K。
设在某一运行期内，某站间管段的n组运行参数记录值为G'，G；，G；，i = 1 ~ n，根据最小二乘法原理可构造一个关于变量K的无约束优化问题。
因为最小二乘法能充分利用管道的实际运行参数，在一定程度上可以消除各种随机因素的影响，反算出的K值比较真实可靠。
采用最小二乘法拟合K值的基本原理是：求得一个合适的K值，使得按此K值计算的进站温度与相应的实际记录值的偏差平方和最小。
1.2.1总传热系数因素分析及结蜡对管道温降和摩阻的影响总传热系数影响因数分析：从管道总传热系数的定义来看，影响总传热系数的根本因素是管道结构、管道埋深和管道周围土壤的性质；从总传热系数的确定方法--运行参数反算法来看，管道运行的稳定性和运行参数的测定精度是影响总传热系数测试结果的主要因素。
1管道埋深的影响：根据埋地总传热系数计算公式，管道埋深越深，管道的散热热阻越大，总传热系数越小。
2 土壤性质的影响：土壤物性参数中对总传热系数影响最大的是土壤导热系数，土壤导热系数系数越大，管道总传热系数就越大。
而土壤的导热系数主要受土壤含水量的影响，土壤含水量越高，土壤的导热系数越大，管线的总传热系数也就越大。