第四章外压容器设计
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长圆筒临界压力：
当圆筒的长度与直径之比较小，失稳波数大于2时，称为短圆筒。 短圆筒临界压力： Do为圆筒外径
第四章 外压容器设计
12
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
一、受均布侧向外压的长圆筒的临界压力 (一) 圆环的临界载荷
当圆筒的长度与直径之比较大时，其中间部分将不受两端封头或 加强圈的支持作用，弹性失稳时横截面形成n＝2的波数，这种圆 筒称为长圆筒。 长圆筒的临界压力与长度无关，仅与圆筒壁厚与直径的比值有关 当圆筒的相对长度较小，两 端的约束作用不能忽视，临 界压力不仅和壁厚与直径之 比有关，而且和长度与直径 之比有关，失稳的波数n大 于2，称为短圆筒。
8
第一节 概述
外压容器的设计参数 2、外压筒体计算长度L：指筒体上两个刚性构件如封头、 法兰、加强圈之间的最大距离。
1 对于凸形端盖：L＝圆筒长＋封头直边段＋ 3
端盖深度
对于法兰：L＝两法兰面之间的距离
对于加强圈：L＝加强圈中心线之间的距离
第四章 外压容器设计
9
第一节 概述
外压容器的设计参数
大于J 则满足要求，否则重新选择
加强圈尺寸，重复上述计算，直至 满足为止。如查图时无交点，则A
按A＝3B/2E计算。
第四章 外压容器设计
加强圈和壳体所需 的组合惯性矩
34
YULIN UNIVERSITY
第四章 外压容器设计
35
小于该值用短圆筒公式计算
第四章 外压容器设计
22
4-8
第三节 外压圆筒的设计计算
一、图算法的原理
4-15
由外压圆筒的失稳分析可知，计算圆筒的临界压力首先 要确定圆筒包括壁厚在内的几何尺寸，但在设计计算之 前壁厚尚是未知量，所以需要一个反复试算的步骤。若 用解析法进行外压容器的计算就比较繁复，国外有关设 计规范推荐采用比较简便的图算方法，中国容器标准也 借鉴此法。本节介绍外压圆筒及带加强圈圆筒的加强圈 图算法的原理和用法。
Ls(Ls≤Lcr)，然后选择加强圈尺 寸，计算或由手册查得As，确定有
效壳体的作用宽度，计算加强圈与
有效壳体实际的组合惯性矩Js。
第四章 外压容器设计
加强圈和壳体所需 的组合惯性矩
33
第三节
外压圆筒的设计计算
四、加强圈的设计计算 (一)加强圈尺寸
根据已知的Pc、Do和选择的te、 Ls，按右式计算B，再应用上述外 压圆筒的图4-12～图4-15等算图， 根据加强圈材料和相应的设计温度 读取A值，最后按右式计算J，若Js
第四章 外压容器设计
6
第一节 概述
外压容器的设计参数
1、设计压力和液压试验压力
设计压力P设： 正常工作过程中可能产生的最大内外压差 真空容器：有安全装置，取（1.25Pmax，0.1MPa）中的 较小值；无有安全装置，取0.1MPa 夹套容器：内部真空，真空容器设计压力＋夹套设计压力 考虑容器可能出现的最大压差的危险工况。如 内筒泄漏、夹套液压试验等工况…
第四章 外压容器设计 17
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (二)带加强圈的圆筒 在既定直径与材料下，提高外压容器的临界压力，可增加筒体厚度或 减小计算长度，从减轻容器重量、节约贵重金属出发，减小计算长度更 有利。在结构上即是在圆筒的内部或外部相隔一定的距离焊接用型钢做 的加强圈，如图所示。因为计算假设圆筒与加强圈同时发生失稳，所以 它们达到失稳的必要条件是加强圈必须有足够的刚度或截面惯性矩。 每一加强圈可考虑承受圈两 侧Ls/2距离内的外载荷。壳体和 加强圈一起承受每单位周长的临 界载荷等于pcrLs，得：
第四章 外压容器设计
23
4-8
第三节 外压圆筒的设计计算
一、图算法的原理
4-15
外压圆筒按照圆筒的长度可以分为三种：
长圆筒 临界压力除与材料的E、μ有关外，与圆筒长度无 关，仅与壁厚t 和直径 D0有关，即L>L0时，临界压力由式 (4-7)或式(4-8)给出。
短圆筒 失稳时波数 n > 2，波数与 t/D 和 L/D 的比值有 关，形成不同波数的临界压力也不同，它们的临界压力与 t/D 和L/D 有关，即L<Lcr时，临界压力按式(4—15)计算。 刚性圆筒 失效是由于器壁中的压应力达到材料的屈服强度 而引起的塑性屈服破坏，因此不存在稳定性问题，其性质与 厚壁圆筒相同，只需校核强度是否足够，L的影响不计。
ຫໍສະໝຸດ Baidu
第四章 外压容器设计
31
第三节
外压圆筒的设计计算
四、加强圈的设计计算 (一)加强圈尺寸 外压圆筒上设置加强圈借以缩短计算长度，达到减少壁厚的目的 。为了保证壳体与加强圈的稳定性，加强圈必须有合适的尺寸，
第四章 外压容器设计
32
第三节
外压圆筒的设计计算
四、加强圈的设计计算 (一)加强圈尺寸
先假定加强圈的个数与间距
第四章 外压容器设计 13
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
一、受均布侧向外压的长圆筒的临界压力 (一) 圆环的临界载荷
圆环临界载荷的表达式：
圆筒的抗弯 刚度
圆环的惯性矩 高度为1的圆 环
钢质圆筒，μ =0.3
第四章 外压容器设计
14
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (一)未加强圆筒的临界压力
第四章 外压容器设计
11
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
一、受均布侧向外压的长圆筒的临界压力
基本概念：长圆筒与短圆筒
当圆筒的长度与直径之比较大时，其中间部分将不受两端封头或加强 圈的支持作用，弹性失稳时形成n=2的波数，这种圆筒称为长圆筒，
长圆筒的临界压力与长度无关，仅与圆筒厚度与直径的比值有关。
第四章 外压容器设计
30
第三节
外压圆筒的设计计算
三、有关设计参数的规定
(一)设计压力和压力试验压力
外压容器的压力试验分为两种情况：
①不带夹套的外压容器和真空容器，以内压进行压力试验，所以试 ②带夹套外压容器，则分别确定内筒和夹套的试验压力，除内筒试
验压力取法同前面内压容器所述；
验压力按①确定，因夹套一般受内压，故在按内压容器确定了夹套的 试验压力以后，必须按内筒的有效厚度校核在该试验压力下内筒的稳 定性。若内筒不能保证足够的稳定性，或增加内筒厚度或在压力试验 过程中内筒保持一定的压力，以保证整个试压过程中夹套和简体的压 差不超过确定的允许试验压差。
第四章 外压容器设计
18
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (二)带加强圈的圆筒
对于能起加强作用的有效圆筒器壁与加强圈的组合惯性矩可考虑等 效于一单层较厚圆筒，其厚度称为等效厚度te，大小为： 得：
这是带加强圈圆筒保持稳定所必 需的最小加强圈与有效壳体组合截面 的惯性矩，它是下一节设计带加强圈 外压圆筒的基本公式之一。
第四章 外压容器设计 19
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (三)轴向受压圆筒的临界压力 对于受轴向压缩的有限长的薄壁圆筒，不论其是轴对称失稳还是非 轴对称失稳，按线性小挠度理论得到的临界应力的结果是一样的，即：
由于线性临界载荷值实际远大于实验值。必须考虑非线性分析。用非 线性前屈曲理论和实验研究结果，得到下式的临界压力的经验表达式：
3、外压容器的设计计算
Pcr P P m
“ 设计规定”稳定性系数m＝3，此时要求圆筒的不圆度
e 0.5%Dg，且e 25mm.
第四章 外压容器设计
10
第二节 外压薄壁圆筒的稳定性计算
一、受均布侧向外压的长圆筒的临界压力
二、受均布侧向外压短圆筒的临界压力 三、轴向受压圆筒的临界应力
一、图算法的原理
设
第四章 外压容器设计
26
第三节
外压圆筒的设计计算
一、图算法的原理
第四章 外压容器设计
27
第三节
外压圆筒的设计计算
二、图算法的计算步骤
第四章 外压容器设计
28
第三节
外压圆筒的设计计算
二、图算法的计算步骤
第四章 外压容器设计
29
第三节
外压圆筒的设计计算
三、有关设计参数的规定
(一)设计压力和压力试验压力
Mises在1914年按线性小挠度理论导出短圆筒的临界压力公式：
第四章 外压容器设计
15
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (一)未加强圆筒的临界压力
第四章 外压容器设计
16
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (二)临界长度
图4-6
第四章 外压容器设计
20
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (四)非弹性失稳的工程计算 上述分析均假设薄壁圆筒的失稳在弹性范 围内，即器壁中的压缩应力不大于材料的比例 极限。当该应力超过比例极限，圆筒属于非弹 性失稳范畴。若按弹塑性失稳进行理论分析将 十分复杂，工程上通常采用近似的处理方法，
第四章 外压容器设计 24
第三节
外压圆筒的设计计算
一、图算法的原理
假定材料的应力应变曲线为理 想弹塑性模型，则对不同的t/D0 值可在双对数坐标纸上标绘强度 和失稳失效曲线，如图所示。它 由三部分组成，代表三种圆筒的 力学特征。曲线也可以用另一种 方式标绘：
第四章 外压容器设计
25
第三节
外压圆筒的设计计算
第四章 外压容器设计
3
第一节 概述
二、临界压力
外压容器发生失稳时的相应压力称为临界压力 。
薄壁圆筒受侧向均布外力作用，一旦达到临界压力时，沿 周向将形成几个波。
外压圆筒的失稳形态
第四章 外压容器设计 4
第一节 概述
临界压力
临界压力除与圆筒材料的E、μ有关外，主要和圆筒 长度与直径之比值、壁厚与直径的比值有关。
早期对外压圆筒的分析是按照理想圆柱壳线性小挠度 理论进行的，但失稳实验表明该分析结果不正确，根本原 因壳体失稳本质上是几何非线性问题，所以失稳分析应按 非线性大挠度来考虑。
第四章 外压容器设计
5
第一节 概述
临界压力表述与许用设计外压的确定
[p] Pcr/m
[P]－许用设计外压，MPa Pcr－临界压力，MPa m－稳定系数， 我国钢制压力容器标准取m=3
YULIN UNIVERSITY
第四章 外压容器设计
第四章 外压容器设计
1
第四章 外压容器设计
第一节 概述
第二节 外压薄壁圆筒的稳定性计算
第三节 外压圆筒的设计计算
第四节 外压封头和法兰设计
第四章 外压容器设计
2
第一节 概述
一、外压容器的失效形式
外压容器的失效形式有两种： 发生压缩屈服破坏; 当外压达到一定的数值时，壳体的 径向挠度随压缩应力的增加急剧增 大，直至容器压扁，这种现象称为 外压容器的失稳或屈曲。
即利用材料超过比例极限的压缩—应变曲线上
的切线模量Et(图4—9)，代替以上弹性假设下 确定临界压力的公式中弹性模量E，按此计算的 结果与实验结果比较接近。如对于长圆筒，则 有：
第四章 外压容器设计 21
第二节 外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力
归纳：计算法的步骤：
判断是属于长圆筒还是短圆筒 大于该值用长圆筒公式计算
第四章 外压容器设计 7
第一节 概述
1、设计压力和液压试验压力
试验压力PT：
不带夹套的外压容器，按内压试验；
带夹套外压容器，夹套试验压力按外压容器，但必须 校核内筒的稳定性； 真空容器以内压作压力试验；
第四章 外压容器设计
1.25P t ，MPa PT max P 0.1，MPa
设计压力的定义与内压容器相同，但其取法不同。外压容器的设 计压力应取在正常工作过程中可能产生的最大内外压力差；真空容器
按外压容器计算，
当装有安全控制装置时，取1.25倍最大内外压力差或0.1MPa两者 当无安全装置时，取0.1MPa。对于带夹套的容器应考虑可能出现
中的较小值；
最大压差的危险工况，例如当内筒容器突然泄压而夹套内仍有压力时 所产生的最大压差。对于带夹套的真空容器，则按上述真空容器选取 的设计外压力加上夹套内的设计内压力一起作为设计外压。
当圆筒的长度与直径之比较小，失稳波数大于2时，称为短圆筒。 短圆筒临界压力： Do为圆筒外径
第四章 外压容器设计
12
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
一、受均布侧向外压的长圆筒的临界压力 (一) 圆环的临界载荷
当圆筒的长度与直径之比较大时，其中间部分将不受两端封头或 加强圈的支持作用，弹性失稳时横截面形成n＝2的波数，这种圆 筒称为长圆筒。 长圆筒的临界压力与长度无关，仅与圆筒壁厚与直径的比值有关 当圆筒的相对长度较小，两 端的约束作用不能忽视，临 界压力不仅和壁厚与直径之 比有关，而且和长度与直径 之比有关，失稳的波数n大 于2，称为短圆筒。
8
第一节 概述
外压容器的设计参数 2、外压筒体计算长度L：指筒体上两个刚性构件如封头、 法兰、加强圈之间的最大距离。
1 对于凸形端盖：L＝圆筒长＋封头直边段＋ 3
端盖深度
对于法兰：L＝两法兰面之间的距离
对于加强圈：L＝加强圈中心线之间的距离
第四章 外压容器设计
9
第一节 概述
外压容器的设计参数
大于J 则满足要求，否则重新选择
加强圈尺寸，重复上述计算，直至 满足为止。如查图时无交点，则A
按A＝3B/2E计算。
第四章 外压容器设计
加强圈和壳体所需 的组合惯性矩
34
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第四章 外压容器设计
35
小于该值用短圆筒公式计算
第四章 外压容器设计
22
4-8
第三节 外压圆筒的设计计算
一、图算法的原理
4-15
由外压圆筒的失稳分析可知，计算圆筒的临界压力首先 要确定圆筒包括壁厚在内的几何尺寸，但在设计计算之 前壁厚尚是未知量，所以需要一个反复试算的步骤。若 用解析法进行外压容器的计算就比较繁复，国外有关设 计规范推荐采用比较简便的图算方法，中国容器标准也 借鉴此法。本节介绍外压圆筒及带加强圈圆筒的加强圈 图算法的原理和用法。
Ls(Ls≤Lcr)，然后选择加强圈尺 寸，计算或由手册查得As，确定有
效壳体的作用宽度，计算加强圈与
有效壳体实际的组合惯性矩Js。
第四章 外压容器设计
加强圈和壳体所需 的组合惯性矩
33
第三节
外压圆筒的设计计算
四、加强圈的设计计算 (一)加强圈尺寸
根据已知的Pc、Do和选择的te、 Ls，按右式计算B，再应用上述外 压圆筒的图4-12～图4-15等算图， 根据加强圈材料和相应的设计温度 读取A值，最后按右式计算J，若Js
第四章 外压容器设计
6
第一节 概述
外压容器的设计参数
1、设计压力和液压试验压力
设计压力P设： 正常工作过程中可能产生的最大内外压差 真空容器：有安全装置，取（1.25Pmax，0.1MPa）中的 较小值；无有安全装置，取0.1MPa 夹套容器：内部真空，真空容器设计压力＋夹套设计压力 考虑容器可能出现的最大压差的危险工况。如 内筒泄漏、夹套液压试验等工况…
第四章 外压容器设计 17
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (二)带加强圈的圆筒 在既定直径与材料下，提高外压容器的临界压力，可增加筒体厚度或 减小计算长度，从减轻容器重量、节约贵重金属出发，减小计算长度更 有利。在结构上即是在圆筒的内部或外部相隔一定的距离焊接用型钢做 的加强圈，如图所示。因为计算假设圆筒与加强圈同时发生失稳，所以 它们达到失稳的必要条件是加强圈必须有足够的刚度或截面惯性矩。 每一加强圈可考虑承受圈两 侧Ls/2距离内的外载荷。壳体和 加强圈一起承受每单位周长的临 界载荷等于pcrLs，得：
第四章 外压容器设计
23
4-8
第三节 外压圆筒的设计计算
一、图算法的原理
4-15
外压圆筒按照圆筒的长度可以分为三种：
长圆筒 临界压力除与材料的E、μ有关外，与圆筒长度无 关，仅与壁厚t 和直径 D0有关，即L>L0时，临界压力由式 (4-7)或式(4-8)给出。
短圆筒 失稳时波数 n > 2，波数与 t/D 和 L/D 的比值有 关，形成不同波数的临界压力也不同，它们的临界压力与 t/D 和L/D 有关，即L<Lcr时，临界压力按式(4—15)计算。 刚性圆筒 失效是由于器壁中的压应力达到材料的屈服强度 而引起的塑性屈服破坏，因此不存在稳定性问题，其性质与 厚壁圆筒相同，只需校核强度是否足够，L的影响不计。
ຫໍສະໝຸດ Baidu
第四章 外压容器设计
31
第三节
外压圆筒的设计计算
四、加强圈的设计计算 (一)加强圈尺寸 外压圆筒上设置加强圈借以缩短计算长度，达到减少壁厚的目的 。为了保证壳体与加强圈的稳定性，加强圈必须有合适的尺寸，
第四章 外压容器设计
32
第三节
外压圆筒的设计计算
四、加强圈的设计计算 (一)加强圈尺寸
先假定加强圈的个数与间距
第四章 外压容器设计 13
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
一、受均布侧向外压的长圆筒的临界压力 (一) 圆环的临界载荷
圆环临界载荷的表达式：
圆筒的抗弯 刚度
圆环的惯性矩 高度为1的圆 环
钢质圆筒，μ =0.3
第四章 外压容器设计
14
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (一)未加强圆筒的临界压力
第四章 外压容器设计
11
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
一、受均布侧向外压的长圆筒的临界压力
基本概念：长圆筒与短圆筒
当圆筒的长度与直径之比较大时，其中间部分将不受两端封头或加强 圈的支持作用，弹性失稳时形成n=2的波数，这种圆筒称为长圆筒，
长圆筒的临界压力与长度无关，仅与圆筒厚度与直径的比值有关。
第四章 外压容器设计
30
第三节
外压圆筒的设计计算
三、有关设计参数的规定
(一)设计压力和压力试验压力
外压容器的压力试验分为两种情况：
①不带夹套的外压容器和真空容器，以内压进行压力试验，所以试 ②带夹套外压容器，则分别确定内筒和夹套的试验压力，除内筒试
验压力取法同前面内压容器所述；
验压力按①确定，因夹套一般受内压，故在按内压容器确定了夹套的 试验压力以后，必须按内筒的有效厚度校核在该试验压力下内筒的稳 定性。若内筒不能保证足够的稳定性，或增加内筒厚度或在压力试验 过程中内筒保持一定的压力，以保证整个试压过程中夹套和简体的压 差不超过确定的允许试验压差。
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第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (二)带加强圈的圆筒
对于能起加强作用的有效圆筒器壁与加强圈的组合惯性矩可考虑等 效于一单层较厚圆筒，其厚度称为等效厚度te，大小为： 得：
这是带加强圈圆筒保持稳定所必 需的最小加强圈与有效壳体组合截面 的惯性矩，它是下一节设计带加强圈 外压圆筒的基本公式之一。
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第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (三)轴向受压圆筒的临界压力 对于受轴向压缩的有限长的薄壁圆筒，不论其是轴对称失稳还是非 轴对称失稳，按线性小挠度理论得到的临界应力的结果是一样的，即：
由于线性临界载荷值实际远大于实验值。必须考虑非线性分析。用非 线性前屈曲理论和实验研究结果，得到下式的临界压力的经验表达式：
3、外压容器的设计计算
Pcr P P m
“ 设计规定”稳定性系数m＝3，此时要求圆筒的不圆度
e 0.5%Dg，且e 25mm.
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10
第二节 外压薄壁圆筒的稳定性计算
一、受均布侧向外压的长圆筒的临界压力
二、受均布侧向外压短圆筒的临界压力 三、轴向受压圆筒的临界应力
一、图算法的原理
设
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第三节
外压圆筒的设计计算
一、图算法的原理
第四章 外压容器设计
27
第三节
外压圆筒的设计计算
二、图算法的计算步骤
第四章 外压容器设计
28
第三节
外压圆筒的设计计算
二、图算法的计算步骤
第四章 外压容器设计
29
第三节
外压圆筒的设计计算
三、有关设计参数的规定
(一)设计压力和压力试验压力
Mises在1914年按线性小挠度理论导出短圆筒的临界压力公式：
第四章 外压容器设计
15
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (一)未加强圆筒的临界压力
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16
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (二)临界长度
图4-6
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20
第二节
外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力 (四)非弹性失稳的工程计算 上述分析均假设薄壁圆筒的失稳在弹性范 围内，即器壁中的压缩应力不大于材料的比例 极限。当该应力超过比例极限，圆筒属于非弹 性失稳范畴。若按弹塑性失稳进行理论分析将 十分复杂，工程上通常采用近似的处理方法，
第四章 外压容器设计 24
第三节
外压圆筒的设计计算
一、图算法的原理
假定材料的应力应变曲线为理 想弹塑性模型，则对不同的t/D0 值可在双对数坐标纸上标绘强度 和失稳失效曲线，如图所示。它 由三部分组成，代表三种圆筒的 力学特征。曲线也可以用另一种 方式标绘：
第四章 外压容器设计
25
第三节
外压圆筒的设计计算
第四章 外压容器设计
3
第一节 概述
二、临界压力
外压容器发生失稳时的相应压力称为临界压力 。
薄壁圆筒受侧向均布外力作用，一旦达到临界压力时，沿 周向将形成几个波。
外压圆筒的失稳形态
第四章 外压容器设计 4
第一节 概述
临界压力
临界压力除与圆筒材料的E、μ有关外，主要和圆筒 长度与直径之比值、壁厚与直径的比值有关。
早期对外压圆筒的分析是按照理想圆柱壳线性小挠度 理论进行的，但失稳实验表明该分析结果不正确，根本原 因壳体失稳本质上是几何非线性问题，所以失稳分析应按 非线性大挠度来考虑。
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5
第一节 概述
临界压力表述与许用设计外压的确定
[p] Pcr/m
[P]－许用设计外压，MPa Pcr－临界压力，MPa m－稳定系数， 我国钢制压力容器标准取m=3
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第四章 外压容器设计
第四章 外压容器设计
1
第四章 外压容器设计
第一节 概述
第二节 外压薄壁圆筒的稳定性计算
第三节 外压圆筒的设计计算
第四节 外压封头和法兰设计
第四章 外压容器设计
2
第一节 概述
一、外压容器的失效形式
外压容器的失效形式有两种： 发生压缩屈服破坏; 当外压达到一定的数值时，壳体的 径向挠度随压缩应力的增加急剧增 大，直至容器压扁，这种现象称为 外压容器的失稳或屈曲。
即利用材料超过比例极限的压缩—应变曲线上
的切线模量Et(图4—9)，代替以上弹性假设下 确定临界压力的公式中弹性模量E，按此计算的 结果与实验结果比较接近。如对于长圆筒，则 有：
第四章 外压容器设计 21
第二节 外压薄壁圆筒的稳定性计算
二、受均布侧向外压的短圆筒的临界压力
归纳：计算法的步骤：
判断是属于长圆筒还是短圆筒 大于该值用长圆筒公式计算
第四章 外压容器设计 7
第一节 概述
1、设计压力和液压试验压力
试验压力PT：
不带夹套的外压容器，按内压试验；
带夹套外压容器，夹套试验压力按外压容器，但必须 校核内筒的稳定性； 真空容器以内压作压力试验；
第四章 外压容器设计
1.25P t ，MPa PT max P 0.1，MPa
设计压力的定义与内压容器相同，但其取法不同。外压容器的设 计压力应取在正常工作过程中可能产生的最大内外压力差；真空容器
按外压容器计算，
当装有安全控制装置时，取1.25倍最大内外压力差或0.1MPa两者 当无安全装置时，取0.1MPa。对于带夹套的容器应考虑可能出现
中的较小值；
最大压差的危险工况，例如当内筒容器突然泄压而夹套内仍有压力时 所产生的最大压差。对于带夹套的真空容器，则按上述真空容器选取 的设计外压力加上夹套内的设计内压力一起作为设计外压。