单端甲类小胆机的制作经验总结
单端甲类小胆机的制作经验总结
单端甲类小胆机的制作经验总结单端甲类小胆机的制作经验总结单端甲类小胆机的制作经验总结1、现在很多自己动手制作胆机的朋友很多都是按照一些参考电路来仿制，其对参考电路中的很多技术参数心中并不清楚，只是照葫芦画瓢，心中没底自然设计出的成品就不一定能达到预期的效果。
我根据自己的一点点知识和经验与大家共同探讨一些胆机设计、制作中的问题。
如有不妥望大家批评指正。
本文主要探讨单端甲类小功率胆机中的一些问题，因为甲类单端胆机是音色最好的电路形式一，也是发烧友们自制较多的电路形式之一。
2、由于电子管电路及其应用的知识是上个世纪五．六十年代的教科书中才有，以后基本上就没有传授电子管知识了。
所以稍年轻一些的发烧友对电子管知识了解得不是很透彻。
输出功率的考虑1、输出功率的计算方法有很多不同的版本，各版本的计算结果基本相同，只是计算所需的参数不同。
现提供一个比较简便的计算公式供大家参考：I2×R/2。
式中I2为静态电流的平方，R为输出变压器初级阻抗又称负载阻抗。
经过大量的实践这个公式的结果是比较准确和实用的。
2、甲类单端胆机这种形式一般采用单只功率管进行放大，受功放管自身最大耗散功率的限制，输出功率一般都不会很大，常见的电路中输出功率一般在1W-15W之间。
表1是一些常见功放管组成的甲类单端功放电路的输出功率和一些常用参数。
表1中的输出功率值与屏极工作电压和负载阻抗(输出变压器初级阻抗)有很大关系，任何一个数据的变化都会引起输出功率值的变化。
适宜使用的场合与所用音箱的灵敏度有关，灵敏度越高使用面积越大。
电子管型号灯丝电压灯丝电流最大屏极耗散功率管脚形式电源变压器功率输出功率适宜使用的场合KT88,6550 6.3V/1.6A 40W 8脚管座 150W 15W 30平米以上的房间EL34,6CA7 6.3V/1.5A 25W 8脚管座 120W 11W 15-30平米的房间6L6G,6P3P 6.3V/0.9A 19W 8脚管座 100W 8.5W 15-30平米的房间807,FU-7 6.3V/0.9A 25W 5脚管座 100W 10W 15-30平米的房间6P14,EL84 6.3V/0.76A 12W 小9脚管座 80W 5.4W 15平米以下的房间6P15 6.3V/0.76A 12W 小9脚管座 80W 5W 15平米以下的房间6V6,6P6P 6.3V/0.45A 12W 8脚管座 70W 3.8W 15平米以下的房间6P1 6.3V/0.5A 12W 小9脚管座 70W 5W 15平米以下的房间屏极工作电压的考虑在电子管手册中我们都能查到功放管的典型应用参数，一般都有屏极工作电压这个参数，例如6P1电子管的屏极电压手册上推荐为250V，有很多制作图纸和发烧友在实际制作中都按照这个参数来选择电源变压器的交流输出电压，实际上这样是不好的，并不能很好的发挥功放管的性能，因为在屏级回路中串有输出变压器。
300B 单端胆机的实作
300B单端胆机的实作简洁至上，只要在推动力足够的前提下，尽量减少放大器的级数，这是笔者制作线路的基本原则。
说到300B，玩电子管的都知道有多种线路，也实作过多种线路。
在制作过多款线路之后，笔者感觉有一款线路无论从实听效果还是线路结构上来说都是非常不错的，因此笔者特地把它写了出来，希望喜爱300B的读者能享受到其中的乐趣。
一．原理简介甲类单端作为一种古老、低效、功耗大的放大器，它依然以其独特而难以抗拒的魅力吸引着无数的音响爱好者。
无论甲类石机还是甲类胆机，笔者对它们均情有独钟。
大家都知道．一个放大器如果它的放大级数太多的话，无论你采取任何一种方式来减少失真，它的失真总的来说绝对要比级数少的要大，而且放大的级数愈多，相移的可能性就越大，通频带就会越窄。
本文所介绍的是一款两级的单端放大器，它就很好地避免了以上的一些情况。
大家都清楚，电压放大级的主要作用就是将音频信号放大到足够的振幅，以达到能够推动末级功率放大的目的，这就需要电压放大级首先应有足够的放大倍数，即能达到整个音频放大器所需要的灵敏度，其次还需要频率特性均匀，以及放大后的信号不失真。
由于五极管具有放大系数大、驱动力较强等特点，因此本机电压放大级就选择了五极管。
由于6J4P的特性曲线、屏压、屏流以及放大系数均较符合做本机的电压放大级，因此笔者选择了6J4P作本机的推动管（图1为6J4P特性曲线图）。
一般来说五极管的失真比三极管要大一些，但是通过正确的设计和必要的措施，无论从实听还是从测试指标上来说，五极管并不逊色于三极管。
功率放大则由300B担任，（具体的电路原理见图2），（图3为300B的特性曲线图）。
Rg1为电压放大级的栅极电阻，Rg2为功率放大级的栅极电阻，这一栅极电阻有两个作用：一是:使下一级的电子管能将栅偏压Eg通过Rg加到栅极上去，即作为Eg的直流通路，同时下一级电子管内电子从阴极流向屏极的过程中，或多或少总有一些电子落到栅极上，Rg就给这些电子一个直流通路，使栅极的电位不至于越来越负从而影响放大器的正常工作，因此栅极电阻又叫栅漏电阻；作用二是:将屏极回路输出的交流信号Rg电阻的取值不宜过大也不宜过小，当该电阻过大时，电子从栅电压送到下一级去。
胆机实作（1）——12AU7甲类单端前级
胆机实作（1）——12AU7甲类单端前级第⼀次做胆机，选了最经典的单端共阴架构。
电路没有什么复杂的，基本就是教科书电路，没有⽤负反馈，因为我不喜欢负反馈的声⾳。
⽤电路板做机器焊接也没什么难度，器件找好开焊就⾏，试做机就不打算找外壳了，也不⽤考虑⾳量电位器的问题，这么裸听也蛮好看的。
电源⽅⾯HT⽤的250V，晶体管串联稳压，直流稳压灯丝。
这个电源⽅案很不错，整机底噪控制在了-100dB。
12AU7的⼯作点设置在Ia=5mA，Vgk=-5V左右，Ua=150V。
这个⼯作点兼顾了输⼊输出，因为我希望能够输⼊2Vrms信号，输出有⼀点电流可以驱动⽿机，兼作⾼阻⽿放⽤。
⽤料⽅⾯坚持我⼀贯不偏爱烧料的传统，⼩电阻⽤78⼚，功率电阻就是福岛双⽻牌，输⼊耦合使⽤EPCOS 0.22uF MKT电容，输出耦合留了两个⽐较⼤的位置，⽤了卷绕式MKP电容，容值4.7uF，留了并⼩电容的位置。
阴极电容⽤Nichicon 6800uF并EPCOS MKT电容，截⽌频率很低，在1Hz左右。
管⼦最开始⽤的曙光管，声⾳通透度不如后来换的RCA 12AU7和GE 12AU7WA，不过总的来说没有⼤的区别，声⾳⾛向是⼀致的。
做好之后接上DT990Pro试听，简谈⼀下听感，低频结实有⼒，中⾼频并没有很亮吵⽿的感觉，总体来说是⽐较柔和的，通透度不错。
接低阻的K701的时候，声⾳有点发闷，应该是电流不⾜的原因。
后来⽤⾳箱听过，也是低频更加结实有⼒，总体要柔和⼀些，很耐听的感觉。
其实现在说指标，⽯机已经相当令⼈满意，⽤胆机只不过是染点⾊⽽已。
⽽就是这⼀点染⾊，改善了⽯机冲劲⼤不耐听的特点。
有⼀段时间我每天都只⽤这个胆机推的DT990Pro听ACG，再也不觉得ACG听起来吵和累，不亦乐乎。
最后是客观测试，测试器材是创新1212M：可以看到在创新声卡-1dB的输⼊下有点过载的感觉，不过失真都是偶次谐波。
听感没有问题，测试也印证了听感低频有⼒、整体柔和的主观感受。
845单端甲类胆机制作
845单端甲类胆机制作笔者曾做了一台845单端甲类胆机，搭配形式为大家司空见惯的6N8P和6P3P推845.在此基础上将6N8P前级的SRPP电路改为6J8P；推动级的6пC(前苏联制造)阳极放大电路改为阴极输出电路，如图1、图2所示。
试听结果优于6N8P的SRPP电路。
该机实实在在、物美价廉、好听耐用，现将此胆机的做法呈上。
1 845单端甲类胆机的设计思路1.1 前级与推动采用国产管6J8P(属于中高频电压放大五级管)，该管以音乐味浓郁而著称，曾被世界多种名机采用。
为充分利用该电子管的放大特性，根据电子管手册中给出的6J8P的静特性曲线(如图3)，为使Eg2= 100V，特意在Eg2上使用51 kΩ 和33 kΩ 的分压电阻。
根据串联电阻的电压公式V2=V×R2/(R1+R2)，33 kΩ 分压电阻上的电压V2=250×33 kΩ/(51 kΩ+33 kΩ)=98 V。
再经过电容滤波(C4，220 uF/220 V)，电压可稳定在100V左右(有名气的胆机则会去掉C3，R1，采用WY3P进行直接稳压效果更好)。
根据6J8P的静特性曲线，设电源电压为250 V，阳流为8mA，负载电阻则为Ra=V/I=250 V/0.008 A ≈30 kΩ 。
以(250V，8mA)为原点画一直线MN，即为该管的动特性曲线，确定其上a，b两点的中心点Q，那么相对应的栅极电压为Eg=-2.5 V。
可以看出，6J8P采用标准接法的最佳静态工作点Q 为Ea=130V，Ia=4mA，Eg=-2.5 V，保证了“Q”点处在甲类放大状态下，从而在理论上先进行Hi-Fi放大。
同时，作为前级电压放大，只要输入音频信号电压在0.5～1.5 V(现代音源设备，输出信号电压多为1 V左右)，输出交流信号电压就可达约100V，经6п3C做阴极输出，在提高推动电流的同时，又能降低输出阻抗。
阴极输出器的输入电容很小，在频率不太高时，输入阻抗近似等于栅漏电阻，其数值很大，因此与信号源相联接时可在信号源的输出端获得较高的电压。
单端甲类小胆机的制作经验总结
单端甲类小胆机的制作经验总结1、现在很多自己动手制作胆机的朋友很多都是按照一些参考电路来仿制，其对参考电路中的很多技术参数心中并不清楚，只是照葫芦画瓢，心中没底自然设计出的成品就不一定能达到预期的效果。
我根据自己的一点点知识和经验与大家共同探讨一些胆机设计、制作中的问题。
如有不妥望大家批评指正。
本文主要探讨单端甲类小功率胆机中的一些问题，因为甲类单端胆机是音色最好的电路形式一，也是发烧友们自制较多的电路形式之一。
2、由于电子管电路及其应用的知识是上个世纪五．六十年代的教科书中才有，以后基本上就没有传授电子管知识了。
所以稍年轻一些的发烧友对电子管知识了解得不是很透彻。
输出功率的考虑1、输出功率的计算方法有很多不同的版本，各版本的计算结果基本相同，只是计算所需的参数不同。
现提供一个比较简便的计算公式供大家参考：I2×R/2。
式中I2为静态电流的平方，R为输出变压器初级阻抗又称负载阻抗。
经过大量的实践这个公式的结果是比较准确和实用的。
2、甲类单端胆机这种形式一般采用单只功率管进行放大，受功放管自身最大耗散功率的限制，输出功率一般都不会很大，常见的电路中输出功率一般在1W-15W之间。
表1是一些常见功放管组成的甲类单端功放电路的输出功率和一些常用参数。
表1中的输出功率值与屏极工作电压和负载阻抗(输出变压器初级阻抗)有很大关系，任何一个数据的变化都会引起输出功率值的变化。
适宜使用的场合与所用音箱的灵敏度有关，灵敏度越高使用面积越大。
电子管型号灯丝电压灯丝电流最大屏极耗散功率管脚形式电源变压器功率输出功率适宜使用的场合KT88,6550 6.3V/1.6A 40W 8脚管座150W 15W 30平米以上的房间EL34,6CA7 6.3V/1.5A 25W 8脚管座120W 11W 15-30平米的房间6L6G,6P3P 6.3V/0.9A 19W 8脚管座100W 8.5W 15-30平米的房间807,FU-7 6.3V/0.9A 25W 5脚管座100W 10W 15-30平米的房间6P14,EL84 6.3V/0.76A 12W 小9脚管座80W 5.4W 15平米以下的房间6P15 6.3V/0.76A 12W 小9脚管座80W 5W 15平米以下的房间6V6,6P6P 6.3V/0.45A 12W 8脚管座70W 3.8W 15平米以下的房间6P1 6.3V/0.5A 12W 小9脚管座70W 5W 15平米以下的房间屏极工作电压的考虑在电子管手册中我们都能查到功放管的典型应用参数，一般都有屏极工作电压这个参数，例如6P1电子管的屏极电压手册上推荐为250V，有很多制作图纸和发烧友在实际制作中都按照这个参数来选择电源变压器的交流输出电压，实际上这样是不好的，并不能很好的发挥功放管的性能，因为在屏级回路中串有输出变压器。
自制小功率胆机
自制小功率胆机
笔者制作一款甲类小功率功放，见下图。
图中仅画出一个声道，另一声道完全相同。
每一个声道都由1只6N11、1只6P3P电子管组成。
前置电压放大由双三极管6N11担任，其一半用作电压放大，另一半用作功放推动级。
6N11阳极负载的大小对其自身增益和通频带宽都有影响。
负载阻值较大时，其电压增益上升，但通带变窄；反之亦然。
所以阳极电阻选用了较小的阻值(68k)，以确保通带在10Hz-80kHz之间不会出现明显的起伏。
功放级由曙光6P3P束射管担任，最佳工作状态是Ua=250～300V，Ug1=-16V，Ia=65mA，Ig2<12mA，Ra=3．3k，输出功率为8w。
输出变压器采用成品鼎牌高传真音频输出变压器CAB10W。
电源变压器采用鼎牌2D50W。
C1、C7选用WIMA电容，音频传输线应采用屏蔽线。
装配完毕后，无须进行复杂调试即可发出动人的声音。
还可以根据自己的爱好适当调整反馈电阻R3的阻值。
DIYA和优选B单端甲类胆机设计制作篇
D I Y 2A3和300B单端甲类胆机（设计制作篇）一直想做一台2A3和300B通用单端胆机，可以将1993年购买的2A3用起来，而且刚把300B推挽机改为EL34和KT88通用推挽机（见《老树发新芽-2A3和300B推挽胆机》），换下了1992年版的曙光300B。
从设计和修改电路、购买半成品机箱、设计制作变压器和扼流圈，到实际动手制作安装调试，花了一年多的业余时间，到2013年10月完成。
之后两年多时间里又修改四次。
现在信噪比约90db，耳朵紧贴音箱才可听到一点非常轻微的哼声，稍微离开一点就听不到了。
听感：中高频很好，尤其中频失真很小，低频厚实而富有弹性。
本机电路图如下：最初LC滤波并没有采用聚丙烯电容与电解电容混合并联，而是用多个聚丙烯电容并联成180uf，结果通电试机感到哼声比较大，离音箱1米才听不到，而且不受音量电位器控制。
很明显，哼声来源于电源和输出级。
于是利用机箱剩余空间，增加了多个开关电源用的电解电容并联，使每声道总容量达到710uf。
用于开关电源的电解电容具有更小的ESR。
下面从理论上估算电源哼声的大小。
Vin=352VL=10HC=530uf+180uf=710ufV~= Vin/3.7LC=352/3.7×10×710=0.0134V=13.4mV功率管内阻ra与阳极负载RL（输出变压器）构成分压器，所以输出管2A3阳极处脉动电压：Va~=(ra×V~)/(ra+RL)=800×13.4mV/（800+2500）=3.25mV输出变压器只响应绕组两端的电压，因此它得到的哼声是：13.4mV—3.25mV=10.15mV在满输出之下，2A3的电压摆幅为92Vrms，信噪比S/N=20㏒（92/0.01015）=79.15db信噪比约80db，意味着靠近音箱仍可听到哼声。
为了进一步提高信噪比，需要给驱动级和输出级的电源增设一级LC滤波。
只要这一级滤波器在100HZ处有20.5db的衰减，就可令信噪比提高到100db。
胆友座谈：如何做好6P14单端甲类胆机
胆友座谈：如何做好6P14单端甲类胆机•••江湖酒友6P14是好管、价格便宜、尺寸小，用来做小胆机放电脑桌上配全频箱子效果很好。
网上6P14单端电路图很多，大部份都存在一些问题，不是别人不懂，而是他们考虑的问题不同。
这些电路存在如：采用一级推动、低电压、深度负反馈、标准接法、6W超小牛。
6P14需要的激励电压是低，但一级推动增益与失真还是不能兼顾，遇小信号推力不足。
更不要说采用高U的6N2增益是够了，线性差得一塌胡涂，还有用五极管的属于类似情况；用低电压的导致6P14线性不好；深度负反馈导致音色呆板无活力；标准接法输出功率大，但阻尼系数低对箱子的控制力差，导致虽然声音大但音色不好；6W小牛便宜，但电感太低，导致音色不好。
如果只是想玩一玩搞响就算成功，装个简单的一级推动也行。
但要想做好，参考一下几点：1。
采用6N11+6N8P+6P14电路结构。
由于是二级推动，全机增益只多不少，因此设计时只考虑如何减少失真，不需要考虑本级增益的大小。
管子的工作点与电源电压有关，需要根据电压在管子的特性曲线图上确定。
6N11是高频低噪管，工作点设计为阳流10ma、阳压100V、栅偏压-2V附近。
6N8P音色温暖，用于第二级推动合适。
工作点设计为阳流5ma、阳压135V、栅偏压-4V附近。
当然也可以用6N3 6N10一类，按照管子设计工作点。
6P14工作点设计为阳流40ma、阳压280V、栅偏压-8V附近。
6N11 6N8P用传统的共阴电路，6P14用三极管接法。
2。
采用浅负反馈。
电压放大级的本级采用较浅的直流电流负反馈，第一级电压放大6N11只要机子不自激就不用大环路并联电压负反馈（类似300B电路的负反馈设计），也可用一个开关控制负反馈电路的通断。
3。
采用10W的5K牛，初级允许通过的电流大、牛发热小，电感一般可达到30H，直流电阻一般300欧左右，比6W牛好得多。
4。
电源要好。
根据6P14的特性曲线，电牛的次级双电压应在双290-280V合适，最好不要超过双300V，否则6P14的管耗就要接近极限值，影响管子寿命。
845单端甲类胆机功放制作
845单端甲类胆机功放制作李平川笔者曾做了一台845单端甲类胆机，搭配形式为大家司空见惯的6N8P和6P3P推845.在此基础上将6N8P前级的SRPP电路改为6J8P；推动级的6пC(前苏联制造)阳极放大电路改为阴极输出电路，如图1、图2所示。
试听结果优于6N8P的SRPP电路。
该机实实在在、物美价廉、好听耐用，现将此胆机的做法呈上。
1 845单端甲类胆机的设计思路1.1 前级与推动采用国产管6J8P(属于中高频电压放大五级管)，该管以音乐味浓郁而著称，曾被世界多种名机采用。
为充分利用该电子管的放大特性，根据电子管手册中给出的6J8P的静特性曲线(如图3)，为使Eg2= 100V，特意在Eg2上使用51 kΩ 和33 kΩ 的分压电阻。
根据串联电阻的电压公式V2=V×R2/(R1+R2)，33 kΩ 分压电阻上的电压V2=250×33 kΩ/(51 kΩ+33 kΩ)=98 V。
再经过电容滤波(C4，220 uF/220 V)，电压可稳定在100V左右(有名气的胆机则会去掉C3，R1，采用WY3P进行直接稳压效果更好)。
根据6J8P的静特性曲线，设电源电压为250 V，阳流为8mA，负载电阻则为Ra=V/I=250 V/0.008 A ≈30 kΩ 。
以(250V，8mA)为原点画一直线MN，即为该管的动特性曲线，确定其上a，b两点的中心点Q，那么相对应的栅极电压为 Eg=-2.5 V。
可以看出，6J8P采用标准接法的最佳静态工作点Q 为Ea=130V，Ia=4mA，Eg=-2.5 V，保证了“Q”点处在甲类放大状态下，从而在理论上先进行Hi-Fi放大。
同时，作为前级电压放大，只要输入音频信号电压在0.5～1.5 V(现代音源设备，输出信号电压多为1 V左右)，输出交流信号电压就可达约100V，经6п3C做阴极输出，在提高推动电流的同时，又能降低输出阻抗。
阴极输出器的输入电容很小，在频率不太高时，输入阻抗近似等于栅漏电阻，其数值很大，因此与信号源相联接时可在信号源的输出端获得较高的电压。
单端甲类小胆机制作方案(精)
单RL最佳负载阻抗最低重放频率单Ip屏极静态直流电流L量P压器额定功率lave 平均磁力线长度,芯截面积, 为电感量u芯导磁率Ro载阻抗n率小功率时按RL载阻抗RIp屏极静态直流电流Np感线圈圈数电感量的计算一种计算方法为:,式中L为电感量(单位H,RL为电子管最佳负载阻抗(单位Ω,fL为最低重放频率(单位Hz。
另一种计算方法为:,式中RL为电子管最佳负载阻抗(单位ΩfL为最低重放频率(单位Hz。
3.14为最低低频频响为-1dB时的常数。
而第一种计算方式中的常数0.159是基于最低低频频响为-3dB时的数据,所以要根据自己对最低低频频响的需求来选择计算公式。
从以上两个计算公式可以看出不同版本的计算公式最终的结果是不相同的。
我们现在能在各种刊物上见到的输出变压器设计资料大多是很多年以前的资料,而且有些还不完整,各个厂家对输出变压器的数据是保密的,这就给一些想自己动手的朋友带来不少麻烦,所以在业余条件下自制的单端输出变压器成功率并不高。
哪么在业余条件下能否制作出高品质的输出变压器呢?回答是肯定的,我将自己制作输出变压器的一些经验提供出来供大家参考,没有详细的计算公式。
但这样做出来的输出变压器性能已经很好了。
最低重放低频下限的确定:甲类单端电子管功放的输出功率都不是很大,选择最低重低频下限频率应根据输出功率和所接音箱的低频下限来综合考虑。
一般输出功率低于5W时下限频率选择在50Hz,5W~10W时可选择30Hz,10W以上可选择下限频率20Hz。
初级电感量的选择:初级电感量可以按-1dB时的公式来计算。
平均磁路长度的计算:一般公式中计算平均磁路长度都很麻烦,现提供一个最简单准确的计算公式, 5.57×舌宽=平均磁路长度(EI铁芯以上三种数据是保证输出变压器品质的重要参数,不论你用哪种设计计算公式都应引起重视。
业余条件下铁芯的选取:按照惯例制作单端输出变压器都是选取EI型铁芯,但用EI型铁芯在业余条件下制作输出变压器存在许多不便,线圈不易拉紧,而且各段线圈松紧不易保持均匀。
DIY 2A3和300B单端甲类胆机(设计制作篇)培训资料
D I Y2A3和300B单端甲类胆机(设计制作篇)DIY 2A3和300B单端甲类胆机（设计制作篇）一直想做一台2A3和300B通用单端胆机，可以将1993年购买的2A3用起来，而且刚把300B推挽机改为EL34和KT88通用推挽机（见《老树发新芽-2A3和300B推挽胆机》），换下了1992年版的曙光300B。
从设计和修改电路、购买半成品机箱、设计制作变压器和扼流圈，到实际动手制作安装调试，花了一年多的业余时间，到2013年10月完成。
之后两年多时间里又修改四次。
现在信噪比约90db，耳朵紧贴音箱才可听到一点非常轻微的哼声，稍微离开一点就听不到了。
听感：中高频很好，尤其中频失真很小，低频厚实而富有弹性。
一、设计线路本机电路图如下：乍一看，此电路电源是CLC滤波，然而第一个电容取值很小（0.68uf），只起到了使输出电压在0.9Vin～1.414Vin之间调节的作用。
带负载的情况下，Vin=352V和403V时，Vout=308V和355V表明：Vout=0.88Vin，因此，其实仍是LC滤波。
最初LC滤波并没有采用聚丙烯电容与电解电容混合并联，而是用多个聚丙烯电容并联成180uf，结果通电试机感到哼声比较大，离音箱1米才听不到，而且不受音量电位器控制。
很明显，哼声来源于电源和输出级。
于是利用机箱剩余空间，增加了多个开关电源用的电解电容并联，使每声道总容量达到710uf。
用于开关电源的电解电容具有更小的ESR。
下面从理论上估算电源哼声的大小。
Vin=352VL=10HC=530uf+180uf=710ufV~= Vin/3.7LC=352/3.7×10×710=0.0134V=13.4mV功率管内阻ra与阳极负载RL（输出变压器）构成分压器，所以输出管2A3阳极处脉动电压：Va~=(ra×V~)/(ra+RL)=800×13.4mV/（800+2500）=3.25mV输出变压器只响应绕组两端的电压，因此它得到的哼声是：13.4mV—3.25mV=10.15mV在满输出之下，2A3的电压摆幅为92Vrms，信噪比S/N=20㏒（92/0.01015）=79.15db信噪比约80db，意味着靠近音箱仍可听到哼声。
DIY技术分享：单端胆机制作教程
DIY技术分享：单端胆机制作教程一直想做一对845单端机，推超低音音箱。
单端机虽然在电指标上远不及推挽机来得好，但是听感上确实有其独到之处。
对单端机的喜好始于仿制WE的91电路单端机，后来又试了一些电路，包括全部使用变压器耦合、电容隔直变压器并联输出等，但总是觉得有些地方不对劲，直到做了2A6直耦2A3的单端机后才找到了原因所在。
当时，用普通材料焊起来了一对3瓦的小东西，可听上去声场极为开阔，声音通透，频响也很宽，声音远好于用重料堆砌的91电路机。
原来去掉级间的耦合电容才是单端机音质最佳方案。
可是这3瓦的小东西只适于推像励磁扬声器制作的高灵敏度的音箱，对像MONITOR30这样的，连说明书上都要求用25-100瓦放大器推动的音箱来讲是力不从心的。
所以做一对845单端机的计划就这么诞生了。
建立设计前题我为自己设立了如下的前题：1.要能推响低灵敏度音箱；2.尽量全部使用电子管；3.尽量减小体积和重量。
电源模式做像845这样高电压的大管机，电源通常是由两部分组成。
其一是供大管用的千伏级的电源；另一部分是百伏级，供前级电压放大管用的电源。
通常由两个变压器绕组、两只整流管及两套滤波电路构成。
这样的做法是与我设立的前题3背道而驰的，而且在低压组电源出问题时功率管的安全很可能受到威胁。
其实，直耦机的关键是将功放管的阴极电压抬高至高于电压放大管阳极所需电压以上，以使负偏置的功率管工作在合适的工作点上。
这样的结果使功率管的阴极电压要有一定的高度，为什么不能利用这个电压，找一些低电压工作的电压放大管，从而实现用一组变压器绕组一只整流管解决电源问题呢？本机尝试了这种做法并获得了成功。
在功率管的阴极电阻上做分压电路（R2和R3）在R3上并联退耦电容，变成电压放大管的供电电源。
R2为功率管的偏置电阻，调节它的阻值可以调节功率管的偏置电流的大小。
R3和电压放大管是分流电路的关系，流经电压放大管和R2的电流之和等于流经功率管的电流。
制作与300B单端放大相当及超级甲类推挽胆机
制作与300B单端放大相当的超级甲类推挽胆机300B甲类单端输出胆机的音色,迷到了多少发烧友,至今港台仍有许多资深的发烧友乐此不疲的玩它.甚至有人把它喻为发烧的至高境界.但是不足十瓦的功率,限制了它不能使用一些低效率的高品质音箱.这不能不说是一大遗憾.如果说有一部既有300B单端输出的音质,又有推挽输出的效率,动态,阻尼,解析力都超过它的优秀胆机,相信是众多发烧友梦寐以求的.笔者经过一年多的反复制作和调校,终于制作出了这款超级双单体的甲类推挽胆机.在次奉献给发烧友.如果你是位DIY烧友,耐心看完这篇文章后,不由你手心不发痒.为了让大家省去制作过程中的许多麻烦,我在此作一些必要的经验介绍.电路特点,本机采用一级SRPP电压放大,一级长尾倒相电路,和FU-7双管并联放大.曾试着在倒相电路后插入一级阴极输出器,为的是减轻倒相电路负载,提高驱动力,结果是中低频更加丰厚,但是金丝绒般的高音找不到了,只好去掉.这一措施用在一些低档胆机电路中摩机每每凑效,但在这里不灵了.只要增益够用,多一级不如少一级,"简为上"音响界永远的至理名言.第一级采用12AU7[6N4]作SRPP放大,取其高频响应好,音色比较中性.使用6N4可使电压级有足够的增益,"胆味"更浓.6DJ8[6N11]在这里能得到更高的解析力动态越见出色.但增益不够,"韵味"也少了些.第二级使用6SN7H[6N8P]加衡流源组成了长尾倒相电路.约有15db的增益.衡流源的加入,有利于倒相电路两臂的平衡,和降低失真.倒相级的工作电流,对整机的音质影响十分重要.调整R12可在4-8MA之间选取,笔者取5MA.取值过大或过小,对高音和低音都有至关重要的影响.第三级功率输出级采用了四只FU-7并联推挽输出.起用FU-7不单纯是为了廉价更重要的是他的人声表现能力与大名鼎鼎的300B不遑多让.还有一点就是由于本机采用双管并联输出,一般说来,胆管并联后,声音取向上中低频变厚,高频变蒙,解析力有不同程度的下降.不同的胆管各有差异,曾试过EL34,KT88,并联后的总体表现,除去输出功率增大外,整体表现是不如单管.而FU-7在6000欧左右负载时双管并联和单管运用时,高频差别极微,中频质感增加,人声更加丰厚.动态,控制力,输出功率提高,自是在预料之中.每一只FU-7工作在470V 50MA,功耗约23W左右,接近FU-7的最大阳极耗散功率25W,但只要挑选正品管子毫无问题.笔者的样机已经使用了一年了未见任何老化现象,何况他的价格只有KT88的四分之一.FU-7是最超值的胆管之一.FU-7接成三极管接法,其音质早有定论,虽然少了一点威猛阳刚之气,采用双管并联后可以祢补一部分.由于整机的开环特性很好,所以本机的大环路反馈取值较低.有效的降低了大环路反馈所带来的瞬态失真,高频相移等负面影响.使得本机有着非常优良的瞬态响应.整机只有一级电容耦合,容量很小,对音质的影响不是很大.可以选用补品电容.笔者用WEMA 电容,取其中性,解析力好.输出变压器是一部胆机制作成败的关键,本机采用优质铁芯和无氧铜线自行绕制.只要精心仔细,按图无误,成功率极高.比一些徒有虚名的成品输出牛好的多.铁芯尺寸取大些中低频好,但漏磁,漏感,分布电容都大,高频频响下降.铁芯取小些,中高频不错,但中低频差些,声音薄.笔者经过无数次实验,取4X6铁芯按图精心绕制.取得了良好频响.听感上也极靓声.电源部分十分重要,本机是双单体设计,需要制作二只电源牛.笔者采用450W铁芯常规绕制.不再赘述.阻流圈是个累赘,只要电源的直流波纹足够小,不用更好 .整流后除了第一级滤波采用了电解电容外,其他滤波电容全部采用CBB60聚丙稀电容再加并0.68 CBB小电容.可选用电机启动电容 30UF/500V的多只并联使用.如果底版空间足够大的话,能把第一级滤波电容换成CBB更好.但容量要足够,不得低于90UF/500V .你会发现这是一个靓声"绝招".笔者在给胆机摩机时经常采用此法,屡试屡灵.在中频质感,解析力上明显胜过"高速电解"、"音频专用电解".再次说明容量要够大,耐压要有余量,否那么滤波不干净的电源,会严重影响音质.调试：1、调节四只栅负压调节电位器,使对应四只FU-7的电流为50MA,工作一小时后再调整一次.2、调节衡流源电阻R12,使倒相级电流为5MA.3、 SRPP放大级的电流不得低于3MA,否那么音效打折扣,可增减电阻R3达到.4、 12AU7与6SN7H的灯丝不接地,而是通过分压取出100V+电压,通过二只平衡电阻加在灯丝两端,电路图中没有画出,读者可自行设计.这是因为这两级的阴极电位都在100V以上,超出了最大阴极灯丝间电压.5、校对负反馈相位.由于本机负反馈量很小,相位反接时不一定啸叫,可短开负反馈实验,如断开后音乐声音变大,说明反馈相位正确,如果声音变小,说明相位接反.可调换输出牛两个输入端接线.注意观察无信号时如FU-7屏极发红高音喇叭有不规那么杂音,说明有高频自激,可将FU-7的顶部屏极引线自绕五圈形成一个小电感,一般可解决.6、倒相级供电380V可以提高至430V.动态更大,控制力更好,但音色偏硬一点.本机可直驳CD机. 再接驳前级,反到有些画蛇添足！本机主要性能测试：功率： 35X2 8欧失真： 0.5% 1KHZ 5W频响： 18--30000Hz 正负3db。
845单端甲类胆机功放制作
８4５单端甲类胆机功放制作李平川笔者曾做了一台84５单端甲类胆机，搭配形式为大家司空见惯得６N8P 与6P3P推84５、在此基础上将6Ｎ8P前级得ＳＲPP电路改为6J８P;推动级得6пC(前苏联制造)阳极放大电路改为阴极输出电路，如图1、图２所示。
试听结果优于6Ｎ8Ｐ得SRPP电路．该机实实在在、物美价廉、好听耐用，现将此胆机得做法呈上。
1 8４5单端甲类胆机得设计思路1、1 前级与推动ﻫ采用国产管6J8P（属于中高频电压放大五级管），该管以音乐味浓郁而著称，曾被世界多种名机采用.为充分利用该电子管得放大特性，根据电子管手册中给出得6J8P得静特性曲线（如图3），为使Eg2= １00V, 特意在Eｇ２上使用51 kΩ 与33 ｋΩ 得分压电阻。
根据串联电阻得电压公式V2=V×Ｒ2/（R1+Ｒ2),３3 kΩ 分压电阻上得电压V2=２５0×3３ｋΩ／(51 kΩ+3３kΩ)＝９８Ｖ。
再经过电容滤波(Ｃ４,22０ uＦ／220 V）, 电压可稳定在100Ｖ左右(有名气得胆机则会去掉C３，Ｒ1，采用WY3Ｐ进行直接稳压效果更好)。
根据6J8P得静特性曲线，设电源电压为250 Ｖ, 阳流为8ｍA, 负载电阻则为Ra=V/Ｉ=250 V/0。
0０８ A ≈3０kΩ 。
以(2５0V,8mA)为原点画一直线MN,即为该管得动特性曲线,确定其上a,ｂ两点得中心点Ｑ，那么相对应得栅极电压为Ｅg=-2、5 V。
可以瞧出，6J8P采用标准接法得最佳静态工作点Q 为Eａ=13０V,Ia=4mＡ,Eg＝-2、5 Ｖ, 保证了“Ｑ”点处在甲类放大状态下,从而在理论上先进行Hi-Ｆｉ放大.同时，作为前级电压放大, 只要输入音频信号电压在0、5～１、5 V（现代音源设备,输出信号电压多为1 Ｖ左右),输出交流信号电压就可达约10０V,经６п3C做阴极输出,在提高推动电流得同时,又能降低输出阻抗。
阴极输出器得输入电容很小，在频率不太高时，输入阻抗近似等于栅漏电阻，其数值很大,因此与信号源相联接时可在信号源得输出端获得较高得电压。
自制EL156单端甲类胆机
自制EL156单端甲类胆机(25Wx2双声道)编辑：D z3w.C o m文章来源：网络我们无意侵犯您的权益,如有侵犯请[联系我们]自制E L156单端甲类胆机(25W x2双声道)在胆机中，尤以单端甲类胆机音质最佳。
以300B、845胆构成的单端甲类胆机成为胆机中的极品，发声最靓，让人过耳不忘。
然而，以300B 构成的单端甲类胆机却美中不足，输出功率一般仅6．5W，对于通常20平米以上的听音空间来说功率偏小。
845胆构成的单端甲类胆机输出功率在20W左右，可满足听音要求。
只是845属高压胆管，工作电压需1200V 以上，不仅制作成本高，制作时还不太安全，体积也较大。
那么，有没有一种胆，输出可达20W以上，体积不大，适合构建家用胆机呢?西欧名胆E L156堪当此任。
对于E L l56胆许多人都不清楚。
这也难怪，E L l56在1968年才开发出来，在胆家族中算是较为年轻的一代。
20世纪60年代是胆发展的顶峰时代，此后便开始走下坡路。
到70年代，国外晶体管已全面进入电子行业，取代了电子管的地位。
因此，虽然E L l56作为最新型的优秀胆被开发出来，但还未来得及应用便被晶体管广泛使用的大潮淹没了，以至于隐姓埋名、少为人知。
E L l56由胆界著名的德国德律风根(T'e l e f u n k e n)公司开发投产。
该公司出品的音频用胆做工精细、造型典雅，音色平衡甜润、清纯细腻，可谓胆中极品，与英国的大盾(M u l l a r d)并列，堪称西欧第一品牌。
只可惜，德律风根公司在晶体管普及的大潮中也将胆管生产线关闭。
E L l56早已停产。
所幸，我国的曙光电子管厂根据原厂资料，又将E L l56重新开发出来，成为该管的唯一制造商。
据厂方讲，E L l56每年大量出口日本，已成为日本胆迷的新爱。
E L l56系氧化物阴极胆，因此具有较高的阴极放射电流和较低的工作电压。
该管屏耗高达50W，比KT88强功率胆还高出10W。
DIY 2A3和300B单端甲类胆机(设计制作篇)要点
DIY 2A3和300B单端甲类胆机（设计制作篇）一直想做一台2A3和300B通用单端胆机，可以将1993年购买的2A3用起来，而且刚把300B推挽机改为EL34和KT88通用推挽机（见《老树发新芽-2A3和300B推挽胆机》），换下了1992年版的曙光300B。
从设计和修改电路、购买半成品机箱、设计制作变压器和扼流圈，到实际动手制作安装调试，花了一年多的业余时间，到2013年10月完成。
之后两年多时间里又修改四次。
现在信噪比约90db，耳朵紧贴音箱才可听到一点非常轻微的哼声，稍微离开一点就听不到了。
听感：中高频很好，尤其中频失真很小，低频厚实而富有弹性。
一、设计线路本机电路图如下：乍一看，此电路电源是CLC滤波，然而第一个电容取值很小（0.68uf），只起到了使输出电压在0.9Vin～1.414Vin之间调节的作用。
带负载的情况下，Vin=352V和403V时，V out=308V和355V表明：Vout=0.88Vin，因此，其实仍是LC滤波。
最初LC滤波并没有采用聚丙烯电容与电解电容混合并联，而是用多个聚丙烯电容并联成180uf，结果通电试机感到哼声比较大，离音箱1米才听不到，而且不受音量电位器控制。
很明显，哼声来源于电源和输出级。
于是利用机箱剩余空间，增加了多个开关电源用的电解电容并联，使每声道总容量达到710uf。
用于开关电源的电解电容具有更小的ESR。
下面从理论上估算电源哼声的大小。
Vin=352VL=10HC=530uf+180uf=710ufV~= Vin/3.7LC=352/3.7×10×710=0.0134V=13.4mV功率管内阻ra与阳极负载RL（输出变压器）构成分压器，所以输出管2A3阳极处脉动电压：Va~=(ra×V~)/(ra+RL)=800×13.4mV/（800+2500）=3.25mV输出变压器只响应绕组两端的电压，因此它得到的哼声是：13.4mV—3.25mV=10.15mV在满输出之下，2A3的电压摆幅为92Vrms，信噪比S/N=20㏒（92/0.01015）=79.15db信噪比约80db，意味着靠近音箱仍可听到哼声。
DIY 2A3和300B单端甲类胆机设计制作篇
DIY 2A3和300B单端甲类胆机（设计制作篇）一直想做一台2A3和300B通用单端胆机，可以将1993年购买的2A3用起来，而且刚把300B推挽机改为EL34和KT88通用推挽机（见《老树发新芽-2A3和300B推挽胆机》），换下了1992年版的曙光300B。
从设计和修改电路、购买半成品机箱、设计制作变压器和扼流圈，到实际动手制作安装调试，花了一年多的业余时间，到2013年10月完成。
之后两年多时间里又修改四次。
现在信噪比约90db，耳朵紧贴音箱才可听到一点非常轻微的哼声，稍微离开一点就听不到了。
听感：中高频很好，尤其中频失真很小，低频厚实而富有弹性。
一、设计线路本机电路图如下：乍一看，此电路电源是CLC滤波，然而第一个电容取值很小（0.68uf），只起到了使输出电压在0.9Vin～1.414Vin之间调节的作用。
带负载的情况下，Vin=352V和403V时，V out=308V和355V表明：Vout=0.88Vin，因此，其实仍是LC滤波。
最初LC滤波并没有采用聚丙烯电容与电解电容混合并联，而是用多个聚丙烯电容并联成180uf，结果通电试机感到哼声比较大，离音箱1米才听不到，而且不受音量电位器控制。
很明显，哼声来源于电源和输出级。
于是利用机箱剩余空间，增加了多个开关电源用的电解电容并联，使每声道总容量达到710uf。
用于开关电源的电解电容具有更小的ESR。
下面从理论上估算电源哼声的大小。
Vin=352VL=10HC=530uf+180uf=710ufV~= Vin/3.7LC=352/3.7×10×710=0.0134V=13.4mV功率管内阻ra与阳极负载RL（输出变压器）构成分压器，所以输出管2A3阳极处脉动电压：Va~=(ra×V~)/(ra+RL)=800×13.4mV/（800+2500）=3.25mV输出变压器只响应绕组两端的电压，因此它得到的哼声是：13.4mV—3.25mV=10.15mV在满输出之下，2A3的电压摆幅为92Vrms，信噪比S/N=20㏒（92/0.01015）=79.15db信噪比约80db，意味着靠近音箱仍可听到哼声。
自制胆机实践经验谈
自制胆机实践经验谈本人通过多次实践经验对比强调指出了胆机制作的误区及制作的关键问题，供大家参考和商榷。
兴趣的由来及初步认识：作为一个电子设备制造维修者我对电子管设备的感觉首先是笨重和高能耗。
但随着大家对胆机的热衷我也不由自主的想试试看看到底胆机如何。
首先说音响是用来欣赏音乐的，这跟不同人的听觉感受用很大关系，所以只能说我自己的感受如何。
再就是音响是系统并非一个电子管功放就解决了全部问题，音源音宿同样重要，当然功放是很重要的一部分。
因此打造一个适合自己的音响最重要。
制作过程及部分经验：历时两年半共制作了三台功放，第一台：6N11+6P3P（甲乙类推挽），在此期间对许多管子及电路都进行了对比试听（请了许多有音乐细胞的朋友来听，并提出了很多宝贵意见），第二6N4+6P1(甲类)送仓库助理做小书架音响的功放，第三台：自己用的6N11+6P3P+807（甲乙类推挽）。
下边谈一下自己制作经验供大家参考。
1、选择电路：在能完成功能的情况下电路应尽量简单，以减少干扰及制作不必要的麻烦。
最初定以下实验电路，实验以后根据情况作了调整。
2、材料准备：V1准备用6N11或6N4，从旧电子管设备上拆得6N11数只6N4数只（电子管扫频仪及电子管低频示波器上均有），6P3P仓库找的J级品，用电子管参数测试仪逐个选拔配对，输出变压器是旧低频信号产生器上拆的两只，粗略估算功率小了点，而且阻抗也不匹配，改变阻抗匹配先凑合实验一下在说，（后谈输出变压器的绕制），电源变压器是示波器上的功率、电流足够，电压有多种输出，实验选择的余地很大，供实验用的各种规格型号电阻、电容、电子管均是从数以千计的旧电子管设备上拆或仓库沉睡数年的库存部分器材选的（唉真说不清是浪费还是废物利用呀）。
音箱是惠威扬声器制作的书架音箱。
测试仪表有低频信号产生器、毫伏表、电子管测试仪、示波器、低频扫频仪、电阻测试仪、电感、电容测试仪等。
3、自己制作的体会：1）、噪声产生的原因及抑制：电子管设备最讨厌的就是静态时的噪声，其产生原因一是电源，二是灯丝，三是输入电路及焊接布线。
单端甲类小胆机设计制作要领(上)
维普资讯
表２
锺骊瞰翻 潮圈蚓匮强 图嘲
结果。输出变压器的设计 也有许多版本 ， 下面例举两种计算方式
供 大家比较 （ 见表 ３和 圈 ２ ， ）我们 以其 中电感量（ ） Ｌ 的计算 为例
做一说明。
器 初 级 线 圈 产 生 的直 流 电压 降 ， 这样 才 能达 到 手 册 中 提 供 的应 用参数。
烦， 所以在业余条件下 自制的单端输出变压器成功率并不高。哪 么在业余条件下 能否制作 出高 品质 的输 出变压器 呢？ 回答是 肯 定 的，我将 自己制作输出 变压器 的一些经验 提供 出来供 大家参 考， 没有详细 的计算公式。但这样做 出来 的输出变压器性能 已经
圈圈数 Ｎ Ｎ ＝ Ｎ ｓ ｓ ＫＸ ｐ
圈圈数
次级线 圈圈数 Ｎ Ｎ ＝Ｎ 、 ｓ ｓ ｐｖ ／
雨丽
压器效率
空气隙长度 Ｇ
单 位（ ｍｍ ）
Ｇ
一
一一 １ ６
Ｉ 电子 管屏极 静态 直 流 电流 ｐ为 空气隙长度 Ｇ单 位 Ｎｐ为初级 电感线圈圈数 （ ｍｍ） Ｇ＝Ｎｐｏ１ ０ ［／６ ０
ｆ 电子 管屏极 静态 直 流 电流 芯最 小 截 面积 Ｓ ｐ为 铁 （ Ａ） ｍ ， Ｌ为初级 电感量（ Ｈ） 单位（ ｍ ） ｃ Ｓ＝ 、 Ｐ Ｋ／
Ｐ为变压器额定功率
ｌｖ ａ ｅ为铁 芯平均 磁 力线 长度 ， 级 电感线 圈圈 数 Ｓ初 为铁芯截面积 ， Ｌ为电感量 Ｎ ｐ Ｎ ＝ ９０ ｐ ８２￣ Ｒ ｏ为次级负载阻抗（ ， Ｑ）ｎ为变
口
屏极静态电流 ｍＡ ４ ４ 最大屏极 电流 ｍＡ ８ ８ 帘栅电流 ｍＡ
屏内阻 Ｋ Ｑ 跨 导 ｍ
屏极静态 电流 ｍＡ 最大屏极 电流 ｍＡ 帘栅 电流 ｍＡ
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单端甲类小胆机的制作经验总结1、现在很多自己动手制作胆机的朋友很多都是按照一些参考电路来仿制，其对参考电路中的很多技术参数心中并不清楚，只是照葫芦画瓢，心中没底自然设计出的成品就不一定能达到预期的效果。
我根据自己的一点点知识和经验与大家共同探讨一些胆机设计、制作中的问题。
如有不妥望大家批评指正。
本文主要探讨单端甲类小功率胆机中的一些问题，因为甲类单端胆机是音色最好的电路形式一，也是发烧友们自制较多的电路形式之一。
2、由于电子管电路及其应用的知识是上个世纪五．六十年代的教科书中才有，以后基本上就没有传授电子管知识了。
所以稍年轻一些的发烧友对电子管知识了解得不是很透彻。
输出功率的考虑1、输出功率的计算方法有很多不同的版本，各版本的计算结果基本相同，只是计算所需的参数不同。
现提供一个比较简便的计算公式供大家参考：I2×R/2。
式中I2为静态电流的平方，R为输出变压器初级阻抗又称负载阻抗。
经过大量的实践这个公式的结果是比较准确和实用的。
2、甲类单端胆机这种形式一般采用单只功率管进行放大，受功放管自身最大耗散功率的限制，输出功率一般都不会很大，常见的电路中输出功率一般在1W-15W之间。
表1是一些常见功放管组成的甲类单端功放电路的输出功率和一些常用参数。
表1中的输出功率值与屏极工作电压和负载阻抗(输出变压器初级阻抗)有很大关系，任何一个数据的变化都会引起输出功率值的变化。
适宜使用的场合与所用音箱的灵敏度有关，灵敏度越高使用面积越大。
电子管型号灯丝电压灯丝电流最大屏极耗散功率管脚形式电源变压器功率输出功率适宜使用的场合KT88,6550 6.3V/1.6A40W8脚管座150W15W30平米以上的房间EL34,6CA7 6.3V/1.5A25W8脚管座120W 11W 15-30平米的房间6L6G,6P3P 6.3V/0.9A 19W8脚管座100W8.5W 15-30平米的房间807,FU-7 6.3V/0.9A 25W 5脚管座100W 10W 15-30平米的房间6P14,EL84 6.3V/0.76A12W 小9脚管座80W 5.4W15平米以下的房间6P15 6.3V/0.76A 12W 小9脚管座80W 5W 15平米以下的房间6V6,6P6P 6.3V/0.45A12W8脚管座70W 3.8W 15平米以下的房间6P1 6.3V/0.5A12W 小9脚管座70W 5W 15平米以下的房间屏极工作电压的考虑在电子管手册中我们都能查到功放管的典型应用参数，一般都有屏极工作电压这个参数，例如6P1电子管的屏极电压手册上推荐为250V，有很多制作图纸和发烧友在实际制作中都按照这个参数来选择电源变压器的交流输出电压，实际上这样是不好的，并不能很好的发挥功放管的性能，因为在屏级回路中串有输出变压器。
输出变压器的初级线圈是有直流电阻的，当静态电流流过初级线圈时便会产生电压降，这时加到电子管屏极的直流工作电压就会降低，其它参数随着屏极电压的改变也相应变化，我用下面的图1和表2给大家说明。
从图1中我们可以看到按照手册上提供的屏极工作电压接上输出变压器后，真正供到电子管屏极的工作电压比手册中的典型工作电压下降了22V，下降了22V 后整个功率管的其他参数有何变化呢？请看表2的对比。
手册中参数有输出变压器时的参数屏极工作电压V 250 屏极工作电压V 228帘栅压V250 帘栅压V228栅负压V12.5 栅负压V11.4屏极静态电流mA44 屏极静态电流mA38最大屏极电流mA88 最大屏极电流mA76帘栅电流mA7 帘栅电流mA 6屏阻KΩ42.5 屏阻KΩ44.5跨导mA/V 4.9 跨导mA/V 4.67输出功率W 5 输出功率W 3.97从表2中可以看到其数据的变化，由于现在对输出变压器的频响要求比早期要求更高，初级线圈的匝数也多，直流阻抗较大。
所以我们在自制胆机时屏极供电电压一定要考虑输出变压器初级线圈产生的直流电压降，这样才能达到手册中提供的应用参数。
输出变压器的考虑输出变压器是胆机的灵魂，如果没有输出变压器的存在也就不会有所谓的胆味存在，在所有元器件参数不变的情况下更换不同厂家的输出变压器，其重放的声音也是不一样的。
在自制电子管功放时输出变压器的设计制作就决定了最终重放声音的结果。
输出变压器的设计也有许多版本，下面例举两种计算方式供大家比较(见表3和图2)，我们以其中电感量(L)的计算为例做一说明。
电感量的计算率(单位Hz)。
3.14为最低低频频响为-1dB时的常数。
而第一种计算方式中的常数0.159是基于最低低频频响为-3dB时的数据，所以要根据自己对最低低频频响的需求来选择计算公式。
从以上两个计算公式可以看出不同版本的计算公式最终的结果是不相同的。
我们现在能在各种刊物上见到的输出变压器设计资料大多是很多年以前的资料，而且有些还不完整，各个厂家对输出变压器的数据是的，这就给一些想自己动手的朋友带来不少麻烦，所以在业余条件下自制的单端输出变压器成功率并不高。
哪么在业余条件下能否制作出高品质的输出变压器呢?回答是肯定的，我将自己制作输出变压器的一些经验提供出来供大家参考，没有详细的计算公式。
但这样做出来的输出变压器性能已经很好了。
最低重放低频下限的确定：甲类单端电子管功放的输出功率都不是很大，选择最低重低频下限频率应根据输出功率和所接音箱的低频下限来综合考虑。
一般输出功率低于5W时下限频率选择在50Hz，5W～10W时可选择30Hz，10W以上可选择下限频率20Hz. 初级电感量的选择：初级电感量可以按-1dB时的公式来计算。
平均磁路长度的计算：一般公式中计算平均磁路长度都很麻烦，现提供一个最简单准确的计算公式，5.57×舌宽=平均磁路长度(EI铁芯)以上三种数据是保证输出变压器品质的重要参数，不论你用哪种设计计算公式都应引起重视。
业余条件下铁芯的选取：按照惯例制作单端输出变压器都是选取EI型铁芯，但用EI型铁芯在业余条件下制作输出变压器存在许多不便，线圈不易拉紧，而且各段线圈松紧不易保持均匀。
装好铁芯浸漆后要想调整初次级线圈圈数时拆卸非常麻烦。
所以我在业余制作输出变压器时都选用R型，C型或环形铁芯，R型和C型铁芯可以直接使用。
环形铁芯取材容易，旧电器市场上价格很便宜，早年生产的环形变压器很多都是日本进口0.35 mm冷轧硅钢带卷绕而成的性能很好。
不过用环型铁芯做单端输出变压器时一定要留空气隙，我的方法是用电火花机床在环形铁芯上切割0.1mm 的缝做为空气隙。
另外在选环形铁芯时要注意，有些铁芯不是用一根硅钢带完整卷绕的，这种铁芯不能用。
怎样用环形铁芯制作输出变压器1、首先选择两只性能一致的环形变压器，由于市场上环形变压器的功率大都在50W以上，所以一般选择50～100W这种规格的铁芯。
选好后仔细检查铁芯浸漆是否牢靠，这点很重要。
如不牢靠，切割时因力的作用很容易变形或散掉。
确认牢靠后，用黄色封口胶带在铁芯上像穿漆包线的方式缠绕两三层，以确保切割后不变形。
这时可用电火花机床对其切割，先切割一条0.1 mm的缝，看铁芯是否变形，如没有变形则垫入纸片用黄色封口胶带沿铁芯外园缠绕扎紧即可。
如发现铁芯变形就在相对面再切割一刀，将铁芯一分为二，这就相似于C型铁芯的两半，稍加打磨后垫上0.1 mm的纸片，重新合拢缠上胶带即可投入使用。
2、技术参数的确定：输出功率的确定：由于铁芯较大(50～100W铁芯)所以把输出变压器的功率确定为25W功率频响围：设定为(20Hz～30kHz，-1dB)，己能够胜任现代音源的要求初级阻抗的设定：由于制作输出变压器还是比较麻烦的一件事情，所以初级可以设计成多抽头形式以满足不同功放管的需要，分别为500Q，2700Q，3500Q，5000Q初级线径的选择．由于窗口足够大，线径稍选粗一点为0.23 mm(按2.5A/mm) 次级线径的选择：选用1.08mm线径(按2.5A/mm2)以上参数确定后即可进行绕制了，在上面参数中我没有给出初，次级线圈的圈数，这个数据在绕制工艺里交待，绕制变压器的工具和辅助材料就不详叙了应该都知道。
但必须准备一个交流调压器和能测交流电流的万用表，这是很重要的工具。
3、绕制方法和工艺：①先测量一下在铁芯上绕一圈的长度，再测量环形铁芯圆的直径，计算出圆的周长。
用周长除以所用漆包线的线径，即可知道第一层大约能绕的圈数，按己知每圈的长度将线裁到穿线梭上，按放射状在铁芯上平绕一层，不要重叠以便计数。
绕好后接上交流调压器和万用表交流电流档，将调压器输出端归零，然后通电慢慢往上调节输出电压，同时观察电流的变化，当电流达到10mA时停止调压，这时测量调压器的输出电压并计算出每伏交流电压所需圈数，甲类单端功放在工作时音频电压一般不超过250V，用己知每伏圈数×250=初级所需总圈数。
②计算依据和公式：电源供电问题考虑电子管功放的供电与普通晶体管功放不同，单端甲类电子管功放开机后其静态功耗占到总功耗的一半以上，而普通晶体管功放开机后的静态功耗不到总功耗的10%，所以两者是有区别的。
图2为一个典型的小功率电子管电源电路，从图中我们可以看到，高压部分为带中心抽头的两组线圈，经双真空整流二极管6Z4进行全波整流，由C1、L、C2组成CLC型电路进行滤波，这种电路有两个缺点：(1)次级高压需要两组线圈，自制时绕的两个线圈不易对称，造成两组线圈输出交流电压不一致。
由于受到铁芯窗口限制，一般线径都较细，所以线阻较大，带上负荷后压降也大。
(2)由于受到6Z4整流管最大屏流的限制(300mA)，C1的容量不能过大，因为电容器C1的容量大时，开机时电容的瞬间充电电流可能超过6Z4整流管的最大屏流值，造成整流管6Z4的损坏。
所以这种电路的滤波电容容量都选得较小，滤波效果也就不太理想。
而且滤波电感L在业余条件下也不易做好。
图3给出了一个整流滤波电路，该电路中变压器次级高压只有一个线圈，这样在铁芯窗口相等的情况下线径可选粗一点，绕制时也方便简单得多，高压绕组先经过晶体二极管进行桥式整流，这样电容器C1的容量就可增大至数百甚至上千uF，经C1滤波后的直流再经6Z4进行二次整流，这样做的目地是6Z4整流管具有高压延时的作用，可防止对功放管屏极的损坏和省略高压延时起动电路，而且比单纯用晶体二极管整流更具有胆味，电容器C2的容量一般选择200u F以下，由于整个电路中滤波电容有足够的容量并进行了二次整流，这个电路输出的直流电源纹波已经很小了，这对保证整机装好后有一个宁静的背景创造了条件。
根据功放电路对电流的不同需求可选择相应的电子管整流管。
如果手中没有合适的电源变压器时，可利用一些替代品来改制。
业余条件下可用旧的电脑开关电源来改制，一般现在淘汰下来的ATX电源功率都在200W以上，其输出功率基本能满足各种单端甲类胆机双声道功放的要求，现将改制方法介绍如下：图4是一款经典的ATX电源简化图，从图中可以看到整个开关电源的核心为控制驱动IC TL494或KA7500B，以上这两种驱动IC都具有输出电压可调的功能，拿到这种电源后，先在风扇回路中串入三只硅二极管以防调整输出电压时损坏风扇。