板模板(盘扣式)计算书

12
f＝ N1/(ΦA)＝78336/(0.732×571)＝187.419N/mm2≤[f]＝300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.115×1.5×1.52/10＝0.049kN·m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+0.049/1.2=78.377kN f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝78377/(0.732×571)+0.049×106/7700＝193.881N/mm2≤[f] ＝300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552 查表得，φ1=0.558 不考虑风荷载:
N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+1.2×0.15×5.25=79.2 81kN
f=N/(φ1A)＝79.281×103/(0.558×571)=248.828N/mm2≤[σ]=300N/mm2 满足要求！
基本风 ω0(kN/m2)
压 0.45
地基粗糙程度

D 类(有密集建筑群且房屋较高市区) 0.115
模板支架顶部距地
9 面高度(m)
1
风压高度变化系数
0.51 μz
风荷载作用方向
风荷载体型系数 μs 0.5 沿模板支架横向作用
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离 h2(m)
3.9
三、模板体系设计
计算简图如下：
6
1、强度验算 M1＝0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2＝0.125×6.867×1.22+0.125×1.05×1.22＝1.425kN·m M2＝q1L12/2=7.917×0.152/2＝0.089kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[1.425，0.089]＝1.425kN·m σ=Mmax/W=1.425×106/121500=11.729N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q1 静 L+0.625q1 活 L＝0.625×6.867×1.2+0.625×1.05×1.2＝5.938kN V2＝q1L1＝7.917×0.15＝1.188kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[5.938，1.188]＝5.938kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.938×1000/(2×90×90)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q ＝ (γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.9)+1×3)×0.25 ＝ 6.473kN/m 挠度,跨中 νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×6.473×12004/(100×8415×546.75×104)＝ 1.52mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm； 悬 臂 端 νmax ＝ ql14/(8EI)=6.473×1504/(8×8415×546.75×104) ＝ 0.009mm≤[ν] ＝ min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm 满足要求！
R＝max[Rmax，R1]＝11.966kN; 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×6.522×1.2＝9.784kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×6.522×1.2+6.522×0.15＝ 3.913kN R'＝max[R'max，R'1]＝9.784kN; 计算简图如下：
7
六、主梁验算
主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面抵抗矩 W(cm3)
工字钢 205 77.529
主梁截面类型 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁弹性模量 E(N/mm2)
12.6 号工字钢 125 206000
主梁截面惯性矩 I(cm4)
488.592
主梁计算方式
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 模板支架高度 H(m) 模板支架横向长度 B(m)
顶板 5.25 22.7
新浇混凝土楼板板厚(mm)
900
模板支架纵向长度 L(m)
27.5
二、荷载设计
面板
0.1
模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面惯性矩 I(cm4)
矩形木楞 12.87 121.5 546.75
小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁弹性模量 E(N/mm2) 小梁计算方式
90×90 1.386 8415 二等跨连续梁
小梁最大悬挑长度 l1(mm)
150
2
模板设计平面图
3
纵向剖面图
4
四、面板验算
横向剖面图
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 面板弹性模量 E(N/mm2)
覆面木胶合板 15 10000
面板厚度 t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 面板计算方式
18 1.4 简支梁
按简支梁 ，取 1m 单位宽度计算。 W ＝ bh2/6=1000×18×18/6 ＝ 54000mm3 ， I ＝ bh3/12=1000×18×18×18/12 ＝ 486000mm4 承载能力极限状态
2、立杆稳定性验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 公式 5.3.1-2：
小梁验算
q1
＝
[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.9)+1.4×0.9×3]×0.25 = 7.872kN/m
板模板（盘扣式）计算书
计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×7.977×1.2＝11.966kN 按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 ＝ (0.375q1 静 +0.437q1 活 )L +q1l1 ＝ (0.375×6.927+0.437×1.05)×1.2+7.977×0.15＝4.864kN
24
钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备产生的荷载标准值
Q1k(kN/m2)
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷
载标准值 Q2k(kN/m2)
0.462
其他附加水平荷载标准值 Q3k(kN/m) 0.55
Q3k 作用位置距离支架底的距离 h1(m) 3.9
风荷载标准值 ωk(kN/m2)
计算简图如下：
1、强度验算 Mmax＝q1l2/8＝31.428×0.252/8＝0.246kN·m σ＝Mmax/W＝0.246×106/54000＝4.547N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×25.69×2504/(384×10000×486000)=0.269mm νmax=0.269mm≤min{250/150，10}=1.667mm 满足要求！
主梁布置方向 立杆横向间距 lb(mm) 顶层水平杆步距 hˊ(mm)
小梁间距 l(mm) 主梁最大悬挑长度 l2(mm)
设计简图如下：
平行立杆纵向方向 立杆纵向间距 la(mm)
1200
水平拉杆步距 h(mm)
1500 1500
1000
250 100
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中 250 心线的距离 a(mm)
10
＝78.088N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm) 跨中 νmax=1.356mm≤[ν]=min{1500/150，10}=10mm 悬挑段 νmax＝0.331mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为 R1=40.409kN，R2=77.789kN，R3=79.384kN，R4=29.772kN 图二 支座反力依次为 R1=34.899kN，R2=78.778kN，R3=78.778kN，R4=34.899kN
三等跨连续梁
可调托座内主梁根数
1
1、小梁最大支座反力计算
q1 ＝ [1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.9)+1.4×3]×0.25 ＝7.977kN/m
q1 静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.9)×0.25＝6.927kN/m q1 活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.25＝1.05kN/m q2 ＝ (γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.9)+1×3)×0.25 ＝ 6.522kN/m 承载能力极限状态
11
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
100
按上节计算可知，可调托座受力 N＝79.384kN≤[N]＝100kN 满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) 钢材等级
Ф60×3.2 Q345
立杆钢管计算截面类型(mm) 立杆截面面积 A(mm2)
Ф60×3.2 571
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝39.875kN，R2＝77.738kN，R3＝78.336kN，R4＝34.439kN 顶部立杆段：
λ1=l01/i=1350.000/20.1=67.164 查表得，φ＝0.732 不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[39.875，77.738，78.336，34.439]=78.336kN
立杆截面回转半径 i(mm)
20.1
立杆截面抵抗矩 W(cm3)
7.7
抗压强度设计值[f](N/mm2)
300
支架自重标准值 q(kN/m)
0.15
支架立杆计算长度修正系数 η
1.2
悬臂端计算长度折减系数 k
0.7
1、长细比验算 l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×250=1350mm l0=ηh=1.2×1500=1800mm λ=max[l01，l0]/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150 满足要求！
q1
＝
[1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.9)+1.4×3]×1=31.428kN/m
正常使用极限状态
5
q ＝ (γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.9)+1×3)×1 ＝ 25.69kN/m
8
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁计算简图二
主梁弯矩图一(kN·m)
9
主梁弯矩图二(kN·m) σ=Mmax/W=10.983×106/77529=141.666N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN) τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=43.353×1000×[74×1262-(74-5)×109.22]/(8×4885920×5)
q1 ＝ [1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.9)+1.4×3]×0.25 ＝7.917kN/m
因此，q1 静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.9)×0.25＝6.867kN/m q1 活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.25＝1.05kN/m