塔吊穿车库顶板施工方案(金隅)

合肥叉车厂A02地块三标段1#、2#、3#、5#、6#、7#楼及地下室车库

塔吊及升降机穿车库顶板施工方案

住总集团住二公司合肥叉车厂工程项目部

2016年7 月10 日

进行钢筋加强，施工做法按照后浇带做法。洞口的钢筋断开，钢筋交错搭接。

1#塔吊塔身中心距2#楼T轴为2.7M，正好在15轴上，框架梁距3#楼16轴预留1.7M 砼留直缝，交错留钢筋，留洞长度为2.6M。2#塔吊塔身中心距S轴为3.5M，距37轴1.5M，砼板留直缝，交错留钢筋，留板洞长度为2.6M。3#塔吊塔身中心距7#楼E轴为3.5M，距32轴0.6M，人防墙距3#楼7轴预留2.1M砼留直缝，交错留钢筋，人防墙距车库AK轴预留2.2M砼留直缝，交错留钢筋，留洞长度为2.6M。

根据塔吊使用说明书提供的塔吊基础承载力为100KPA，地下室地基基础承载力为320KPA，地下室地基承载力满足塔吊基础承载力要求。

塔吊顶面标高与筏板基础垫层顶面标高相同，基础四周采用Mu10烧结普通砖，厚度为120mm，筏板基础砼浇筑时预留5.8m×5.3m，钢筋交错预留，筏板基础中部设置300×3钢板止水带，四周使用专用钢板网隔断。

待塔吊拆除后，砼浇筑前必须将原混凝土打毛、清理、湿润，并将基础四周钢筋调直。混凝土应采用强度等级高于四周混凝土一级的早强、填充用膨胀混凝土浇筑。

塔吊基础平面图

人货电梯混凝土基础设在地下室的顶板上，由于地下室的顶板设计承载力比施工电梯运行时基础需承受最大荷载，因此应对施工电梯下部顶板加固；

本工程地下室顶板设计配筋为双层双向Ø12@180mm和Ø14@180mm，板厚度为220mm,砼强度等级为C35。

在地下室顶板上增加施工电梯基础，即在地下室顶板上预留Ø20@300mm钢筋，再浇筑300MM砼并用M24地脚螺栓固定电梯基座。

原后浇带位置

42-43/T-V轴

经与设计沟通，后浇带

更改至42-43/V-W轴1#塔吊预留位置

原后浇带位置为

37-38/C-E轴

经与设计沟通，后浇带

位置更改为37-38/E-G

轴

2#塔吊预留位置

原后浇带位置为

31-33/aj-ak轴

经与设计沟通，后浇

带位置更改为

31-33/ah-aj轴

3#塔吊预留位置

四、塔吊洞口的支撑加固及人货电梯的支撑加固

1、塔吊洞口加固

用钢管支撑，木方，模板对洞口进行加固，见附图。

四根16的工字钢梁

水平钢管

纵向立管

水平钢管

基础下部顶板加固示意图

塔吊支撑必须等塔吊拆除后并等该部位砼浇筑完毕，达到设计强度后方可拆除。洞口周围加固时加快易收口网。

2、人货电梯基础加固

1)地下室顶板加固施工方案

为保证施工升降机正常运行及楼面安全，拟采用如下加固方案：在地下室采用钢管（φ48×3.0）搭设满堂脚手架（支撑面积为6.0m×6.0m）,把地下室顶板上的荷载传至地下室底板以满足安全施工要求。

满堂架搭设时采用立杆上加可调顶托，顶托上用木方（60×100mm）支撑顶板，立杆间距@600×600mm，底部垫方木板，水平钢管步距 1500mm，立杆四周45度角设置剪刀撑连续设置到顶，上、下水平杆距立杆端部不大于200mm。为确保施工电梯荷载能有效传递至地下室底板，可调顶托必须旋紧，立杆保证上下同心。

2)/4=√(482+422)/4=15.9mm

钢管回转半径i=√(d2+d

1

λ=1500/15.9≈94.3

查建筑施工计算手册第二版附录二附表2-67得轴心受压杆的稳定系数ф=0.684，则290.016

σ==N/фA =10584/0.684×424=36.5N/mm2＜215N/mm2 满足要求。

3、基础验算

1）、承台底面积验算

轴心受压基础基底面积应满足

S=4×4=16m2≥(P k+G k)/f c=(223.89+120)/(16.7×103)=0.021m2。

基础底面积满足要求。

2）、承台抗冲切验算

由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。

计算简图如下：

F1≤ 0.7βhp f t a m h o a m = (a t+a b)/2 F1 = p j×A l

式中 P j=P/S=470.169/16=29.386kN/m2；

βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；

h0 --基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm；

A l --冲切验算时取用的部分基底面积，A l=4×1.25=5m2；

a m --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

a t --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；

a b --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；

a b=a+2h0=0.6+2×0.265=1.13m

a m=(a t+a b)/2=(0.6+1.13)/2=0.865m

F l＝P j×A l=29.386×5=146.928kN

0.7βhp f t a m h0=0.7×1×1.57×865×265/1000=251.918kN≥146.928kN。

基础抗冲切满足要求。

3）、承台底部弯矩计算

属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：

M1 = (a12/12)[(2l+a')(p max+p-2G/A)+(p max-p)l]

M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(p max+p min-2G/A)

式中 M1,M2 --任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；

a1 --任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.55m；

l,b --基础底面的长和宽；

p max,p min --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，p max=p min=(470.169+144)/16=38.386kN/m2；

p --相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，