600X600柱模板支撑计算书(4200mm高)
梁木模板与支撑计算书
附件7：梁木模板与支撑计算书工程名称计算部位计算参数梁截面B=600mm，H=600mm，梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
计算简图材料特性面板的厚度16.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值13.00N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论梁模板侧模计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.09×106/25600.0=3.625N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]满足要求!2.抗剪强度计算T=3×2.78/(2×600.0×16.0)=0.435N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×15.6200.04/(100×6000.00×204800.0)=0.137mm面板的最大挠度小于200.0/250满足要求!穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞的抗弯强度计算值f=M/W=7.733×0.600×0.600/8/83333.336=4.176N/mm2满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算v=5ql/384EI=5×5.184×600.04/(384×9500×4166666.8=0mm梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v]=2mm满足要求!施工单位计算人审核人。
600柱计算书
600×600柱模板计算书一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5,按48×3.0计算；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；(N/mm2):13.00；面板抗弯强度设计值fc面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.30；5.木方和钢楞(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):10000.00；方木抗弯强度设计值fc方木抗剪强度设计值f(N/mm2):1.70；t钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；计算简图二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》第四版P51，边长>300mm的柱侧面模板计算荷载组合为新浇混凝土对模板侧面的压力标准值+倾倒混凝土是产生的荷载标准值新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ-- 混凝土的重力密度，取25.0kN/m3；ct -- 新浇混凝土的初凝时间，t=200/(T+15)；T -- 混凝土的入模温度，取25.0℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H -- 模板计算高度，取3.0m；-- 外加剂影响修正系数，取1.0；β1β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。
2根据参数可知：t=200/(25+15)=5=0.22×25×5×1.0×1.0×2.51/2=43.48 kN/m2故F1F=25.0×3.0=75.0 kN/m22取较小值43.48 kN/m2作为本工程计算荷载。
柱模板支撑及模板计算
1.柱模板支撑及模板计算（钢模板）标准层柱高H=3.0m，柱子尺寸为600×600mm，柱模采用小块钢模拼装，钢模采用竖向安装。
柱侧模板采用Φ48×3.5mm的双钢管组成的竖向及水平楞夹牢，钢楞间距600，砼强度等级为C30，其输送方式为泵送入模内，浇筑速度为1.8m/h（根据现场的实际情况进行取值），混凝土入模温度为25℃，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度180～200mm。
由于其采用的振捣器为插入式振捣器（属于内部振捣器），因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值:F1=0.22r c t0β1β2v1/2F2=r c H1.1.模板设计计算1.1.1.荷载计算:1.1.1.1.新浇混凝土对模板侧面的压力计算:混凝土温度T=25℃，坍落度为180～200mm，掺外加剂，混凝土浇筑速度为1.8 m/h即:β1=1.2，β2=1.15t0=200/（25+15）=5hF1=0.22 r c t0β1β2v1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×1.81/2=48.88 kN/m2F2= r c H=24×3=72 kN/m2按规定取较小值，即取q=48.88kN/m21.1.1.2.振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4 kN/m21.1.1.3.模板所受的侧压力如图.1.1.2.模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）:模板采用P3015，其肋板厚度δ=2.5mm;净截面抵抗矩W x=5.94cm34由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为:1.1.2.1.计算强度的荷载组合：q=（48.88×1.2+4×1.4）×0.3=19.28 kN/m 1.1.2.2.计算挠度的荷载组合：q=48.88×1.2×0.3=17.60kN/m。
模板高支撑架计算书_最全
模板高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m 2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m 3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m 2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；中隧一处工程部图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm 3； I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm 4；方木楞计算简图 中隧一处工程部1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q 1= 25.000×0.300×0.200 = 1.500 kN/m ；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q 2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p 1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300 = 0.900 kN ；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = q 1 + q 2 = 1.500+0.105=1.605 kN/m ；集中荷载 p = 0.900 kN ；最大变形 V= 5×1.605×1000.0004 /(384×9500.000×6666666.67) +900.000×1000.0003 /( 48×9500.000×6666666.67) = 0.626 mm ；方木的最大挠度 0.626 小于 1000.000/250,满足要求!中隧一处工程部三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P = 1.926×1.000 + 1.260 = 3.186 kN ；支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.765 kN.m ；最大变形 V max = 1.769 mm ；最大支座力 Q max = 10.408 kN ；截面应力 σ= 0.765×106/5080.000=150.557 N/mm 2 ；支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm 2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN ，中隧一处工程部按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
600梁模板钢管支撑架计算
梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为2.3m，梁截面B×D=200mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方40×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 0.90m。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
230图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
柱模板600X600
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4]＝min[29.87，96]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.74 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 4 柱短边小梁根数 4柱箍间距l1(mm) 500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.146kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.146×0.22-0.117×0.882×0.22＝-0.077kN·mσ＝M max/W＝0.077×106/(1/6×500×152)＝4.091N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×14.935×2004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.129mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 50×70小梁截面惯性矩I(cm4) 142.917 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40.833小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.342kN·mσ＝M max/W＝0.342×106/40.833×103＝8.388N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.92mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.761kN·m，N1＝3.489kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.761kN·m，N2＝3.489kNM/W n＝0.761×106/(4.49×103)＝169.529N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝1.673mm≤[ν]＝l/400＝1.925mmν2＝1.673mm≤[ν]＝l/400＝1.925mm满足要求！六、对拉螺栓验算N＝3.489×2=6.978kN≤N t b＝12.9kN满足要求！N＝3.489×2=6.978kN≤26kN满足要求！。
600柱计算书
600×600柱模板计算书一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5,按48×3.0计算；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；(N/mm2):13.00；面板抗弯强度设计值fc面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.30；5.木方和钢楞(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):10000.00；方木抗弯强度设计值fc方木抗剪强度设计值f(N/mm2):1.70；t钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；计算简图二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》第四版P51，边长>300mm的柱侧面模板计算荷载组合为新浇混凝土对模板侧面的压力标准值+倾倒混凝土是产生的荷载标准值新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ-- 混凝土的重力密度，取25.0kN/m3；ct -- 新浇混凝土的初凝时间，t=200/(T+15)；T -- 混凝土的入模温度，取25.0℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H -- 模板计算高度，取3.0m；-- 外加剂影响修正系数，取1.0；β1β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。
2根据参数可知：t=200/(25+15)=5=0.22×25×5×1.0×1.0×2.51/2=43.48 kN/m2故F1F=25.0×3.0=75.0 kN/m22取较小值43.48 kN/m2作为本工程计算荷载。
模板支撑体系设计计算
模板支撑体系设计计算内力计算根据有关资料以及以往施工经验，首先确定标准层大横杆，小横杆，立杆间距分别为0.75m、0.45m、0.9m，然后取最危险部分进行验算1、底模验算取KL4（350X650跨度7.2m）（1）荷载统计底模板自重：1.2X0.35X0.5=0.21KN/m混凝土荷载重：1.2X25X0.35X0.65=6.8KN/m钢筋荷重：1.2X1.0X0.35X0.65=0.27KN/m振捣混凝土荷载重1.2X1.0X0.35X0.65=0.96KN/mq1=8.24KN/m设计值荷载q=0.9（折减系数1X8.24=7.42KN/m底模下面小横杆间距0.45m，底模计算简图，可将其当成一个等跨度连续梁，可按七等跨连续梁进行计算。
底模计算简图查《静力计算表》得：Mmax=-0.121aL2=-0.121X7.42X0.452=—0.18KN/m验算：o=Mmax/Wn=0.18X10/5.86X103=30.72N/^2<f=215N/^2・••满足要求(2)抗剪强度验算Vmax=0.62X7.42XL=0.62X7.42X0.45=2.07KNTmax=(V.S)/(I.t)=2.07X7056X103/I.t=2.07X7056/26.39X8.4X10=6.59〈Fv=125v/mm2(3)挠度验算采用标准荷载q=7.42/1.2=6.18KN/mw=0.967X6.18X450/100XEXI=0.967X6.18X450/100X2.1X10Xbh3/12=0.61W【w】=650/350=1.86mm・满足要求2侧模板计算(1)对拉横档间距为0.8m，・可取如下计算简图，可近似按七跨连接梁计算单位：侧模计算简图(3)荷载计算：A、新浇筑普通混凝土对模板最大侧压力Fl=0.22rtB1B2V=O.22X24X1.2X1.15X1.2X(200/45)=35.6KN/m?F2=24H=24X(0.65-0.1)=13.26KN/tf取小值F=F2=13.2KN/m?B、振捣混凝土时产生的侧压力为7KN总侧压力为q1=1.2X13.2+1.2X7=24.246KN/tf线荷载q=ql.b=24.24X0.8X0.65=12.6N/m (3)验算抗弯强度Mmax=0.12qL2=0.121X12.6X0.52=0.38KN/.mM/W=0.38X10/5.86X3X103=21.62<f=215N/^2(4)验算挠度荷载采用标准值，且不考虑振捣荷载q=13.2KN/ms=0.967XqL/100XEXI=0.967X13.2X500/100X2.1X10Xbh3/12X3=0.86〈1.86mm・••满足要求3、小横杆验算：(1)荷载验算侧模与横档重力：1.2X0.5X0.55X2=0.66KN其他荷载总设计值：q1=12.24KN总计q=12.24+0.66=12.9KN(2)确定计算模型偏于安全，同时简化计算，可近似取如下计算简图6b单位：小横杆计算图P=qL=12.9X0.35=4.52KN(3)抗弯强度验算M=PL/4=4.52X0.75/4=0.85KN.mo=M/W=0.85X10/5.08X103=167〈f=215N/mm2C・•采用①48X3.5m钢管，W值查表得5.08X102 I值查表可知为12.19X10mm)满足要求(4)挠度验算荷载采用标准荷载，不考虑振捣荷载q=(4.52－0.96X0.35)/1.2=3.48KN/m«/L=pL2/48EI=3.48X7502X103/48X2.1X10(6)X121900=0.0002(s=pL3/48EI・••满足要求4、大横杆验算(1)计算模型，计算简图如下：J'l.'III———大横杆计算图F=P/2=4.52/=2.26KN(2)强度验算Mm入x=-7/12FL=0.58XFXL=0.58X2.26X0.65=085KN.mo=M/s=0.85X10(6)/5.08X103=167〈f=215N/mm2・满足要求(3)变形验算s/L=1.615XFL/100EI=1.615X2.26X6502X103/100X2.1X10(5)X121900=0.0006〈1/500=0.002・满足要求5、立柱计算计算模型查有关资料与规范得：计算简图如下，查《结构静力计算表》得柱箍计算简图P=F+(0.55+0.661)F=2.215F=2.215X2.26=5.01KN计算长度L二M.h=0.8X2.1=1.68m立杆长细比入=L/i=1.68X102/1.58=106依据《钢结构设计规范》，考虑偏心荷载作用下，弯曲变形的影响，验算公式如下：M/(pxA)+BmaxM/【Rx3x(l-0.8N/NEL)】=5.01X103/(0.437X600)+0.65X0.161X2260X650/[1.15X5080X(1—0.81X5.01/45】=19＋29=48〈215N/mm26、柱箍计算以标准层为例，截面尺寸600X600,浇筑高度2.1m，采用①48钢管最为柱箍材料。
梁模板计算600X600
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。
梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×28.800=25.920kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下12.02kN/mA 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.9×1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×0.60+1.50×0.60×0.60]+1.40×2.50×0.60=12.03kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×12.025×0.1502=-0.027kN.mf=0.027×106/32400.0=0.835N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.150×12.025=1.082kN截面抗剪强度计算值 T=3×1082/(2×600×18)=0.150N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9×(0.34×0.60+24.00×0.60×0.60+1.50×0.60×0.60)=8.446N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×8.446×150.04/(100×6000.00×291600.0)=0.017mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.017mm小于 [v] = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.300×0.300=0.209kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.209×1000×1000/32400=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.300=4.176kN截面抗剪强度计算值 T=3×4176.0/(2×600.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.552×3004/(100×6000×291600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60×0.50/1=11.60kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
柱模板600×600
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.64，42.28]＝0.9×42.28＝38.06kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.15kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.15×0.22-0.117×0.88×0.22＝-0.08kN·mσ＝M max/W＝0.08×106/(1/6×500×152)＝4.09N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.94kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×14.94×2004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.06＝7.61 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.2kN·mσ＝M max/W＝0.2×106/42.67×103＝4.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.97 kN/m面板变形图(mm) ν＝0.15mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.73kN·m，N1＝3.24kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.73kN·m，N2＝3.24kNM/W n＝0.73×106/(4.12×103)＝178.1N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝1.85mm≤[ν]＝l/400＝1.98mmν2＝1.85mm≤[ν]＝l/400＝1.98mm满足要求！六、对拉螺栓验算N＝3.24×2=6.48kN≤N t b＝17.8kN满足要求！N＝3.24×2=6.48kN≤26kN满足要求！。
3.7m层高底层500×600柱子模板计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 3700mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm 。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm ，间距200mm 。
柱箍采用圆钢管φ48×3.5，每道柱箍2根钢箍，间距300mm 。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
600柱模板计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.700m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=72kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=72kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=2.000kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下300300300q面板计算简图 1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×72+1.4×2.00)×0.25 =22.3kN/m d —— 竖楞的距离，d =200mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×22.3×0.20×0.20=0.09kN.M 面板截面抵抗矩 W = 200.0×18.0×18.0/6=10800mm 3经过计算得到 = M/W = 0.09×106/10800 =8.3N/mm 2面板的计算强度不大于15.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.25×22.3=3.35kN截面抗剪强度计算值 T=3×3350/(2×200×18)=1.12N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q =72×0.25=18kN/m ； E —— 面板的弹性模量，E = 6000.0N/mm 2；250 250 250I —— 面板截面惯性矩 I =250×18.0×18.0×18.0/12=121500.0mm 4； 经过计算得到 v =0.677×(72×0.25)×300.04/(100×6000×121500.0) =0.65mm [v] 面板最大允许挠度，[v] =250/250 =1mm ；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下q竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×72+1.4×2.00)×0.30 = 26.76kN/m d 为柱箍的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×26.76×0.30×0.30=0.24kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333mm 3经过计算得 = M/W = 0.24×106/83333 =2.88N/mm 2竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×26.76=4.82kN截面抗剪强度计算值 T=3×4820/(2×50×100)=1.4N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.5N/mm 2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 72×0.300=21.6kN/m；E ——竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2；I ——竖楞方木截面惯性矩 I = 50.0×100.0×100.0×100.0/12=4166666.7mm4；经过计算得到 v =0.677×(72×0.30)×300.04/(100×9500×4166666.7) = 0.03mm[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍的规格: 圆钢管φ48×3.5mm；钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19cm4；B方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×72+1.4×2.00)×0.20 × 0.20 =3.57kN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图(kN)0.635B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩 M = 0.663kN.m最大支座力 N = 21.888kN最大变形 v = 0.200mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式其中 M x——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 0.66kN.m；x——截面塑性发展系数, 为1.05；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 5.08cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000B边柱箍的强度计算值 f = 130.61N/mm2；B边柱箍的强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.200mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 250.000/400 = 0.63mm；柱箍的最大挠度满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；N=F*A’=72*0.5*0.3=10.8KN=N/A=10.8*103/105=103 < f=170N/mm2经过计算得到B方向对拉螺拴的直径为14mm满足要求!七、H方向柱箍的计算H方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×88.80+1.4×6.00)×0.30 × 0.30 = 10.35kN 经过连续梁的计算得到0.661最大弯矩 M = 0.754kN.m最大支座力 N = 20.637kN最大变形 v = 0.285mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式=M/W < [f]其中 M ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.75kN.m；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 5.08cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000H边柱箍的强度计算值 f = 148.46N/mm2；H边柱箍的强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.285mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 300.000/400 = 0.75mm；柱箍的最大挠度满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； N=F*A’=72*0.6*0.3=12.96KN=N/A=12.96*103/105=123.43 < f=170N/mm2经过计算得到H方向对拉螺拴的直径为14mm满足要求!。
600×600截面,3.6m高柱子计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm ，柱模板的截面高度 H=600mm ，柱模板的计算高度 L = 3600mm ，柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。
柱箍采用双钢管48mm ×2.8mm 。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。
B 方向竖楞4根，H 方向竖楞4根。
面板厚度18mm ，剪切强度1.5N/mm 2，抗弯强度16.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.5N/mm 2，抗弯强度16.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
600183183183柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=34.970kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×34.980=31.482kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下19.27kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。
荷载计算值 q = 1.2×31.482×0.450+1.40×3.600×0.450=19.268kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:截面抵抗矩 W = 24.30cm 3；截面惯性矩 I = 21.87cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取16.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×14.167+1.40×1.620)×0.183×0.183=0.065kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.065×1000×1000/24300=2.665N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×14.167+1.40×1.620)×0.183=2.120kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2120.0/(2×450.000×18.000)=0.393N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×14.167×1834/(100×10000×218700)=0.050mm面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下7.85kN/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.183m 。
柱模支撑计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板荷载标准值强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.600h；T ——混凝土的入模温度，取15.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.900m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.700m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=59.340kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=59.340kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。
二、柱模板计算简图柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。
柱模板的截面宽度 B = 500mm；柱模板的截面高度 H = 500mm；柱模板的高度 L = 3700mm；柱箍的间距计算跨度 d = 500mm。
图1 柱箍计算简图三、木方(面板)的计算木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的两跨度连续梁计算，计算如下木方计算简图1.木方强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 为强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×59.34+1.4×4.00)×0.15 = 11.52kN/m d 为柱箍的距离，d = 500mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.125×11.521×0.50×0.50=0.360kN.M 木方截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm 3经过计算得到 = M/W = 0.370×106/83333.3 = 4.320N/mm 2 木方的计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求! 2.木方挠度计算 最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 59.340kN/m ； E 木方的弹性模量，E = 9500.0N/mm 2；I 木方截面惯性矩 I = 50.0×100.0×100.0×100.0/12=4166667.0mm 4； 经过计算得到 w =0.521×59.340×500.04/(100×9500×4166667.0) = 0.488mm [w] 木方最大允许挠度，[w] = 500.000/400 = 1.25mm ； 木方的最大挠度满足要求! 四、B 方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管_48_3.5mm ； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm 3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78cm 4；B 方向柱箍计算简图 其中 P 为木方传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×59.34+1.4×4.00)×0.15 × 0.50 = 5.76kN0.000最大弯矩 M = 2.448kN.m 最大支座力 N = 14.402kN 柱箍截面强度计算公式其中 M x —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 2.45kN.m ； x —— 截面塑性发展系数, 为1.05；W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 17.96cm 3；柱箍的强度设计值(N/mm 2): [f] = 205.000 B 边柱箍的强度计算值 f = 129.83N/mm 2； B 边柱箍的强度验算满足要求! 五、B 方向对拉螺栓的计算 B 方向没有设置对拉螺拴！ 六、H 方向柱箍的计算H 方向柱箍计算简图 其中 P 为木方传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×59.34+1.4×4.00)×0.15 × 0.50 = 5.76kN0.000最大弯矩 M = 2.448kN.m 最大支座力 N = 14.402kN 柱箍截面强度计算公式其中 M x —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 2.45kN.m ； x —— 截面塑性发展系数, 为1.05；W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 17.96cm 3； 柱箍的强度设计值(N/mm 2): [f] = 205.000 H 边柱箍的强度计算值 f = 129.83N/mm 2； H 边柱箍的强度验算满足要求!。
柱模板600X600
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4]＝min[29.87，96]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.74 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 4 柱短边小梁根数 4柱箍间距l1(mm) 500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.146kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.146×0.22-0.117×0.882×0.22＝-0.077kN·mσ＝M max/W＝0.077×106/(1/6×500×152)＝4.091N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×14.935×2004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.129mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 50×70小梁截面惯性矩I(cm4) 142.917 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40.833小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.342kN·mσ＝M max/W＝0.342×106/40.833×103＝8.388N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.92mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.761kN·m，N1＝3.489kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.761kN·m，N2＝3.489kNM/W n＝0.761×106/(4.49×103)＝169.529N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝1.673mm≤[ν]＝l/400＝1.925mmν2＝1.673mm≤[ν]＝l/400＝1.925mm满足要求！六、对拉螺栓验算N＝3.489×2=6.978kN≤N t b＝12.9kN满足要求！N＝3.489×2=6.978kN≤26kN满足要求！。
模板支架计算书(完整版)
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3浇注砼自重标准值：24 KN/ m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
高支模柱子计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1400.00mm，柱模板的截面高度 H=600.00mm，B方向对拉螺栓2.00道，H方向对拉螺栓0.00道，柱模板的计算高度 L =8.25mm，柱箍间距计算跨度 d =400.00mm。
柱模板竖楞截面宽度50.00mm，高度80.00mm。
柱箍采用钢楞，截面5000.00mm，每道柱箍2.00根钢楞，间距400.00mm。
二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：---- 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；T ---- 混凝土的入模温度，取20.00℃；t---- 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T1+15), 5.71h；V --- 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H --- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取600.00mm；1--- 外加剂影响修正系数，取1.00；2--- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值40.52kN/m2 ,14.40kN/m2 ,F1=40.55kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F=40.55N/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.00kN/m2。
三、B方向柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式其中:q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)× 400.00/1000= 20.58kN/md --- 竖楞的距离，d =(1400-50)/(7-1) =225.00mm；经过计算得到最大弯矩 M =0.10kN.M面板截面抵抗矩 W =400.00×18×18/6=21600.00mm3经过计算得到=M/W=4.63N/mm2"面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! "2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd其中最大剪力 Q=0.6×20.58×225.00/1000=2.78kN截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值：T=3×2.78×1000/(2×400.00×18)=0.58N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=2N/mm2"面板的抗剪强度计算满足要求"3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中：q --- 混凝土侧压力的标准值，q = 16.22kN/m；E --- 面板的弹性模量，E = 9500N/mm2；I --- 面板截面惯性矩 I = 194400.00mm4；经过计算得到 v =0.677×16.22×225.004/(100×9500×194400.00)=0.15 mm[v] 面板最大允许挠度，[v] = 0.88mm；"面板的最大挠度满足要求!"四、H方向柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：面板计算简图1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式其中:q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)× 400.00/1000= 20.58kN/md --- 竖楞的距离，d = (600-50)/(4-1) =183.33mm；经过计算得到最大弯矩 M =0.07kN.M面板截面抵抗矩 W =400.00×18×18/6=21600.00mm3经过计算得到=3.24N/mm2"面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! "2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×20.58×183.33/1000=2.26kN截面抗剪强度计算值：T=3×2.26×1000/(2×400.00×18)=0.47N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=2N/mm2"面板的抗剪强度计算满足要求"3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中：q --- 混凝土侧压力的标准值，q = 16.22kN/m；E --- 面板的弹性模量，E = 9500N/mm2；I --- 面板截面惯性矩 I = 194400.00mm4；经过计算得到 v =0.677×16.22×183.334/(100×9500×194400.00)=0.07 mm[v] 面板最大允许挠度，[v] = 0.88mm；"面板的最大挠度满足要求!"五、B方向竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：竖楞方木计算简图1.竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式其中 q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)×0.22=11.32kN/md为柱箍的距离，d = 400.00mm；经过计算得到最大弯矩：M =0.10×11.32×400.00/1000×400.00/1000=0.18kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 53333.33mm3经过计算得到 =180000.00/53333.33 =3.38N/mm2"满足要求!"2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中:最大剪力 Q=2.72kN截面抗剪强度计算值 T=1.02N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2"竖楞方木抗剪强度计算满足要求!"3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中：q ---- 混凝土侧压力的标准值，q =40.55×0.22=8.92kN/m；E ---- 竖楞方木的弹性模量，E =9500N/mm2；I ---- 竖楞方木截面惯性矩 I = 2133333.33mm4；经过计算得到 v = 0.08mm[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] =1.60mm；"竖楞方木的最大挠度满足要求!"六、H方向竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1.竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式其中：q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)×0.22= 9.26kN/md为柱箍的距离，d = 400.00mm；经过计算得到最大弯矩：M =0.10×9.26×400.00/1000×400.00/1000=0.15kN.M竖楞方木截面抵抗矩 W = 53333.33mm3经过计算得到 = 2.81N/mm2"满足要求!"2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中：最大剪力 Q=2.22kN截面抗剪强度计算值 T=0.83N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2"竖楞方木抗剪强度计算满足要求!"3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中：q --- 混凝土侧压力的标准值，q =40.55×0.18=7.30kN/m；E ---- 竖楞方木的弹性模量，E =9500N/mm2；I ---- 竖楞方木截面惯性矩 I = 2133333.33mm4；经过计算得到： v = 0.06mm[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] =1.60mm；"竖楞方木的最大挠度满足要求!"七、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.49×2=8.98cm3I = 10.78×2=21.56cm4B方向柱箍计算简图其中：P --- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P1 =(1.2×40.55+1.4×2.00)×0.23×0.40= 4.63kNP2 = P1 / 2=2.32 KN经过连续梁的计算得到：B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍形变图(kN.m)最大弯矩 M =0.49kN.m最大变形 v =3.21mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式=M/W<[f]其中：M -- 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M =0.49kN.m；W -- 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W =8.98cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2): [f]=15N/mm2B边柱箍的强度计算值f = M/W =0.49×106/(8.98×103)=54.57N/mm2；"B边柱箍的强度验算不满足要求!"2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =3.21mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] =220.00/250 =0.88mm；"柱箍的最大挠度不满足要求! "八、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中：N --- 对拉螺栓所受的拉力；f --- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；[N]--- 穿墙螺栓最大容许拉力值；N --- 对拉螺栓所受的最大拉力；N = 2.00 kN。
层高4200mm支模架计算书
层高4200mm支模架计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.88；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.35；施工平均温度(℃):15.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：= 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；q1(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q= 1×1= 1 kN/m；22、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN·m；面板最大应力计算值σ= 48780/37500 = 1.301 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.301 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×3004/(100×9500×1706666.667)=0.011 mm；面板最大允许挠度 [V]=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.011 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.3×0.12 = 0.9 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1= (1 + 2)×1×0.3 = 0.9 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.9 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.9=1.26 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.26×1 /4 + 1.206×12/8 = 0.466 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 +1.206×1/2 = 1.233 kN ；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.466×106/42666.67 = 10.916 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 10.916 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 1.206×1/2+1.26/2 = 1.233 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.233×103/(2 ×40×80) = 0.578 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.578 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.9 kN；最大挠度计算值 V= 5×1.005×10004 /(384×9500×1706666.667) +900×10003 /( 48×9500×1706666.7) = 1.964 mm；最大允许挠度 [V]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 1.964 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.206×1 + 1.26 = 2.466 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN) = 0.83 kN.m ；最大弯矩 Mmax= 2.122 mm ；最大变形 Vmax最大支座力 Q= 8.968 kN ；max最大应力σ= 830121.36/5080 = 163.41 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 163.41 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.122mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
柱模板设计计算书
柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=600mm；柱断面宽度H=600mm；木方截面宽度=60mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.29kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=27.09kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4kN/m2。
三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4F s=0.95×(1.2×27.09+1.4×4)/1000=0.0362N/mm2第一式：0.783×[6000×291600.00/(32.508/1000×600.00)]1/3=350.50mm第二式：[8×32400×15/(0.0362×600)]1/2=423.08mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距350.50mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中N──柱箍轴向拉力设计值；q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；A n──柱箍净截面面积；A n=60×80=4800mm2M x──柱箍承受的弯矩设计值；W nx──柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=F s×l=0.0362×200=7.241N/mmN=7.241×600/2=2172.16NM x=7.241×6002/8=325823.40NN/A n+M x/W nx=2172.16/4800+325823.40/64000.00=5.09≤fm=15N/mm2柱箍强度满足要求!五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.09+1.4×4.00)×600.00/1000=22.865kN/ml──木方间距,取l=200mm；经计算得M=0.1×22.865×(200.00/1000)2=0.091kN.m胶合板截面抵抗矩W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3σ= M/W=0.091×106 /32400.000=2.823N/mm2胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×27.09+1.4×4)×600×200/106=2.744kN经计算得τ=3×2.744×103/(2×600.000×18.000)=0.381N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中q──强度设计荷载(kN/m):q=27.09×600/1000=16.254kN/m侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；a──木方间距,取a=200mm；E──弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得 W=0.677×16.254×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.10mm最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.090+1.4×4.000)×200/1000=7.622kN/mB──截面长边,取B=600mm；经计算得M=7.622×(600/1000)2/8=0.343kN.m；木方截面抵抗矩W=b×h2/6=60×802/6=64000.000mm3；σ= M/W=0.343×106/64000.000=5.359N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 木方抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×27.090+1.4×4.000)×200×600/106=2.287kN 经计算得τ=3×2.287×103/(2×60.000×80.000)=0.715N/mm2木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3) 木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中q──设计荷载(kN/m):q=27.09×200/1000=5.418kN.mI=b×h3/12=60×803/12=2560000.000mm4B──柱截面长边的长度,取B=600mm；E──弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得W=5×5.418×6004/(384×9000.00×2560000.00)=0.397mm允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!中小断面柱模板设计计算满足要求！。
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600X600柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=600mm，
柱模板的截面高度 H=600mm，
柱模板的计算高度 L = 4200mm，
柱箍间距计算跨度 d = 650mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
面板计算采用宽度600mm板面厚度3.00mm截面参数。
面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
600
600
柱模板支撑计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×27.000=24.300kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下
19.76kN/m
A
面板计算简图 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m 。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.600+1.40×2.700×0.600=19.764kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=13.020cm 3 I=58.870cm 4
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm 2； M = 0.125ql 2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.125×(1.20×14.580+1.40×1.620)×0.650×0.650=1.044kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.044×1000×1000/13020=80.168N/mm 2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)挠度计算
v = 5ql 4 / 384EI < [v] = l / 400
面板最大挠度计算值 v = 5×14.580×6504/(384×206000×588700)=0.279mm 面板的最大挠度小于650.0/250,满足要求!
四、竖楞木方的计算
无竖楞木方！
五、B 方向柱箍的计算
面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q ：
Q = (1.2×24.30+1.40×2.70)×0.65=21.41kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。
均布荷载小钢模面板传递力。
21.41kN/m
A
支撑钢管计算简图
0.000
8.78
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
15.80kN/m
A
支撑钢管变形计算受力图
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =1.799kN.m 最大变形 v max =2.061mm 最大支座力 Q max =8.779kN
抗弯计算强度 f = M/W =1.799×106/8982.0=200.29N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求!
六、B 方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2
； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm 2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.779
B 方向对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H 方向柱箍的计算
面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q ：
Q = (1.2×24.30+1.40×2.70)×0.65=21.41kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。
均布荷载小钢模面板传递力。
21.41kN/m
A
支撑钢管计算简图
0.000
8.78
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
15.80kN/m
A
支撑钢管变形计算受力图
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 M max=1.799kN.m
最大变形 v max=2.061mm
最大支座力 Q max=8.779kN
抗弯计算强度 f = M/W =1.799×106/8982.0=200.29N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；
A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.779
H方向对拉螺栓强度验算满足要求!。