1700×1700柱模板支撑计算书

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标准层宽柱模板支撑计算书样本

标准层柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数( 以900*900为例)柱模板的截面宽度 B=900mm, B 方向对拉螺栓1道,柱模板的截面高度 H=900mm, H 方向对拉螺栓1道,柱模板的计算高度 L = 6mm,柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。

柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。

柱模板竖楞截面宽度40mm, 高度80mm 。

B 方向竖楞5根, H 方向竖楞5根。

面板厚度15mm, 剪切强度1.4N/mm 2, 抗弯强度15.0N/mm 2, 弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2, 抗弯强度15.0N/mm 2, 弹性模量9000.0N/mm 2。

900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度, 取25.000kN/m 3;t —— 新浇混凝土的初凝时间, 为0时(表示无资料)取200/(T+15), 取3.000h; T —— 混凝土的入模温度, 取20.000℃;V —— 混凝土的浇筑速度, 取2.500m/h;H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度, 取3.000m;β—— 混凝土坍落度影响修正系数, 取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90, 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90, 倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载, 应该按照均布荷载下的连续梁计算, 计算如下215 215 21517.76kN/mA B面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

立柱模板计算书

立柱模板计算书设计：复核：审核：二〇一八年九月目录1 工程简介 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 模板结构形式 (1)2 设计相关参数选定 (3)2.1 计算目的 (3)2.2 计算范围 (3)2.3 参考资料 (3)2.4 主要控制参数 (4)2.5 设计技术参数及相关荷载大小选定 (4)2.5.1 荷载类型 (4)2.5.2 工况分析 (5)2.5.3 工况及荷载组合 (6)2.5.4 计算方法 (6)3 模板设计计算 (6)3.1 1800×2200mm方柱模板验算 (6)3.1.1 面板验算 (6)3.1.2 次楞方木验算 (7)3.1.3 长边柱箍验算 (8)3.1.4 短边柱箍验算 (9)3.1.5 对拉螺栓验算 (10)3.2 φ1200mm圆柱模板验算 (10)3.2.1 面板验算 (10)3.2.2 柱箍验算 (11)3.3 模板稳定性验算 (12)4 计算结果汇总 (13)5 结论 (13)1立柱模板设计计算书1 工程简介1.1 工程概况根据现有设计图纸统计，共有926根立柱，柱高2.4m～5.2m，混凝土等级为C50。

本层立柱分两次浇筑，第一次浇筑1m，底板施工完成后，再浇筑剩余部分。

立柱工程数量详见下表。

表1.1-1立柱工程数量表1.2 模板结构形式(1)方柱模板结构形式面板采用18mm厚木胶板，竖向次楞为50×100mm方木，间距200mm；次楞方木外设横向双拼φ48×3mm钢管柱箍，上下间距300mm；对拉螺杆采用φ14mm全丝拉杆，用M14对拉螺栓固定，间距515～715mm。

模板立面图如下图1.2-1所示。

图1.2-1 1800mm×2200mm立柱模板左、正立面图(2)圆柱模板结构形式面板采用18mm厚弧形木胶板，内径1200mm；柱箍采用宽32mm、厚1.5mm钢带，用M14螺栓固定，柱箍间距250mm，上部间距500mm。

(完整word版)模板支撑体系计算书

（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。

一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。

1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。

F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。

模板高支撑架计算书

模板高支撑架计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.10；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):400.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.350；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3截面惯性矩 I=12.19cm41.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 25.000×0.250×0.350 = 2.188 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2= (1.000 + 2.000)×0.250 = 0.750 kN/m；2.钢管强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

柱模板支撑及模板计算

1.柱模板支撑及模板计算（钢模板）标准层柱高H=3.0m，柱子尺寸为600×600mm，柱模采用小块钢模拼装，钢模采用竖向安装。

柱侧模板采用Φ48×3.5mm的双钢管组成的竖向及水平楞夹牢，钢楞间距600，砼强度等级为C30，其输送方式为泵送入模内，浇筑速度为1.8m/h（根据现场的实际情况进行取值），混凝土入模温度为25℃，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度180～200mm。

由于其采用的振捣器为插入式振捣器（属于内部振捣器），因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值:F1=0.22r c t0β1β2v1/2F2=r c H1.1.模板设计计算1.1.1.荷载计算:1.1.1.1.新浇混凝土对模板侧面的压力计算:混凝土温度T=25℃，坍落度为180～200mm，掺外加剂，混凝土浇筑速度为1.8 m/h即:β1=1.2，β2=1.15t0=200/（25+15）=5hF1=0.22 r c t0β1β2v1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×1.81/2=48.88 kN/m2F2= r c H=24×3=72 kN/m2按规定取较小值，即取q=48.88kN/m21.1.1.2.振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4 kN/m21.1.1.3.模板所受的侧压力如图.1.1.2.模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）:模板采用P3015，其肋板厚度δ=2.5mm;净截面抵抗矩W x=5.94cm34由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为:1.1.2.1.计算强度的荷载组合：q=（48.88×1.2+4×1.4）×0.3=19.28 kN/m 1.1.2.2.计算挠度的荷载组合：q=48.88×1.2×0.3=17.60kN/m。

标准层宽柱模板支撑计算书

标准层柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数（以900*900为例）柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 6mm ，柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。

柱箍采用双钢管48mm×3.0mm 。

柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下17.76k N /mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

柱模板支撑计算书

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，柱模板的截面高度 H=1200mm，柱模板的计算高度 L = 6500mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。

柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。

B方向竖楞3柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.500m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m212实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。

荷载计算值 q = 1.2×14.190×0.600+1.4×3.000×0.600=12.737kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×14.190+1.4×3.000)×0.375×0.375=0.299kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.299×1000×1000/32400=9.214N/mm 2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×14.190+1.4×3.000)×0.375=4.776kN截面抗剪强度计算值 T=3×4776.0/(2×600.000×18.000)=0.663N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.190×3754/(100×6000×291600)=1.315mm12.74kN/mA面板的最大挠度小于375.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下7.96kN/m竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.375m。

模板支撑体系计算书

模板⽀撑体系计算书模板⽀撑体系计算书计算依据：1、《建筑施⼯脚⼿架安全技术统⼀标准》GB51210-20162、《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝⼟结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003⼀、⼯程属性模板设计平⾯图模板设计⽴⾯图四、⾯板验算W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能⼒极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×1=16.839kN/m 正常使⽤极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝16.839×0.252/8＝0.132kN·mσ＝M max/W＝0.132×106/28166.667＝4.671N/mm2≤[f]＝15N/mm2满⾜要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2504/(384×10000×183083.333)=0.282mmν＝0.282mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满⾜要求！五、⼩梁验算101k2k3k c1kQ2k)]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.277kN/m 因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.49kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b=1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.49×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.433kN·m M2＝q1L12/2=4.277×0.32/2＝0.192kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.433，0.192]＝0.433kN·mσ=M max/W=0.433×106/42667=10.15N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.49×0.9+0.625×0.787×0.9＝2.406kNV2＝q1L1＝4.277×0.3＝1.283kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.406，1.283]＝2.406kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.406×1000/(2×40×80)＝1.128N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满⾜要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.585kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.585×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.554mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.585×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.164mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×300/400＝1.5mm满⾜要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.345kN/m q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.557kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.635kN/m承载能⼒极限状态按⼆等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.345×0.9＝4.888kN按⼆等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.557+0.437×0.787)×0.9+4.345×0.3＝2.814kN 主梁2根合并，其主梁受⼒不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.933kN;正常使⽤极限状态按⼆等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.635×0.9＝2.964kN按⼆等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.635×0.9+2.635×0.3＝1.68kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.779kN;计算简图如下：主梁计算简图⼀2、抗弯验算主梁弯矩图⼀(kN·m)σ=M max/W=0.865×106/4490=192.748N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！3、抗剪验算主梁剪⼒图⼀(kN)τmax=2V max/A=2×6.664×1000/424＝31.436N/mm2≤[τ]=125N/mm2满⾜要求！4、挠度验算主梁变形图⼀(mm)跨中νmax=0.974mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.332mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm满⾜要求！5、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态图⼀⽀座反⼒依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算满⾜要求！⼋、⽴杆验算l0=kµ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×250)=2200mmλ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=230满⾜要求！2、⽴杆稳定性验算考虑风荷载:l0=kµ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×250)=2541mmλ=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，φ1=0.277M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×1.4×(1×0.024×0.9×1.52/10)=0.006kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1×1.35×0.15×4=19.25kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝19.25×103/(0.277×424)+0.006×106/4490=165.266N/mm2≤[σ]=205N/mm2满⾜要求！九、⾼宽⽐验算根据《建筑施⼯脚⼿架安全技术统⼀标准》GB51210-2016 第8.3.2条: ⽀撑脚⼿架独⽴架体⾼宽⽐不应⼤于3.0 H/B=4/4=1≤3满⾜要求！⼗、架体抗倾覆验算⽀撑脚⼿架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.111=0.1kN/m：风荷载作⽤在⽀架外侧竖向封闭栏杆上产⽣的⽔平⼒标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.163=0.22kN⽀撑脚⼿架计算单元在风荷载作⽤下的倾覆⼒矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×42×0.1+4×0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体⾯荷载⾃重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料⾯荷载⾃重标准值kN/m2G jk——⽀撑脚⼿架计算单元上集中堆放的物料⾃重标准值kNb j——⽀撑脚⼿架计算单元上集中堆放的物料⾄倾覆原点的⽔平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=42×0.9×[0.15×4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×4/2=21.867kN. m≥3γ0M ok =3×1×1.679=5.038kN.M满⾜要求！⼗⼀、⽴杆⽀承⾯承载⼒验算11、受冲切承载⼒计算根据《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×2120×380/1000=559.409kN≥F1=19.25kNm满⾜要求！2、局部受压承载⼒计算根据《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2 F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×11.078×20000/1000=732.657kN≥F1=19.25kN满⾜要求！。

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W = bh2/6=1000x13x13/6 = 28166.667mm3, I = bh3/12=1000x13x13x13/12 = 183083.333mm4承载能力极限状态% = 丫。

”1.35'5 +(G2k+G3k)xh)+1.4x/x(Q1k + Q2k)]xb=1x[1.35x(0.1+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x1=16.839kN/m正常使用极限状态q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb =(1x(0.1+(24+1.1)x0.4))x1 =10.14kN/m计算简图如下：W? TV?瞥HIP"」闻,,1、强度验算M max=q1l2/8 = 16.839x0.252/8 = 0.132kN-mo=M /W=0.132x106/28166.667 = 4.671N/mm2S[f] = 15N/mm2 max满足要求！2、挠度验算v max=5ql4/(384EI)=5x10.14x2504/(384x10000x183083.333)=0.282mmv=0.282mm<[v] = L/400=250/400 = 0.625mm满足要求！五、小梁验算q1 = 丫。

>1.'。

+(5+%9)+1.4*限9比+Q2k)]xb=1x[1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.277kN/m因此，q1静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb=1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.49kN/m q1活=Y0x1.4xW c x(Q1k + Q2k)xb=1x 1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1= 0.125q1静L2+0.125q1 活L2=0.125x3.49x0.92+0.125x0.787x0.92=0.433kN-mM2 = q1L12/2=4.277x0.32/2 = 0.192kN-mM max=max[M], M2] =max[0.433, 0.192] = 0.433kN-m gM max/W=0.433x106/42667=10.15N/mm2<[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1= 0.625q1静L+0.625q1活L=0.625x3.49x0.9+0.625x0.787x0.9 = 2.406kNV2=q1L[=4.277x0.3 = 1.283kNV max=max[V], V2]=max[2.406, 1.283] =2.406kNT max=3V max/(2bh0)=3x2.406x1000/(2x40x80) = 1.128N/mm2<[T]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.585kN/m挠度,跨中v max=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.585x9004/(100x9350x170.667x104) = O.554mm<[v]=L/400=900/400=2.25mm；悬臂端v max= ql14/(8EI)=2.585x3004/(8x9350x170.667x104) = 0.164mm<[v]=2xl1/400 = 2x300/400= 1.5mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1 = Y0x[L35x(G ik +(G2k+G3k)xh)+1.4x%x(Q ik +Q2k)]xb=1x[1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.345kN/mq1 静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.557kN/mq1活=丫/1.4*限91k + Q2k)xb =1x1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/mq2= (Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max=1.25q1L=1.25x4.345x0.9=4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1= (0.375%静+0.437q1活)L +q1l1= (0.375x3.557+0.437x0.787)x0.9+4.345x0.3 = 2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R=max[R max，RJx0.6 = 2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max = 1.25q2L= 1.25x2.635x0.9 = 2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1= 0.375q2L +qj = 0.375x2.635x0.9+2.635x0.3 =1.68kNR'=max[R'max，R'Jx0.6 = 1.779kN;计算简图如下：2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN主梁计算简图一2、抗弯验算gM max/W=0.865x106/4490=192.748N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)T max=2V max/A=2x6.664x1000/424 = 31.436N/mm2<[i]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算跨中v max=0.974mms[v]=900/400=2.25mm悬挑段v max=0.332mmS[v]=2x150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=11.064/0.6=18.44kNS[N] = 30kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l o=k|i(h+2a)=1x1.1x(1500+2x250)=2200mmX=l o/i=2200/15.9=138.365<[X]=230 满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载：l0=k|i(h+2a)=1.155x1.1x(1500+2x250)=2541mm九=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，叼=0.277M wd=Y0xw w Y Q M wk二Y0xw w Y Q(C2w k l a h2/10)=1x0.9x1.4x(1x0.024x0.9x1.52/10)=0.006kN-m N d=Max[R1,R2,R3，R4]/0.6+1xy G xqxH=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1x1.35x0.15x4=19.25kNf d=N d/(91A)+M wd/W =19.25x103/(0.277x424)+0.006x106/4490=165.266N/mm2<[o]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1<3满足要求！十、架体抗倾覆验算风荷栽fl制示甘国支撑脚手架风线荷载标准值:4.=1/、=0.9*0.111=0.1四加：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= 1a xH m X Wmk=0.9x 1.5x0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M卜：okM ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5x42x0.1+4x0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B21a(g k1+8卜/冯占应以g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk一支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB21a(g k1+ g k2)+2SG jk b j =B21a[qH/(1a x1b)+G1k H2xG jk xB/2=42x0.9x[0.15x4/(0.9x0.9)+0.5]+2x1x4/2=21.867kN. m>3y0M ok =3x1x1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：P h=1，f t=0.992N/mm2，”=1，h0=h-20=380mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm F=(0.7Pf +0.25oh t pc)nu m h0=(0.7x1x0.992+0.25x0)x1x2120x380/1000=559.409kNNF1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.078N/mm2，氏=1，P i=(A b/A l)i/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]i/2=[(400)x(300)/(200x100)]i/2=2.449A =ab=20000mm2inF=1.35P c P l f c A ln=1.35x1x2.449x11.078x20000/1000=732.657kN>F1=19.25kN 满足要求！。

柱模板支撑计算书(700.700)

柱模板支撑计算书（700×700）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm，柱模板的截面高度 H=700mm，柱模板的计算高度 L = 5800mm，柱箍间距计算跨度 d = 300mm。

柱箍采用100×100mm木方。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度50mm。

B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

7003253255237523柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×3.000=2.700kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下9.88kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.30m 。

荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.300+1.40×2.700×0.300=9.882kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 16.20cm 3；截面惯性矩 I = 14.58cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×7.290+1.40×0.810)×0.325×0.325=0.104kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.104×1000×1000/16200=6.443N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×7.290+1.40×0.810)×0.325=1.927kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1927.0/(2×300.000×18.000)=0.535N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.290×3254/(100×6000×145800)=0.629mm面板的最大挠度小于325.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下30030030010.71kN/mAB竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.325m 。

模板支架计算书

模板支架一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚(max=160mm ),最大梁截面为300x 600 mm,沿梁方向梁下立杆间距为800 mm,最大层高4.7 m,施工采用①48 x 3.5 mm 钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la = lb = 1000mm ,步距为1.5m ,模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度 a = 100 mm 。

剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m - 15m 设置。

应支3-4根立杆，斜杆与地面夹角45° — 60°。

搭设示意图如下：二、荷载计算：1. 静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m 3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m 2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m 3浇注砼自重标准值：24 KN/ m 32. 动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m 2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m 2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下:OC|CC J■QOC0.□C300 |'00010001000q1000 1000 1000模板支架立杆的计算长度l o= h + 2a= 1.5+ 2X 0.1= 1.7 m取长度系数卩二1.5入=l o/l = K 卩l o/i取K = 1,入=1.5X 170/1.58= 161.39V〔入〕=210,滿足要求取K = 1.155 入=1.155X 1.5X 170/1.58= 186.4W= 0.207验算支架立杆稳定性,即N/WA = 11.34X 103/0.207X 489= 112. 03N/ mm2v205 N/ mm2= f，滿足要求5.梁下立杆强度计算（计算1.6 m范围，其下为4根立杆）荷载计算静荷载：梁下钢模板自重标准值：0.5KN/ m2 梁钢筋自重标准值：1.1 KN/ m2 新浇筑砼自重标准值：24 KN/ m2 动荷载：施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2qK1=0.3X1.6X0.3+1.1X1.6X0.3X2+24X1.6X0.3X2=0.24+1.056+23.04=24.34KN/m q1=1.2XqK1=1.2X24.34=29.21=29.21KN/mqK2=1X1.6X0.3+2X1.6X0.3=1.44KN/m q2= 1.2X qK2= 1.4X 1.44= 2.02KN/m 每根立杆受力（29.21+2.02）/4=7.812KN/m（2）模板支架立杆的计算长度l0=h+2a=1.5+2X0.1=1.7 m取长度系数卩=1.5入=I。

模板支撑体系计算书

模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×1=16.839kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝16.839×0.252/8＝0.132kN·mσ＝M max/W＝0.132×106/28166.667＝4.671N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2504/(384×10000×183083.333)=0.282mmν＝0.282mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算101k2k3k c1kQ2k)]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.277kN/m 因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.49kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b=1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.49×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.433kN·m M2＝q1L12/2=4.277×0.32/2＝0.192kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.433，0.192]＝0.433kN·mσ=M max/W=0.433×106/42667=10.15N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.49×0.9+0.625×0.787×0.9＝2.406kNV2＝q1L1＝4.277×0.3＝1.283kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.406，1.283]＝2.406kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.406×1000/(2×40×80)＝1.128N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.585kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.585×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.554mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.585×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.164mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.345kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.557kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.345×0.9＝4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.557+0.437×0.787)×0.9+4.345×0.3＝2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.635×0.9＝2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.635×0.9+2.635×0.3＝1.68kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.779kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.865×106/4490=192.748N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×6.664×1000/424＝31.436N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.974mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.332mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×250)=2200mmλ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×250)=2541mmλ=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，φ1=0.277M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×1.4×(1×0.024×0.9×1.52/10)=0.006kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1×1.35×0.15×4=19.25kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝19.25×103/(0.277×424)+0.006×106/4490=165.266N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.111=0.1kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×42×0.1+4×0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=42×0.9×[0.15×4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×4/2=21.867kN. m≥3γ0M ok =3×1×1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×2120×380/1000=559.409kN≥F1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×11.078×20000/1000=732.657kN≥F1=19.25kN满足要求！。

柱模板支撑计算书

附件四柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数以框支柱KZZ2截面为B*H=1300*1400的柱为例，验算其支撑系统柱砼浇捣高度为4.4m，采用18厚木模板，60*80木枋作竖楞，B向间距210，H 向间距191，φ48*2.8mm双钢管作横楞，竖向间距500，φ12对拉螺杆，B向对拉2道，H向对拉2道。

二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇砼侧压力产生荷载标准值。

新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22*γcT0β1β2V1/2F=γcHγc—砼自重密度T0—新浇砼的初凝时间，T0=200/(T+15)T—砼的入模温度(℃)，取20℃V—砼的浇灌速度(m/h)，取2.5m/hH—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m)β1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2—砼坍落度影响修正系数，取1.15F=0.22*24*1.2*1.15*2.51/2*200/(20+15)=65.8kn/m2F=24*4.4=105.6 kn/m2取较小值为65.8 kn/m2，有效作用高度为h=65.8/24=2.74m倾倒砼时产的荷载标准值为4kn/m2，三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，BH向计算跨度取大值206。

面板的计算宽度取柱箍间距0.5m，荷载计算值q=1.2*65.8*0.5+1.4*4*0.5=42.3kn/mW=500*18*18/6=27000mm3I=500*18*18*18*/12=243000mm3(1)、抗弯强度计算f=M/W≤[f]木模板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2M=0.1*qL2=0.1*42.3*0.206*0.206=0.18kn.mf=M/W=0.18*106/27000= 6.1N/mm2≤[f] =13N/mm2强度符合要求(2)、挠度计算ωA=0.677*qL4/100EI≤[ωA]ωA=0.677*qL4/100EI=0.677*65.8*0.5*2064/100*9.5*103*243000=0.17mm≤[ωA]=206/400=0.52mm挠度符合要求四、竖楞木枋的计算竖楞木枋直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，竖楞木枋的计算宽度取BH两方向最大间距0.206m。

柱模板计算书

柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:8；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:8；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60；高度(mm):150；柱箍的间距(mm):790；3.竖楞信息竖楞材料:木方；宽度(mm):60；高度(mm):150；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γＨ其中γ　-- 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取 4.000h；T -- 混凝土的入模温度，取35.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取 2.00m/h；H -- 模板计算高度，取 3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取 1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.15。

分别计算得F=0.22γtβ1β2V1/2 =42.936 kN/m2、F=γＨ=75.000 kN/m2，取较小值42.936 kN/m2作为本工程计算荷载。

模板及支模架计算书

模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。

（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。

1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。

2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。

荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。

其强度和钢度应满足表4—6的要求。

模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。

三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。

梁模板钢管高支撑架计算书

大跨度钢筋混凝土支撑体系计算书一、梁模板钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

模板支架搭设高度为29.5米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=1500mm ×2500mm ，中间空腔部分尺寸为：B ×D=700mm ×1700mm ，计算时可简化为梁截面 B ×D=1500mm ×1700mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加5道承重立杆。

梁顶托采用100×100mm 方木。

295001200170图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管规格为48×3.5。

二、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取方木的支座力，如图所示。

均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m 。

托梁计算简图0.534托梁弯矩图(kN.m)0.002托梁变形图(mm)10.1610.16托梁剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.534kN.m最大支座 F= 17.691kN最大变形 V= 0.1mm顶托梁的截面力学参数为：本结构中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；1、顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.534×106/166666.7=3.20N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2、顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值：T=3×10163/(2×100×150)=1.016N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!3、顶托梁挠度计算最大变形 v =0.1mm顶托梁的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

模板支撑系统计算书

三、模板计算书一、基本情况本合同共计12个构、建筑物，其中101，102，103，104储药池，107模板支护形式基本相同，为第一种支护形式。

108，109支护形式基本相同，为第二种支护形式。

第一种支护形式采用组合钢模板，横肋采用脚手管，每隔350mm 布置一道。

纵肋采用双拼脚手管，每隔750mm 布置一道。

穿墙螺栓布置在竖肋上，采用Ф16mm 螺栓，布置间距为750×750mm 。

第二种支护形式采用组合钢模板，横肋采用脚手管，每隔350mm 布置一道。

纵肋采用双拼100×100mm 方木，每隔750mm 布置一道。

穿墙螺栓布置在竖肋上，采用Ф20mm 螺栓，布置间距为1300×750mm 。

二、已知条件Ф48×3.5mm 脚手管419.12cm I x =，308.5cm W x =100×100mm 方木4833cm I x =，37.166cm W x =混凝土侧压力取值为352m KN第一种支护情况计算书三、验算横肋横肋间距350mm ，支撑在竖肋上。

荷载m KN Fh q 25.1235.035=⨯==经由同济启明星计算软件计算得：m KN M .2.0max =，位于1.4米处。

[]MPa MPa W M x 2104.391008.52006max max =<=⨯==-σσ 最大挠度为0.1mm ，出现在1.575米处。

5001350013501.0<==l w 满足要求。

四、验算纵肋纵肋间距为750mm ，支撑在穿墙螺栓上。

荷载m KN Fh q 25.2675.035=⨯==，受力如图所示经由同济启明星计算软件计算得：m KN M .6.1max =，位于0.75米处。

[]MPa MPa W M x 2101571008.52160026max max =<=⨯⨯==-σσ 最大挠度为1mm ，出现在0.375米处。

板模板木支撑计算书

板模板(木支撑)计算书阳江项目工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。

本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。

模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑施工手册》（第四版）等编制。

一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架计算高度(m): 3.000；立柱采用方木；立柱方木截面宽度(mm): 60.000；立柱方木截面高度(mm): 80.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数楼板的计算厚度(mm)：100.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值f m(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.400；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值f m(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.400；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值f v(N/mm2)：11.000；7、立柱方木参数立柱方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值f v(N/mm2)：10.000；二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100.00×1.802/6 = 54.000cm3；I = 100.00×1.803/12 = 48.600cm3；面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.000×0.100×1.000+3.500×1.000 = 6.000 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.000×1.000 = 2.000 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M = 0.1ql2其中：q=1.2 q1+1.4 q2=1.2×6.000+1.4×2.000= 10.000kN/m最大弯矩M =0.1×10.000×300.002= 90000.000 N·mm；面板最大应力计算值σ =M/W= 90000.000/54000.000 = 1.667 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=17.00 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.667N/mm2，小于面板的抗弯强度设计值17N/mm2，满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=6.000kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×6.000×300.0004/(100×6000.00×48.600×104)=0.11 mm；面板最大允许挠度[ν]=300.00/250=1.20mm；面板的最大挠度计算值0.11mm，小于面板的最大允许挠度1.2mm，满足要求！三、模板底支撑方木的验算本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照三跨连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = b×h2/6 = 4.000×6.0002/6 = 24.000 cm3；I = b×h3/12 = 4.000×6.0003/12 = 72.000 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.000×0.100×0.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500×0.300 = 0.150kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 2.000×0.300=0.600 kN/m；2、抗弯强度验算M=0.1ql2均布荷载q = 1.2×(q1+q2 )+1.4×p1 = 1.2×(0.750+0.150)+1.4×0.600= 1.920kN/m；最大弯矩M =0.1×q×l2 = 0.1×1.920×1.0002= 0.192 kN·m；最大支座力N = 1.1×q×l = 1.1×1.920×1.000 = 2.112 kN ；截面应力σ = M/W = 0.192×106/24.000×103 = 8.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为8.000N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足下式：τ = 3V/(2bh n)≤f v其中最大剪力：V = 0.6×1.920×1.000 = 1.152 kN；截面受剪应力计算值：τ = 3×1.152×103/(2×40.000×60.000) = 0.720 N/mm2；截面抗剪强度设计值：[f v] = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.720N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！4、挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1+q2 = 0.750+0.150 = 0.900 kN/m；最大变形ν= 0.677×0.900×（1.000×103）4/(100×9000.000×72.000×104)= 0.940 mm；方木的最大挠度为0.940mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！四、帽木验算支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.920×1.000 = 1.920 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN·m)帽木变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1] = 2.277 kN；R[2] = 3.913 kN；R[3] = 1.509 kN；最大弯矩M max = 0.208 kN·m；最大变形νmax = 0.110 mm；最大剪力V max = 2.341 kN；截面应力σ = 207.941/64 = 3.249 N/mm2。