煤矿供电设计与继电保护整定计算示例
煤矿供电整定保护计算_图文.
一、电力变压器的继电保护配置二、电力变压器的电流保护整定计算三、示例【例7-1】 10/0.4KV 车间配电变压器的保护。
已知条件:变压器为S9型630KVA ,高压测额定电流为36.4A ,过负荷系数取3。
最大运行方式下变压器低压侧三项短路时,流过高压测的超瞬态电流max 32''∙k I 为664.6A 。
最小运行方式下变压器高压侧三相短路超瞬态电流min 31''∙k I 为2750A ,低压侧三相短路时流过高压侧的超瞬态电流min 32''∙k I 为565A 。
最小运行方式下变压器低压侧母线单项接地稳态短路电流min 122∙k I 为8220A (对于Y ,yn0接线、14060A (对于D ,yn11接线。
计算中可假定系统电源容量为无穷大,稳态短路电流等于超瞬态短路电流。
解(1电力变压器的保护配置。
1 装设三个LL-11A 型过流继电器和三个变化为100/5的电流互感器TA1~TA3,组成过电流保护兼作电流速断保护。
2 装设一个LL-11A 型过流继电器和一个变化为1000/5的电流互感器TA4,组成低压侧单相接地保护(当仅按躲过不平衡电流整定时TA4变比应为300/5。
保护原理见下图。
配电变压器保护原理(2整定计算。
1过电流保护:保护装置的动作电流,(4.82085.04.36313.111A n K I K K K I TA r rT gh jxre Kop=⨯⨯⨯⨯==∙取9A保护装置一次动作电流(1801209A K n I I jxTAkopop =⨯==∙保护装置的灵敏系数5.172.2180565866.0''866.0''min32min22>=⨯===∙∙opk opk sen I I I I K保护装置的动作时限取0.5s2电流速断保护:保护装置的动作电流(8.49206.66415.1''max32A n I K K I TA k jxrel Kop=⨯⨯==∙∙瞬动作电流倍数(电流速断保护装置动作电流与过电流保护装置动作电流之比为54.598.49=,取6倍保护装置的灵敏系数22.261802750866.0''866.0''min31min21>=⨯⨯===∙∙opk opk sen I I I I K根据上述计算,装设LL-11A/10型过流继电器。
煤矿电动机变压器及线路继电保护整定
=
《电力系统继电保护》69页
6～10kV输电线路继电保护整定 计算
应采用最小运行方式下本线路末端两相 短路时的短路电流进行校验，灵敏度系数 大于等于1.3~1.5。
式中 Kk —可靠系数，取1.3～1.4； Id.max—变压器低压侧母线上短路时流过保
护的最大短路电流。
变压器短路保护
2）躲过变压器空载投入时的励磁涌流，通常取
Idz = K×IB.e
《煤矿供电设计与继电保护整定计算示例》215页
式中 IB.e—保护安装侧变压器的额定电流
K—变压器励磁涌流倍数，默认取8倍，一般
6～10kV输电线路继电保护整定计算
（4）灵敏度系数按保护范围末端的最小两相 短路电流校验，即
Klm
=
I（2） d.m in
> 1.5
Idz
《供电技术》401页
式中
I（2） d .m in
—保护范围末端的最小两相短路
电流。
6～10kV输电线路继电保护整定计算
2、带时限电流速断保护 但是由于煤矿供电的距离较近，采区变电所之
带时限电流速断保护作为本线路的主保护， 能以较短时限切除本线路全长上的故障。
《电力系统继电保护》73页
（1）带时限电流速断保护动作电流值应大于下一 线路的无时限电流保护的动作电流，即
I
I dz
=
Kk
III dz
《电力系统继电保护》66页
6～10kV输电线路继电保护整定计算
式中
I
II dz
—下一线路的无时限电流保护的动作
取5～8。
动作电流按其中较大者整定。
变压器短路保护
按变压器电源侧两相短路电流检验保护的灵敏 度，要求灵敏度系数≥1.5即
煤矿供电设计与继电保护整定计算示例
煤矿供电设计与继电保护整定计算示例1. 引言1.1 概述煤矿供电设计和继电保护整定是在煤矿行业中非常重要的技术环节。
煤矿作为能源产业的关键部门，对供电系统和继电保护要求高度可靠和安全性。
本文旨在探讨煤矿供电设计和继电保护整定的计算方法，并通过一个实例分析来验证以及讨论其结果。
1.2 文章结构本文共分为五个主要部分，具体内容如下：- 引言：介绍文章的背景和目的。
- 煤矿供电设计：详细讨论了供电系统概述、设计原则以及电气设备选择等方面内容。
- 继电保护整定计算：阐述了继电保护的概念和整定计算方法的介绍。
- 实例分析与结果讨论：通过一个具体案例，进行了参数设置和整定计算过程的分析，并讨论了相关结果。
- 结论与展望：总结了文章内容，并提出存在问题及未来发展方向。
1.3 目的本文旨在深入探讨煤矿供电设计与继电保护整定计算方法，并通过实例分析验证这些方法的可行性和有效性。
希望通过本文的研究，进一步提高煤矿供电系统的可靠性和安全性，为煤矿行业的发展做出贡献。
同时，也为其他相关领域的电气工程师提供参考和借鉴。
2. 煤矿供电设计2.1 供电系统概述煤矿供电系统是指为煤矿提供稳定、可靠的电力供应的设备和网络。
该系统通常包括输电线路、配电变压器、配电线路、开关设备以及其他相关辅助设备。
供电系统需要满足工矿企业的用电需求，保证生产设备的正常运行。
2.2 设计原则在进行煤矿供电系统设计时，需要考虑以下原则：2.2.1 可靠性原则：供电系统应具有良好的可靠性，确保不间断地为工矿企业提供稳定的电力。
2.2.2 安全性原则：供电系统应采取安全措施，预防火灾、触电等事故，并且能够快速有效地切除故障点。
2.2.3 经济性原则：在满足供电需求的前提下，尽量降低工程投资和运营成本。
2.3 电气设备选择在煤矿供电系统设计中，需要选择适当的电气设备以满足不同负荷和环境条件下的需求。
常见的主要设备包括：2.3.1 输电线路：选择合适的电压等级和导线截面积，确保输电过程中的损耗和电压降低在允许范围内。
煤矿供电设计与继电保护整定计算示例
《煤矿供电设计与继电保护整定计算示例》2013年11月16号，值得欢庆鼓舞的一天，根据我们公司（合肥明信软件技术有限公司）十几年的软件开发经验结合煤矿实际工作情况出版的《煤矿供电设计与继电保护整定计算示例》一书，已经正式出版。
《煤矿供电设计与继电保护整定计算示例》共分十三章，主要包括三部分内容，第一部分是煤矿供电设计、继电保护整定计算方法和理论分析；第二部分是煤矿供电设计和继电保护整定计算示例；第三部分是煤矿供电系统数据库，数据库收集了大量的矿用变压器及高低压电缆等设备参数。
第十二章是神华集团某矿一个典型综采工作面供电设计的综合示例，示例给出了移动变电站、高低压电缆选择、短路电流和保护整定计算的详细步骤和过程。
第十三章是淮南矿业集团公司潘一东矿高压供电系统的综合示例。
该示例详细列出了全矿高压短路电流计算步骤，给出了110kV和10kV高压开关正确的整定计算方法和详细的计算过程。
分析了该矿原保护定值计算存在的问题及可能发生越级跳闸的原因，并给出了相应的解决方案。
第四章查表法计算井下低压短路电流，增加了一次电压10kV、二次电压400V、693V、1200V、3450V干式变压器和移动变电站的两相短路电流计算表，解决了长期困扰煤矿电管员无表可查的实际问题。
《煤矿供电设计与继电保护整定计算示例》特别适用于煤矿机电人员作为供电设计及继电保护整定计算的参考书，非常适用于煤矿电管员作为查表法计算低压短路电流的工具书，也可作为高职、高专院校有关专业的教学参考书。
本书的效果如如下：目录第一章井下电力负荷统计与变压器选择第一节负荷统计与选择计算方法第二节负荷统计与选择计算示例第三节井下变压器参数库第二章井下低压电缆选择与计算第一节低压电缆选择计算和校验第二节按允许电压损失选择电缆第三节按启动时的电压损失校验电缆截面第四节井下低压电缆选择与计算示例第五节低压电缆参数库第三章矿井高压电缆选择与计算第一节高压电缆选择计算和校验第二节高压电缆选择计算和校验示例第三节高压电缆参数库第四章矿井低压系统短路电流计算第一节短路电流概述第二节井下低压短路电流计算（用有名单位制计算）第三节井下低压短路电流有名单位制计算示例第四节查表法计算井下低压短路电流第五节变压器二次侧两相短路电流计算表第五章矿井地面低压系统短路电流计算第一节低压网络三相和两相短路电流的计算第二节单相短路(包括单相接地故障)电流的计算第三节变压器二次侧穿越电流计算第四节变压器一次侧系统阻抗的计算第五节 10(6)/0.4kV变压器一次侧系统短路容量第六节矿井地面低压系统短路电流计算示例第六章矿井高压系统短路电流计算第一节有名单位制计算高压短路电流第二节标幺值法计算高压短路电流第三节汽轮发电机运算曲线数字表第四节有限容量短路计算示例第七章井下高压开关保护整定计算第一节井下高压开关保护整定计算原则第二节井下6～10kV高压保护装置整定计算方法第三节井下高压开关整定保护计算示例第八章井下低压开关保护整定计算第一节变压器二次侧馈电开关保护整定计算第二节变压器二次侧启动器保护整定计算第三节井下低压开关保护整定计算示例第四节牵引整流变压器保护整定计算第九章煤矿线路电流、电压保护的整定计算第一节继电保护的基本原理第二节对继电保护的基本要求第三节线路的三段式电流保护整定计算第四节电流、电压联锁保护第五节线路三段式保护示例第十章变压器保护的整定计算第一节电力变压器的继电保护配置第二节电力变压器保护的整定计算第三节矿山35kV～110kV主变压器运行方式第四节矿山35kV～110kV 变电所保护整定方案第五节矿山35kV～110kV 变电所整定计算方法第六节变压器保护整定计算示例第十一章煤矿其它高压设备保护的整定计算第一节 6～10kV电动机的保护第二节 6～10kV电力电容器的保护第三节 6～10kV母线分段断路器的保护第四节整定计算示例第十二章井下采区供电设计综合示例第一节负荷统计与变压器选择第二节高压电缆选择和校验第三节低压电缆选择和校验第四节高、低压短路电流计算第五节高、低压开关保护整定第六节设备列表第十三章煤矿高压供电系统综合计算示例第一节地面短路电流计算第二节地面整定保护附录一本书常用公式符号说明表附录二《明信煤矿安全供电专家系统》简介附录三《明信煤矿继保专家服务》简介附录四《明信煤矿设备管理与综合自动化办公系统》简介附录五《明信煤矿电缆与小型电器管理系统》简介参考文献此书汇聚了公司所有同事的努力与汗水，在此特别感谢公司董事长陈总的辛勤付出，利用个人休息时间来加班加点完成对整本书籍的统稿和规划，也特别感谢王霜同事对本书部分章节的宝贵意见和校对，同时也感谢为此书付出汗水的公司所有同事们，因为有你们，《煤矿供电设计与继电保护整定计算示例》才得以顺利、快速的出版。
某煤矿供电系统设计计算示例
某煤矿供电系统设计计算示例某煤矿供电系统设计计算示例一、供电系统的拟定1、地面主供电线路（详见供电系统图）根据《煤矿规程》第四百四十一条规定，结合五一煤矿的实际情况，现拟定矿井供电线路为两条，一是由永安变电站向五一煤矿地面配电室输送的6KV供电线路；二是由元门坝变电站向五一煤矿地面配电室输送的6KV供电线路。
2、矿井主供电线路详见供电系统图）根据《煤矿规程》第四百四十一条规定，结合五一煤矿的实际情况，现拟定矿井供电线路为两条，第一条：采用ZLQ50mm2铠装电缆从地面10KV站向+510中央变电所供6000V电源，电缆长度为1200m。
第二条：采用ZLQ35mm2铠装电缆从地面10KV站向+350中央变电所供6000V电源，电缆长度为1700m。
第三条：采用ZLQ35mm2铠装电缆从地面10KV站向+200中央变电所供6000V电源，电缆长度为2200m；从+200中央变电所采用VUZ35mm2铠装电缆向南翼采区变电所供6000V电源，电缆长度为2300m。
2、联络电缆供电情况：+510水平中央变电所与+350水平中央变电所联络供电采用ZLQ35mm2铠装电缆，电缆长度为500m；+350水平中央变电所与+200水平中央变电所的联络供电采用ZLQ35mm2铠装电缆，电缆长度为500m。
二、各中央变电所变压器容量的计算1、+510中央变电所变压容量的计算P510=ΣPeKx÷Cosψpj其中ΣPe=P1+P2+P3，P1=130KW为2m绞车负荷；P2=75KW为1.2m人车负荷；P3=30KW为照明等其它负荷。
则ΣPe=130+75+30=255KW；Kx=0.7，Cosψpj=0.7P510=235×0.7÷0.7=235KVA＞180KVA。
由于考虑到1.2m绞车是专提升人员用，故该变电所采用两台变压器分别向2m绞车和1.2m绞车供电。
即一台180KVA和一台100KVA 的变压器。
井下供电系统短路电流和继电保护整定值的计算
井下供电系统短路电流和继电保护整定值的计算1、F1点（变压器为KBSG-400KV A；一次电压10KV，二次电压0.69KV,△U%=4)保护开关为一号变压器电源总开关，开关型号是KBZ19-5001、)二相短路电流的计算:(用电缆换算查表法计算,以下同)120平方电缆长度为L120=10M；电缆换算系数0.4295平方电缆长度为L95=3+3+3+3=12M;电缆换算系数0.5370平方电缆长度为L70=3M;电缆换算系数0.71总的电缆换算长度L总换算-10×0.42+12X0.53+3X0.71=12.7M查表得:二相短路电流I(2)F1=6735(A) ,三相短路电流I(3)F1=1.15×6735=7445（Ａ）２、）继电保护电流整定值：先计算一号变压器所接的负荷；ΣＰ＝维修队动力20KW+掘进二队动力20KW+斜井皮带运输机80KW+一号水泵110KW+二号水泵110KW=340 (KW)其中最大的电机是水泵电机110KW,额定电流是112A;采用降压起动电流是额定电流的5倍;起动电流I起=5×112=560 (A) 其他设备电流之和为:ΣI=112+82+21+21=236 (A)A、过电流保护整定值：I=K×(560+236)=1.2×796=955A (取1200A)这里K为可靠系数取1.2也可以按变压器二次侧的额定电流的4倍取值B、过负荷保护电流整定值：过负荷电流整定值按变压器的二次侧额定电流取值；I过负荷=310 （A）过负荷保护电流整定值不得超过所保护范围内电缆长期允许安全电流;载面120平方的电缆长期允许316A也可以按电缆允许载流量来整定过负荷电流值C、灵敏度的校验；（二相短路电流与过电流继电器的电流动作值之比应大于或等于1.5倍。
K g =6735÷1300=5.12、F2点（变压器的参数KBSG-400KV A ,一次侧电压10KV二次侧电压0.69KV,△U%=4）保护开关为二号变压器电源总开关，开关型号是KBZ19-5001、）二相短路电流的计算：120平方电缆长度：L120=12M，L=12×0.42=5.04M电缆换算系数0.42 95平方电缆长度:L95=3+3+3+3=12M,L=12×0.53=6.36M电缆换算系数0.5370平方电缆长度:L70=3M,L=3×0.71=2.13M电缆换算系数0.7150平方电缆长度:L50=3M,电缆换算系数1.0 L=3M总的电缆换算长度L总长=5.04+6.36+2.13+3=16.53 (M)查表得:二相短路电流I(2)F2=6655 (A)三相短路电流I(3)F2=1.15×6655=7653 (A)2、)继电保护电流整定值;二号变压器所接负荷:ΣＰ=7台×刮板运输机30KW+上山斜坡皮带运输机22KW+三号水泵110KW+乳化泵37KW+回柱绞车11.4KW=210+169=379 (KW)其中最大的电机是水泵电机110KW,额定电流112A;降压起动电流为额定电流的5倍,即I起=5×112=560A其他设备的工作电流I其他=277AA、过电流保护电流整定值I过电流=K×(560+277)=1.2×837=1004(A)取1300 (A)这里K为可靠系数取1.2也可以按变压器二次侧额定电流的4~5倍取值B、过负荷保护电流整定值I过负荷=310 (A)按小于变压器二次侧额定电流取值;过负荷保护电流的整定值不得超过所保护范围内电缆长期允许的安全电流;载面120平方的电缆长期允许安全电流是316AC、灵敏度的校验:K g=6655÷1300=5.13、F3点（控制开关为斜井皮带运输机总开关，开关型号为KBZ19-200）（变压器为KBSG-400KV A；一次电压10KV，二次电压0.69KV,△U%=4)1、)二相短路电流的计算：120平方电缆长度：L120=10+3+3+3=19M，换算系数为0.4295平方电缆长度:L95=3M,换算系数为0.5370平方电缆长度:L70=3M,换算系数为0.7150平方电缆长度；L50=450M，换算系数为1.0电缆换算总长度:L=19×0.42+3×0.53+3×0.71+450=464 (M) 查表得:二相短路电流I(2)F3=1435 (A),三相短路电流I(3)F3=1.15×1435=1650 (A)所接负荷为ΣＰ=2×40=80 (KW)40KW电机电压660V时的额定电流是41A,起动电流是额定电流的7倍;即起动电流I起=7×41=287 (A)2、）继电保护电流整定A、过电流保护电流整定值I过电流=287+41=328（A）取400（A）B、过负荷保护电流整定值I过负荷=2×41=82（A）取100（A）过负荷电流整定值的电流不允许超过该开关保护范围内电长期允许的安全电流;C、灵敏度校验：K g=1435÷400=3.5D、斜井皮带运输机单台控制开关电流整定值：过电流：取280 （A）；过负荷：取40 （A）4、F4、F5、F6点三台水泵电源控制总开关（由于三台水泵的功率、电缆截面、长度都是一样所以只计算F4点就可以了）水泵的功率为110KW，额定电流为112A，工作电压为660V；（变压器为KBSG-400KV A；一次电压10KV，二次电压0.69KV,△U%=4)1、）二相短路电流电缆长度：L120=10M+3M+3M+3M=19M换算系数为0.42L50=40M换算系数为1.0电缆换算长度:L=19×0.42+40=7.98+40=50M查表得:二相短路电流I(2)F4=5487 (A) 三相短路电流I(3)F4=1.15×5487=6310 (A)2、)继电保护电流整定值A、单台电机过电流保护按电动机的起动电流取值,单台水泵电机功率是110KW,额定电流是112A;由于采用降压起动所以它的起动电流一般为额定电流的4~5倍取值值。
煤矿井下供电系统继电保护整定计算
摘要电力是现代煤矿企业生产所需的主要能源，煤矿企业中的绝大多数生产机械都直接或间接地以电力为动力源，电力系统可靠、安全、经济、合理地运行对煤矿企业至关重要。
煤矿电网是电力系统的一个重要组成部分，它是联系电力系统与煤矿用电设备的桥梁，由于以电缆供电为主，具有负荷集中、电气设备运行环境恶劣、供电可靠性要求高等特点，其继电保护计算与系统电网和普通电力用户相比有一些特殊的地方。
随着煤矿井下生产对供电可靠性的要求越来越高，各煤矿企业对井下继电保护整定的工作日益重视，越发认识到制定一套适合于煤矿井下生产实际情况的继电保护整定规范的必要性与重要性。
目前煤矿电气技术员进行此项工作时普遍采用手工故障计算和人工整定计算的方法，因此对继电保护整定计算的手工计算作一些总结是有一定的意义的。
本文主要针对赵家寨煤矿井下供电系统现状、特点，提出一些有针对性的继电保护方面的看法及整定计算方法，以供探讨。
关键词：煤矿；电网; 继电保护；电力abstractElectric power is required by the modern mine enterprise production primary energy, machinery for coal mine enterprises in the vast majority of production is directly or indirectly to electricity as a power source, power system reliability, security, economic and rational operation of coal mining enterprises is essential.Coal mine electric network is an important part of power system, it is a bridge link between power system and electric equipment in coal mines, due mainly to cable power supply, load set run the appalling conditions, power supply, electrical equipment and high reliability requirements, system for relay protection calculation and its power network and compared to ordinary electricity user has some special place. As the demand for reliability of power supply in coal mine production increasing, underground in the coal mines of relay protection setting pay increasing attention to more awareness to develop a suitable for underground coal mine production realities of the necessity and importance of relay protection setting norms.Currently coal mine electrical technician carrying out the work commonly adopted method of fault calculation and manual setting by hand, so the manual calculation of relay protection setting calculation for summary of some significance. This article mainly for Zhao jiazhai coal mine power supply system status, characteristics and made a number of targeted view of relay protection and its setting calculation method, for discussion.Keywords：coal mine; electrified wire netting; relaying protection; power目录1 绪论 (1)1.1 赵家寨煤矿简介 (1)1.2 本课题的目的与意义 (1)1.3 矿井供电系统要求 (3)1.4 定值整定计算的基本原则 (4)2 赵家寨煤矿供电概况 (6)3 短路电流的计算 (7)3.1 概述 (7)3.2 短路的原因、种类及危害 (7)3.1 高压供电系统短路电流的计算 (9)3.1.1 短路电流变化过程分析 (9)3.1.2 短路回路中元件阻抗的计算 (9)3.1.3 短路电流的计算 (11)3.2 井下低压网络短路电流计算方法 (11)4 井下供电系统短路电流计算 (14)5 井下中央变电所计算校验 (16)5.1 D2点短路整定 (16)5.2 中央变电所3#柜(11采区变电所1回路) (18)5.3 中央变电所4#柜(11轨道1车场3车场电源) (19)5.4 中央变电所5#柜(中央泵房水泵1#水泵电源) (20)5.5 中央变电所14#柜(中央变电所高爆总电源) (20)5.6 中央变电所21#柜(西大巷风机专变) (21)5.7 中央变电所22#柜(12采区变电所Ⅱ回路) (22)5.8 中央变电所26#柜(强力胶带机Ⅱ回路) (23)5.9 中央变电所29#柜(所内3#变压器) (23)5.10 中央变电所30#柜(11采区变电所Ⅱ回路) (24)5.11 中央变电所31#柜(所内2#变压器) (25)5.12 中央变电所32#柜(西大巷配电点电源) (26)5.13 中央变电所34#高爆开关(31变电所电源) (26)5.14 中央变电所35#高爆开关(所内1#变压器) (27)6 11采区变电所计算校验 (29)6.1 1#、10#、19#高压真空馈电开关整定 (30)6.2 11采区变电所4#高压开关 (30)6.3 11采区变电所5#高压开关 (31)6.4 11采区变电所6#高压开关 (32)6.5 11采区变电所7#高压开关 (33)6.6 11采区变电所8#高压开关 (34)6.7 11采区变电所9#高压开关 (35)6.8 11采区变电所11#高压开关 (35)6.9 11采区变电所12#高爆开关 (37)6.10 11采区变电所15#高爆 (37)6.11 11采区变电所16#高爆 (38)6.12 11采区变电所17#高爆开关 (39)6.13 11采区变电所18#高压开关 (40)7 12采区变电所计算校验 (42)7.1 12采区变电所1#高爆开关(Ⅰ段进线) (42)7.2 12采区变电所2#高爆开关(12204工作面电源) (43)7.3 12采区变电所3#高爆开关(风井底变电所Ⅰ回路) (43)7.4 12采区变电所4#高爆开关(12采区变电所4#风机专变) (44)7.5 12采区变电所5#高爆开关(12采区变电所3#动力变压器) (45)7.6 12采区变电所10#高压开关 (45)7.7 12采区变电所15#高爆开关(12采区变电所Ⅱ回路) (46)8 风井变电所计算校验 (48)8.1 风井、泵房变电所母线短路容量计算： (48)8.2 风井、泵房变电所5#、6#高压真空电磁启动开关 (48)8.3 风井底变电所12#高压真空电磁启动开关 (50)8.4 风井泵房2#高爆开关： (51)9 总结 (53)致谢 (54)参考文献 (55)附录A (56)1 绪论1.1 赵家寨煤矿简介赵家寨煤矿(河南省新郑煤电公司)是河南省“十五”、“十一五”重点建设项目，由郑煤集团、神火集团、河南省煤田地质局共同出资建设的一座设计年产300万吨的现代化矿井。
煤矿供电系统整定计算
××煤矿供电系统保护整定计算编制 :审核：科长：二〇一〇年九月五日目录第一节短路计算 (2)第二节动、热稳定性校验 (10)第三节扇风机房整定计算 (15)第四节压风机房整定计算 (15)第五节主井绞车房整定计算 (15)第六节副井绞车房整定计算 (16)第七节中央变电所整定计算 (16)第八节二采变电所整定计算 (18)第九节-900变电所整定计算 (21)第十节机头变电所整定计算 (22)第十一节南翼变电所整定计算 (24)××煤矿供电系统整定计算第一节 短路计算一、计算依据1、 唐口110kV 变电所35kV 母线短路电流：d3m ax I =5.689kAd3min I =2.799kA2、 兴福集35kV 变电所35kV 母线短路电流：d3m ax I =2.323kAd3min I =1.496kA二、短路计算（一）我矿35kV 变电所6kV 侧母线短路电流计算1、××矿线时：（1）系统阻抗： 最大运行方式：Ω===7551.3689.5337)3(max min 0d I E x ϕ 最小运行方式：Ω===6323.7799.2337)3(minmin 0d I E x ϕ （2）线路阻抗：查《煤矿电工手册》第二分册（下同）表2-2-11得：Ω=⨯Ω+=2042..8174.027.022km km x l（3）主变压器电抗：Ω=Ω⨯=⋅=⋅⋅7616.812500000370001008100%22Tr N Tr N k Tr S U U x （4）主变压器变比：5556.53.635==n （5）用××矿线时我矿35kV 变电所35kV 母线侧短路电流：kA x x E I l dC 786.12042.87551.3337min 0)3(max =+=+=ϕ kA x x E I l dC 349.12042.86323.7337max 0)3(min =+=+=ϕ 6kV 母线侧短路电流：kA x x x nE I Tr l dC 7277.57616.82042.87551.33375556.5min 0)3(max =++⨯=++=ϕ kA x x x nE I Tr l dC 8249.47616.82042.86323.73375556.5max 0)3(min =++⨯=++=ϕ 2、兴王线时：（1）系统阻抗： 最大运行方式：Ω1962.9323.2337)3(max min 0===d I E x ϕ 最小运行方式：2799.14496.1337)3(min min 0===d I E x ϕ （2）线路阻抗：查表2-2-11得：Ω=⨯Ω+=4399.42.94.027.022km km x l（3）主变压器电抗：Ω=Ω⨯=⋅=⋅⋅7616.812500000370001008100%22Tr N Tr N k Tr S U U x （4）主变压器变比：5556.53.635==n（5）用兴王线时我矿35kV 变电所35kV 母线侧短路电流：kA x x E I l dC 5667.14399.41962.9337min 0)3(max =+=+=ϕ kA x x E I l dC 1412.14399.42799.14337max 0)3(min =+=+=ϕ 6kV 母线侧用兴王线时短路电流：最大运行方式：kA x x x nE I Tr l dC 2989.58.76164.43999.1962337/×5556.5min 0)3(max =++=++=ϕ 最小运行方式：kA x x x nE I Tr l dC 3187.47616.84399.42799.143375556.5max 0)3(min =++⨯=++=ϕ 以上计算显示我矿6kV 母线侧发生短路，兴王线路供电时短路电流较小，为满足供电安全性与可靠性，应以××矿线的最大运行方式下的短路电流与兴王线的最小运行方式下的短路电流配合为计算依据。
矿井供电系统整定计算.（DOC）
矿井供电系统整定计算.（DOC）矿井主变压器整定保护计算1、柳西110kV变电站主变保护整定值表（选取⾼压侧为基本侧）2、双柳35kV变电所主变保护整定值表（选取⾼压侧为基本侧）3、郭家⼭35kV变电所主变保护整定值表（选取⾼压侧为基本侧）（⼀）差动保护1）计算变压器各侧数据柳西110kV变电站1#、2#主变额定容量40000kV A：双柳35kV双柳35kV郭家⼭35kV2）计算差动启动电流（差动最⼩动作电流）0DZ I 为差动保护最⼩动作电流值，应按躲过正常变压器额定负载时的最⼤不平衡电流整定，即：0()DZ rel er e I K K U m I =+?+?式中：e I 为变压器（基本侧即⾼压侧）⼆次额定电流；rel K 为可靠系数（⼀般取1.3~1.5）；er K 为电流互感器的⽐误差，取0.10；U ?为变压器调压引起的误差，取调压范围中偏离额定值的最⼤值（百分值）；m ?为由于电流互感器变⽐未完全匹配产⽣的误差，可取为0.05。
在⼯程实⽤整定计算中可选取0(0.3~0.8)DZ e I I =，并应实测最⼤负载时差回路中的不平衡电流。
( 有的参考书上是 0.2～0.5 )本计算中取，柳西110kV 变电站1#、2#主变：00.50.5 3.49911.7500A DZ e I I ==?=双柳35kV 变电所1#主变：00.40.4 4.39891.7596A DZ e I I ==?=双柳35kV 变电所2#主变：00.40.4 2.74931.0997A DZ e I I ==?=郭家⼭35kV 变电所1#、2#主变：00.40.4 3.29911.3196A DZ e I I ==?=3）计算起始制动电流对折线型的⽐率制动差动保护，拐点电流即开始起制动作⽤时的电流，⼀般按照额定电流的0.8~1倍考虑。
另外，为躲过区外故障被切除后的暂态过程对变压器差动保护的影响，可使保护的制动作⽤提早产⽣，也可取为0.6~0.8倍的额定电流。
煤矿供电整定计算
负荷整定计算书（低压部分）机电安装组2011年12月风机1号总开关整定过程开关型号：KBZ-400，Ie=400A,Ue=660V,短路 1.6—9倍；所在地：临时变电所一、过载电流整定计算过程：Pe=0.5×（6×2×22kw+2×2×30kw）=192kwIe=Pe/（√3Ue cosФ）=192kw/1.732×690v×0.8=200A1.1Ie=1.1×200A=220A所以风机1号总开关过流整定值可取220A。
二、短路保护整定计算过程：1、KSBG-500/10风机专用变压器10000v侧阻抗：Z b（10000v）= Ud%×Ue2/Se=4.13%×10000×10000/500000=8.26Ω换算KSBG-500/10动力变压器660v侧阻抗：Z b（690v）=（690/10000）2×Zb（6000）=0.039Ω2、近短保护：变压器二次侧两相短路电流值为：I短= Ue（690）/2Zb=690/2×0.039A=8846.2A0.2 I短=0.2×8846.2A=1769.2A近短保护定值可取1800A3、远端保护：远端保护定值可取1420A风机2号总开关整定过程开关型号：KBZ-400Z，Ie=400A,Ue=660V,短路 1.6—9倍；所在地：临时变电所一、过载电流整定计算过程：Pe=0.5×8×2×22kw=176kwIe=Pe/（√3Ue cosФ）=176kw/1.732×690v×0.8=184A1.1Ie=1.1×184A=202A所以风机总开关过流整定值可取202A。
二、短路保护整定计算过程：1、KSBG-500/10风机专用变压器10000v侧阻抗：Z b（10000v）= Ud%×Ue2/Se=4.13%×10000×10000/500000=8.26Ω换算KSBG-500/10动力变压器660v侧阻抗：Z b（690v）=（690/10000）2×Zb（6000）=0.039Ω2、近短保护：变压器二次侧两相短路电流值为：I短= Ue（690）/2Zb=690/2×0.039A=8846.2A0.2 I短=0.2×8846.2A=1769.2A近短保护定值可取1800A3、远端保护：远端保护定值可取1420A井下动力1号总开关整定过程开关型号：KBZ-630，Ie=630A,Ue=660V,调档范围过载0.2---1.4倍，短路1.6—9倍额定电流；所在地：临时变电所一、过载电流整定计算过程：Pe=（45+40）+40+（2×55+5.5+1）+40+45+（2×55+5.5+45+1）=488kw Ie=Pe/（√3Ue cosФ）=488kw/1.732×690v×0.8=510A1.1Ie=1.1×510A=561A所以井下1号动力总开关过流整定值可取561A。
井下继电保护整定计算公式大全
继电保护整定计算公式1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。
（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ； N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。
（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。
煤矿整定计算
煤矿整定计算给你一个参考样本：电流整定计算如下：-107水平馈电开关：i2≥iqe+kxσie≥300+0.5×9≥304.5a校验id(2)/i2≥1.5850÷304.5=1.5-188水平馈电控制器：i2≥iqe+kxσie≥300+0.5×9≥304.5a校验id(2)/i2≥1.5600÷304.5＞1.5-300水平总馈电控制器：i2≥iqe+kxσie≥180+0.5×（21+21+21+5+5+8+8+8+5+4+4）≥234.5a校验id(2)/i2≥1.548÷234.5>1.5-300东支路馈电开关：i2≥iqe+kxσie≥180+0.5×(21+21+8+8+8+4+4+4+4)≥221a校验id(2)/i2≥1.5297÷221>1.5-300西支踟馈电控制器：i2≥iqe+kxσie≥126+0.5×（8+4）≥132a校验id(2)/i2≥1.5330÷132＞1.5-320支路馈电开关：i2≥iqe+kxσie≥126+0.5×（8+5+4）≥134.5a校验id(2)/i2≥1.5270÷134.5＞1.5必须想要对一个煤矿的馈电、配电控制器的维护整定展开理论排序，必须从何抓起？推荐答案一、统计数据出来全矿设备的总功率。
也就是把各个设备的功率相乘。
二、采用有关方法（备注1）排序出来“排序负荷”（备注2）。
三、根据“排序负荷”和电压等级，排序出来“排序电流”。
这个“计算电流”就是你选择配电设备、电线电缆和继电保护的依据了。
注1：确定“计算负荷”的方法，主要有需要系数法、利用系数法。
备注2：“排序负荷”就是一个计算出来的假想的负荷，其热效应与同一时间内实际变动负荷所产生的最小热效应成正比。
这主要看你是选择单台？保护变压器？线路总开关或是分开关？高压或是低压？单台如果就是电子保护器通常挑选大于或等同于电动机的额定值，其他的就多了！最远端两相短路电流及整定值计算如图所示，电缆横截面为50l2何况最北端的两二者短路电流及整定值应属多少？（需以系数为0.65，功率因数为0.7）矿用扰动电缆电阻电缆类型阻抗芯线截面50mm2橡套电缆电阻0.380电抗0.081问题补足：其他回答共1条660v电压过流整定分别为：44千瓦、27.5千瓦、16.5千瓦计算公式为：电机功率*1.1=开关的整定电流。
井下供电整定计算书
整定计算原则一、根据《煤矿井下供电的三大保护细则》来进行计算和整定。
二、整定原则1、总进线、联络开关整定值稍微比所带负荷高防开关整定值稍大；2、原则上大一档；3、下级与上级整定值成阶梯状。
中央变电所整定计算一、中央变电所母线短路电流计算：平地变电站母线短路容量按100MVA 计算，则： 1、电源系统电抗为：Xx=U P 2/S d =102/100=1Ω2、平地变电站至中央变电所两趟电缆型号、长度为MYJV22-3×185-800-103、电缆线路电抗为：Xl=x0L=0.09×0.8=0.072Ω 电缆线路阻抗为：RL=r0L=0.118×0.8=0.0944Ω 则：ΣX= Xx+Xl=1+0.072=1.072Ω 中央变电所母线短路容量：S d =3.93072.11022==∑X U MVA 短路电流计算：I )3(d= U P /3∑Z=10000/220944.0072.13+=5365A I )2(d=0.866I )3(d=0.866×5365=4646A 二、供电系统图如下：三、短路电流计算： (一)井下中央变电所1、变压器D 1—D 2的短路电流计算：计算公式：22202)()(2X R E I d ∑+∑=(1) 系统电抗计算：de S S U X 22==0.0051Ω(2) 高压电缆的阻抗计算：20K L R R =100000⨯=AR ρ=0.526Ω/㎞20K L X X =X 0=0.08Ω/㎞两台干式变压器均采用MYJV 22-10 3×35高压电缆24米，所以可求得： R=0.526×0.024/15.22=0.000055Ω X=0.08×0.024/15.22=0.000008Ω (3) 400KVA 变压器阻抗计算：222Beed b S U P R = BeXe b S U U X 2210=R b1=0.00893Ω X b1=0.0468Ω(630KVA) 低压电缆阻抗计算：R D =0.315×0.02=0.0063Ω X D =0.078×0.02=0.00156Ω 将以上计算结果代入计算公式可得：22202)()(2X R E I d ∑+∑=I 2d1= I 2d2=6200A2、各回路最远端采用查表法计算短路电流，详细见下表所示：四、中央变电所高防开关的整定： 1、6#高防开关控制1#干式变压器 (1) ee g U S I ⋅≤3…………高压配电箱的过载整定值g I …… 高压配电箱的过载整定值，A ；e S ………高压配电箱所带变压器的额定功率容量,为400KVA;e U …… 高压配电箱额定电压，kV;103400⨯=g I ＝23A过载保护整定电流倍数（23/100=0.23），取0.2倍。
矿井下低压供电继电保护整定计算
井下供电保护整定计算书一、概述：矿井工业场区内建有一座35/10.5kV变电站，设双回路35kV供电系统，1回35kV电源低压系统，安装2台SCB-1600/10 10/0.4kV 动力变压器及380V配电设备；矿井35kV变电站取消低压系统，以两回10kV电源线路向主通风机房10kV配电室、工业场地变电所、井下中央变电所、主斜井胶带机供电，向行政生活区变电所提供其中一回10kV电源；中央变电所采用10kV下井，两回电源均引自地面35kV变电所10kV不同母线段。
电缆选择MYJV22-8.7/10kV 3×120mm2 800m交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆，当任一回电源电缆故障时，另一回能满足井下全部负荷用电。
中央变电所设12台PJG-10Y 型矿用隔爆型高压真空配电装置，分别以两回10kV向一采区变电所、所内两台KBSG-630/10 10/0.69kV矿用隔爆型干式变压器供电；中央变电所以三回660V向井下主水泵房一对一直接供电，以两回660V向9#煤采区水泵房、行人斜巷架空乘人器供电，以单回660V向9号下山胶带输送机、上仓胶带输送机、4号煤库给煤机、无极绳绞车及巷道照明等供电。
二、整定计算：计算依据《煤矿井下供电三大保护细则》、《煤矿电工手册》、电器设备的产品说明书、供电系统图。
图纸附后。
1、井下中央变电所1.1负荷统计1.2过流整定计算：1.2.1中央变电所总馈电开关过载整定电流Iz=ΣPN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=（90+55+25+90+185+4+4+75）×1000÷(√3×660×0.8)=578A≈580AId=5Iz=5×580=2900A1.2.2中央变电所联络馈电开关过载整定电流Iz=ΣPN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=（110+25+90+75+90+11）×1000÷(√3×660×0.8)=438.7A≈440AId=5Iz=5×440=2200A1.2.3主排水泵起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=90×1000÷(√3×660×0.8)=100AId=5Iz=5×100=500A1.2.4 9#采区水泵回路馈电开关过载整定电流Iz=ΣPN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=（55+55）×1000÷(√3×660×0.8)=121A≈125AId=5Iz=5×125=625A1.2.5 9#采区水泵起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=55×1000÷(√3×660×0.8)=61A≈65AId=5Iz=5×65=325A1.2.6 9#调度绞车起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=25×1000÷(√3×660×0.8)=28A≈30AId=5Iz=5×30=150A1.2.7 9#上仓皮带起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=90×1000÷(√3×660×0.8)=99A≈100AId=5Iz=5×100=500A1.2.8井底车场无极绳绞车起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=75×1000÷(√3×660×0.8)=83A≈85AId=5Iz=5×85=425A1.2.9 9#上仓二部皮带回路回路馈电开关过载整定电流Iz=ΣPN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=（185+4+4+4）×1000÷(√3×660×0.8)=215AId=5Iz=5×215=1075A1.2.10 9#上仓二部皮带起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=185×1000÷(√3×660×0.8)=203A≈205AId=5Iz=5×205=1025A1.2.10 9#上仓二部皮带油泵开关起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=4×1000÷(√3×660×0.8)=4.4A≈5AId=5Iz=5×5=25A1.2.11 9#上仓二部皮带油泵开关起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=4×1000÷(√3×660×0.8)=4.4A≈5AId=5Iz=5×5=25A1.2.12 9#上仓二部皮带油泵风扇开关起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=4×1000÷(√3×660×0.8)=4.4A≈5AId=5Iz=5×5=25A1.2.13 9#上仓二部皮带张紧油泵开关起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=4×1000÷(√3×660×0.8)=4.4A≈5AId=5Iz=5×5=25A1.2.14 中央变电所NJG-906高爆开关的过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=528×1000÷(√3×10000×0.8)=38AId=5Iz=5×38=190A为双回路供电，故：NJG-908高爆开关的过载整定电流和NJG-906高爆开关的过载整定电流相同。
煤矿井下电气整定计算说明
（2）188#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K e=1.1×120=198A
馈电的短路保护计算:I=IQe+K e=6×1.1×60+1.1×60=462A
（取主局扇为干线最大负载）
（3）189#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K e=1.1×180=198A
75
82
656
245
起动器
QJZ16-30
660
张紧绞车电机
7.5
8
64
368
起动器
QJZ16-30
660
给煤机电机
18.5
20
160
244
起动器
QJZ16-30
660
油泵电机
2.2
3
24
057
起动器
QBZ-120N
660
调度绞车
11.4
13
104
456
起动器
QBZ-120
660
水泵
7.5
8
64
中央变电所高爆整定表
二、中央变电所负荷电气整定计算
1、中央变电所500KVA变压器的整定计算
500KVA移变（10KV→690V,变比取14.5）
二次侧过载整定电流：I/zz=K e=0.75×1.1×527=435A
二次侧短路保护电流：Izz=IQe+K e=6×1.1×185+0.75×1.1×342=1503A （取6#液压绞车电机为干线最大负载）
3
24
087
起动器
6#液压绞车硐室
QJZ1-30
660
油泵
15
继电保护定值整定计算公式大全(最新)
继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。
（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。
（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。
XX矿井下继电保护整定计算示例
大平矿井下电气设备继电保护整定计算示例一、系统概况 (1)二、短路电流和短路容量计算 (3)三、中央变电所高爆开关整定计算 (11)一、系统概况1、供电系统简介大平煤矿供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由平陌变电站（110/35kV）馈出两趟35 kV架空线路，（架空线型号为LGJ-120 ）到吴庄变电站(35kV/6kV)，站内35kV供电方式为全桥接线方式（5台高压真空断路器），通过2台SF7-8000/35/6主变分列运行。
井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-6kV-3*240-519米），分布在地面吴庄变电站两段母线上（吴23板在Ⅱ段母线，吴26板在Ⅰ段母线），井下布置有1个中央变电所（15台高爆开关、10台高压启动器、3台隔爆干式变压器）、9个采区变电所（分别是、16平台变电所、16下山变电所、21上部变电所、21中部变电所、21下部变电所、13平台变电所、13下山变电所、15变电所、15下山变电所），一个配电点（14配电点）。
采区变电所分别有两回路进线电源，通过中央变电所或二级变电所两段母线高压交联电缆馈出。
局部扇风机实现“双三专”供电，抽放泵站实现“三专加两专”供电，瓦斯电闭锁全部实现从变电所断电功能。
2、6kV系统资料⑴、吴庄变电站主变压器参数以上表中参数为说明书数值。
⑵、线路参数MYJV42－3×240－519m 工作在局网运行 查表参数如下 X ＝0.06⑶、电抗器参数 电抗器：NkL －500－8﹪ 查表Xr%＝4 Unr=6kV Inr=0.5kA 二、 短路电流和短路容量计算吴庄变电站35母线的系统阻抗标幺值为最大运行方式Xmin ＝0.4956,最小运行方式 Xmax ＝0.5656.（该数据为2002年数据）。
有关参数如下图： k-1点、k-2点、k-3点、k-4点、k-5点k-6点、k-7点、k-8点、k-9点、k-10点的三相短路电流和短路容量计算如下。
继电保护整定计算实例
1、如图所示网络，AB 、BC 、BD 线路上均装设了三段式电流保护，变压器装设了差动保护。
已知Ⅰ段可靠系数取1.25，Ⅱ段可靠取1.15，Ⅲ段可靠系数取1.15，自起动系数取1.5,返回系数取0.85，AB 线路最大工作电流200A ，时限级差取0.5s ，系统等值阻抗最大值为18Ω,AB 线路Ⅱ段动作电流为：A I II op 1803156815.11=⨯=被保护线路末端最小短路电流为：A I k 1369)2418(311500023min ,=+⨯⨯=灵敏度为：118031369〈=sen K 不满足要求。
改与相邻线路Ⅱ段配合，则[注：同理，由于BD 线路Ⅱ段限时电流速断保护动作电流大于BC 线路，因此应与BD 线路Ⅱ段配合。
]AI kF 363)130162413(3115000max .=+++⨯=A I IIop 54336315.13.11=⨯⨯=5.25431369==sen K 满足要求。
动作时间t t t II op II op ∆+=21 （2）定时限过电流保护A I IIIop 40620085.05.115.11=⨯⨯=近后备灵敏度：37.34061369==sen K 满足要求；远后备灵敏度：A I kE 927)202418(2115000min .=++⨯=28.2406927==sen K 满足要求。
[注：远后备BC 线路满足要求，必然BD 也满足要求，因BC 线路阻抗大于BD 线路。
] 动作时间：s t op 5.31=1697)1015.04.9(237000)2(min.=⨯+=k I ＞op I [注：按此计算能计算出保护区是否达到最小保护区，不能计算出保护区实际长度。
]因此灵敏度满足要求。
当需要计算出保护区长度时，可由下面计算公式求出最小保护区长度：1638)4.9(237000min =+⨯Z ，Ω=-⨯=9.14.91638237000min Z%19%100109.1min =⨯=L（2）限时电流速断保护1） 1） 按躲过接在B 母线上的变压器低压侧母线短路整定A I k 461)30103.6(337000)3(max .=++=A I K I k m a op 6004613.1.)3(max .=⨯== 2） 2） 与相邻线路瞬时电流速断保护配合A I k 755)12103.6(337000)3(max.=++=AI op 108575525.115.1=⨯⨯=选以上较大值作为动作电流, 则动作电流为1085A 。
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煤矿供电设计与继电保护整定计算示例
20XX年11月16号，值得欢庆鼓舞的一天，根据我们公司十几年的软件开发经验结合煤矿实际工作情况出版的一书，已经正式出版。
共分十三章，主要包括三部分内容，第一部分是煤矿供电设计、继电保护整定计算方法和理论分析；第二部分是煤矿供电设计和继电保护整定计算示例；第三部分是煤矿供电系统数据库，数据库收集了大量的矿用变压器及高低压电缆等设备参数。
第十二章是神华集团某矿一个典型综采工作面供电设计的综合示例，示例给出了移动变电站、高低压电缆选择、短路电流和保护整定计算的详细步骤和过程。
第十三章是淮南矿业集团公司潘一东矿高压供电系统的综合示例。
该示例详细列出了全矿高压短路电流计算步骤，给出了110kV和10kV高压开关正确的整定计算方法和详细的计算过程。
分析了该矿原保护定值计算存在的问题及可能发生越级跳闸的原因，并给出了相应的解决方案。
第四章查表法计算井下低压短路电流，增加了一次电压10kV、二次电压400V、693V、1200V、3450V干式变压器和移动变电站的两相短路电流计算表，解决了长期困扰煤矿电管员无表可查的实际问题。
特别适用于煤矿机电人员作为供电设计及继电保护整定计算的参考书，非常适用于煤矿电
管员作为查表法计算低压短路电流的工具书，也可作为高职、高专院校有关专业的教学参考书。
本书的效果如如下：
目录
第一章井下电力负荷统计与变压器选择
第一节负荷统计与选择计算方法第二节负荷统计与选择计算示例第三节井下变压器参数库第二章井下低压电缆选择与计算第一节低压电缆选择计算和校验第二节按允许电压损失选择电缆第三节按启动时的电压损失校验电缆截面第四节井下低压电缆选择与计算示例第五节低压电缆参数库第三章矿井高压电缆选择与计算第一节高压电缆选择计算和校验第二节高压电缆选择计算和校验示例第三节高压电缆参数库第四章矿井低压系统短路电流计算第一节短路电流概述
第二节井下低压短路电流计算第三节井下低压短路电流有名单位制计算示例第四节查表法计算井下低压短路电流第五节变压器二次侧两相短路电流计算表第五章矿井地面低压系统短路电流计算第一节低压网络三相和两相短路电流的计算第二节单相短路(包括单相接地故障)电流的计算第三节变压器二次侧穿越电流计算第四节
变压器一次侧系统阻抗的计算
第五节 10(6)/变压器一次侧系统短路容量第六节矿井地面低压系统短路电流计算示例第六章矿井高压系统短路电流计算第一节有名单位制计算高压短路电流第二节标幺值法计算高压短路电流第三节汽轮发电机运算曲线数字表第四节有限容量短路计算示例第七章井下高压开关保护整定计算第一节井下高压开关保护整定计算原则第二节井下6～10kV高压保护装置整定计算方法第三节井下高压开关整定保护计算示例第八章井下低压开关保护整定计算
第一节变压器二次侧馈电开关保护整定计算第二节变压器二次侧启动器保护整定计算第三节井下低压开关保护整定计算示例第四节牵引整流变压器保护整定计算第九章煤矿线路电流、电压保护的整定计算第一节继电保护的基本原理第二节对继电保护的基本要求第三节线路的三段式电流保护整定计算第四节电流、电压联锁保护第五节线路三段式保护示例第十章变压器保护的整定计算第一节电力变压器的继电保护配置第二节电力变压器保护的整定计算第三节矿山35kV～110kV主变压器运行方式第四节矿山35kV～110kV 变电所保护整定方案第五节矿山35kV～110kV 变电所整定计算方法第六节变压器保护整定计算示例第十一章煤矿其它高压设备保
护的整定计算第一节 6～10kV电动机的保护第二节 6～10kV电力电容器的保护第三节 6～10kV母线分段断路器的保护第四节整定计算示例
第十二章井下采区供电设计综合示例第一节负荷统计与变压器选择第二节高压电缆选择和校验第三节低压电缆选择和校验第四节高、低压短路电流计算第五节高、低压开关保护整定第六节设备列表
第十三章煤矿高压供电系统综合计算示例第一节地面短路电流计算第二节地面整定保护
附录一本书常用公式符号说明表
附录二《明信煤矿安全供电专家系统》简介附录三《明信煤矿继保专家服务》简介
附录四《明信煤矿设备管理与综合自动化办公系统》简介附录五《明信煤矿电缆与小型电器管理系统》简介。