脱硝SCR计算书
SCR脱硝工艺计算书
1
内筒长度
L
2
椭圆封头 长短轴比值
封头直边
内筒总长度
L’
3
氨罐内径
Di
4
氨罐内筒半 径
ri
5
液氨液位
H
6 上部空间高
h
7 液氨液位与内径比值
8 计算液氨实际体积
9
10
11
液氨储罐液位及体积计算
公式 m
m
m
Di/ri
m
假设
m
（H-ri）/ri SIN-1(（H-ri）/ri) ri^2*SIN-1(（H-ri）/ri)
V/V0
2：1 0.08 8.58 3.50
1.75
2.935 0.565 0.838571429
0.677142857 0.743872893 2.278110734
84.32902139
93.72638333 0.899736215
每边40mm 弧度数
ri)^2)^0.5+ri^2*SIN-1(（H-ri）/ri)】*L’
m3
3.14/24*Di^3*2+3.14/4*Di^2*L
V/V0
数值及计算结果 6
2：1 0.08 6.08 2.40
1.2
2.01 0.39 0.8375
0.675 0.740964702 1.066989171
27.95505107
Di
氨罐内筒半 径
ri
液氨液位
H
上部空间高
h
液氨液位与内径比值
ห้องสมุดไป่ตู้计算液氨实际体积
液氨实际体 积
V
氨罐容积
V0
填充系数
脱硝计算(完整)
SCR烟气系统设计参数
序号项目单位BMCR 1入口烟气量（BMCR，标干，6%O2）万Nm3/h110
2水分(BMCR、标湿、实氧）% 6.06%
3入口NOx浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm31200
4入口烟尘浓度（BMCR，标干，6%O2）g/Nm3
5脱硝效率%84%
6入口烟气温度℃340
7氨逃逸质量浓度mg/Nm3 2.3
氨逃逸浓度ppm 3.0
入口NO浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm3745
入口NO2浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm360
干态O2浓度(%)%6%
实际烟气含氧量（%）4%
湿基实际含氧量烟气量万Nm3/h103.32
干态实际O2浓度条件下烟气量万Nm3/h97.1
干基实际含氧量Nox浓度mg/Nm31360
出口烟气量（标态，干基，6%O2）Nm3/h
出口NOx浓度（标态，干基，6%O2）g/Nm3
氨氮摩尔比0.840
氨消耗量Kg/h431
台数2
氨质量流量Kg/h862
氨体积流量Nm3/h1136
稀释空气流量Nm3/h21586
以上为脱硝物料计算平衡。
脱硝计算（完整）
脱硝计算（完整）
SCR烟气系统设计参数
序号项目单位BMCR 1入口烟气量（BMCR，标干，6%O2）万Nm3/h110
2水分(BMCR、标湿、实氧）% 6.06%
3入口NOx浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm31200
4入口烟尘浓度（BMCR，标干，6%O2）g/Nm3
5脱硝效率%84%
6入口烟气温度℃340
7氨逃逸质量浓度mg/Nm3 2.3
氨逃逸浓度ppm 3.0
入口NO浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm3745
入口NO2浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm360
干态O2浓度(%)%6%
实际烟气含氧量（%）4%
湿基实际含氧量烟气量万Nm3/h103.32
干态实际O2浓度条件下烟气量万Nm3/h97.1
干基实际含氧量Nox浓度mg/Nm31360
出口烟气量（标态，干基，6%O2）Nm3/h
出口NOx浓度（标态，干基，6%O2）g/Nm3
氨氮摩尔比0.840
氨消耗量Kg/h431
台数2
氨质量流量Kg/h862
氨体积流量Nm3/h1136
稀释空气流量Nm3/h21586
以上为脱硝物料计算平衡。
SCR SNCR脱硝全部计算公式
Pa101325.00 0理想气体标态摩尔体积T0K273.15理想气体标态摩尔体积V0m3/kmol22.40干空气成分N2%(V)79.00O2%(V)21.00摩尔质量H2O kg/kmol18.02 N2kg/kmol28.01 O2kg/kmol32.00 CO kg/kmol28.01 CO2kg/kmol44.01 SO2kg/kmol64.06 SO3kg/kmol80.06 HCl kg/kmol36.46 HF kg/kmol20.01 NO kg/kmol30.01 NO2kg/kmol46.01 N2O kg/kmol44.01 NH3kg/kmol17.03 Hg kg/kmol200.59 CO(NH2)2kg/kmol60.06生成焓H2O kJ/kmol(241781.79) CO2kJ/kmol(393418.30) NH3kJ/kmol(45679.19) CO(NH2)2kJ/kmol(245433.62)比热H2O kJ/(kg*K) 4.20 NH3kJ/(kg*K) 4.61 CO(NH2)2kJ/(kg*K) 2.10溶解热CO(NH2)2-H2O kJ/kg241.60输入条件SCR/SNCR脱硝 beta版XX 2014 XXX原烟气参数流量Nm3/h（w.）130000.00温度°C370.00压力（绝对）Pa101325.00原烟气成分H2O%(V.,w.)10.00O2%(V.,dr.) 6.00 CO%(V.,dr.)0.00 CO2%(V.,dr.)15.00 SO2mg/Nm3(dr.)3000.00 SO3mg/Nm3(dr.)300.00 HCl mg/Nm3(dr.)50.00 HF mg/Nm3(dr.)20.00 NO mg/Nm3(dr.)475.00 NO2mg/Nm3(dr.)25.00 N2O mg/Nm3(dr.)0.00 NH3mg/Nm3(dr.)0.00 Hgμg/Nm3(dr.)0.00二恶英μg/Nm3(dr.)0.00尘mg/Nm3(dr.)50.00污染物脱除率CO x%(mol)0.00 SO x%(mol)0.00 HCl%(mol)0.00 HF%(mol)0.00 NO x%(mol)70.00汞%(mol)0.00二恶英%(mol)0.00尘%(mol)0.00 SO2/SO3转化率%(mol) 1.00大气温度°C20.00压力（绝对）Pa101325.00相对湿度%66.00还原剂温度°C100.00压力（相对）Pa4000.00 H2O%(V.,w.)12.50 N2%(V.,w.)63.20 O2%(V.,w.)16.80 CO2%(V.,w.) 2.50 NH3%(V.,w.) 5.00 NH3/NO x比1 1.02催化剂活性系数m/h 6.10比表面积m2/m3503.00视比重kg/m3300.00线速度m/s 6.00温降℃ 2.50计算过程SCR/SNCR脱硝 beta版XX 2014 XXXNH3需求量kg/h21.53需求量kmol/h 1.26需求量Nm3/h28.32限制浓度%(V.,w.) 5.00 CO(NH2)2需求量kmol/h0.63尿素分解第1步CO(NH2)2+H2O→CO2+2NH3(2438.73)kJ/kmol参与CO(NH2)2kmol/h0.63H2O kmol/h0.63消耗CO(NH2)2kmol/h0.63H2O kmol/h0.63剩余CO(NH2)2kmol/h0.00H2O kmol/h0.00生成CO2kmol/h0.63NH3kmol/h 1.264299976化学热Q kJ/h-1541.645232分解气分解前分解后合计kmol/h 2.74 3.37 H2O kmol/h 2.11 1.48 N2kmol/hO2kmol/hCO2kmol/h0.63 NH3kmol/h 1.26 CO(NH2)2kmol/h0.63大气含湿量温度°C20.00饱和水蒸气分压Pa#NAME?相对湿度%66.00水蒸气分压Pa#NAME?大气压Pa101325.00水蒸气摩尔比1#NAME?稀释空气合计Nm3/h490.8820737H2O Nm3/h#NAME?N2Nm3/h#NAME?O2Nm3/h#NAME?结束SCR/SNCR脱硝 beta版XX 2014 XXX。
烟气脱硝(SCR)技术及相关计算
第四页，共22页。
3. 减少氮氧化物排放(pái fànɡ)的方法
根据NOx生成机理，世界上控制NOx的技术主要包括 燃烧时尽量避免NOx的生成技术和NOx生成后的烟气 脱除技术。 1、低NOx燃烧技术 通过控制燃烧区域的温度和空气量，达到阻止NOx生 成及降低其排放浓度的目的，也可以称为低氮燃烧技 术。 2、烟气脱硝 随着环保要求不断提高(tí gāo)，各种低氮燃烧技术降 低NOx的排放不能满足环保的要求，需采取燃烧后的 烟气脱硝处理。
第三页，共22页。
2. 氮氧化物生成(shēnɡ chénɡ)机理
1、燃料型NOx 燃料型NOx是指燃料中氮的化合物在燃烧过程中被氧化所 生成的NOx。燃料型NOx是燃煤电厂锅炉产生NOx的主要 途径(tújìng)，大约占NOx总量的75%-90%。
2、热力型NOx 热力型NOx是指空气中的氧气和氮气在燃料燃烧时的高温 环境下生成NO和NO2的总和。反应式如下： N2 + O2→2NO
第十五页，共22页。
氨逃逸率 控制氨逃逸率小于3ppm，因为烟气中部
分SO2会转化为SO3，
NH3+ SO3+H2O——(NH4)SO4/ NH4HSO4
NH4HSO4沉积温度150-200℃，粘度大 ，加剧对空预器换热元件(yuánjiàn)的堵塞 和腐蚀。
第十六页，共22页。
催化剂堵塞和失效
4NO + 4NH3 + O2→ 4N2+ 6H2O 2NO2 + 4NH3 + O2→ 3N2 + 6H2O
第八页，共22页。
SCR反应(fǎnyìng)原理示意图
第九页，共22页。
4.3 SCR工艺流程(ɡōnɡ yì liú chénɡ)
烟气脱硝SCR工艺系统设计计算书(自动生成)
11 m 2.3 m 25.3 m2 14.86 m/s
出口烟道 宽 高 截面积 流速
11 m 3.85 m 42.35 m2 8.878 m/s
板式 催化剂
长 宽
高
1.88 m 6 0.95 m 12
1.256 m
SCR截面
长
11.62 m
宽
13.41 m
烟气脱硝SCR工艺系统设计计算书
序号 名称 一 输入数据
1 标态干基烟气量(实际O) 2 烟气成分(标态干基实际O)
2.1 O2(标况干态) 3 烟气污染物成分(标态,干基，6%O)
3.1 Nox以NO2计(6%O)
3.2 SO2 4 烟气温度 5 烟气压力 6 NOx脱除率 氨逃逸率 液氨纯度 稀释风机计算所需参数
截面积
155.8 m2
流速
2.41 m/s
单炉SCR个数 2
个
进口烟道 宽 高 截面积 流速
11 m 2.3 m 25.3 m2 14.86 m/s
出口烟道 宽 高 截面积 流速
11 m 3.85 m 42.35 m2 8.878 m/s
6.512
间隙 边缝
块 0.01 0.145 块 0.09 0.51
/
0.826446213
0.850500012
kg/h 105.8334388 kg/h 106.2584726
Nm3/h % Nm3/h 台
m3/h
139.4511193 5 3067.924625 1 1000.7 12 3242.945207
m3/h 2468212.852
天
7
kg/m3 500
二 设计条件换算 烟气量换算 标态湿基烟气量(实际O) 工况烟气量(湿基,6%氧,387℃) 标况湿基6%O 烟气H2O含量 NOx浓度换算 NOx实际浓度(标态，干基，实际O) NO浓度(标态，干基，实际O) NO2浓度(标态，干基，实际O)
SCR脱硝系统计算书
西柏坡1X600MW脱硝系统计算书序号名称符号单位数据备注一输入数据1标态干基烟气量(实际O)Q2Nm3/h9250221080425.696 2烟气成分(标态干基实际O)2.1O2(标况干态）Vol%3.483烟气污染物成分(标态,干基，6%O)3.1Nox以NO2计(6%O)mg/m3305.4453.2SO2mg/Nm34烟气温度℃3625烟气压力Pa6NOx脱除率%81氨逃逸率ppm3液氨纯度%99.6稀释风机计算所需参数二设计条件换算烟气量换算标态湿基烟气量(实际O)996468.814工况烟气量(湿基,6%氧,387℃）2707183.113标况湿基6%O烟气H2O含量%7.17NOx浓度换算NOx实际浓度(标态，干基，实际O)mg/Nm3356.75976NO浓度(标态，干基，实际O)mg/Nm3221.0359383NO2浓度(标态，干基，实际O)mg/Nm317.837988三计算结果氨氮摩尔比计算氨氮摩尔比/0.826446213氨氮摩尔比２0.850500012氨耗量计算纯NH3耗量kg/h105.8334388实际液氨耗量kg/h106.2584726稀释风机风量计算单台机组NH3流量Nm3/h139.4511193NH3体积浓度%5稀释风机流量Nm3/h3067.924625稀释风机数量台1当地大气压1000.7当地平均气温12风机实际流量m3/h3242.945207烟气流量计算实际烟气流量m3/h2468212.852氨区设备选型液氨储罐储存天数天7液氨密度kg/m3500储罐容积m335.70284681氨蒸发器kg/h223.1427925氨氮摩尔比0.867768523蜂窝板式催化剂间隙边缝催化剂长 1.91m6块0.010.145长 1.88m6宽0.97m12块0.090.51宽0.95m12高 1.2m高 1.256mSCR截面SCR截面长11.8m长11.62m宽13.65m宽13.41m截面积161.1m2截面积155.8m2流速 2.33m/s流速 2.41m/s单炉SCR个数2个单炉SCR个数2个进口烟道进口烟道宽11m宽11m高 2.3m高 2.3m截面积25.3m2截面积25.3m2流速14.86m/s流速14.86m/s出口烟道出口烟道宽11m宽11m高 3.85m高 3.85m截面积42.35m2截面积42.35m2流速8.878m/s流速8.878m/s6.512间隙边缝块0.010.145块0.090.51。
烟气脱硝计算书(尿素)
500 Kg/h
275500 250000 25500
(蒸发 水）
选用 (实际储存天 数）
不间断运行电
机
2.2
1
5.5
2.2
3
3
74
7.4
8Leabharlann 15121.30.8
0.68
52.2618624
65.9872
3.96
小时脱硝量 小时尿素用量 10%尿素溶液 水消耗
44 KG 63.8 638 574.2
1000 kg 1000 kg 1.333333333 m3 1.35648 m3 1.2 m 1.5 m 2.2
10 m3/h 21 mh2o 0.903947917
1.615058824 m3 8.075294118 m3 9.286588235 m3
5.0868 1.8 2.5 2.2
1.289803922 l/min 130 mh2o
180吨锅炉
2.2 1
5.5 2*2.2
3 3 37 3.7 8
总的电机
2.2 1
5.5 2.2
3 3 74 7.4 8 15 121.3 0.8 0.68 65.9872
-2 水耗
单位水耗 总水耗 单价 总的水成本
0.5
3960
7920
5
-3 脱硝剂 脱硝量 烟气量 NOX平均浓度 NOX脱除量 尿素消耗量 氧化镁价格 消耗脱硝剂成本
4 压缩空气 单耗 总耗 单价 总耗
220000 Nm3/h 200 mg/Nm3
174.24 t/a 100.188 t/a
2500 元/t
1 7920 0.1
25.047 万元 0.0792
脱硝SCR法(中低温)
脱硝SCR工艺介绍第一章脱硝技术介绍SCR 脱硝系统是利用催化剂，在一定温度下，使烟气中的NOx 与氨气供应系统注入的氨气混合后发生还原反应，生成氮气和水，从而降低NOx 的排放量，减少烟气对环境的污染。
其中SCR 反应器中发生反应如下：4NO + 4NH3 + O2催化剂4N2+ 6H2O (1)6NO2 + 8NH3催化剂7N2+ 12H2O (2)NO + NO2 + 2NH3催化剂2N2+ 3H2O (3)SCR 脱硝工艺系统可分为氨水储运系统、氨气制备和供应系统、氨/空气混合系统、氨喷射系统、烟气系统、SCR 反应器系统和废水吸收处理系统等。
其中由氨水槽车运送氨水，氨水由槽车输入储氨罐内，并依靠氨水泵将储氨罐中的氨水输送到氨水蒸发罐内蒸发为氨气，与稀释风机鼓入的稀释空气在氨/空气混合器中混合后，送达氨喷射系统。
在SCR 入口烟道处，喷射出的氨气和来自焦炉出口的烟气混合后进入SCR 反应器，通过两层催化剂进行脱硝反应，最终通过出口烟道回至余热锅炉，达到脱硝的目的。
第二章方案编制输入条件1. 概述1.1 编制依据(1) 中华人民共和国国家标准GB 16171-2012《炼焦化学工业污染物排放标准》和临汾大气污染防治文件。
(2) 中华人民共和国的有关法律、法规、部门规章及工程所在地的地方法规；(3) 现行有关的国家标准、规范，行业标准、规范及自治区级有关标准、规范；(4)业主提供的设计资料。
1.2 主要设计原则（1）选择符合环保要求的最经济合适的烟气脱硝工艺方案，烟气脱硝系统不能影响系统正常运行；（2）烟气脱硝工程尽可能按现有设备状况及场地条件进行布置，力求工艺流程和设施布置合理、操作安全、简便，对原机组设施的影响最少；（3）对脱硝副产物的处理应符合环境保护的长远要求，尽量避免脱硝副产物的二次污染，脱硝工艺应尽可能减少噪音对环境的影响；（4）脱硝工程应尽量节约能源和水源，降低脱硝系统的投资和运行费用；（5）脱硝系统年运行小时数按8000小时，脱硝系统可利用率98%以上；（6）SCR装置按反应器出口NOx含量150mg/Nm3以下达到环保要求。
SCR脱硝系统计算书
1.91 0.97 1.2
m m m
6 12
块 块
间隙 0.01 0.09
边缝 0.145 0.51
板式 催化剂 长 宽 高 SCR截面 长 宽 截面积 流速 单炉SCR个数 进口烟道 宽 高 截面积 流速
1.88 m 0.95 m 1.256 m
6 12
Байду номын сангаас
11.8 13.65 161.1 2.33 2
西柏坡1X600MW脱硝系统计算书
序号 一 1 2 2.1 3 3.1 3.2 4 5 6 名称 输入数据 标态干基烟气量(实际O) 烟气成分(标态干基实际O) O2(标况干态) 烟气污染物成分(标态,干基，6%O) Nox以NO2计(6%O) SO2 烟气温度 烟气压力 NOx脱除率 氨逃逸率 液氨纯度 稀释风机计算所需参数 设计条件换算 烟气量换算 标态湿基烟气量(实际O) 工况烟气量(湿基,6%氧,387℃) 标况湿基6%O 烟气H2O含量 NOx浓度换算 NOx实际浓度(标态，干基，实际O) NO浓度(标态，干基，实际O) NO2浓度(标态，干基，实际O) 计算结果 氨氮摩尔比计算 氨氮摩尔比 氨氮摩尔比2 氨耗量计算 纯NH3耗量 实际液氨耗量 稀释风机风量计算 单台机组NH3流量 NH3体积浓度 稀释风机流量 稀释风机数量 当地大气压 当地平均气温 风机实际流量 烟气流量计算 实际烟气流量 氨区设备选型 液氨储罐 储存天数 液氨密度 储罐容积 符号 Q2 单位 Nm3/h Vol% mg/m3 mg/Nm3 ℃ Pa % ppm % 数据 925022 3.48 305.445 362 81 3 99.6 备注 1080425.696
二
996468.814 2707183.113 % 7.17
2 SCR_SNCR脱硝全部计算公式
结束
kmol/h kmol/h kmol/h kmol/h kmol/h kmol/h kmol/h
°C Pa % Pa Pa 1
Nm3/h Nm3/h Nm3/h Nm3/h SCR/SNCR脱硝 beta版 XX 2014 XXX
2.74 2.11
0.63
20.00 #NAME?
#NAME? #NAME?
#NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
#NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
#NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
原始数据 尿素 堆积密度
真密度 水 温度 压力（相对） 尿素溶液 温度 压力（相对） 浓度 密度 稀释风机 压头 绝热压缩指数 定熵效率 稀释风加热器 出口温度 压降 喷射气 压力（相对） NH3
物料平衡
项目 基本数据：
湿基标态体积流量
干基标态体积流量
实际体积流量 温度 绝对压力 表压
密度 焓 质量流量： 合计 H2O N2 O2 CO2 NH3 CO(NH2)2 体积流量 合计
241.60
130000.00 370.00
101325.00
10.00
6.00 0.00 15.00 3000.00 300.00 50.00 20.00 475.00 25.00 0.00 0.00 0.00 0.00 50.00
COx SOx HCl HF NOx 汞 二恶英 尘 SO2/SO3转化率 大气 温度 压力（绝对） 相对湿度 还原剂 温度 压力（相对） H2O N2 O2 CO2 NH3 NH3/NOx比 催化剂 活性系数 比表面积
SCR脱硝催化剂体积计算书
要求排放浓度
烟气（标态）中NOx的流量（每台机组）
假设Nox中NO的含量比例 Nox中NO2的含量比例 原烟气中一氧化氮流量 原烟气中二氧化氮流量 净烟气中一氧化氮流量 净烟气中二氧化氮流量
脱硝效率
实际反应掉的NOX中的NO的量 实际反应掉的NOX中的NO2的量 根据方程（1）反应掉的氨量-NO2 方程式（2）反应掉的NO的量-NO
单位 计算公式或依据 ℃ Mpa
Mpa（a） 常压
入口蒸汽焓值
KJ/kg
排出热水温度
℃
排出热水焓值
KJ/kg
需要蒸汽量（考虑40%的裕量）
氨卸料压缩机 可以不考虑机组容量，以10吨罐车半小时卸氨速 度选用卸料压缩机，按照以往项目的经验，采用 理论输气量66m3/h，吸气压力1.6(MPa，表压)， 排气压力2.4(MPa，表压)，活塞式ZW系列，可以 满足要求。 氨气缓冲罐 氨气缓冲罐体积没有统一规定，按照经验可以如 下取值： 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积
Kg/h 理论需要的氨量/液氨纯度
数据 79.28
95.97
3.00
783000.00 2.35 98.32
0.736730 74.62 0.9960 74.92
Nm3/h 需要加入的总氨量/液氨纯度 Kg/h 即理论需要的氨量
天
98.71 74.62
10.00
h
h Kg ℃ Kg／m3 m3 台 m3 台 m3
NH3理论蒸发量
烟气脱硝系统设备选型计算 单位 计算公式或依据 m3 每个氨罐的储存容积/氨的储存系数
m m m3 3.14/24*D^3*2+3.14/4*D^2*L
烟气脱硝（SCR）技术及相关计算，非常实用!
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文章导读
烟气脱硝，按治理工艺可分为湿法脱硝和干法脱硝，目的是脱除烟气中的氮氧化物。
随着现代工业生产的发展和生活水平的提高，氮氧化物的污染问题，也越发引人关注。
本文主要介绍了烟气脱硝（SCR）技术及相关计算。
▲来源：电建技术
烟气脱硝，按治理工艺可分为湿法脱硝和干法脱硝，目的是脱除烟气中的氮氧化物。
随着现代工业生产的发展和生活水平的提高，氮氧化物的污染问题，也越发引人关注。
本文主要介绍了烟气脱硝（SCR）技术及相关计算。
来源 | 电建技术、中国大气网。
脱硝SCR工艺计算
催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积22催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys*βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度。
M1 H反应器高度12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。
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催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积,m222催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys/βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数，m/h26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度，m1 H反应器高度，m12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。