空间缆索自锚式悬索桥索股鼓丝研究分析与处理

不均匀应力计算，其鼓丝梳理的长度范围及梳理控制标准见下
图表。
D 绑扎带 A-A
h0 f
A
f
A
主缆索股梳理控制示意图
hm
五、主缆索股鼓丝处理
表3 均匀梳理鼓丝的控制值
绑扎带间距D （mm） 500 鼓丝矢高 f(mm) ≤4.0 索股理论高 度h0(mm) 51.2 索股最高高 度hm（mm） 55.2
1000
1500
≤7.9
≤11.9
51.2
51.2
59.1
63.1
主缆单元索股的鼓丝在全桥长度范围内由上而下均匀梳理。 在梳理开始前在起始位置安装一个正六边形的夹具，保持主缆
单元索股的形状 。
五、主缆索股鼓丝处理
梳理时采用2～3mm厚度的铝合金钢板梳沿长度方向进行梳 理，梳理一定长度后采用正六边形夹具保持索股的形状并打上 绑扎带，在绑扎带打好后可拆除正六边形夹具。在索股鼓丝梳
127
55 26 ±8
127
53 32 ±38
91
51 45.5 ±50
注：钢丝长短差未计加工制作误差
四、主缆索股鼓丝分析
通过分析知主缆单元索股的鼓丝会对索股产生不均匀应力， 考虑主缆钢丝2.5的安全系数，则容许应力为668Mpa。根据鼓 丝的分布均匀程度，对江东大桥主缆附加的不均匀应力进行计 算，结果见表2。
牵引过程中坠入猫道。在塔顶门架及散索鞍门架出设置导向滑
车，两侧散索鞍处安装卷扬机，猫道上按5m的间距布置滚轮， 构成江东大桥主缆架设的牵引系统。牵引过程中每80m布置一 个鱼雷夹保持索股在被牵引时不发生扭转。
二、主缆架设施工
8300 26000 8300
卷扬机
轨道绳 牵引绳 主 缆 猫 道
卷扬机
29＃墩
28＃墩
27＃墩
26＃墩
江东大桥主缆牵引系统布置图
二、主缆架设施工
江东大桥主缆 索股架设鱼雷 夹照片
江东大桥主缆 索股架设牵引 照片
二、主缆架设施工
江东大桥主缆 索股照片1
江东大桥主缆 索股照片2
二、主缆架设施工
2 、索股的整形入鞍 主缆索股牵引到位后，利用塔顶门架上布置的提升卷扬机，
将索股提离猫道，使入鞍段的索股处于无应力状态。
钢丝长度差值将相差一倍左右；
四、主缆索股鼓丝分析
同时地锚式悬索桥一般跨径较大，架缆时将鼓丝往中边跨 赶，容易分散消化，所产生的不均匀应力也较小；自锚式悬索
桥跨径小，同样程度的鼓丝，不容易消化，所产生的不均匀应
力也较大。 江东大桥为空间缆索的自锚式悬索桥，除了竖弯造成的单 元索股鼓丝外，还存在平弯对单元索股造成鼓丝，所以相比地 锚式悬索桥，鼓丝对江东大桥主缆产生的不均匀应力更大，造
江东大桥主缆平弯示意图
(b)
四、主缆索股鼓丝分析
综上分析，由于鞍座处的竖弯和平弯，引起的边跨钢丝长短 差值理论上最大可达50.8mm，中跨钢丝长短差值理论上最大可 达15.1mm（梳理前可达50.1mm）。若不考虑钢丝制作的随机精 度误差，边、中跨钢丝长短差值理论上也分别有45.5mm和
6.5mm（梳理前可达41.5mm）。由于这些长短差的存在，严重
单元索股绑扎带间距应相对减小，六边形成型要好，盘索直径
宜加大，架设前应做放索试验，确保成束质量。
五、主缆索股鼓丝处理
2 、单元索股鼓丝梳理 悬索桥单元索股鼓丝的梳理就是将鼓丝均匀地分摊到索股 的一定长度范围内，分摊的长度范围需根据鼓丝的严重以及分 摊后鼓丝的矢高来确定。根据江东大桥主缆鼓丝对主缆产生的
顺利过渡安装，不出现
较大的乱丝鼓丝，设置 了一个临时鞍座。
三、主缆架设模型试验
主索鞍跨中出口索股鼓丝照片
主索鞍边跨出口索股照片
三、主缆架设模型试验
主缆索股成型照片
四、主缆索股鼓丝分析
1、造成主缆索股鼓丝的原因 主缆架设过程出现单元索股鼓丝在任何一座悬索桥上都会 出现，只是呈现的程度不同。江东大桥主桥为空间体系的自锚
在中跨出口还有平面弯曲角
度。散索鞍为索夹式的哈夫 扣。
江东桥效果图
一、工程简介
主缆
标注单位：cm
江东大桥主桥立面图
空间体系转换前主缆平面图
空间体系转换后主缆平面图
二、主缆架设施工
1 、主缆索股的牵引 江东大桥主缆架设牵引系统采用一根牵引绳及一根轨道绳， 轨道绳比牵引绳高6～7m，主要用于悬挂索股锚头，防止其在
△T<2.0C、沿横断面方向主缆温差△T<1.0C。
索股标高的调整通过葫芦在索鞍处收拉或放松来实现，在 标高调整好后需重新打紧木楔，防止索股滑动。标高调整的顺 序为先中跨后边跨。
二、主缆架设施工
4 、主缆索股架设存在的问题 江东大桥自锚式悬索桥为空间缆索线型，其在主缆架设施
工中除具有普通悬索桥的主缆索股扭转、散丝、穿丝及鼓丝等
五、主缆索股鼓丝处理
卷扬机
滑车组
滑车组
葫 芦 索股 鞍座
握索器
握索器
单元索股整形入鞍示意图
五、主缆索股鼓丝处理
江东大桥自锚式悬索桥是空间缆索线型，主索鞍的中跨出 口鞍槽有个平面弯曲段，但在主缆架设施工过程中，主缆为平 面体系，这就造成索股入鞍后在平弯出口有个侧向力，索股钢 丝出现鼓丝、乱丝及穿丝，其四边形形状无法保持。
式悬索桥，而且相比地锚式悬索桥，其跨径相对较小，同时受
空间缆索结构的影响，其主缆鼓丝相比普通地锚式悬索桥要严 重。鼓丝是主缆单元索股中钢丝的长短差异造成的必然结果， 通过分析，主要有三个方面会造成钢丝的长短差异。
四、主缆索股鼓丝分析
1）、单元索股钢丝的制作精度误差，按设计要求1/(20000～ 15000)，主缆索股长度510m，则绝对差值为34mm，半桥为 17mm。此项误差是随机的。
问题外，其中的一个特点是鼓丝相对比较严重。 造成江东大桥主缆索股鼓丝严重的一个主要原因为其是空 间缆索线型，主索鞍在中跨出口具有一个平弯角度，同时自锚 式悬索桥由于跨径短，鼓丝不利于消除。鼓丝的存在严重地影
响了主缆索股的架设质量。
三、主缆架设模型试验
江东大桥在主缆架设前对天津富民桥及韩国永宗桥这两座 空间缆索自锚式悬索桥的主缆架设施工进行了了解。并在大桥 桥位旁边进行了1：12模型桥梁的主缆架设施工，对主缆架设 施工可能存在的问题进行分析研究。在整个模型试验中，索股
五、主缆索股鼓丝处理
所以江东大桥自锚式悬索桥主缆架设施工中，主索鞍入鞍 采用从鞍座最高点开始往边、中跨两侧整形入鞍的工艺，将竖 弯产生的鼓丝分摊到边、中跨中，使由于竖弯引起的鼓丝能在 全桥长度范围内进行梳理消除，有利于消化鼓丝引起的索股不
均匀应力，保证主缆的安全度。
索股入鞍时在鞍座的左右出口20m位置采用卷扬机和握索 器将索股提起，鞍座左右出口1～2m的位置用葫芦辅助提升， 然后从最高点开始用正六边形和四边形保型器进行索股的整形 入鞍。
成的危害也更大。
四、主缆索股鼓丝分析
表1：不同形式悬索桥索鞍及索股差异比较表
桥别
桥名 跨径组合（m） 矢跨比
地锚式悬索桥（平面索）
厦门海沧大 桥 230+648+230 1/10.5 珠江黄埔大桥 290+1108+350 1/10
自锚式悬索桥（空间索）
天津富民桥（独塔） 86.4+157 1/5.376 杭州江东桥（双塔） 83+260+83 1/4.5
五、主缆索股鼓丝处理
悬索桥的传统入鞍工艺均为从一边开始往另一边进行整形 入鞍，一般为从边跨往中跨，这样的入鞍工艺相对好操作控制，
但同时也将索鞍竖弯产生的鼓丝从边跨往中跨赶，造成鼓丝集
中到中跨。普通地锚式悬索桥由于中跨跨径大，消化鼓丝的能 力强，对主缆索股产生不了大的影响。而空间缆索的自锚式悬 索桥由于跨径小，如果竖弯产生的鼓丝全部集中到中跨将对索 股非常不利，会产生较大的不均匀应力。
鞍座立面半径（mm）
鞍座中跨立面角（º）
6300
46.72
7200
49.3
3500
70
3200
79
鞍座边跨立面角（º）
主缆钢丝直径（mm）
25.54
5.1
27.6
5.2
35
5.0
38.4
5.3
单元索股钢丝数
单元索股高度（mm） 边跨钢丝长短差 边跨全长分摊不均匀 应力（MPa）
91
49.1 22 ±9
钢丝加工精度控制、单元索股鼓丝梳理、单元索股的入鞍以及
主索鞍平弯出口索股的保型等几方面进行处理。
五、主缆索股鼓丝处理
1、 单元索股钢丝加工精度控制 主缆单元索股加工时，严格制定和控制制造加工工艺，在 保证满足各规范及设计文件的技术条件的基础上，提高基准钢 丝与各钢丝的精度和控制点位置，将精度误差尽可能做到最小。
理施工中严格按照鼓丝梳理控制值进行，并及时对梳理好的索
股进行检查，保证其鼓丝在控制值内。
正六边形保型器
钢板梳
单元索股鼓丝梳理示意图
五、主缆索股鼓丝处理
3、 单元索股的入鞍
悬索桥单元索股的入鞍为将索股由正六边形整理成四边形 放入鞍槽内，入鞍前需在起始端先安装一个正六边形保型器保 持索股的形状，然后从起始位置开始用钢板梳将正六边形梳理 成四边形，并边整形边入鞍。
四、主缆索股鼓丝分析
2）、索鞍立面竖弯引起的上下层钢丝的长短差异。主索鞍 边、中跨侧竖弯夹角约39º，索股高度为51.2mm，则上下层钢丝 的长短差值为：51.2×39×3.14/180＝35mm。散索鞍竖弯夹角为
5º，则上下层钢丝的长短差值为：51.2×5×3.14/180＝4mm。
78° 78°
鞍座处间距3m逐步过渡到跨中最低点处间距42.5m。边跨
两根主缆在中央分隔带内平行布置，间距3m。边跨不设 吊索。主缆采用PPWS法施工，每根主缆由37束索股组成 ，每股含91Φ5.3mm镀锌高强钢丝。
一、工程简介
大桥采用顶推法进行钢箱梁的施工，主梁采用分离式双箱
形式，两侧封闭箱为流线型扁平钢箱梁，横向通过连接箱加 以连接。由于其为空间线型的自锚式悬索桥，其主索鞍除具 有常规悬索桥的竖弯角度外，
地造成了主缆单元索股的鼓丝。
四、主缆索股鼓丝分析
2、主缆索股鼓丝的危害
由于竖弯引起的鼓丝现象，地锚式悬索桥与自锚式悬索桥
都存在，是不可避免的常规现象。但地锚式悬索桥矢跨比小 （约1/10）,鞍座的竖弯包角（边中跨）通常在40～50º，而自 锚式悬索桥的矢跨比较大（1/5左右），鞍座的竖弯包角在 70～80º，而单元索股的高度差异不大，因此一项，上下层的
鼓丝问题最为严重，对主缆架设质量影响最大。
三、主缆架设模型试验
已完成主缆架设的 模型试验桥照片。共
架设7根主缆，旁边2
根为备用主缆。
模型试验照片
三、主缆架设模型试验
试验主缆索股在地面采用
滚轮全部伸展。
试验索股从一端用卷扬机
牵引到另一端，进行架设。
三、主缆架设模型试验
因模型桥跨径小，主 索鞍角度较大，为保证 主索鞍出口主缆索股的
经过分析及应力计算结果，江东大桥主缆单元索股鼓丝应 将不能保证主缆的安全系数，降低大桥的安全度和耐久性。
力占有较大的比重，若梳理不当、梳理不均匀或梳理范围不够，
五、主缆索股鼓丝处理
通过主缆单元索股鼓丝的分析，可以看到单元索股的鼓丝 对大桥的主缆安全度等影响比较，在主缆单元索股架设时必需 将鼓丝处理，将其均匀的梳理消化在索股通长范围内。 杭州市江东大桥主缆单元索股的鼓丝处理主要从单元索股
空间缆索自锚式悬索 桥索股鼓丝研究分析 及处理
汇报内容
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工程简介 主缆架设施工 主架设模型试验 主缆索股鼓丝分析 主缆索股鼓丝处理 结 语
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一、工程简介
杭州市江东大桥主桥为主跨260m，边跨83m的自锚式 空间缆索悬索桥。主缆为三跨空间线型，中跨主缆设计矢 跨比f/L=1/4.5，跨中处距桥面高度3m，两根主缆由塔顶
四、主缆索股鼓丝分析
表2：鼓丝引起的主缆不源自文库匀应力
边跨（长短差50.8mm） 均匀消化范围 （m） 80 40 20 6 主缆不均匀应力 （MPa） ±64 ±128 ±256 ±846 中跨（长短差50.1mm） 均匀消化范围 （m） 130 65 32 6 主缆不均匀应力 （MPa） ±39 ±78 ±156 ±835
在索股入鞍段的两端用六边形夹具卡紧，拆除期间的缠包 带，用钢板梳将六边形的索股梳理成四边形，并用四边形的夹 具保持。在整形一段长度后，开始入鞍，并边入鞍边整形，直 至将索股全部整形入鞍完。索股入鞍好后采用木楔打紧，防止
索股在鞍槽内滑动。
二、主缆架设施工
3 、索股标高调整 索股标高的调整需在气温稳定时进行，气温稳定的条件是： 在该气温下主缆温度相对稳定，即沿桥轴方向主缆温差
江东大桥主缆竖弯示意图
四、主缆索股鼓丝分析
3）、另外，由于江东大桥空间缆索的线型，索鞍平面圆弧 将引起内外侧钢丝的长短差异。在主缆架设状态(a)下，平面圆 49×15×3.14/180＝13mm。理论上，成桥状态(b)平面弯曲引起 的长短是相互抵消的。
(a)
弧的包角约15º，索股宽度为49mm，则左右层钢丝的长短差值为：