滑坡折线法滑坡计算
滑坡计算书2
施工图设计计算书重庆长江工程勘察设计研究院2010年8月·重庆施工图设计计算书编制：校核：总工：重庆长江工程勘察设计研究院2010年8月·重庆1 设计计算依据（1）《屏忠线A47滑坡治理工程工程地质勘察报告》；（2）《滑坡防治工程设计与施工技术规范》（中华人民共和国地质矿产行业标准）（中华人民共和国国土资源部，二○○六年六月）（3）《建筑边坡工程技术规范》GB50330—2002；（4）《混凝土结构规范》GB50010—2002；（5）《滑坡防治工程勘查规范》（中华人民共和国地质矿产行业标准）（中华人民共和国国土资源部，二○○六年六月）；（6）重庆市《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）。
2 方案布置抗滑桩+排水工程3滑坡推力计算3.1设计计算工况工况 1：自重+地面荷载。
滑体土取天然重度，因该滑坡处于蠕滑阶段，采用的抗剪强度参数介于天然峰值和天然残余强度值之间。
安全系数取1.25 工况2：自重+地面荷载+暴雨。
滑体土取饱和重度，因该滑坡处于蠕滑阶段，采用的抗剪强度参数介于饱和峰值和饱和残余强度值之间。
安全系数取1.20 3.2设计计算参数采用与勘查报告相同的计算参数如下表：（a）滑体土重度γ天然＝20.3KN/m3γ饱和＝21.00KN/m3（b）滑面（带）抗剪强度天然：粘聚力16.0KPa,内摩擦角12.0°；饱和：粘聚力14.0KPa,内摩擦角10.4°。
（c）滑床中等风化泥岩：地基承载力标准值：f k＝250KPa地基比例系数（水平抗力系数）：K＝80MN/m3泊松比 0.35基地摩擦系数 0.50中等风化泥灰岩：由于滑坡区泥灰岩强度较低，参数值与泥岩接近，其参数取值如下：地基承载力标准值：f k＝250KPa地基比例系数（水平抗力系数）：K＝80MN/m3泊松比 0.35基地摩擦系数 0.503.3计算原理和方法稳定性验算和推力计算，采用基于极限平衡理论、规范推荐的传递系数法。
滑坡推力隐式解与显式解对比分析--以河北某膨胀土滑坡为例
22河北地质2021年第1期滑坡推力隐式解与显式解对比分析——以河北某膨胀土滑坡为例崔阳⑺魏莹莹M 魏国振彳（1.河北省•地质环境监测院石家庄050021；2.河；I 匕省地质灾害应急技术中心石家庄050021；3.河4匕省地质矿产勘査开发局石家庄050081）摘要河北某滑坡为小型膨胀土滑坡，膨胀土为侏罗系晚期火山喷发形成的火山灰在火山、沉积、变质综合作用下形成的面面叠聚体结构膨胀土，影响其膨胀性的主要物质为蒙脱石钠。
通过分析滑坡体特征、定性分析、定量计算对比隐式解显式解算法，得出基本结论,为今后滑坡勘查提供借鉴。
关键词膨胀土滑坡隐式解显式解目前，国内滑坡折线法推力计算中，比较流行的为隐式解算法和显式解算法，但是其中的优缺点不明确，多种规范尚不能统一。
本文结合膨胀土滑坡 勘查工程实际，通过滑坡体特征描述、定性分析、定 量计算对比两种算法，得出基本结论,为今后滑坡勘查提供借鉴。
1滑坡体概况滑坡体平面形态为不规则圈椅状，坡向SW264°,坡高40 m,坡长98 m,坡宽165 m,坡度 40.81%,滑坡体为粉土，厚度不均匀，1.2〜1.5 m,稍密，稍湿，垂直渗透系数0. 10-0. 30 m/d,部分含有少量碎石，天然重度18 kN/m 3,饱和重度20kN/m 3，体积2. 4X104 m 3，为小型土质滑坡;滑床为膨胀土 （成因为侏罗纪晚期火山喷发形成的火山灰在火山、沉积、变质综合作用下形成的面面叠聚体结构膨胀土,影响其膨胀性的主要物质为蒙脱石钠）， 较硬，较干燥,手触摸有滑感，厚度不均匀，0. 8〜2. 0m,垂直渗透系数0. 003-0. 02 m/d,水平渗透系数 0.006〜0. 03 m/d,遇水软化膨胀，自由膨胀率约74%,当地居民以此层作为井水隔水底层储水;滑带为粉土与膨胀土的接触面。
通过土工试验结合工程 经验,确定滑带土天然抗剪强度为40. 5 kPa,内摩擦角17°,饱和抗剪强度为19. 2 kPa,内摩擦角& 9° （图1、图2）。
折线型滑坡稳定系数计算
折线型滑坡稳定系数计算===================================================================== 原始条件:()滑动体重度= 19.800(kN/m3)滑动体饱和重度= 21.600(kN/m3)安全系数= 1.000考虑动水压力和浮托力, 滑体土的孔隙度 = 0.000考虑承压水的浮托力, 承压水水头高 = 0.000(m)考虑坡面外的静水压力的作用考虑地震力,地震烈度为7度地震力计算综合系数 = 0.250地震力计算重要性系数 = 1.000坡面线段数: 9, 起始点标高 205.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m) 附加力数1 10.000 -4.000 02 50.000 -10.000 03 50.000 -20.000 04 30.000 0.000 05 0.001 -10.000 06 60.000 0.000 07 0.001 -5.000 08 30.000 0.000 09 10.000 -5.000 0水面线段数: 1, 起始点标高 0.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m)1 0.000 0.000滑动面线段数: 5, 起始点标高 205.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m) 粘聚力(kPa) 摩擦角(度)1 20.000 -15.000 40.000 19.0002 40.000 -5.000 40.000 19.0003 80.000 -30.000 40.000 19.0004 60.000 -5.000 36.000 17.0005 40.000 -3.000 36.000 17.000计算目标：按指定滑面计算推力--------------------------------------------------------------第 1 块滑体上块传递推力 = 0.000(kN) 推力角度 = 0.000(度)本块滑面粘聚力 = 36.000(kPa) 滑面摩擦角 = 17.000(度)本块总面积 = 275.018(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 5445.350(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)本块动水压力 = 0.000(kN)本块水浮托力 = 0.000(kN)本块地震力 = 136.134(kN)本块承压水浮托力 = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 40.112(m)下滑力 = 271.123(kN)滑床反力 R= 5430.099(kN) 滑面抗滑力 = 1660.148(kN) 粘聚力抗滑力 =1444.044(kN) --------------------------本块剩余下滑力 = -3375.315(kN)本块下滑力角度 = -4.289(度)第 2 块滑体上块传递推力 = 0.000(kN) 推力角度 = -4.289(度)本块滑面粘聚力 = 36.000(kPa) 滑面摩擦角 = 17.000(度)本块总面积 = 510.005(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 10098.104(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)本块动水压力 = 0.000(kN)本块水浮托力 = 0.000(kN)本块地震力 = 252.453(kN)本块承压水浮托力 = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 60.208(m)下滑力 = 586.150(kN)滑床反力 R= 10063.223(kN) 滑面抗滑力 = 3076.636(kN) 粘聚力抗滑力=2167.487(kN)--------------------------本块剩余下滑力 = -4657.973(kN)本块下滑力角度 = -4.764(度)第 3 块滑体上块传递推力 = 0.000(kN) 推力角度 = -4.764(度)本块滑面粘聚力 = 40.000(kPa) 滑面摩擦角 = 19.000(度)本块总面积 = 580.000(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 11484.000(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)本块动水压力 = 0.000(kN)本块水浮托力 = 0.000(kN)本块地震力 = 287.100(kN)本块承压水浮托力 = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 85.440(m)下滑力 = 3745.203(kN)滑床反力 R= 10752.804(kN) 滑面抗滑力 = 3702.487(kN) 粘聚力抗滑力=3417.601(kN)--------------------------本块剩余下滑力 = -6405.114(kN)本块下滑力角度 = -20.556(度)第 4 块滑体上块传递推力 = 0.000(kN) 推力角度 = -20.556(度)本块滑面粘聚力 = 40.000(kPa) 滑面摩擦角 = 19.000(度)本块总面积 = 300.000(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 5940.000(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)本块动水压力 = 0.000(kN)本块水浮托力 = 0.000(kN)本块地震力 = 148.500(kN)本块承压水浮托力 = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 40.311(m)下滑力 = 588.266(kN)滑床反力 R= 5894.131(kN) 滑面抗滑力 = 2029.512(kN) 粘聚力抗滑力 =1612.451(kN) --------------------------本块剩余下滑力 = -3053.697(kN)本块下滑力角度 = -7.125(度)第 5 块滑体上块传递推力 = 0.000(kN) 推力角度 = -7.125(度)本块滑面粘聚力 = 40.000(kPa) 滑面摩擦角 = 19.000(度)本块总面积 = 80.000(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 1584.000(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)本块动水压力 = 0.000(kN)本块水浮托力 = 0.000(kN)本块地震力 = 39.600(kN)本块承压水浮托力 = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 25.000(m)下滑力 = 910.800(kN)滑床反力 R= 1267.200(kN) 滑面抗滑力 = 436.332(kN) 粘聚力抗滑力 =1000.000(kN) --------------------------本块剩余下滑力 = -525.532(kN)本块下滑力角度 = -16.870(度)K=(滑面抗滑力+粘聚力抗滑力)/下滑力=(436.332+1000)/(910.8)=1.58三峡库区滑坡稳定性计算中的常用方法。
平面、折线滑动法边坡稳定性计算书
平面、折线滑动法边坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑边坡工程技术规范》GB50330-20023、《建筑施工计算手册》江正荣编著一、基本参数边坡稳定计算方式折线滑动法边坡工程安全等级三级边坡边坡土体类型填土土的重度γ(KN/m3) 20土的内摩擦角φ(°)15 土的粘聚力c(kPa) 12边坡高度H(m) 11.862 边坡斜面倾角α(°)40坡顶均布荷载q(kPa) 0.2二、边坡稳定性计算计算简图滑动面参数滑动面序号滑动面倾角θi(°)滑动面对应竖向土条宽度bi(m)1 35 5.672 35 5.63 35 5.67土条面积计算：R1=(G1+qb1)cosθ1×tanφ+c×l1=(156.213+0.2×2.803)×cos(35°)×tg(15°)+12×6.922=117.474 kN/mT1=(G1+ qb1)sinθ1 =(156.213+0.2×2.803)×sin(35°)=89.922 kN/mR2=(G2+qb2)cosθ2×tanφ+c×l2=(131.759+0.2×0)×cos(35°)×tg(15°)+12×6.836=110.952 kN/mT2=(G2+ qb2)sinθ2 =(131.759+0.2×0)×sin(35°)=75.574 kN/mR3=(G3+qb3)cosθ3×tanφ+c×l3=(44.652+0.2×0)×cos(35°)×tg(15°)+12×6.922=92.865kN/mT3=(G3+ qb3)sinθ3 =(44.652+0.2×0)×sin(35°)=25.611 kN/mK s=(∑R iψiψi+1...ψn-1+R n)/(∑T iψiψi+1...ψn-1+T n)，(i=1,2,3,...,n-1)第i块计算条块剩余下滑推力向第i+1计算条块的传递系数为：ψi=cos(θi-θi+1)-sin(θi-θi+1)×tanφiK s=(∑R iψiψi+1...ψn-1+R n)/(∑T iψiψi+1...ψn-1+T n)=(117.474×1×1+110.952×1+92.865)/(89.922×1×1+75.574×1+25.611)=1.681≥1.25满足要求！。
采用折线法利用EXCEL进行 边坡稳定性分析计算
Ri*∏ψi 205.09 452.25 959.64 1443.12 1821.24 2066.03 2172.66
Ti*∏ψi 156.47 508.36 1142.28 1716.64 1864.62 1697.05 1548.64
稳定性系 安全系数 数Fs
1.403
剩余下滑 力 （kN/m） 0.00 192.27 476.82 711.18 517.41 62.54 1.250 0.00 剩余下滑 力 （kN/m） 44.61 304.26 722.38 1081.07 985.37 589.43 1.250 320.97
Ri*∏ψi 308.32 795.10 1315.49 2435.47 2593.71 2603.81
Ti*∏ψi 197.29 499.25 882.08 1643.72 1628.98 1422.73Βιβλιοθήκη 稳定性系 安全系数 数Fs
1.830
抗滑力 下滑力 Ri(kN/m Ti(kN/m ) ) 205.09 156.47 256.41 358.94 530.60 660.01 495.82 589.05 483.32 273.12 387.71 -21.25 205.46 -67.23 抗滑力 下滑力 Ri(kN/m Ti(kN/m ) ) 155.86 160.38 198.59 367.92 414.52 676.51 388.61 603.77 379.08 279.95 303.20 -21.78 158.91 -68.91
暴雨工况
条块编号 1 2 3 4 5 6 7 滑面长 滑面倾角θ 条块面积 土体重度γ L(m) (˚) As(m2) (kN/m3) 8.17 6.43 9.66 7.74 7.28 6.74 5.37 43.10 35.00 26.00 23.30 11.40 -1.20 -9.70 11.45 31.29 75.28 74.46 69.09 50.73 19.95 20.5 20.5 20.5 20.5 20.5 20.5 20.5 路面作用 条块自重+ 传递系数 路面荷载 荷载宽度 路面荷载 c(kPa) φ(˚) ψi （kN/m） （m） Q(kN/m) 234.7 15 11 0.96 641.4 15 11 0.96 1543.2 15 11 0.99 1526.4 15 11 0.94 1416.3 15 11 0.93 1040.0 15 11 0.96 409.0 15 11
滑坡应用公式解读
3.2.3 稳定性计算1、稳定性计算方法稳定性分析采用二维极限平衡传递系数法进行计算，坡面地形线及可能滑面均简化成折线。
计算时取滑坡体的单位宽度为1m 。
在研究区工程地质分析的基础上，采用折线法计算滑坡稳定性，在此基础上对该滑坡区进行稳定性评价。
根据传递系数法，在考虑重力、孔隙水压力（假定孔隙水压力按线性分布）的情况，计算公式如下：∑--+⨯∆--++-∆++=112121}]sin cos )[({]cos sin )[(i i i i i wi i i i i i i i i i i st iF tg a p p a W W l c a p a W W F Fψϕ (1） 式中：111tan )sin()cos(+++---=i i i i i j ϕααααψ （2）Ψi ：推力传递系数；F i ：第i 个条块末端的滑坡推力（kN/m ）；F st ：抗滑稳定安全系数，依表不同荷载组合及工程等级选取； W i1：第i 个条块地下水位线以上土体天然重量（kN/m ）； W i2：第i 个条块地下水位线以上土体饱和重量（kN/m ）； p i ：第i 个条块土体两侧静水压力的合力； p wi ：第i 条块土体底部孔隙压力；φi ：第i 个条块所在滑动面上的内摩擦角（°）； αi ：第i 个条块所在滑动面上的单位、黏聚力（kPa ）； l i ：第i 个条块所在滑动面的长度（m ）； 孔隙水压力的计算说明如下，见图3。
图3－1 孔隙水压力计算示意图)(2122a b i h h p γγ-=∆ (3) i b a wi l h h p )(21γγ+= (4)2、计算工况茂和11组滑坡标高在238～390m 之间，均高于三峡水库正常运行后的最高水位175m （黄海高程），故该滑坡不涉水。
工况5：自重＋地表荷载＋20年一遇暴雨（q 全） 3、判别标准稳定性系数Fs ≥F St （滑坡稳定性安全系数）为稳定，F St ～1.05为基本稳定，1.05～1.00为欠稳定，小于1.00为不稳定。
折线滑动法边坡稳定性设计计算书
折线滑动法边坡稳定性设计计算书依据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2002)一. 参数信息具有导向性结构的土质边坡，滑动面一般近似折线形。
黄土边坡成折线形滑动，是折线滑动面的一例。
一般性粘土基础边坡，如果边坡土层内有固定的软弱面，或者土质的 c 与φ值有显著差别，且土层的层面成直线或近似直线，整个边坡的滑动面将成折线形。
(如图) 边坡土体类型为：红粘土；边坡工程安全等级：三级边坡(1.25)；边坡稳定计算方法：水平力法；边坡土体重度为：19.00kN/m3；边坡土体内聚力为：27.00kPa；边坡土体内摩擦角：25.00°；边坡高度为：6.00m；边坡斜面倾角为：53.00°；边坡顶部均布荷载：12.00kN/m2。
二. 折线滑动法计算边坡稳定性如图所示的边坡，其边坡的最小稳定系数出现在三段折线的滑动面上；计算时，按土质条件将边坡分为三层，则整个土坡稳定系数 K ，可表示如下：式中：Q i——第 i 块土块滑动面上的滑动力；——第 i 块土块滑动面倾角；iφi——第 i 块土块土体内摩擦角；c i——第 i 块土块内聚力；l i——第 i 块土块滑动面长度。
如果土质比较均匀，或取有关指标的加权平均值，则可得稳定系数 K 的简化式为a 与b 为引用函数，等于式中： c ——边坡土体的内聚力；γ——边坡土体容重；Ωi——第 i 块土块的面积。
选定最危险滑动面，对不同的边坡结构参数，可得到 a 和 b 的简化公式为式中： n ——边坡率(α=arctg(1/n))；φ——边坡土体内摩擦角；ξa——边坡高度的影响系数；ξb——边坡高度的影响系数。
坡高 H 影响系数表---------------------------------------------------------------------------------H(m) ξaξb H(m) ξaξb1 1.8209 60.80212 1.6374 29.36553 1.5388 19.18414 1.4725 14.18265 1.4230 11.22026 1.3838 9.26537 1.3515 7.8807 8 1.3241 6.84979 1.3004 6.0529 10 1.2796 5.419011 1.2611 4.9029 12 1.2444 4.474813 1.2292 4.1141 14 1.2153 3.806115 1.2026 3.5402 16 1.1907 3.308217 1.1797 3.1042 18 1.1694 2.923419 1.1598 2.7620 20 1.1507 2.617221 1.1421 2.4865 22 1.1340 2.368023 1.1263 2.2600 24 1.1190 2.161225 1.1120 2.0705 26 1.1054 1.987027 1.0990 1.9098 28 1.0929 1.838229 1.0870 1.7717 30 1.0814 1.7098---------------------------------------------------------------------------------对于坡高为6.00的边坡，查上表可得到ξa=1.3838,ξb=9.2653,所以可求得：a ＝ (0.49 - 0.2×(1/0.75) ＋0.02×25.00) × 1.3838 ＝ 1.00b ＝ (0.1 - 0.03×(1/0.75)) × 9.2653 ＝ 0.56此时的边坡稳定系数 K 为:K ＝ 1.00 ＋(27.00/19.00)×0.56 ＝ 1.795；此边坡稳定系数 K min≥ 1.25，满足边坡稳定性要求！。
平面、折线滑动法边坡稳定性计算计算书
平面、折线滑动法边坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑边坡工程技术规范》GB50330-20023、《建筑施工计算手册》江正荣编著一、基本参数边坡稳定计算方式平面滑动法边坡工程安全等级三级边坡边坡土体类型填土土的重度γ(KN/m3) 16土的内摩擦角φ(°)10 土的粘聚力c(kPa) 9.5边坡高度H(m) 3.45 边坡斜面倾角α(°)56坡顶均布荷载q(kPa) 10二、边坡稳定性计算计算简图滑动体自重和顶部所受荷载：W= (1/2γH+q)×H×(ctgω-ctgα)=1/2(γH+2q)×H×sin(α-ω)/sinω/sinα边坡稳定性系数为：K s=(W×cosω×tanφ+H/sinω×c)/(W×sinω)=cotω×tanφ+2c/(γH+2q)×sinα/(sin(α-ω)×sinω)滑动面位置不同，Ks值亦随之而变，边坡稳定与否根据稳定性系数的最小值Ksmin判断，相应的最危险滑动面的倾角为ω0。
求K smin值，根据dKs/dω=0，得最危险滑动面的倾角ω0的值：ctgω=ctgα+(a/(tanφ+a))0.5×cscα式中：a=2c/(γH+2q)= 2×9.5/(16×3.45+2×10)= 0.253ctgω=ctgα+(a/(tanφ+a))0.5×cscα= ctg(56°)+(0.253/(tan(10°)+0.253))0.5×csc(56°) = 1.6则边坡稳定性最不利滑动面倾角为：ω0= 32.005°K smin=(2a+tanφ)×ctgα+2×(a(tanφ+a))0.5×cscα=(2×0.253+tan(10°))×ctg(56°)+2×(0.253×(tan(10°)+0. 253))0.5×csc(56°)=1.255≥1.25满足要求！。
斜坡稳定性分析与推力计算
传递系数： j cos( i i 1 ) sin( i i 1 ) tan i 1 j=i
第i条块滑体抗滑力(kN/m)：Ri N i tan i ci li
第i条块滑体下滑力(kN/m)： Ti Wi sin i P Wi cos i i Qi cos i
W Vu Vd sat F
1 U W lhW 2
滑坡推力计算
（折线滑动）
一、折线滑动的滑坡推力计算 二、防治工程设计安全系数
一、折线滑动的滑坡 推力计算
回顾：滑坡稳定性计算的公式
Ei-1
Pwi Wi Ri Ni
αi
Qi Ei
θ i-1
Ei-1
θi
第1条块
E1 KT1 -R1
a
E i-1
第i块
θ
e W i1 i-1
Di
b
i+1
f c
d W i2
Ti Ni L
αi θi
θi
Ei
i sin i
（一）基本公式
两者计算思路: (2)把土体 （包括土骨架和 孔隙中的流体— —水和气）作为 整体取隔离体: 水位线以上取天 然重量，水位线 以下取土条饱和 重量，同时考虑 三边静水压力。
αi
Qi Ei
Fs
θ i-1
R T
i
i
θi
Ri N i tan i ci li Ti Wi sin i PWi cos i i Qi cos i
N i Wi cos i PWi sin i i Qi sin i
PWi W iVid
Ei-1 Pwi Wi Ri Ni
(建筑工程设计)滑坡防治工程设计
3 滑坡防治工程设计3.1 绪论3.1.1 一般规定①滑坡防治工程设计，可分为可行性方案设计、初步设计和施工图设计三个阶段。
②规模小、地质条件清楚的滑坡，可简化设计阶段。
3.1.2 滑坡防治工程可行性方案设计①必须在已审定的滑坡工程地质勘察报告的基础上进行编制。
②从技术可行、经济合理，以及社会、环境等方面，对防治工程进行两个以上方案的分析论证，进行投资估算，确定优化方案。
③对滑坡的危害性和实施工程的必要性，以及滑坡发生时可能对生命财产造成的直接和间接损失进行统计。
④阐明在现今技术、经济条件下，实施防治工程的可能性，并与避让搬迁、监测预警等方案进行对比。
⑤根据工程地质勘察报告，合理确定有关岩土体的物理、力学参数，建立和完善滑坡的地质力学模型。
⑥根据滑坡防治工程的级别，可能的失稳破坏类型，考虑有关工况选定设计安全系数，结合拟布置的工程位置，专门对滑坡的稳定性及推力进行计算。
⑦对滑坡防治工程进行经济效益、社会效益和环境效益评估。
⑧详细说明设计的计算公式、计算参数、计算步骤和计算结果。
⑨必须详细说明工程投资估算的编制办法、费率标准、实际工程量及定额依据等，也可以估算书的形式单独提交。
3.1.3 滑坡防治工程初步设计①必须在已审定的防治工程可行性方案设计的基础上进行编制。
②根据推荐方案，补充必要的设计参数，进行结构设计。
③对推荐方案所依据的参数进行充分论证，并进行现场专项试验和室内模拟分析。
④对各工程单元充分计算，进行结构设计。
⑤详细说明设计的计算公式、计算参数、计算步骤及计算结果。
⑥详细说明工程投资概算的编制办法，费率标准，实际工程量及定额依据等，也可以概算书的形式单独提交。
3.1.4 滑坡防治工程施工图设计①对滑坡防治工程涉及的各工程单元进行施工图设计，并编制相应的施工图设计说明书。
②详细说明设计的基本思路、施工条件、施工方法、施工机械、施工顺序、进度计划、施工管理和施工监理等。
③应详细说明设计的计算公式、计算参数、计算步骤和计算结果，并以计算书的形式单独提交。
边坡稳定性分析中对折线滑动法的算法改进_杨孟德
边坡稳定性分析中对折线滑动法的算法改进_杨孟德126科技资讯科技资讯 ＳＣＩＥＮＣＥ ＆ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ２０１０ＮＯ．０５ＳＣＩＥＮＣＥ ＆ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ⼯ 业 技 术1 折线滑动法简介边坡稳定性分析中，当滑动⾯为折线形时，通常使⽤的⽅法便是折线滑动法，其计算⽰意图（图１）及公式如下。
nn i n ij ji n n i n i j jiT T R R K ++=∑∏∑∏?=?=?=?=111111)()(ψψi i i i i i L C W R +??=?αtan cos ii i W T αsin ?=111tan )sin()cos(+++=i i i i i j ?ααααψAn ij n i i i j∏?=?++=1121ψψψψψ式中：i R 为第ｉ块滑体的抗滑⼒（ｋＮ／ｍ）；i T 为第ｉ块滑体的下滑⼒（ｋＮ／ｍ）；i ψ为第ｉ块滑体的剩余下滑⼒传递⾄第ｉ＋１块时的传递系数；i W 为第ｉ块滑体的单宽重量（ｋＮ／ｍ）；i α为第ｉ块滑体的滑⾯倾⾓（°）；i L 为第ｉ块滑体的滑⾯长度（ｍ）。
i C 为第ｉ块滑体的滑⾯粘聚⼒（ｋＰａ）；i ?为第ｉ块滑体的滑⾯内摩擦⾓（ｍ）。
2 折线滑动常规计算⽅法折线滑动常规计算⽅法是在ＡｕｔｏＣＡＤ中对每个分滑⾯先量出其滑⾯倾⾓和滑⾯长度，然后根据已有滑⾯粘聚⼒Ｃ值和内摩擦⾓?值通过Ｅｘｃｅｌ计算，最后输出计算结果。
此种⽅法对于多个滑⾯计算⽽⾔，将会不断重复相同操作，不仅费时费⼒，⽽且量测各参数过程中极易出错，从⽽使⼯作效率⼤为降低。
3 折线滑动法算法改进为克服以上常规折线滑动法弊端，笔者在长期⼯程实践中，结合Ｖｉｓｕａｌ Ｃ＋＋编程语⾔，经不断调试终实现对折线滑动算法改进，通过程序获取计算所需参数，最后将计算结果⾃动输出到Ｅｘｃｅｌ表格，从⽽使⼯作效率⼤⼤提⾼。
3.1Visual C++语⾔简介Ｖｉｓｕａｌ Ｃ＋＋语⾔是由微软公司出品的著名可视化集成开发⼯具，凭借其简单的语法、少许的关键字、可移植性强等特点⽽在编程语⾔中占据着重要地位。
折线法滑坡计算(自然态)
第i块段加权 第i块段单 第i块段 第i块 第i块段内聚 第i块段内摩擦 第i块段重量 第i块段法向分 第i块段切向分 第i块段抗滑 第i块段传至第i+1块段 滑坡推力安 第i块段剩余下滑 ∏ψ j（j 容重γ i 宽体积Vi 滑面长度 段滑面 安全系数Fs 力ci（kPa） 角φ i（°） Qi（kN） 力Ni（kN/m） 力Ti（kN/m） 力Ri（kN/m） 的传递系数ψ j（j＝i） 全系数rt 力Fi（kN） ＝i） （kN/m3） （m3） li（m） 倾角θ i 20.9 136 25.5 52 25.00 11.0 2842.4 1750.0 2239.8 977.7 0.62 1.25 1822.1 0.44 0.60 24.2 24.2 24.2 24.2 26.0 26.5 26.5 250 932 920 500 380 125 224 10.8 35.1 35.2 26.7 30.3 10.9 47.0 7 8.5 9.5 10 11 12 12 28.00 28.00 28.00 28.00 28.00 28.00 28.00 7.0 7.0 7.0 7.0 7.0 7.0 7.0 6050.0 22554.4 22264.0 12100.0 9880.0 3312.5 5936.0 6004.9 22306.7 21958.7 11916.2 9698.5 3240.1 5806.3 737.3 3333.8 3674.6 2101.1 1885.2 688.7 1234.2 1039.7 3721.7 3681.8 2210.7 2039.2 703.0 2028.9 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.98 0.98 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1011.7 1457.1 2368.6 2784.3 3101.6 3259.4 2708.0 0.77 0.98 0.99 1.00 1.01 1.01 1.07 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.98
综合楼折线滑动法边坡稳定性
折线滑动法边坡稳定性设计计算书依据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2013)一. 参数信息具有导向性结构的土质边坡，滑动面一般近似折线形。
黄土边坡成折线形滑动，是折线滑动面的一例。
一般性粘土基础边坡，如果边坡土层内有固定的软弱面，或者土质的 c 与φ值有显著差别，且土层的层面成直线或近似直线，整个边坡的滑动面将成折线形。
(如图)边坡工程安全等级：三级边坡(1.25)；边坡稳定计算方法：水平力法；19.00kN/m3；边坡土体内聚力为：23.80kPa；边坡土体内摩擦角：10.40°；5.00m；55.00°；边坡顶部均布荷载：12.00kN/m2。
二. 折线滑动法计算边坡稳定性如图所示的边坡，其边坡的最小稳定系数出现在三段折线的滑动面上；计算时，按土质条件将边坡分为三层，则整个土坡稳定系数 K ，可表示如下：式中：Q i——第 i 块土块滑动面上的滑动力；ωi——第 i 块土块滑动面倾角；φi——第 i 块土块土体内摩擦角；c i——第 i 块土块内聚力；l i——第 i 块土块滑动面长度。
如果土质比较均匀，或取有关指标的加权平均值，则可得稳定系数 K 的简化式为a 与b 为引用函数，等于式中： c ——边坡土体的内聚力；γ——边坡土体容重；Ωi——第 i 块土块的面积。
选定最危险滑动面，对不同的边坡结构参数，可得到 a 和 b 的简化公式为式中： n ——边坡率(α=arctg(1/n))；φ——边坡土体内摩擦角；ηa——边坡高度的影响系数；ηb——边坡高度的影响系数。
坡高 H 影响系数表--------------------------------------------------------------------------------- H(m) ηaηb H(m) ηaηb1 1.8209 60.80212 1.6374 29.36553 1.5388 19.18414 1.4725 14.18265 1.4230 11.22026 1.3838 9.26537 1.3515 7.8807 8 1.3241 6.84979 1.3004 6.0529 10 1.2796 5.419011 1.2611 4.9029 12 1.2444 4.474813 1.2292 4.1141 14 1.2153 3.806115 1.2026 3.5402 16 1.1907 3.308217 1.1797 3.1042 18 1.1694 2.923419 1.1598 2.7620 20 1.1507 2.617221 1.1421 2.4865 22 1.1340 2.368023 1.1263 2.2600 24 1.1190 2.161225 1.1120 2.0705 26 1.1054 1.987027 1.0990 1.9098 28 1.0929 1.838229 1.0870 1.7717 30 1.0814 1.7098--------------------------------------------------------------------------------- 对于坡高为5.00的边坡，查上表可得到ηa=1.4230,ηb=11.2202,所以可求得：a ＝ (0.49 - 0.2×(1/0.70) ＋ 0.02×10.40) × 1.4230 ＝ 0.59b ＝ (0.1 - 0.03×(1/0.70)) × 11.2202 ＝ 0.64此时的边坡稳定系数 K 为:K ＝ 0.59 ＋ (23.80/19.00)×0.64 ＝ 1.390；此边坡稳定系数 K min≥ 1.25，满足边坡稳定性要求！。
格构锚杆计算
Ri = Ni tan ϕi + cili
Ti = Wi sin θi + PWi cos(αi − θi )
Ni = Wi cos θi + PWi sin(αi − θi )
Wi = Viuγ + Vidγ ′ + Fi
PWi = γ W iVid
i = sin αi
γ ′ = γ sat − γ W 因此，滑坡稳定系数 Fs 的求解公式为
平江县木金乡滑坡治理工程施工图设计计算书
计算书
1 计算工况及荷载组合
本次滑坡属自然滑坡，根据《建筑边坡工程技术规范》
GB50330-2002 第 5.3.1 条及 13.1.8 条规定，及《滑坡防治工程设计
与施工技术规范》(DZ/T0219-2006)相关规定，并参考《三峡库区三
期地质灾害防治工程设计技术要求》相关要求，本次滑坡稳定性计算
5 滑坡稳定系数及剩余下滑力计算
计算剖面 1-1' 2-2' 3-3'
滑坡稳定性计算成果表
表 10
工况
最后条块 剩余下滑力(kN)
安全系数
滑坡稳定系 数
稳定状态
工况 1
80.16
1.20
1.153
基本稳定
工况 2 工况 1 工况 2 工况 1 工况 2
94.22 49.54 56.80 86.72 94.33
4 ---
---
---
---
[水面信息] 采用总应力法 考虑渗透力作用 不考虑边坡外侧静水压力
水面线段数 6 水面线起始点坐标: (-5.000,-2.500)
水面线号 水平投影(m) 竖直投影(m)
1
滑坡计算及治理方案选择实例
4、某机关滑坡滑坡工程地质分析滑坡几何形态特征该滑坡主滑方向20°左右，滑坡体长50m左右，宽83m左右，在平面上呈“似半圆形”。
斜坡地形坡度为33°～39°，为一凹形坡，坡高25-30m，该滑坡前缘由于修筑铁路、公路开挖坡脚形成近直立陡壁，高5-12m左右，后缘为机关职工住宅楼2#、5#、6#楼等，坡顶加载，坡脚卸载，破坏了原有斜坡的应力平衡状态，再加上坡面排水不畅，形成了该滑坡的不稳定状态。
滑坡软弱结构面特征该斜坡为一顺向坡，地层产状35°∠50°，而地形坡度为33°～39°，坡向40°，按地层倾角与坡角的相对关系来说属较稳定斜坡，但上部地层为坡残积层（粉质粘土混碎石层，厚～）,较松散，易渗水，而下部地层为强～中等风化片麻岩，当地表水（生活污水、大气降水）下渗后，在松散的坡残积层与下部强风化片麻岩接触带附近易形成软弱结构面，可使上层土体沿此软弱面而滑动，在强风化片麻岩的节理裂隙密集带处，当遇水后其抗剪强度显着降低，构成软弱面。
该滑坡滑动面主要为坡残积层与强风化片麻岩接触面（土石分界面），埋深～，平均，由于强风化片麻岩中局部软弱结构面向滑坡前缘临空方向缓慢剪切变形，再加上水对软弱结构面的润滑作用，应力释放后形成贯通的滑动面。
对Q浅井施工中，当自粉质粘土进入强风化片麻岩1时，可见沿接触带有少量地下水浸出，该地下水主要是2#楼和公共厕所的生活污水自地表下渗而形成。
坡体岩土体结构类型由坡体前沿陡壁和钻探岩芯揭露，坡体上覆地层为第四系坡残积粉质粘土混碎石，碎石含量35～40%，径一般2～10cm，棱角状，稳定性较差，在干燥状态下力学强度较高，在水的软化作用下，容易崩解和溃散；中部为强风化片麻岩，质软，风化裂隙发育，裂隙被粉质粘土充填，形成小块岩块，中上部岩土体为散体状结构类型，根据坡脚取样试验成果，强风化片麻岩风干容重为cm3，单轴抗压强度的风干抗压强度为（垂直），饱和抗压强度为（垂直），软化系数为，C=，相关系数r=，φ=45o24′（风干垂直）；下部中等风化片麻岩，节理发育，结构面间距25～30cm，整体强度低，结构体呈层块状，为层状结构类型。