梁模板21.7m
300×700mm框架结构梁板模板设计实例
300×700mm框架梁模板设计实例有一主梁截面尺寸为300×700mm，长7.2m，梁底至地面的高度为3.2m。
梁底模及侧模均采用25mm 厚木板，80×140 檩条，40×60 小檩条间距为0.5m，侧模立档间距为0.5m 进行支撑，承托梁底模及梁侧模的支柱采用尾径为Φ80mm，间距为800mm 的木支柱进行支撑（支撑纵横向水平拉结设置2 道，0.5m 高第一道，2.5m 高第二道）。
木材采用红松，查《简明施工计算手册》，木材顺纹抗压强度设计值为：fc=10Mpa，木材顺纹抗剪强度设计值为：fvm=1.4Mpa。
㈠主梁底板计算：⑴强度验算：底板承受荷载：梁的底模设计要考虑四部分荷载，即：模板自重、新浇砼的自重、钢筋重量及振动砼时产生的荷载，均应乘以分项系数1.2。
模板自重为：1.2×5×0.025×0.25=0.0375KN/m混凝土重量为：1.2×25×0.03×0.7=6.3KN/m钢筋重量为：1.2×1×0.30×0.7=0.252KN/m振动荷载为：1.2×2×0.30=0.72=7.3095KN/m竖向总荷载为：q=0.0375+6.3+0.252+0.72=7.3095KN/m根据《混凝土工程施工验收规范》的规定，设计荷载值要乘以0.90 的折减系数，所以，总竖向荷载为：q=0.9×7.3095=6.5785KN/m。
梁长为7.2m，底模下面楞木间距为0.5m，底模的计算简图可看成是一个等跨的多跨连续梁。
由于模板长度有限，一般可按四跨连续梁计算（取最不利荷载进行计算），查《简明施工计算手册》附录2 表中得：Km=－0.121，Kv=－0.620，Kf=0.967Mmax=KmqL2=－0.121×4.78575×0.5×0.5=－0.14477KN.m底板所须截面抵抗矩为：Wn= Mmax/ Kfm=0.14477×106÷1.3÷13=8566.272mm3选用底板截面为：25×300mm2Wn=1/6×bh2=1÷6×300×25×25=26041.67mm3＞8566.272 mm3满足要求！⑵剪应力验算：V=Kvql=0.620×4.78575×0.5=1.48358KN剪应力为：Tmax =3V/2bh=3×1.48358×1000×2÷250÷25=0.35606Mpa＜Kfv=1.3×1.4=1.82Mpa满足要求！⑶挠度验算：按强度验算荷载组合，进行挠度验算时，采用荷载标准值计算，且不考虑振动荷载。
梁,300×1700梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)900mm。
梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×22.340=20.106kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×20.11+1.40×5.40)×1.70=53.868N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 170.00×1.80×1.80/6 = 91.80cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 170.00×1.80×1.80×1.80/12 = 82.62cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
连续梁施工质量控制细则
连续梁施工质量控制细则一、编制依据1、编制依据《客运专线预应力混凝土现浇梁暂行技术条件》《350km/h客运专线预应力混凝土简支梁暂行技术条件》（铁科技函［2004]120号）《客运专线高性能混凝土暂行技术条件》(科技基［2005]101号）《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》（铁建设［2005]160号)《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》（铁建设[2005]160号）《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002、J162-2002《客运专线铁路桥涵施工技术指南》（TZ213—2005）《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210—2005）《客运专线铁路工程施工质量验收标准应用指南》《新建铁路工程测量规范》《铁路建设监理规范》新建杭州钱江铁路新桥工程《钱江铁路新桥工程施工组织设计》铁道第四勘察设计院的新建杭州钱江铁路新桥工程设计图。
2、总则1）、本施工方案适用于中铁大桥局股份有限公司新建杭州钱江铁路新桥工程连续梁工程施工。
2）、施工中应采用新技术、新材料、新工艺、新设备，提高生产率，缩短工期，降低成本和确保工程质量,但推广适用的新技术、新材料、新工艺必须经过试验和鉴定后方可使用。
3）、施工人员应严格按照本施工方案要求进行施工，值班技术人员及质检人员应对施工的每个环节进行检查监督，如发现与施工工艺规定不符应及时予以纠正。
4 ）、本工艺未尽事宜，应按现行相关技术规范、规程办理及设计补充文件办理。
二、工程概况杭州钱江铁路新桥位于钱塘江干流杭州市河段，北岸为杭州市彭埠镇，南岸为杭州市萧山区。
线路向北接改建后的杭州东站客专场,向南引入萧山站客专场.桥址位于既有钱江二桥上游.主桥采用（45+65+14×80+65+45)m预应力混凝土连续梁桥式,桥孔与既有钱江二桥对孔布置,主桥长1342.5m。
杭州市属亚热带湿润季风气候，四季分明。
常年平均气温15.3～17。
0℃,最冷月(1月)平均气温3.0～5。
高支模模板支撑安全专项施工方案专家论证模板
高支模模板支撑安全专项施工方案专家论证1施工组织设计文件重庆市公运南彭物流园D区一期工程5-1#卡口、 6#仓库模板支撑体系安全专项施工方案编制: 重庆市永川区通利建筑工程有限公司南彭物流园D区一期工程项目部资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。
日期: 2月28日3审批人: ( 项目经理) 审核人:( 技术负责人) 编制人:审批时间:目录第一章工程概况................................................................... 错误!未定义书签。
1、工程简介................................................................... 错误!未定义书签。
2、参建单位................................................................... 错误!未定义书签。
3、需要专家论证的内容............................................... 错误!未定义书签。
4、施工条件................................................................... 错误!未定义书签。
5、施工平面布置........................................................... 错误!未定义书签。
第二章编制依据................................................................... 错误!未定义书签。
第三章施工计划................................................................... 错误!未定义书签。
梁模板边梁支撑(高支模)
梁模板支撑计算书工程名称:新丰县江畔豪苑工程单位:新丰县房屋建筑工程公司1.计算参数结构楼板厚100mm,梁宽b=180mm,梁高h=700mm,层高4.55m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离1.50m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。
2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底、侧模自重0.3 kN/m2× (0.18 + 1.30) × 1.2 = 0.50 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.18 × 0.70 × 1.2 = 3.63 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.18 × 0.70 × 1.2 = 0.23 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.18 × 1.4 = 0.50 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 4.86 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2 q2 = 3.63 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=180mm；W=bh2 /6 =180×182/6=9720mm3； I=bh3/12=180×183/12=87480mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.105M max=K M q1L2 =-0.105×4.86×3002=-45927N.mm=-0.05kN.mσ=M max/W=45927/9720=4.73N/mm2梁底模抗弯强度σ=4.73N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
(精华版)最新国家开放大学电大《建筑施工技术》机考10套真题题库及答案
(精华版)最新国家开放大学电大《建筑施工技术》机考10套真题题库及答案盗传必究题库一试卷总分：100 答题时间：60分钟客观题判断正误题（共10题，共20分）1. 边坡系数越大，土方边坡越陡。
( )F ×2. 软土地基不宜采用集水坑降水法施工。
( ) 答案：T √3. 抓铲挖土机的挖土特点是“直上直下，自重切土”。
（）T √4. 钢筋混凝土预制桩应在混凝土强度等级达到70％方可运输。
（）F ×5. 砖墙砌体砌筑前，应保持砖的干燥，以保证砖墙砌体的质量（）F ×6. 构件按照最小配筋率控制时，应按照等强度代换的原则进行钢筋代换。
（）F ×7. 搅拌干硬性混凝土的搅拌机宜选用强制式搅拌机。
（）T √8. 锚具是张拉并将预应力筋临时固定在混凝土结构上传递预应力的工具。
（）F ×9. 柱的吊升方法有直吊法和斜吊法两种，（）F ×10. 建筑用石油沥青的温度稳定性一般用软化点表示。
（）T √单项选择题（共10题，共30分）1. 在土的湿度正常、土质及其他地质条件好，且地下水位低于基坑标高，基坑开挖深度不超过（）时，可放坡开挖且不加支撑。
【答案】5m2. 填土的密度常以设计规定的（）作为控制标准。
【答案】压实系数3. 在泥浆护壁成孔灌注桩施工时，护筒顶面应高于地面（），以保持孔内泥浆面高出地下水位 1 m 以上。
【答案】0.4～0.6 m4. 脚手架的一步架高度一般为（）。
【答案】1.2m5. 单排扣件钢管脚手架搭设高度一般不宜超过（）。
【答案】20m6. 泵送混凝土中通过0.135mm筛孔的砂应不少15%，含砂率宜控制在（）。
【答案】40%-45%7. （）浇水自然养护时间不少于7天.【答案】硅酸盐水泥拌制的混凝土8. 预应力后张法施工适用于（）。
【答案】现场制作大跨度预应力构件9. 柱的临时固定后的校正主要是指（）。
【答案】垂直度10. 当屋面坡度大于15%或受震动时，沥青防水卷材的铺贴方向应（）。
大梁模板计算
计算参数:钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为3.8m ，梁截面 B×D=800mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加3道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方40×85mm，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
梁底支撑顶托梁长度 1.20m 。
梁顶托采用100×100mm 木方。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.35kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。
地基承载力标准值200kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.00+0.35)+1.40×2.00=33.820kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.00+0.7×1.40×2.00=36.385kN/m 2380由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
梁模板(600、1300)
梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性每纵距内附加梁底支撑主梁根数0平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 4500W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×3]×1＝71.544kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝68.31kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1＝46kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×68.31×0.152+0.117×3.234×0.152＝0.162kN·m σ＝M max/W＝0.162×106/24000＝6.759N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×46×1504/(100×4500×144000)＝0.243mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×68.31×0.15+0.45×3.234×0.15＝4.317kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×68.31×0.15+1.2×3.234×0.15＝11.853kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×46×0.15＝2.76kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×46×0.15＝7.59kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.317/1＝4.317kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[11.853,11.853]/1= 11.853kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=4.317/1＝4.317kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(1.8-0.4)=1.04kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(1.8-0.4)=1.04kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×3]×(0.475-0.45/2)/2×1=2.361kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×3]×((0.95-0.475)-0.45/2)/2×1=2.361kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.317+0.045+1.04+2.361=7.762kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.853+0.045=11.898kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.317+0.045+1.04+2.361=7.762kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.762,11.898,7.762]=11.898kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.76/1＝2.76kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[7.59,7.59]/1= 7.59kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.76/1＝2.76kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.45/3 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.8-0.4)=0.7kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.8-0.4)=0.7kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×(0.475-0.45/2)/2×1=1.318kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×((0.95-0.475)-0.45/2)/2×1=1.318kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.76+0.03+0.7+1.318=4.808kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=7.59+0.03=7.62kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.76+0.03+0.7+1.318=4.808kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.808,7.62,4.808]=7.62kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×11.898×0.452，0.5×11.898×0.22]＝0.301kN·mσ=M max/W=0.301×106/42667=7.059N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×11.898×0.45，11.898×0.2]＝3.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.346×1000/(2×40×80)＝1.569N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.62×4504/(100×9350×170.667×104)＝0.102mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[450/150，10]＝3mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.62×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.096mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×11.898×0.45,0.375×11.898×0.45+11.898×0.2]=6.693kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.366kN,R2=6.693kN,R3=6.693kN,R4=4.366kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.62×0.45,0.375×7.62×0.45+7.62×0.2]= 4.286kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.704kN,R2'=4.286kN,R3'=4.286kN,R4'=2.704kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数0.6受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.17×106/4250=40.052N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.527kNτmax=2V max/A=2×3.527×1000/398＝17.723N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.012mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.092kN，R2=3.395kN，R3=6.86kN，R4=3.362kN，R5=0.252kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.092/0.6=0.154kN，P2=3.395/0.6=5.659kN，P3=6.86/0.6=11.433kN，P4=3.362/0.6=5.603kN，P5=0.252/0.6=0.421kN七、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.092,0.252]＝0.252kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝11.433kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1800,600+2×0.7×500)=2160mmλ=h max/i=2160/16=135≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3712、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.021×0.45×1.82/10)＝0.003kN·m3、稳定性计算P1＝0.154kN，P2＝5.659kN，P3＝11.433kN，P4＝5.603kN，P5＝0.421kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.475-0.45/2)/2×0.45=4.887kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.95-0.475-0.45/2)/2×0.45=4.887kNN d＝max[P1+N边1，P2，P3，P4，P5+N边2]+1.1×1.35×0.15×(4.41-1.8)＝max[0.154+4.887，5.659，11.433，5.603，0.421+4.887]+0.581＝12.014kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝12014.2/(0.371×398)+0.003×106/4250＝82.071N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.41/30=0.147≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.566=0.509kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×4.412×0.509+4.41×0.207=5.864kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=302×0.9×[0.15×4.41/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1096 .5kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×5.864=19.352kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 0u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1320mm F=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN ≥F 1=12.014kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=12.014kN 满足要求！。
WKL5梁模板
梁模板（WKL5）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝42.16kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝40.4kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝33.25kN/m1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×40.4×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.08kN·mσ＝M max/W＝0.08×106/54000＝1.4N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×33.25×133.334/(100×10000×486000)＝0.015mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×40.4×0.13+0.45×1.76×0.13＝2.26kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×40.4×0.13+1.2×1.76×0.13＝6.21kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×33.25×0.13＝1.77kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×33.25×0.13＝4.88kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.26+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.3-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，6.21+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=6.24kN/mq2＝max[1.77+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.3-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，4.88+(0.3-0.1)×0.4/3]＝4.9kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.24×12，0.5×6.24×0.32]＝0.67kN·m σ＝M max/W＝0.67×106/83330＝8.01N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.24×1，6.24×0.3]＝3.788kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.788×1000/(2×50×100)＝1.14N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.9×10004/(100×9350×4166700)＝0.8mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.9×3004/(8×9350×4166700)＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.24×1，0.393×6.24×1+6.24×0.3]＝7.13kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.52kN，R2＝R3＝7.13kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.9×1，0.393×4.9×1+4.9×0.3]＝5.6kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.97kN，R'2＝R'3＝5.6kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.811×106/4490＝180.6N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝10.537kNτmax＝2V max/A=2×10.537×1000/424＝49.7N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！主梁变形图(mm)νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.11kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.11kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.631、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.45×1×1.52/10＝0.11kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+0.9×1.4×2]×1＝38.18kN/m2)小梁验算q1＝max{2.05+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，5.63+(0.3-0.1)×0.4/3}=5.66kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.05kN，R2＝19.41kN，R3＝1.05kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b＝max[1.05+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，19.41，1.05+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.11/1＝19.64kNf＝N/(φA)+M w/W＝19635.34/(0.63×424)+0.11×106/4490＝98.62N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝21.07kN≤[N]＝30kN 满足要求！。
屋顶梁模板计算
梁木模板与支撑计算书（屋顶梁）一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=250mm，梁截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径18mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。
梁模板使用的方木截面50×80mm，梁模板截面侧面方木距离200mm。
梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m 2。
三、梁底模板木楞计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下30.07kN/mA图 梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.70=30.072N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×30.072×0.2002=-0.120kN.mf=0.120×106/16800.0=7.160N/mm 2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×30.072=3.609kN截面抗剪强度计算值 T=3×3609/(2×700×12)=0.644N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 28.80×0.70=20.16N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×20.160×200.04/(100×6000.00×100800.0)=0.361mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.361mm小于 [v] = 200/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×0.70×0.50/1=15.04kN穿梁螺栓直径为18mm；穿梁螺栓有效直径为14.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=174.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=29.580kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=15.036kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
梁的标准模板尺寸
梁的标准模板尺寸
梁的标准模板尺寸根据不同的设计要求和规范可能会有所不同。
以下是一些常见的梁的标准模板尺寸：
1. 简支梁的标准模板尺寸：
- 梁高：一般为0.3米至1.2米之间
- 梁宽：一般为0.15米至0.5米之间
- 梁长：根据实际跨度决定
2. 连续梁的标准模板尺寸：
- 梁高：一般为0.3米至1.5米之间
- 梁宽：一般为0.15米至0.6米之间
- 梁长：根据实际跨度决定
3. T形梁的标准模板尺寸：
- 梁高：一般为0.3米至1.5米之间
- 梁底宽：一般为0.15米至0.5米之间
- 梁底厚度：一般为0.2米至0.5米之间
- 梁顶宽：根据实际需要决定
- 梁顶厚度：根据实际需要决定
- 梁长：根据实际需求决定
需要注意的是，以上尺寸仅为参考，具体的梁模板尺寸应根据工程设计、荷载要求、使用条件等因素进行合理确定。
在设计和施工过程中，应遵循相关的国家规范和标准。
梁模板5标准取值
梁模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计步距h(mm) 800新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm) 800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 850梁底增加立柱根数8梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 228,406,583,761,939,1117,1294,1472 梁底支撑小梁根数8梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 225设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.6+(24+1.5)×2.4)+1.4×2，1.35×(0.6+(24+1.5)×2.4)+1.4×0.7×2]×1＝76.85kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.6+(24+1.5)×2.4]×1＝75.09kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.6+(24+1.5)×2.4]×1＝61.8kN/m1、强度验算M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×75.09×0.232+0.121×1.76×0.232＝0.41kN·m σ＝M max/W＝0.41×106/54000＝7.57N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×61.8×228.574/(100×5400×486000)＝0.406mm≤[ν]＝l/400＝228.57/400＝0.57mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×75.09×0.23+0.446×1.76×0.23＝6.92kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×75.09×0.23+1.223×1.76×0.23＝20.11kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×75.09×0.23+1.142×1.76×0.23＝16.39kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×61.8×0.23＝5.55kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×61.8×0.23＝16.15kNR3'=0.928 q2l=0.928×61.8×0.23＝13.11kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{6.92+0.9×1.35×[(0.7-0.6)×1.6/7+0.9×(2.4-0.18)]+0.9max[1.2×(0.9+(24+2)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.9+(24+2)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.85-1.6/2，(1.7-0.85)-1.6/2]/2×1，20.11+0.9×1.35×(0.7-0.6)×1.6/7}=20.14kN/mq2＝max[5.55+(0.7-0.6)×1.6/7+0.9×(2.4-0.18)+(0.9+(24+2)×0.18)×max[0.85-1.6/2，(0.45-0.85)-1.6/2]/2×1，16.15+(0.7-0.6)×1.6/7]＝16.17kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×20.14×0.452，0.5×20.14×0.222]＝0.51kN·mσ＝M max/W＝0.51×106/4490＝113.53N/mm2≤[f]＝200N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×20.14×0.45，20.14×0.22]＝5.501kNτmax＝2V max/A=5.501×1000/424＝25.95N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×16.17×4504/(100×206000×107800)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mmν2＝q2l24/(8EI)＝16.17×2254/(8×206000×107800)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.56mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×20.14×0.45，0.393×20.14×0.45+20.14×0.22]＝10.36kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R8＝4.85kN，R2＝R7＝10.36kN，R3＝R4＝R5＝R6＝8.44kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×16.17×0.45，0.393×16.17×0.45+16.17×0.22]＝8.32kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'8＝4.15kN，R'2＝R'7＝8.32kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝6.75kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0×106/4490＝0.01N/mm2≤[f]=200N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝0kNτmax＝2V max/A=2×0×1000/424＝0N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！主梁变形图(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝l/400＝228.57/400＝0.57mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R10]＝0kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Φ48×3 立柱截面面积A(mm2) 424回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值f(N/mm2) 200λ=h/i=800/15.9=50.31≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.861、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.16×0.45×0.82/10＝0.01kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.6+(24+1.5)×2.4)+0.9×1.4×2]×1＝69.01kN/mq1＝max{6.23+(0.7-0.6)×1.6/7+0.9×[1.2×(0.9+(24+2)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.85-1.6/2，(0.45-0.85)-1.6/2]/7×1，18.07+(0.7-0.6)×1.6/7}=18.09kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0kN，R2＝4.5kN，R3＝9.3kN，R4＝7.6kN，R5＝7.6kN，R6＝7.6kN，R7＝7.6kN，R8＝9.3kN，R9＝4.5kN，R10＝0kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10+N边2]+M w/l b ＝max[0+0.9×[1.2×(1.5+(24+2)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.85-1.6/2)/2×0.9，4.5，9.3，7.6，7.6，7.6，7.6，9.3，4.5，0+0.9×[1.2×(1.5+(24+2)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.45-0.85-1.6/2)/2×0.9]+0.01/1.7＝9.3kN f＝N/(φA)+M w/W＝9303.18/(0.86×424)+0.01×106/4490＝26.65N/mm2≤[f]＝200N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9]＝5.18kN≤[N]＝30kN满足要求！。
梁模板(600×1200)
梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:600mm*1200mm。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.20混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.10；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为Φ48Χ3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：200；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：200；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm，400mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
小梁模板
梁模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.7×2]×1＝22.02kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝20.26kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝16.68kN/m1、强度验算M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×20.26×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/37500＝0.81N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×16.68×1254/(100×10000×281250)＝0.009mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×20.26×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.09kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×20.26×0.12+1.223×1.76×0.12＝3.16kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×20.26×0.12+1.142×1.76×0.12＝2.6kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×16.68×0.12＝0.82kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×16.68×0.12＝2.38kNR3'=0.928 q2l=0.928×16.68×0.12＝1.93kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.09+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.65-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1. 4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，3.16+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=3.19kN/mq2＝max[0.82+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.65-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，2.38+(0.3-0.1)×0.5/4]＝2.41kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.19×0.92，0.5×3.19×0.152]＝0.28kN·m σ＝M max/W＝0.28×106/54000＝5.13N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.19×0.9，3.19×0.15]＝1.745kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.745×1000/(2×40×90)＝0.73N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q 2l 14/(100EI)＝0.632×2.41×9004/(100×9350×2430000)＝0.44mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q 2l 24/(8EI)＝2.41×1504/(8×9350×2430000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态R max ＝max[1.143q 1l 1，0.393q 1l 1+q 1l 2]＝max[1.143×3.19×0.9，0.393×3.19×0.9+3.19×0.15]＝3.29kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1＝R 5＝2.02kN ，R 2＝R 4＝3.29kN ，R 3＝2.71kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q 2l 1，0.393q 2l 1+q 2l 2]＝max[1.143×2.41×0.9，0.393×2.41×0.9+2.41×0.15]＝2.48kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.73kN ，R'2＝R'4＝2.48kN ，R'3＝2.02kN六、主梁验算主梁类型钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm 3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.418×106/5080＝82.28N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.186kNτmax＝2V max/A=2×4.186×1000/489＝17.12N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！主梁变形图(mm)νmax＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.12kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.12kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.541、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+0.9×1.4×2]×1＝20.28kN/mq1＝max{1.01+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，2.92+(0.3-0.1)×0.5/4}=2.94kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.06kN，R2＝10.31kN，R3＝1.06kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b＝max[1.06+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.5/2)/2×0.9，10.31，1.06+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.9]+0.06/0.9＝10.44kNf＝N/(υA)+M w/W＝10439.32/(0.54×424)+0.06×106/4490＝58.52N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝11.08kN≤[N]＝40kN满足要求！。
国家开放大学《建筑施工技术》
判断题1、泵送混凝土最好使用块石作为粗骨料（）正确选项：×2、泵送混凝土最好使用卵石作为粗骨料。
（）正确选项：√3、边坡系数越大，土方边坡越陡。
( )正确选项：×4、采用履带式起重机，柱的吊升方法宜优先采用滑行法（）。
正确选项：×5、采用桅杆式起重机时，柱的吊升方法宜采用旋转法（）。
正确选项：×6、穿心式千斤顶的双作用是指张拉作用和回程作用。
（）正确选项：×7、单向板的施工缝应留设在平行于短边的任何位置。
（）正确选项：√8、反铲挖土机适用于开挖停机面以下的Ⅰ–Ⅱ类土。
（）正确选项：√9、钢筋的冷压连接施工不受气候条件的影响。
（）正确选项：√10、钢筋的伸长率是钢筋的强度指标。
（）正确选项：×11、钢筋的外包尺寸与轴线尺寸之差称为“量度差值”（）。
正确选项：√12、钢筋混凝土预制桩制作时，较短的桩(长度10 m以下)多在预制厂制作。
正确选项：√13、钢筋螺纹连接不宜安排在冬季进行。
（）正确选项：×14、钢筋螺纹连接施工不受气候条件的影响。
（）正确选项：√15、灌注桩与预制桩相比，具有施工时无噪音、无振动，对土体和周围建筑物无挤压(除套管成孔灌注桩之外)等优点。
正确选项：√16、混凝土二次搅拌法，最后放入的是石子（）正确选项：√17、建筑用石油沥青的黏性一般用软化点表示。
（）正确选项：×18、建筑用石油沥青的塑性一般用延展度表示。
（）正确选项：√19、建筑用石油沥青的塑性一般用针入度表示。
（）正确选项：×20、建筑装饰工程必须安排在屋面防水工程完成前进行。
（）正确选项：×21、搅拌轻骨料混凝土的搅拌机宜选用自落式搅拌机。
（）正确选项：×22、静力压桩在一般情况下是一次性压入设计长度。
正确选项：×23、拉铲挖土机的挖土特点是“后退向下，自重切土”。
（）正确选项：√24、立皮数杆的作用是控制砌筑墙体的竖向尺寸以及各部件的标高。
梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm, 梁截面高度H=1000mm,H 方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径 20mm 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离 （即计算跨度）400mn 。
梁模板使用的方木截面 50 x 100mm梁模板截面底部方木距离 300mm 梁模板截面侧面方木距离 400mm 梁底模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2 ,抗弯强度 梁侧模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2,抗弯强度梁底模板、梁模板荷载标准值计算模板自重 =0.340kN/m 钢筋自重 =1.500kN/m混凝土自重=24.000kN/m 施工荷载标准值 =2.500kN/m 2强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.2即注0］爲亦 F-rH其中I ： 'I ―― 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3;t ―― 新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/（T+15）,取2.000h ; T ―― 混凝土的入模温度，取 35.000 °C ； V ―― 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ;H――混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取'■ 1―― 外加剂影响修正系数，取 1.000 ;[f]=15N/mm[f]=15N/mm1.200m ；R''2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m F2=24*1.2=28.8 kN/m2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩V 分别为W = 30.00 X 1.80 X 1.80/6 = 16.20cm 3; I = 30.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 14.58cm4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图其中f ――梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M ―― 计算的最大弯矩 (kN.m)； q ――作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);q=1.2X [0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00]+1.4 X 2.50 X0.30=10.35kN/m最大弯矩计算公式如下M=-0.10 X 10.35 X 0.300 2=0.093kN.m f=0.093 X 106/16200.0=5.74N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：F1=14.190kN/m 2 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 28.8.000kN/m300300 30B1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求:f = M/W < [f]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.6 X 0.300 X 10.35=1.863kN 截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3 X 10.35/(2 X 300 X 18)=0.2875N/mm 2[T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求3. 挠度计算最大挠度计算公式如下其中q = 0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00=7.75N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677 X 7.75 X 300.0 4/(100 X 6000.00 X 145800.0)=0.4858mm 梁底模板的挠度计算值：v = 0.4858mm 小于[v] = 300/250=2.057, 满足要求四、梁模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下22.63kN/mr、L I 1 \1、!■i h i P冃 1 ■■I-、F A r R _400 400 : 400 _图梁侧模板计算简图1. 抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中f ――梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ―― 计算的最大弯矩(kN.m);q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2 X 14.19+1.4 X 4.00) X 1.00=22.628N/mm最大弯矩计算公式如下：%八畀X 22.628 X 0.400 2=-0.362kN.mM=-0.10。
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梁模板（碗扣式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计模板设计立面图模板设计平面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.7×2]×1＝48.36kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝46.6kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×1＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝38.35kN/m1、强度验算M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×46.6×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.07kN·mσ＝M max/W＝0.07×106/37500＝1.99N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×38.35×1254/(100×10000×281250)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l +0.446q1活l=0.393×46.6×0.12+0.446×1.76×0.12＝2.39kNR2=R4=0.928q1静l +1.142q1活l=0.928×46.6×0.12+1.142×1.76×0.12＝5.66kNR3=1.143q1静l +1.223q1活l=1.143×46.6×0.12+1.223×1.76×0.12＝6.93kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×38.35×0.12＝1.88kNR2'=R4'=0.928 q2l=0.928×38.35×0.12+1.142×1.76×0.12＝4.45kNR3'=1.143 q2l=1.143×46.6×0.12＝5.48kN五、小梁验算q1＝max[2.39+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4，6.93+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4]＝6.96kN/mq2＝max[1.88+(0.3-0.1)×0.5/4，5.48+(0.3-0.1)×0.5/4]＝5.5kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.96×0.62，0.5×6.96×0.32]＝0.31kN·mσ＝M max/W＝0.31×106/100000＝3.13N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.96×0.6，6.96×0.3]＝2.53kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.53×1000/(2×100×60)＝0.63N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.5×6004/(100×9350×5000000)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.5×3004/(8×9350×5000000)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.96×0.6，0.393×6.96×0.6+6.96×0.3]＝4.77kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R5＝1.66kN，R2＝R4＝3.9kN，R3＝4.77kN正常使用极限状态R max'＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.5×0.6，0.393×5.5×0.6+5.5×0.3]＝3.77kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1'＝R5'＝1.31kN，R2'＝R4'＝3.07kN，R3'＝3.77kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.26×106/4490＝56.92N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.28kNτmax＝2V max/A=2×6.28×1000/424＝29.65N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm 满足要求！ 4、支座反力验算R 1＝-0.1kN ，R 2＝8.05kN ，R 3＝8.05kN ，R 4＝-0.1kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.8 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49立柱抗压强度设计值[f](N/mm 2)205λ=h/i=600/15.8=37.97≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.91 1、风荷载计算M w ＝0.92×1.4×0.22×0.6×0.62/10＝0.01kN·m 2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q 1有所不同： 1)面板验算q 1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+0.9×1.4×2]×1＝44.14kN/m 2)小梁验算 q 1＝max{2.17+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2*(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2]×max[0-0.5/2，(0.6-0)-0.5/2]/4×1，6.31+(0.3-0.1)×0.5/4}=6.33kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝-0.1kN，R2＝8.05kN，R3＝8.05kN，R4＝-0.1kN立柱最大受力N w＝Rmax+(0.9×0.6/4)×0.75＝8.15kNf＝N/(υA)+M w/W＝8.15/(0.91×424)+0.01×106/4490＝1.22N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算2330kN满足要求！梁侧模板计算书一、工程属性二、荷载组合混凝土重力密度γc (kN/m 3) 24 新浇混凝土初凝时间t 0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.5振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q 2k (kN/m 2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v ，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.5]＝min[38.4，36]＝36kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 2k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 2k ]＝0.9max[1.2×36+1.4×4，1.35×36+1.4×0.7×4]＝0.9max[48.8，52.52]＝0.9×52.52＝47.27kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝36 kN/m 2三、支撑体系设计模板设计剖面图四、面板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
计算简图如下：q 1＝bS 承＝1×47.27＝47.27kN/mM max ＝0.125q 1l 2＝0.125×47.27×0.22＝0.24kN·m σ＝M max /W ＝0.24×106/37500＝6.3N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算q ＝bS 正＝1×36＝36kN/mνmax ＝5×36×2004/(384×10000×281250)=0.27mm≤200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R ＝q 1l=47.27×0.2＝9.45kN 正常使用极限状态 R'＝q 2l=36×0.2＝7.2kN五、小梁验算小梁类型方木 小梁材料规格(mm)60×80 小梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.66 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 64 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15.44小梁截面惯性矩I(cm 4)256计算简图如下：小梁弯矩图(kN·m)q=9.45kN/mσ＝M max/W＝0.26×106/64000＝4.04N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3 V max/(2bh)＝3×2.84×1000/(2×80×60)＝0.89N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm) q=7.2kN/mνmax＝0.13mm≤525/400=1.31mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R max＝5.43kN正常使用极限状态R'max=4.14kN六、主梁验算计算简图如下：1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)q=2.72kN/mσ＝M max/W＝0.27×106/4490＝60.58N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2V max/A=2×2.72×1000/424＝12.83N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=4.14kN/mν1max＝0.34mm≤400/400=1mmν2max＝0.16mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算R max＝10.88kN七、对拉螺栓验算t 满足要求！。