膨胀螺栓选型计算_20170914

机械式膨胀螺栓选型计算

本计算书的主要计算依据为《JGJ 145 - 2004 混凝土结构后锚固技术规程》，所采用的荷载组合根据《GB 5009-2012 建筑结构荷载规范》及《GB 50011-2010 建筑抗震设计规范》，所采用的膨胀螺栓尺寸及规格应符合《GB/T 22795 - 2008 混凝土用膨胀锚栓型式与尺寸》，本计算中采用膨胀螺栓的称呼主要是为了与习惯上的描述一致，在以下计算中可简称为膨胀螺栓或螺栓或锚栓。本计算中所适用的膨胀螺栓主要结构如下图所示。螺栓材料80A

一、主要参数螺栓规格M6 1.1 主要输入条件

C20C25

膨胀螺栓螺杆材质

SS316

膨胀螺栓螺杆力学性能等级80A 螺杆计算小径 D 1

13.835

膨胀螺栓螺杆名义直径 Dia M16

mm 螺杆计算直径 D 16膨胀螺栓名义长度 L 140mm 螺杆最小计算面积 A s 150.331混凝土强度等级C35

螺杆名义计算面积 A s‘201.062混凝土的厚度

300mm

混凝土的厚度 C t 300

100

膨胀螺栓连接板在混凝土结构表面上的位置及尺寸参数

单个连接板上膨胀螺栓的数量

单个连接板螺 N

2

连接板类型B

根据连接板与混凝土的位置不同，连接板的类型（具体见下简图）

8590100

105120125140

175180190200215220240

Use English Units

一个螺栓

四个螺栓

1-A 1-B 1-D

2-A 2-B 2-C 2-D A

B

C D 两个螺栓

螺栓特殊长度输入检查混凝土厚度

螺栓特殊材质输入

1-C E

膨胀螺栓连接板的设计尺寸

a1

50mm 50mm a250mm 50mm a350mm 50mm a450mm 50mm B1175mm 175mm

S175

mm 75mm 请检查锚栓间距S1

S2--mm mm C1--mm 620mm 无边界混凝土，假定5倍有效长度请检查螺栓至混凝土边距C2

无边界混凝土，假定5倍有效长度

无边界混凝土，假定5倍有效长度

9445.034502.45149.3

请注意以下载荷的方向，荷载为拉力时按正常数据输入。当载荷为压力 时，当为压力时按负值输入。地震荷载输入参数

恒荷载活荷载风荷载水平地震竖向地震

单个连接板设计荷载 N （见右图）1010300012001200公斤力

1010300012001200公斤力

设计地震设防裂度7YES 所属地设计地震分组第二组单个连接板设计荷载组合 N d （见右图）

2543公斤力设计拉力与锚固地面的夹角 α (o )

43.25o

当前页面显示的设计荷载组合是否已经包含地震荷载组合

NO

最终结果

说明： 以上荷载组合根据《GB 5009-2012 建筑结构荷载规范》及《GB 50011-2010 建筑抗震设计规范》相关条文规定，选取可能出现的最不利的荷载组合类型，分别按不同荷载组合数据验算锚固是否安全。

根据以上各项荷载组合类别分别计算，产生最大效应时对应的组合是荷载组合三在本计算过程中产生最大荷载效应时，其荷载组合具体类型如下：

1.2 * 恒荷载 + 1.4 * (0.7 * 活荷载 + 1 * 风荷载)

4-A 4-B 4-D 第一种荷载组合第二种荷载组合

第三种荷载组合

第四种荷载组合

第五种荷载组合第六种荷载组合第七种荷载组合第八种荷载组合

清除所有计算数据

快速计算所有荷载组合

检查输入数据是否完整

显示荷载组合

隐藏荷载组合4-C

说明：当前页面所显示所有数据为荷载计算是荷载组合一的数据及计算结果，其荷载组合方式如下：1.35 * 恒荷载 + 1.4 * (0.7 * 活荷载 + 0.6 * 风荷载)

单个螺栓的设计荷载组合值 F SD1271.5公斤力Metric

单个螺栓设计荷载 - 拉力设计值 N SD,08.53786KN Currently Input Using English Units

单个螺栓设计荷载 - 剪力设计值 V SD,09.07601KN

1.2 膨胀螺栓主要力学性能参数

膨胀螺栓杆体材料的抗拉强度标准值 f stk800 Mpa

膨胀螺栓杆体材料的屈服强度标准值 f yk600 Mpa

螺栓锚固的有效长度 L ef124mm

124mm

抗震设计时， L'ef

锚固连接的安全等级二级连接重要性系γA

1.1

锚固连接的结构类型非结构构件

当设计荷载组合包含地震荷载组合时，承载能力调整系数(非地震组合时不考虑)1

经安全性及地震荷载系数系数调整之后单个螺栓设计荷载 - 抗拉力设计值 N SD9.39165

经安全性及地震荷载系数系数调整之后单个螺栓设计荷载 - 抗剪力设计值 V SD9.98361

1.3 本计算所采用荷载组合类型

组合类型1 1.35 * 恒荷载 + 1.4 * (0.7 * 活荷载 + 0.6 * 风荷载)

组合类型2 1.2 * 恒荷载 + 1.4 * (1 * 活荷载 + 0.6 * 风荷载)

组合类型3 1.2 * 恒荷载 + 1.4 * (0.7 * 活荷载 + 1 * 风荷载)

组合类型4 1.2 * (恒荷载 + 0.5 * 活荷载) + 1.3 * 水平地震荷载

组合类型5 1.2 * (恒荷载 + 0.5 * 活荷载) + 1.4 * 风荷载_Factor * 风荷载 + 1.3 * 水平地震荷载

组合类型6 1.2 * (恒荷载 + 0.5 * 活荷载) + 1.3 * 水平地震荷载

组合类型7 1.2 * (恒荷载 + 0.5 * 活荷载) + 1.4 * 风荷载_Factor * 风荷载 + 1.3 * 水平地震 + 0.5 * 竖向地震

组合类型8 1.2 * (恒荷载 + 0.5 * 活荷载) + 1.4 * 风荷载_Factor * 风荷载 + 0.5 * 水平地震 + 1.3 * 竖向地震

二、膨胀螺栓及混凝土结构构造检查

2.1 螺栓中心至混凝土结构外边缘最小边距C是否符合标准要求NO

186不满足要求最小螺栓边距100mm允许最小边距C min

存在混凝土边缘劈裂破坏的可能，请参见3.3 混凝土的劈裂破坏承载力计算

2.2 混凝土厚度是否满足锚栓所需要的最小厚度的要求YES

186满足要求混凝土的厚度300mm允许最小厚度h min

2.3 同一连接板上两个螺栓间距离是否满足标准最小值要求NO

124不满足要求螺栓间最小间75mm允许最小间距S min

存在螺栓群混凝土锥体整体受拉破坏的可能性，需验算螺栓群整体抗拉能力

详见 3.4 考虑混凝土锥体整体拉出时,整体破坏验算(多螺栓整体拉出)章节具体内容

2.4 抗震设计条件下，螺栓有效锚固长度与直径比值是否满足最小规定YES

满足要求抗震设计允10.8锚固长度与直7.75

三、膨胀螺栓及混凝土受拉承载能力验算（承载能力极限状态计算）

3.1. 锚栓受拉钢材破坏计算

本条计算主要根据《JGJ 145 - 2004 混凝土结构后锚固技术规程》第6.1.1、6.1.2条

锚栓钢材破坏时受拉承载力标准值 N Rk,s = As x f stk120.265KN

锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值分项系数 r Rs,N 1.6

锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值 N Rd,s =N Rk,s / r Rs,N75.1654KN

75.1654KN

判断N SD是否小于 N Rd,s ，即锚栓的设计受拉荷载是否小于锚栓钢材破坏受拉承载力设计值YES

0.12495

满足要求设计荷载效应

3.2. 混凝土锥体受拉破坏验算

本条计算的主要根据《JGJ 145 混凝土结构后锚固技术规程》第6.1.3 - 6.1.10条

根据螺栓对应参数表可查得理想混凝土锥体破坏承载力标准值N0RK,c (KN)57.272KN

混凝土锥体破坏时理想临界边距0.5s CR,N，(s CR,N = 3h ef)93mm

混凝土锥体破坏时理想临界边长s CR,N，(s CR,N = 3h ef)186mm

理想化破坏锥体投影面面积A0C,N = s CR,N2A0C,N = s CR,N234596mm2

根据螺栓及连接板确定的破坏锥体投影面面积(根据应分别按照以下公式采用)34596mm2

单螺栓 A C,N = (C1 + 1/2 x s CR,N) x s CR,N 或 s CR,N2 或 (C1 + 1/2 x s CR,N) x (C2 + 1/2 x s CR,N) 或 (C1+C3) x (C2+C4)

双螺栓 A C,N = (C1 + S1 +1/2 x s CR,N) x s CR,N或 (C1 + S1 +1/2 x s CR,N) x (C2 + 1/2 s CR,N) 或 s CR,N2

A C,N = (S1 + s CR,N) x (C2 + s CR,N )或 (C1 + S1 + C3) x (C2 + C4)

四螺栓 A C,N = (C1 + S1 +1/2 x s CR,N) x (S2 + s CR,N)或 (C1 + S1 +1/2 x s CR,N) x (C2 +S2 + 1/2 s CR,N)

A C,N = (S1 + s CR,N) x (C2 +S2 + s CR,N )或 (C1 + S1 + C3) x (C2 +S2 + C4) 或 (S1 + s CR,N) x (S2 + s CR,N )

螺栓至连接板最小边距C对受拉承载力的降低系数φs,N=0.7+0.3 x C / C CR,N0.78065

表层混凝土因密集配筋剥离对受拉承载力的降低系数φre,N=0.5+h ef / 2001

荷载偏心对受拉承载力的降低系数φce,N= 1 / (1 + 2 e N/S cr,N)1e N

未裂混凝土对受拉承载力的提高系数 φucr,Nφucr,N 1.4

混凝土锥体破坏时混凝土结构受拉承载力标准值N

= N0RK,c x A C,N /A0C,N x φs,N x φre,N x φce,N x φucr,N

RK,c

N RK,c=62.5928KN

混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值分项系数 r Rc,N 2.15

混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 N Rd,c =N Rk,c / r RcN29.1129KN

29.1129KN

判断N SD是否小于 N Rd,c ，即设计受拉荷载是否小于混凝土锥体破坏受拉承载力设计值YES

满足要求设计荷载效应

0.32259

3.3 混凝土的劈裂破坏承载力

根据螺栓在混凝土中的位置，检查是否需要进行劈裂破坏承载力计算YES

186

最小边距100mm不计算劈裂破 C min 混凝土劈裂破坏时理想破坏体临界边长s CR,sp = 2h ef200mm

混凝土劈裂破坏时理想临界边距（间距）0.5s CR,sp100mm

劈裂破坏理想化破坏锥体投影面面积A‘

= s CR,sp240000mm2

C,N

根据连接板确定的劈裂破坏锥体投影面面积A

= (C1 + 1/2 x s CR,sp2) x s CR,sp240000mm2

C,sp

混凝土构件厚度h对劈裂破坏承载力影响系数 φ

= (h/h ef)2/3 <≤ 1.5 1.13531

h,sp

计算劈裂破坏中，混凝土锥体破坏受拉承载力标准值 N'

= N0RK,c x A C,sp /A0C,sp x φs,N x φre,N x φce,N x φucr,N

RK,c

N'RK,c=62.5928KN

经修正之后混凝土劈裂破坏破坏时受拉承载力标准值N

=N'Rk,c / φh,sp71.0619KN

Rd,sp

混凝土劈裂破坏时受拉承载力设计值分项系数 r Rs,p 2.15

混凝土劈裂破坏时受拉承载力设计值N Rd,sp =N Rk,sp / r Rsp33.0521KN

33.0521KN

判断N SD是否小于 N Rd,sp，即设计受拉荷载是否小于混凝土混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值YES

0.28415

满足要求设计荷载效应

3.4. 考虑混凝土锥体的螺栓群整体拉出时, 整体破坏验算(多螺栓整体拉出)

是否考虑X方向的混凝土锥体整体拉出破坏(多螺栓整体拉出)YES

是否考虑Y方向的混凝土锥体整体拉出破坏(多螺栓整体拉出)NO

混凝土锥体多螺栓整体拉出时，X方向的破坏长度881mm

混凝土锥体多螺栓整体拉出时，Y方向的破坏长度--mm

混凝土多螺栓整体拉出破坏时理想破坏体临界边长，X方向261mm

混凝土多螺栓整体拉出破坏时理想破坏体临界边长，Y方向186mm

根据螺栓对应参数表可查得理想混凝土锥体破坏承载力标准值N0RK,c (KN)114.544KN

混凝土锥体破坏时理想临界边距93mm

混凝土锥体破坏时理想临界边长--mm

理想化破坏锥体投影面面积A0C,N = sCR,N248546mm2

根据螺栓及连接板确定的破坏锥体投影面面积(根据应分别按照以下公式采用)48546mm2

单螺栓 AC,N = (C1 + 1/2 x sCR,N) x sCR,N 或 sCR,N2 或 (C1 + 1/2 x sCR,N) x (C2 + 1/2 x sCR,N) 或 (C1+C3) x (C2+C4)双螺栓 AC,N = (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x sCR,N 或 (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x (C2 + 1/2 sCR,N) 或 sCR,N2

AC,N = (S1 + sCR,N) x (C2 + sCR,N )或 (C1 + S1 + C3) x (C2 + C4)

四螺栓 AC,N = (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x (S2 + sCR,N) 或 (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x (C2 +S2 + 1/2 sCR,N)

AC,N = (S1 + sCR,N) x (C2 +S2 + sCR,N )或 (C1 + S1 + C3) x (C2 +S2 + C4) 或 (S1 + sCR,N) x (S2 + sCR,N )

螺栓至连接板最小边距C对受拉承载力的降低系数0.78065

表层混凝土因密集配筋剥离对受拉承载力的降低系数1

荷载偏心对受拉承载力的降低系数1eN

未裂混凝土对受拉承载力的提高系数 φucr,N 1.4

混凝土锥体破坏时混凝土结构受拉承载力标准值

125.186KN

混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值分项系数 rRc,N 2.15

混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 NRd,c =NRk,c / rRcN58.2258KN

58.2258KN

判断NSD是否小于 NRd,c ，即设计受拉荷载是否小于混凝土锥体破坏受拉承载力设计值Yes 满足要求0.32259

四、膨胀螺栓及混凝土受剪承载能力验算（承载能力极限状态计算）

4.1 螺栓受剪承载钢材破坏计算

本条计算主要依据为《JGJ 145 混凝土结构后锚固技术规程》6.2.2条

螺栓破坏时受剪承载力标准值 V Rk,s ，计算过程如下螺栓受剪状

1)

根据螺栓与连接件及混凝土表面是否存在杠杆臂，可分为以下两种情况

1). 无杠杆臂的纯剪状态 V Rk,s = 0.5 A s x f stk45.0993KN

2). 有杠杆臂的拉弯剪复合状态

螺栓截面抵抗矩 W el(mm3)402.124mm3

单根螺栓抗弯承载力标准值 M0Rk,s = 1.2 W el x f stk386.039N.m

单根螺栓抗弯承载力设计值M Rk,s = M0Rk,s x (1 - N sd / N sd,s)337.805N.m

杠杆臂长度 l, 详见下图注释mm

杠杆臂有有效长度 l0, 详见下图注释1mm

被连接件系数, 约束类型详见下图αM有约束αM =2

3443

单根螺栓弯扭剪状态下，受剪承载力标准值 V Rk,s = αM x M rk,s / l o

45.0993KN

螺栓破坏时受剪承载力标准值 V Rk,s45.0993KN

螺栓破坏时受剪承载力设计值分项系数 r Rs,v 1.6

螺栓破坏时受剪承载力设计值 V Rd,s = V Rk,s / r Rs,V28.187KN

28.187KN

判断V SD是否小于 N Rd,s，即设计受剪荷载是否小于螺栓破坏时受剪承载力设计值YES

0.35419

满足要求设计荷载效应与螺栓破

4.2 构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏

4.2.1 本条计算主要依据为《JGJ 145 - 2004 混凝土结构后锚固技术规程》第6.2.3条

判断边缘受剪边的距离是否需要进行构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏验算需要

100＜1240

构件中螺栓 C (mm

构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时，受剪承载力标准值 V0Rk,c = 0.45 d.5nom x (l f/d nom)0.2 x f.5cu,k c1.51

V0Rk,c=16.0386KN

在剪切荷载下锚栓的等效有效长度( l f≤hef, l f≤8d ) l f124mm

混凝土楔形受剪破坏时,螺栓计算外径 D nom16mm

混凝土立方休抗压强度标准值 f cu,k35N/mm2

理想混凝土楔形受剪破坏时，混凝土楔形体在侧向的投影面积A0c,V = 4.5 C21155682mm2

对于单个螺栓，混凝土楔形体在侧向的投影面积A c,V = 1.5 x C 1 x (1.5C 1+C 2)1534500mm 2

混凝土受剪时爱力作用方向C3620C3

620mm C2100C2C4S2720mm

C4620

7S2777

边距比C2/C1对受剪承载力的降低影响系数 φs,V = 0.7 + 0.3 x C 2 / (1.5 x C 1)≤11

剪力与垂直于构件自由边方向轴线夹角α (o )对承载力的影响系数 φα ,V

1

剪力与垂直于构件自由边方向轴线夹角α (o )

o 边距与厚度比C1/h 对受剪承载力影响系数 φh,V = (1.5 C 1/h)1/3≥11当荷载偏心时对受剪承载力的降低系数 φec,V = 1 / (1 + 2 e C /3C 1)

1

剪力受力点至受剪螺栓重心的偏心距离 e V

mm

未裂混凝土对受剪承载力的提高系数 φucr,V

1.4

边缘混凝土的类别3)1). 边缘为无筋的开裂混凝土

2). 边缘配有ψ ≥ 12mm 直筋的开裂混凝土

3). 未裂混凝土，或边缘配有ψ ≥ 12mm 直筋的开裂混凝土 及 a ≤ 100 mm 箍筋的开裂混凝土

构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,受剪承载力标准值 V RK,C

V RK,C = V 0RK,c x A C,V /A 0C,V x φs,V x φh,V x φα ,V x φec,V x φucr,V

221.321KN

构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,受剪承载力设计值分项系数 r rd,c 1.8构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,受剪承载力设计值 V Rd,C =V Rk,C / r Rd,c

122.956KN 122.956KN 判断V SD 是否小于 V Rd,V ，即设计受剪荷载是否小于混凝土楔形受剪破坏受剪承载力设计值

YES

满足要求

设计荷载效应0.0812

4.2.2 考虑平行于剪力方向的箍筋其纵向抗拉力对结构的有利影响 (当以上4.2.1满足要求时，可以不需要

本部分计算内容，此部分一般只对柱状或条状基础，对于平底面混凝土一般无需验算，本节内容可忽略！)是否需要考虑平行于剪力方向的箍筋抗拉力对结构的有利影响NO

柱状基础中，封闭箍筋直径 d hoop

10mm 柱状基础中，封闭箍筋间距 D hoop 200mm 柱状基础中，箍筋钢材等级 C hoop

HRB500

C1-C3方向朝向

C3

柱状基础中，箍筋抗拉强度设计值 f S,hoop435N/mm2

箍筋类型普通封闭箍筋柱状基础混凝土保护层厚度 C40mm

柱状基础中，单个箍筋的截面面积纵向抗拉力标准值 A S178.5398mm3

柱状基础，构件边缘受剪混凝土楔形破坏面有效抗剪单个箍筋数量 n1

柱状基础中，箍筋纵向抗拉力标准值 N RKD,S1= η * ∑ f yi * S1i51.2472KN

构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,箍筋受剪承载力设计值分项系数 r Rd,s 1.6

柱状基础中，箍筋纵向抗拉力设计值 N RD,S1= N RK,S1/ r Rd,s32.0295KN

32.0295KN

考虑垂直于剪力方向的箍筋作用，其纵向抗拉力对混凝土抗剪的有利影响，构件边缘受剪混凝土

楔形受剪破坏时,已经考虑抗震承载力降低，受剪承载力设计值 V‘Rd,C = V Rd,C + V Rd,S1154.986KN

判断在考虑平行于剪力方向的箍筋作用，其纵向抗拉力对混凝土抗剪的有利影响的条件下，V’SD是否

小于 V Rd,V，即设计受剪荷载是否小于经调整后的混凝土楔形受剪破坏受剪承载力设计值YES

0.06442

满足要求设计荷载效应4.3 混凝土剪撬破坏

本条计算主要依据为《JGJ 145 - 2004 混凝土结构后锚固技术规程》第6.2.12条，混凝土纯剪破坏混凝土剪撬破坏时，锚固深度对混凝土剪撬破坏承载力的影响系数k2

混凝土剪撬破坏时，剪撬破坏受拉承载力标准值 V Rk,cp =k x V Rk,c125.186KN

混凝土剪撬破坏时，剪撬破坏受拉承载力分项系数 φRk,c 1.8

混凝土剪撬破坏时，剪撬破坏受拉承载力设计值 V Rd,cp =V Rk,cp / φRk,c69.5475KN

69.5475KN

判断V SD是否小于 N Rd,s，即设计受剪荷载是否小于螺栓破坏时受剪承载力设计值YES

0.14355

满足要求设计荷载效应五、膨胀螺栓及混凝土结构受拉及受剪复合承载力验算

结构在拉剪复合载荷作用效应的作用下的计算，根据上面的计算数据，下面是螺栓及混凝土结构受剪

与受拉的复合设计荷载和承载能力设计值。

单个螺栓设计荷载 - 拉力设计值 N SD,09.39165KN

单个螺栓设计荷载 - 剪力设计值 V SD,09.98361KN

考虑平行于剪力方向的箍筋抗拉能力对结构有利影响，按照等强度理论由

混凝土分担的设计值V'SD,0 = V SD,0 * V Rd,C / (V Rd,C + V Rd,S1)7.92039KN 抗震设计时，锚栓钢材破坏受拉承载力设计值 N'Rd,s = ηN,s x N Rk,s75.1654KN

抗震设计时，螺栓破坏时受剪承载力设计值 V'Rd,s = ηV,s x V Rd,s28.187KN

混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 N Rd,c =N Rk,c / r RcN29.1129KN

抗震设计时，边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,受剪承载力设计值 V'Rd,C = ηV,c x V Rd,C

122.956KN 考虑平行于剪力方向的箍筋，楔形受剪破坏时,受剪承载力设计值 V‘Rd,C = V Rd,C + V Rd,S1

154.986KN

对螺栓栓体结构，拉剪复合受力下承载力按以下公式验算，其复合承载力系数0.14106＜

对膨胀螺栓栓体，在拉剪复合受力情况下承载力是否安全YES

对混凝土基体结构，拉剪复合受力下承载力按以下公式验算，其复合承载力系数0.10822＜

对混凝土基体结构，在拉剪复合受力情况下承载力是否安全YES

六、膨胀螺栓及混凝土结构验算的最终结果

在不同的荷载组合及受力情况下，各设计荷载与承载力比值汇总如下表所示

设计荷载与承载力比值

组合1组合2组合3组合4组合5组合6组合7组合8螺栓受拉破坏0.12490.12509370.207440.077530.11290.077530.107010.10701混凝土锥体受拉破坏0.32260.32297440.535580.243070.3540.243070.33550.3355混凝土锥体劈裂破坏0.28410.28448220.471750.21410.31180.21410.295510.29551膨胀螺栓钢材受剪破坏0.35420.35460950.588040.219790.32010.219790.303350.30335混凝土剪切破坏(未考虑箍筋)0.08120.08129220.134810.071380.10390.071380.098520.09852混凝土剪切破坏(考虑箍筋)0.06440.06449230.106950.052140.07590.052140.071960.07196螺栓拉剪复合受力破坏0.14110.14139630.388830.054320.11520.054320.103480.10348混凝土拉剪复合受力破坏0.10820.10847170.298290.06180.13110.06180.117740.11774螺栓群混凝土锥体整体破坏0.32260.32297440.535580.243070.3540.243070.33550.3355

0.588040.35420.35460950.588040.243070.3540.243070.33550.3355对该膨胀螺栓及锚固连接，在设计荷载下，不考虑箍筋抗剪时，是否符合标准要求YES

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版本修订记录

41941修改螺栓群整体抗拉破坏条件及计算逻辑

41946修复螺栓群整体抗拉破坏计算错误，增加螺栓群整体抗拉最终系数输出

41971修复箍筋对混凝土抗剪时箍筋圈数相关公式

修改螺栓本体抗拉计算面积，改为以螺栓小径计算

42175修改螺栓强度系数，修改螺栓群整体抗拨的计算面积公式

增加混凝土厚度检查

42178增加螺栓材质，可以处行输入材质参数。

42467修订表格<膨胀螺栓>中混凝土锥体面积计算公式错误，增加载荷组合输出

42527修订关于多螺栓整体破坏时的计算公式

42992修订混凝土劈裂载荷计算公式

mm mm mm2 mm2 mm

倍有效长度距C2

倍有效长度倍有效长度

YES

合方式如下：

glish Units

KN

KN

mm

mm

mm

0.322593863

34596

48546

x φucr,N

N

mm

x φucr,N C2+C4)

mm2

1

1

疑问，

程；并请

上运行时

和增加，

件所有者联系。