大尺寸玻璃面板平面外的稳定性
大跨度全玻幕墙稳定性分析
大跨度全玻幕墙稳定性分析摘要：随着建筑行业的不断发展，大跨度全玻幕墙作为一种新型的建筑外墙装饰形式，逐渐成为现代建筑设计的热点。
然而，由于其结构的特殊性，大跨度全玻幕墙的稳定性分析成为建筑设计中的一个重要课题。
本文将针对这一主题，从以下几个方面进行深入探讨，以期为行业发展提供有益的参考。
关键词：稳定性分析；全玻幕墙；大跨度；新技术；一、引言：随着建筑行业的不断发展，全玻幕墙逐渐成为现代建筑设计中的热门选择，其大跨度、全透明、轻量化等特点使得建筑外观更加美观、大气。
然而，随之而来的是大跨度全玻幕墙稳定性的问题，这个问题一直困扰着建筑设计师和工程师们。
本文将深度探讨大跨度全玻幕墙稳定性分析的新技术和实践应用，为读者提供新知和思考。
二、大跨度全玻幕墙稳定性分析1. 强度分析大跨度全玻幕墙的强度分析主要包括抗弯强度、抗剪强度和挠度分析。
其中，抗弯强度是影响幕墙稳定性的重要因素。
设计过程中需要考虑玻璃面板的强度、钢框架的承载能力以及连接件的强度等因素。
2. 刚度分析刚度是指结构抵抗变形的能力。
大跨度全玻幕墙的刚度分析主要包括平面内刚度和平面外刚度。
平面内刚度主要影响幕墙的平整度，平面外刚度则影响幕墙的稳定性。
设计过程中需要考虑玻璃面板的刚度、钢框架的刚度以及连接件的刚度等因素。
3. 挠度分析挠度是指结构在受力作用下产生的变形。
大跨度全玻幕墙的挠度分析主要考虑玻璃面板和钢框架的挠度。
设计过程中需要根据实际工程需求，合理设定玻璃面板的厚度和钢框架的截面尺寸，以减小挠度。
4. 温度应力分析由于玻璃和钢材料的线膨胀系数不同，在温度变化时，全玻幕墙会产生温度应力。
因此，设计过程中需要考虑温度应力对幕墙稳定性的影响，并采取相应的措施进行缓解。
三、新技术在稳定性分析中的应用（一）计算机模拟技术随着建筑行业的不断发展，全玻幕墙作为一种新型的建筑外墙形式，被广泛应用于现代建筑中。
然而，由于其大跨度、薄壁的特点，全玻幕墙的稳定性成为了设计阶段需要关注的重要问题[1]。
全玻幕墙玻璃肋稳定性计算【最新版】
全玻幕墙玻璃肋稳定性计算【摘要】分析全玻幕墙玻璃肋的有关稳定性计算，包括玻璃肋侧向整体稳定计算、局部屈曲应力的计算，为大家设计全玻幕墙中超高玻璃肋提供参考。
一、前言全玻玻璃幕墙因其完全的通透，美观，现已越来越多应用到现代化的建筑中，全玻幕墙主要同玻璃面板和玻璃肋组成，由于玻璃是一种脆性材料，玻璃肋作为全玻幕墙的支撑结构，在实际幕墙工程设计中应加以注意，特别是超高玻璃肋的稳定性计算。
虽然玻璃幕墙工程技术规范对高度大于8m的玻璃肋宜考虑平面外的稳定验算，但未给予详细的计算方法。
二、玻璃肋局部稳定性计算全玻玻璃幕墙的支撑结构是玻璃肋，玻璃肋与玻璃面板一般都是垂直布置的，玻璃肋通过结构胶承受玻璃面板传递的荷载。
由于玻璃肋玻璃厚度非常薄，玻璃肋相当于承受平面内荷载的薄板。
在荷载的作用下，玻璃肋会产生夺应力，因此玻璃肋可能会出现局部屈曲失稳的情况。
对于玻璃肋这种单方向受压的薄板，由经典板壳力学其临界屈曲应力为:σ0=κπ2 E(t/d)2/[12(1-ν2)]式中:κ屈曲系数E玻璃的弹性模量，取E=0.72×10 5(N/mm 2)ν玻璃的泊松比，取ν=0.2t玻璃肋的玻璃厚度d玻璃肋玻璃的宽度式中屈曲系数κ需要根据薄板的支撑条件确定的。
薄板的支撑条件为三边简支，一边自由边，屈曲系数κ取0.425。
薄板的支撑条件为受荷载的简支，非受荷载的边一边固定，另一边自由，屈曲系数κ取1.277。
玻璃肋与玻璃面板的连接通常有以下两种形式，一种玻璃面板与玻璃肋平齐，取平齐式，另一种玻璃肋后置式，如下图。
在全玻幕墙工程中，玻璃肋通常通过结构胶与玻璃面板连接。
对于玻璃肋后置式，玻璃面板和结构胶对玻璃肋嵌固作用非常小，可以认为玻璃肋的一边是自由的，其它三边简支，因此屈曲系数κ取0.425。
玻璃肋平齐式虽然不能认为玻璃面板与玻璃肋之间是完全固接的，但玻璃面板对玻璃肋是有一定的嵌固作用的，相当于T型钢翼缘对腹板具有嵌固作用，因此此情况屈曲系数κ取1.0。
超大跨度纯面板结构玻璃幕墙设计解析
超大跨度纯面板结构玻璃幕墙设计解析随着社会的发展、科技的进步、材料的迭代更新，人们对建筑幕墙品质的追求也越来越高。
机场、车站、文体场馆、大型商场等建筑的公共区域、民用建筑的大堂位置等大跨度的开放空间作为建筑的重点和灵魂，人们希望室内空间能够得到更好的展示，同时也希望能够摆脱“墙”的束缚，获得更好的室外视觉延伸。
当索杆结构系统、玻璃肋系统、金属肋系统等玻璃幕墙被大量的应用后，人们发现索杆、玻璃肋、金属肋等仍然或多或少的对视线有一定的阻碍，于是开始进一步探索更加“通透”的玻璃幕墙--平面外完全无支撑体系的“超大跨度纯面板结构玻璃幕墙”。
本文结合《苏州中南中心超高层楼宇项目》的首层大堂区域幕墙系统的实际设计经验，解析该类型幕墙体系的设计要点和重难点。
一、项目概况苏州中南中心以“垂直园林城市”作为核心设计理念，建筑造型灵感来源于苏州传统文化中蕴含着的传统形制及大巧若拙的工匠精神。
整体造型方中带圆，极简现代的同时又具有当地文化特色。
顶部设计形态以苏州市花--“桂花”为形，以“取蟾宫折桂之势，彰苏州盛世繁华”为寓意，通过开放的姿态与苏州文化、周边环境优雅而友好的结合在一起，与苏州中心片区遥相呼应。
苏州中南中心坐落于苏州工业园区金鸡湖西岸，建筑高度499.15m，共计103层，建筑面积51.2万㎡，幕墙面积约14万㎡。
该项目将打造成为业态完善、影响广泛、具有标志意义的新城市地标。
建成后将刷新苏州城市高度，成为集空中垂直园林、国际超甲级写字楼、七星级酒店、顶级云端公寓、云顶观光、城市展厅于一体的世界级“城市超级综合体” 。
二、首层大堂区域幕墙系统简介本项目首层为大堂区域，层高15.5m，扣除二层主体结构空间后的透明部分高度为12m。
为保证幕墙的简洁、大气和通透性，此区域建筑外立面采用整块玻璃通高的“纯面板结构玻璃幕墙系统”。
考虑中空玻璃合片时，玻璃四周的间隔条、结构胶等对立面通透性的影响，本项目首层立面玻璃采用非中空的“纯夹胶玻璃”。
玻璃产品的技术性能参数及设计
玻璃产品的技术性能参数及设计玻璃抗风压及地震力设计（引自《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003） <一> 有框玻璃幕墙玻璃设计a) 有框玻璃幕墙单片玻璃的厚度不应小于6mm ，夹层玻璃的单片厚度不宜小于5mm ；夹层玻璃和中空玻璃的单片玻璃厚度相差不宜大于3mm 。
b) 单片玻璃在垂直于玻璃幕墙平面的风荷载和地震力作用下，玻璃截面最大应力应符合下列规定： i. 最大应力标准值可按照下列公式计算：1.ησ226t a mw k wk=2.ησ226ta mq EK EK= 3. 44Et a w k =θ或44)6.0(Eta q w EK k +=θ表2：折减系数ηc) 单片玻璃的刚度和跨中挠度应符合以下规定：1. 单片玻璃的刚度D ，按照：)1(1223v Et D -=计算。
2. 玻璃跨中挠度u 可按照下式计算：ημDa w u k 4=四边支撑板的挠度系数：3. 在风荷载标准值作用下，四边支撑玻璃的最大挠度u 不宜大于其短边尺寸的1/60d ） 夹层玻璃可按照下列规定进行计算：1. 作用于夹层玻璃上的风荷载和地震作用可按下列公式分配到两片玻璃上：3231311t t t w w kk +=（1）3231322t t t w w kk +=（2）3231311t t t q q Ek EK +=（3）3231322t t t q q EkEK +=（4）2. 两片玻璃可各自按照第1，2条的规定分别进行单片玻璃的应力计算；3. 夹层玻璃的挠度可按照第1，3条的规定进行计算，但在计算刚度D 时，应采用等效厚度t et e 可按照下式计算：32313t t t e +=（5）其中：t 1,t 2分别为各单片玻璃的厚度（mm ）e) 中空玻璃可按照下列规定进行计算1． 作用于中空玻璃上的风荷载标准值可按下列公式分配到两片玻璃上：i. 直接承受风荷载作用的单片玻璃：32313111.1t t t W W k k +=（1.5-1）ii.不直接承受风荷载作用的单片玻璃：32313221.1t t t W W k k +=（1.5-2）2. 作用于中空玻璃上的地震作用标准值，可根据各单片玻璃的自重计算。
玻璃的尺寸稳定性实验
记录实验结束后玻璃尺寸的变化
记录实验过程中玻璃尺寸的变化
数据处理方法：使用Excel进行数据处理
项标题
数据处理注意事项：确保数据准确性、完整性、一致性，避免数据污染和误操作
项标题
数据处理步骤：数据输入、数据清洗、数据转换、数据可视化
项标题
数据处理结果：得出实验结果，分析实验数据，得出结论
添加标题
设计实验流程：规划实验步骤，包括预处理、测试条件设置、数据采集等。
添加标题
制定实验时间表：合理安排实验时间，确保实验过程有序进行。
添加标题
确定实验参数：根据实验目的和材料特性，设定合适的测试参数。
添加标题
评估实验可行性：分析实验方案的可行性，预测可能遇到的问题和解决方案。
准备实验材料：玻璃样品、测量仪器、温度计等
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确定玻璃制品的变形程度
评估玻璃制品的耐久性和可靠性
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确定玻璃制品的适用范围和适用条件
优化生产工艺，提高生产效率
减少环境污染，实现可持续发展
提高玻璃产品质量，满足市场需求
提高玻璃尺寸稳定性，降低生产成本
实验方法：采用热膨胀系数、应力松弛等方法测量玻璃尺寸稳定性
实验原理：玻璃尺寸稳定性与玻璃制品的使用寿命密切相关
光学性能：玻璃制品的透光率、折射率和色散性能
强度和硬度：玻璃制品的抗压、抗弯和耐磨性能
耐腐蚀性：玻璃制品在不同酸碱环境下的耐腐蚀性能
尺寸稳定性：玻璃制品在不同温度和湿度条件下的尺寸变化
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环保性能：玻璃制品是否含有有害物质，是否可回收利用
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外观质量：玻璃制品的表面光洁度、颜色均匀性和形状精度
全玻璃幕墙工程技术规范
全玻璃幕墙工程技术规范全玻璃幕墙工程技术规范来源：大猫网1.全玻璃幕墙的玻璃面板和玻璃肋的厚度较小，如果采用下部支承，则在自重作用下，板面和肋都处于偏心受压状态，容易出现平面外的稳定问题，而且玻璃表面容易变形，影响美观。
因此，较高的全玻幕墙应吊在上部水平结构上，使全玻幕墙的板面和肋所受的轴向力为拉力。
玻璃高度大于表6-1限值的全玻幕墙应悬挂在主体结构上。
2.全玻幕墙的面板和肋均不得直接接触结构面和其它装饰面，以防玻璃挤压破坏。
玻璃与槽底的弹性垫块宜采用硬橡胶材料。
全玻璃幕墙的周边收口槽壁与玻璃面板或玻璃肋的空隙均不谊小于8mm，吊挂玻璃下端与下槽底的空隙尚应满足玻璃伸长变形的要求;玻璃与下槽底应采用弱性垫块支承或填塞，垫块长度不宜小于100mm，厚度不宜小于10mm;槽壁与玻璃间应采用硅酮建筑密封胶密封。
3.全玻幕墙悬挂在钢结构构件上时，支承钢结构应有足够的抗弯刚度和抗扭刚度，防止幕墙的下垂和转角过大，以免变形受限而使玻璃破损。
当主体结构构件为其它材料时，也应具有足够的刚度和承载力吊挂全玻幕墙的主体结构或结构构件应有足够的刚度，采用钢桁架或钢梁作为受力构件时，其挠度限值df，lim宜取其跨度的1/250。
4.全玻幕墙承受风荷载和地震作用后，上端吊夹会受到水平推力，该水平推力会使幕墙产生水平移动，因此要有水平约束，要设置刚性传力构件。
吊夹应能承受幕墙的自重，不宜考虑向竖胶缝单独承受面板自重。
吊挂式全玻幕墙的吊夹与主体结构间应设置刚性水平传力结构。
5.玻璃自重不宜由结构胶缝单独承受。
6.全玻幕墙的玻璃表面均应与周围结构面和装饰面留有足够的空隙，以适应玻璃的温度变形防止因变形受限而使玻璃开裂。
全玻璃幕墙的板面不得与其它刚性材料直接接触。
板面与装修面或结构面之间的空隙不应小于8mm，且应采用密封胶密封。
7.行业标准《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139对吊夹的分类、标记、技术要求作了规定。
A.分类 a.吊夹1)吊夹按构造可分为活动式、固定式和穿孔式。
大跨度全玻幕墙稳定性分析
随着玻 璃生产 技术 的提 高和幕墙 产 品的多样 化 ，全 玻璃 幕 墙应运 而生 。根据全 玻幕墙 的结 构形式 不 同，玻璃肋 的计 Ｌ ｏ ｗ — Ｅ 中空夹胶超白玻 算形式也不 同。按 照 Ｊ Ｇ Ｊ １ ０ ２ －２ ０ ０ ３《 玻璃幕墙 工程技术规 范》 夹胶超白玻璃 中规 定 ，对 于玻璃 肋 点接 的全 玻幕墙 “ 点支撑 玻璃幕 墙 的支 １ ９ ＴＰ ＋ ２ ． ６ ７ Ｓ ＧＰ ＋ｌ 撑结 构宜单独 计算 ，玻璃 面板不 宜兼做支 撑结构 的一部分 ”； 对 于玻璃肋 肋接 的全 玻幕墙 “ 面 板玻 璃通过 胶缝 与玻璃肋 相 不锈钢夹具 １ ０ 连接 时 ，面板 可作 为支撑 于 玻璃肋 的单 向简 支板 设计 ” 。ＡＳ — — — —— ＼ｔ １ ２ ８ ８ －２ ０ ０ ６（ （ Ｇｌ ａ ｓ ｓ Ｉ ｎ Ｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｓ ． Ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ Ａｎ ｄ Ｉ ｎ ｓ ｔ ａ ｌ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ） ）（ 建 筑玻璃 ． 选择和安装 ）中对 于玻璃肋稳定性计算 的分类 与此 规 定有异 曲同工之妙 ，把玻璃肋 的支撑形式分为 ３ 种 ： 无侧 向支 撑 的玻璃肋 ，有连续 侧 向支撑 的玻璃肋 ，有不 连续侧 向支撑 Ｉ 的玻璃肋 。点接 的玻璃 肋幕 墙属于第 １ 种形式 ，通高 的肋接 玻 璃 肋幕墙属 于第 ２ 种形式 ，第 ３ 种形 式是复杂支撑 形式 的玻璃 肋幕墙 属于第 ３ 种形 式。 图１ 密 封胶 连接 面 玻璃 与肋 玻璃 ｌ 无侧 向支撑 的全玻幕墙稳定性分析 此种类 型 的大跨度 全玻幕 墙 的特 点为 ：面玻 璃在立 面上 式中 ： 为 临界侧 向屈 曲弯矩 （ Ｎ－ ｍｍ） ； ＆岛 为从表 有 分格 ，面玻璃 通过 点支撑 连接 到肋玻璃 上 ，面 玻璃 与肋玻 中查 到的屈 曲常数 ； Ｌ 为稳定性计算 中的计算长度 ； （ Ｅ Ｄ 为 璃之 间通过密封胶 （ 图１ ）或通过结构胶 （ 图２ ）连接 。 玻璃肋绕弱轴方 向的抗弯 刚度 （ Ｎ・ 伽 ） ； Ｇ Ｊ为玻璃肋的抗扭 在 ＡＳ １ ２ ８ ８ －２ ０ ０ ６（ （ Ｇｌ ａ ｓ ｓ Ｉ ｎ Ｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｓ ． Ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ Ａｎ ｄ 刚度 （ Ｎ ｌ ｍｍ２ ） ； Ｙ ｈ 为荷 载作用点到玻璃肋中性轴的距离 （ ｍｍ） ， Ｉ ｎ ｓ ａｌ ｔ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ） ）（ 建筑 玻璃 ． 选 择和安装 ）中，此种类 型全 玻幕墙 Ｙ ｈ ＝ ｄ ／ ２； Ｅ为 玻 璃 面 板 的 弹 性 模 量 ， 取 为 ７ ２ ０ ０ ０ Ｎ ／ ｍ ｍ ； 玻璃 面板 无法给 肋玻璃 提供侧 向支撑 ，其整 体稳定 性 临界弯 Ｇ为玻璃 面板 的剪 切模量 ，取 ３ ０ ０ ０ ０ Ｎ／ ｍｍ ； ｂ为 玻璃肋截 面 矩 公式 为 ： 的厚度 （ ｎ ｕ ｎ ） ，按照玻璃 的等效厚度 计算 ； ｄ为 玻璃 肋截面的
全玻璃幕墙工程技术规范
全玻璃幕墙工程技术规范来源：大猫网1.全玻璃幕墙的玻璃面板和玻璃肋的厚度较小，如果采用下部支承，则在自重作用下，板面和肋都处于偏心受压状态，容易出现平面外的稳定问题，而且玻璃表面容易变形，影响美观。
所以，较高的全玻幕墙应吊在上部水平结构上，使全玻幕墙的板面和肋所受的轴向力为拉力。
玻璃高度大于表6-1限值的全玻幕墙应悬挂在主体结构上。
2.全玻幕墙的面板和肋均不得直接接触结构面和其它装饰面，以防玻璃挤压破坏。
玻璃与槽底的弹性垫块宜采用硬橡胶材料。
全玻璃幕墙的周边收口槽壁与玻璃面板或玻璃肋的空隙均不谊小于8mm，吊挂玻璃下端与下槽底的空隙尚应满足玻璃伸长变形的要求;玻璃与下槽底应采用弱性垫块支承或填塞，垫块长度不宜小于100mm，厚度不宜小于10mm;槽壁与玻璃间应采用硅酮建筑密封胶密封。
3.全玻幕墙悬挂在钢结构构件上时，支承钢结构应有足够的抗弯刚度和抗扭刚度，防止幕墙的下垂和转角过大，以免变形受限而使玻璃破损。
当主体结构构件为其它材料时，也应具有足够的刚度和承载力吊挂全玻幕墙的主体结构或结构构件应有足够的刚度，采用钢桁架或钢梁作为受力构件时，其挠度限值df，lim 宜取其跨度的1/250。
4.全玻幕墙承受风荷载和地震作用后，上端吊夹会受到水平推力，该水平推力会使幕墙产生水平移动，因此要有水平约束，要设置刚性传力构件。
吊夹应能承受幕墙的自重，不宜考虑向竖胶缝单独承受面板自重。
吊挂式全玻幕墙的吊夹与主体结构间应设置刚性水平传力结构。
5.玻璃自重不宜由结构胶缝单独承受。
6.全玻幕墙的玻璃表面均应与周围结构面和装饰面留有足够的空隙，以适应玻璃的温度变形防止因变形受限而使玻璃开裂。
全玻璃幕墙的板面不得与其他刚性材料直接接触。
板面与装修面或结构面之间的空隙不应小于8mm，且应采用密封胶密封。
7.行业标准《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139对吊夹的分类、标记、技术要求作了规定。
A.分类a.吊夹1)吊夹按构造可分为活动式、固定式和穿孔式。
大跨度玻璃肋全玻幕墙结构计算要点分析
大跨度玻璃肋全玻幕墙结构计算要点分析摘要：以大跨度玻璃肋全玻幕墙为基础，介绍其整个结构体系以及面板玻璃肋连接等计算要点，对今后类似工程的设计和计算提供参考。
关键词：大跨度玻璃肋幕墙；支撑体系；面板；玻璃肋；连接；强度；挠度；稳定性1.引言全玻幕墙是随着玻璃生产技术的提高和产品的多样化而诞生的，它为建筑师创造一个奇特、透明、晶莹的建筑提供了条件。
全玻璃幕墙已发展成一个多品种的幕墙家族，它包括玻璃肋胶接全玻璃幕墙和玻璃肋点连接全玻璃幕墙。
玻璃肋胶接全玻璃幕墙玻璃肋胶接全玻璃幕墙是面玻璃与支承框架均为玻璃的幕墙，又称玻璃框架玻璃幕墙。
它是一种全透明、全视野的玻璃幕墙，一般用于厅堂和商店橱窗，由于厅堂层高较高，一般在4m以上，也有7~8m，甚至达到12m。
为了减少面玻璃的厚度，于是利用玻璃作框架，固定在楼层楼板（梁）上，作为面玻璃的支承，面玻璃跨度就大大减少，就能使用较薄的玻璃。
面玻璃支承在玻璃框架上的形式，有后置式、骑缝式、平齐式、突出式。
（1）后置式玻璃肋置于面玻璃的后部，用密封胶与面玻璃粘接成一个整体。
图1（2）骑缝式玻璃肋位于面玻璃后部的两块面玻璃接缝处，用密封胶将三块玻璃连接在一起，并将两块面玻璃之间的缝隙密封起来。
图2（3）平齐式玻璃肋位于两块面玻璃之间，玻璃肋的一边与面玻璃表面平齐，玻璃肋与两块面玻璃间用密封胶粘接并密封起来。
这种型式由于面玻璃与玻璃肋侧面透光厚度不一样，会在视觉上产生色差。
图3（4）突出式玻璃肋位于两块面玻璃之间，两侧均突出大片玻璃表面，玻璃肋与面玻璃间用密封胶粘接并密封。
全玻璃幕墙起初只用于一个楼层内，现在跨层也在使用。
当用于一个楼层时，面玻璃与玻璃肋上下均用镶嵌槽夹持。
当层高较低时，玻璃（玻璃肋）安在下部镶嵌槽内，上部镶嵌槽槽底与玻璃之间留有伸缩的空隙。
玻璃与镶嵌槽之间的空隙可采用干式装配、湿式装配或混合装配。
不过外侧最好采用湿式装配，即用密封胶固定并密封，达到提高气密性和水密性的目的。
玻璃幕墙规范摘录
玻璃幕墙工程技术规范（摘录）JGJ 102━20033 材料3．1．4 隐框和半隐框玻璃幕墙，其玻璃与铝型材的粘结必须采用中性硅酮结构密封胶；全玻幕墙和点支承慕墙采用镀膜玻璃时，不应采用酸性硅酮结构密封胶粘结。
3．1．5 硅酮结构密封胶和硅酮建筑密封胶必须在有效期内使用。
3．3. 5 支承结构用碳素钢和低合金高强度结构钢采用氟碳漆喷涂或聚氨酯漆喷涂时，涂膜的厚度不宜小于35μm；在空气污染严重及海滨地区，涂膜厚度不宜小于45μm。
3．4．3 玻璃幕墙采用中空玻璃时，除应符合现行国家标准《中空玻璃》GB／T11944的有关规定外，尚应符合下列规定：1 中空玻璃气体层厚度不应小于9mm；2 中空玻璃应采用双道密封。
一道密封应采用丁基热熔密封胶。
隐框、半隐框及点支承玻璃幕墙用中空玻璃的二道密封应采用硅酮结构密封胶；明框玻璃幕墙用中空玻璃的二道密封宜采用聚硫类中空玻璃密封胶，也可采用硅酮密封胶。
二道密封应采用专用打胶机进行混合、打胶；3 中空玻璃的间隔铝框可采用连续折弯型或插角型，不得使用热熔型间隔胶条。
间隔铝框中的干燥剂宜采用专用设备装填；3．5．1 玻璃幕墙的橡胶制品，宜采用三元乙丙橡胶、氯丁橡胶及硅橡胶。
3．6．2 硅酮结构密封胶使用前，应经国家认可的检测机构进行与其相接触材料的相容性和剥离粘结性试验，并应对邵氏硬度、标准状态拉伸粘结性能进行复验。
检验不合格的产晶不得使用。
进口硅酮结构密封胶应具有商检报告。
3．7．2 玻璃幕墙宜采用聚乙烯泡沫棒作填充材料，其密度不应大于37ks／m3。
4 建筑设计4．1．5 幕墙开启窗的设置，应满足使用功能和立面效果要求，并应启闭方便，避免设置在粱、柱、隔墙等位置。
开启扇的开启角度不宜大于30°，开启距离不宜大于300mm。
4．2．4 有采暖、通风、空气调节要求时，玻璃幕墙的气密性能不应低于3级。
4．2. 5 玻璃蒂墙的水密性能可控下列方法设计：1 受热带风暴和台风袭击的地区，水密性设计取值可按下式计算，且固定部分取值不宜小于1000Pa；2 其他地区，水密性可按第1款计算值的75％进行设计，且固定部分取值不宜低于700Pa；4．2. 9 玻璃幕墙应采用反射比不大于0．30的幕墙玻璃，对有采光功能要求的玻璃幕墙．其采光折减系数不宜低于0．20。
玻璃太大晃动解决方案(3篇)
第1篇随着建筑技术的发展，大型玻璃结构的建筑越来越普遍。
玻璃作为一种现代建筑材料，具有透明度高、美观大方等优点，但在使用过程中，常常会遇到玻璃晃动的问题。
这不仅影响建筑的美观，还可能造成安全隐患。
本文将针对玻璃太大晃动的问题，从多个方面提出解决方案。
一、玻璃晃动的原因分析1. 设计因素（1）玻璃尺寸过大：玻璃尺寸过大，导致其自重增加，容易产生晃动。
（2）玻璃厚度不足：玻璃厚度不足，抗风压能力较弱，容易产生晃动。
（3）玻璃与框架连接方式不合理：连接方式不合理，如连接件强度不足、安装不规范等，容易导致玻璃晃动。
2. 施工因素（1）玻璃安装不规范：玻璃安装不规范，如玻璃未平整安装、连接件未正确安装等，容易导致玻璃晃动。
（2）施工质量不高：施工质量不高，如玻璃质量不合格、框架质量不合格等，容易导致玻璃晃动。
3. 使用因素（1）环境因素：如风力、温度、湿度等环境因素，容易导致玻璃晃动。
（2）建筑结构因素：如建筑结构不稳定、地基沉降等，容易导致玻璃晃动。
二、玻璃晃动解决方案1. 设计方面（1）优化玻璃尺寸：在满足使用功能的前提下，尽量减小玻璃尺寸，降低自重。
（2）增加玻璃厚度：在满足使用功能的前提下，适当增加玻璃厚度，提高抗风压能力。
（3）优化玻璃与框架连接方式：采用合理的连接方式，如采用高强度连接件、调整连接方式等。
2. 施工方面（1）规范玻璃安装：严格按照施工规范进行玻璃安装，确保玻璃平整安装、连接件正确安装。
（2）提高施工质量：严格控制玻璃和框架质量，确保施工质量。
3. 使用方面（1）加强环境监测：对风力、温度、湿度等环境因素进行监测，及时调整玻璃使用状态。
（2）定期检查建筑结构：定期检查建筑结构，确保其稳定性。
（3）合理使用玻璃：在风力较大、温度较低等恶劣环境下，尽量避免使用玻璃，减少玻璃晃动。
4. 技术创新（1）采用新型玻璃材料：如采用夹层玻璃、钢化玻璃等新型玻璃材料，提高玻璃的稳定性。
（2）开发新型连接方式：如采用磁力连接、可调节连接等方式，提高玻璃与框架的连接强度。
幕墙成本优化分析
幕墙本钱优化分析随着市场竞争的日趋剧烈，全面解析幕墙产品本钱势在必行。
通过几年的生产实践，在全面保持幕墙外视效果，不降低幕墙产品的功能和平安性的根底上，以上产品在本钱上具有可缩的空间。
一．全玻产品1.橱窗橱窗产品构造简单，主要从优化分格、面材技术要求、优化构造及周边处理，埋件优化上考虑。
1）优化分格：通常来讲，在做橱窗分格设计时，要优先考虑原片玻璃的出材率，这样可以降低成品玻璃的本钱，套裁时要考虑留有磨边余量。
2）面材技术要求：由于橱窗玻璃装配的地方较少，可以适当的放宽尺寸公差。
玻璃周边采用粗磨边的方式，这样做可以降低成品玻璃的本钱。
3）优化构造：在条件允许的情况下，要优先考虑应用加玻璃肋的构造形式，这样做可以减薄面材玻璃，但同时增加了肋和胶的用量，因此，在确定构造方案时需要对本钱进展评估，肋玻璃厚度在标准允许的情况下，要与面玻璃保持一致，这样做可以利用面材余料。
4）周边处理：当橱窗周边与钢挂石材幕墙、铝板幕墙交接时，“U〞型槽可以分段布置，此时的“U〞型槽构造只是便于玻璃安装，调平固定用，这样做可以减少“U〞型槽用量。
5）埋件优化：橱窗所用埋件在厚度上和尺寸及锚筋长度上均可以优化，尤其在肋玻璃埋件设计上，根据构造形状不一定用两块埋件。
2. 吊挂幕墙根据吊挂玻璃的特点，面材价格及施工租用设备时间是产品本钱的关键，因此，在设计分格之初和施工组织上要优先考虑以上两种因素，同时还要从面材技术要求、周边处理、肋玻璃设计上进展考虑。
1）面材分格设计：由于吊挂玻璃面积很大，因此在设计吊挂玻璃分格时要由供给部做充分的市场调研，根据厂家的库存规格做优化设计，这样可大大地降低成品玻璃本钱。
2）面材技术要求：根据吊挂玻璃的特点，适当的放宽某几项技术参数，对玻璃的成品价格有一定的降低。
3）周边处理：吊挂玻璃的周边除了具有与橱窗周边同样的处理要求外，其顶部钢构造的封修可采用“保德板〞等价格低的材料，而慎用铝板封修。
4）肋玻璃设计：吊挂玻璃肋玻璃长度方向尺寸，可以不采用与面玻璃一样的尺寸，可以根据玻璃材料本钱及规格采用两段或几段连接的形式。
《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003)设计部分
《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）设计部分《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）设计部分介绍中国建筑科学研究院研究员中国建筑装饰协会铝制品委员会专家组专家赵西安新的《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）已经颁布，自2004年1月1日起施行。
与原规范JGJ102-96相比，修订和增加了不少内容，以下对其设计部分作一简要的介绍。
（三）更合理地区分条文的宽严程度2003年版本首先区分了强制性条文和一般性条文。
强制性条文用黑体字印刷，相应采用了“应”、“必须”；“不应”、“严禁”等最严格的限定词。
强制性条文应当执行。
非强制性条文的内容，允许甲乙方在双方签定的合同中另作专门的约定。
（四）引入了结构设计使用年限的规定建筑结构有规定的设计使用年限。
在本次修订中，考虑到幕墙属于可以更换的围护结构，所以在规范第12章中提出了幕墙结构的设计使用年限，在说明中指出该年限一般为不少于25年。
玻璃、铝型材和钢材是可以达到25年的使用年限的。
结构胶目前出具的10年质量保证书只是商业上的举措，并不是指结构胶的实际使用寿命。
国外已有结构胶超过30年仍然工作良好的实例。
从结构胶的耐老化试验中可以看出，结构胶使用年限达到25年是可能的，国内一些结构胶生产厂家已考虑出具25年使用寿命的文件。
二、术语、符号（一）更明确幕墙的概念玻璃幕墙这几年形式多样，新体系层出不穷，原有的规范对幕墙的定义已不适应当前幕墙多样化的趋势。
因此2003版本修订时规定了幕墙的几个特征：1、由支承结构体系与面板组成；2、相对于主体结构有一定位移能力；3、不分担主体结构所受的荷载和作用。
而且玻璃幕墙除作为外围护结构外，还可以作为装饰性结构。
（二）对幕墙进行更细致的分类1、幕墙指对地面倾角在75°～115°范围内的墙体。
竖直的为一般幕墙，其它为斜幕墙（内倾为75°～90°，外倾为90°～115°）。
玻璃表面化学稳定性-刘启明(精)
提高浮法玻璃化学稳定性的研究与进展程金树（武汉理工大学硅酸盐工程中心，430070）玻璃虽然具有较高的化学稳定性，应用比较广泛，但是，由于玻璃在使用过程中经常受到水、酸、碱、盐类、气体及其它化学试剂溶液的侵蚀，其化学稳定性还不能满足实际要求，如玻璃在储运及实际应用中，表面接触到大气中的水分等物质而受到侵蚀并出现彩虹、白斑或雾状物等风化现象，俗称发霉。
玻璃风化，会影响许多使用性能:降低玻璃的透明度及机械强度，影响光学性能，外观恶化。
严重的发霉甚至在包装箱中会出现沾片、整箱玻璃报废等问题，同时也不能再用于镀膜、制镜等深加工工序。
平板玻璃风化（发霉）是一个普遍性的问题，许多玻璃企业由于玻璃发霉问题影响到其玻璃市场份额，进而影响到企业的发展。
1、影响玻璃的化学稳定性的因素玻璃的化学稳定性主要决定于玻璃的组成，并与玻璃的热历史有一定关系。
不同成分玻璃抵抗侵蚀介质的能力是各不相同的。
玻璃在使用和储存中经常遇到的侵蚀介质主要有以下四种：水和潮湿大气、酸性溶液、碱性溶液和盐类溶液。
不同侵蚀介质的影响是各不相同的。
1水对玻璃的腐蚀。
水离解成氢离子和羟基离子，各个离子反应导致玻璃的-O-Si-O-网络断裂，由于网络的断裂，引起玻璃表面结构破裂、溶解。
钠离子与氢离子进行交换，使网络中的钠离子等溶解析出，网络外的氢离子进入其中，氢离子制造水合层或氧化硅胶层。
侵蚀通常分为蓝色侵蚀和白色侵蚀。
开始表面网络结构断裂，因Si(OH4、Na2SiO3为相对分子质量较小的水溶性分子，该分子被溶解，所以玻璃减少。
另外，网络外离子M+因与氢离子进行交换，M+减少，取而代之，氢离子增多，并在表面形成了低折射率层。
这就是蓝色侵蚀。
侵蚀通常分为蓝色侵蚀和白色侵蚀两种。
白色侵蚀是生成前面的蓝色侵蚀时溶解析出的物质当作为溶媒(剂的水干燥后从表面析出SiO2、Na2CO3等，这就是白色侵蚀。
蓝色侵蚀和白色侵蚀表里为一体。
蓝色侵蚀是水与玻璃表面发生反应，玻璃的阳离子溶出后剩余的物质形成的表面层；而溶出的阳离子析出到玻璃表面，凝聚后的物质形成白色侵蚀。
全玻璃幕墙系统荷载工况及稳定性
浅析全玻璃幕墙系统荷载工况及稳定性摘要：本文主要探讨了全玻璃幕墙系统和采光顶系统的荷载工况，对主钢梁的稳定性进行了分析。
关键词：全玻幕墙系统；工况；稳定性analysis of full glass curtain wall system load and stabilitywang qingsong zhu yongliuabstract: this paper mainly discusses the full glass curtain wall system and roof system load condition, on the main beam of the stability analysis.key words: full glass curtain wall system；operation；stability一、主钢梁设计荷载说明某工程采用全玻璃幕墙，而主钢梁设计计算中应考虑垂直面的全玻幕墙系统通过玻璃肋传递过来的组合工况作用，全玻幕墙系统的荷载工况包括恒荷载、正负风荷载、地震荷载；除此之外主钢梁仍应考虑采光顶系统的支承钢结构传递过来组合工况作用，采光顶系统支承钢结构的荷载工况包括恒荷载、负风压、活荷载、雪荷载及温度作用。
以及对主钢梁的稳定性进行了分析。
对于全玻幕墙系统地震作用的考虑则按照《建筑抗震设计规范》（附条文说明）gb50011-2010的非结构构件规定，采用等效侧力法计算。
二、全玻幕墙系统荷载工况1、全玻幕墙系统恒荷载12+1.9pvb+12夹胶钢化超白玻璃自重面荷载标准值：gak1=（12+12）×10-3×25.6=0.614 kn/m219+2.28sgp+19+2.28sgp+19+2.28sgp+19+2.28sgp+19夹胶半钢化超白玻璃自重面荷载标准值：gak2=（19×5）×10-3×25.6=2.432 kn/m2考虑各种辅件等后的全玻幕墙系统的重力面荷载标准值：ggk=2.0 kn/m2全玻幕墙系统的重力面荷载设计值：gg=rgggk=1.2×2.0=2.40 kn/m22、全玻幕墙系统地震荷载qek：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βe：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04qek=αmaxβeggk =0.04×5.0×2.0=0.40 kn/m2qe：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值qe=reqek=1.3×0.40=0.52 kn/m23、全玻幕墙系统风荷载计算标高取为28.460 m，地面粗糙度为b类。
超高清面板要求玻璃基板具有更高热稳定性和尺寸稳定性
超高清面板要求玻璃基板具有更高热稳定性和尺寸稳定性作者：本报记者诸玲珍来源：《饮食科学》 2019年第6期8K会对玻璃基板企业提出哪些挑战?玻璃基板厂商在超高清时代如何满足面板企业需求?在5月29日举办的“2019海峡两岸(成都)新型显示产业高峰论坛暨首届成都新型显示合作洽谈会”上,全球最大的玻璃基板企业——康宁公司玻璃科技高性能显示业务总监林桢翰发表了题为“解锁材料新特性,助力高性能显示”的主题演讲。
从他的演讲中,不难发现上述问题的答案。
超高清电视需要玻璃基板具备更高稳定性自20世纪90年代数字图像成为主流技术以来,电视产业已经取得了长足的进步。
当1080p电视在21世纪末问世时,它为今天的8K电视打下了坚实的基础。
高清趋势的核心是像素,这是一种微观的“图像元素”,就像一个微型阀门,从背后发出光亮,结合在一起之后,像素便可创造鲜明生动、移动迅速、五颜六色的图像。
随着面板制造商学会了如何在给定的空间中填充越来越多的像素,图像变得平滑清晰,且不再呈现锯齿状或“像素化”的效果。
“全高清”(FHD)电视在2000年年末上市。
这些高清电视的屏幕上,横向有1920个像素点,垂直向下有1080个像素点,因此它们很快被称为“1080p”屏幕。
到2010年中期,电子工程师们已经设计出了在同样大小的空间中大幅增加像素数量的方法。
于是便诞生了“超高清”(UHD)电视,分辨率为3840×2160像素,通常被称为4K。
“额外的像素带来了色彩、清晰度和逼真体验的显著改善。
不过,电子产品爱好者一直渴望更明亮、更清晰和更逼真的效果。
因此,行业创新者们总是不可避免地要迎接新挑战,首批8K电视于2015年推出。
”林桢翰表示。
8K的分辨率相当于7680×4320像素。
它创造了有史以来家庭电视上最精彩的图像效果,几乎让观众沉浸在屏幕上的画面中。
2019年年初,10家制造商在CES上推出了8K样机。
康宁玻璃在这些新型的8K电视中将如何发挥作用?林桢翰告诉记者,许多早期的8K显示器都是基于Corning EAGLE XG底板制造的,这是自2006年以来的行业标准。
超高玻璃肋幕墙计算及设计浅析
钢 结 构 规 范 刚 接 排 架 柱 １３ （ 小 ） ．１ 偏 钢 结构 规 范铰 接 排 架 柱
门 规
计算 长度
１ ．８ １ ７ １．ｌ ４ ７
２．５ ３４
长度 系数
７ ４ ．５ ９７ ．
８ｏ ．ｏ
计算长度
２．８ ２３ ２ ．４ ９ １
２ ．５ ３ ４
由表 ２数据可知 ：
Ｏｎ ｄ ｎｔｆｃ ｔｏ ｆ ｃ ｌｕｌ ｔｎ ｅ ｔ ｓｕｅ ｉ ｐ ａ ｆｍ ｉｌｃ ｌ ｍ ｎ ｔ ｒ ｎ ｉ ｅ ｉ ａ ｉ ｎ ｏ ａｃ ａ ｉ ｇ ｌｎｇ ｈ ｉｓ ｎ－ ｌ ｎｅ ｏ ｌ ｏ ｕ ｉ ｗｉｈ ｃ ａ ｅ
ＺＨＡＮＧ ｏ ｇ ｌ Ｚｈ ｎ ・ ａ ｌ
１ 玻璃 肋 强度计 算
玻璃肋 结构通常 由面板玻璃 和玻璃肋 组成 ， 玻璃肋 板 与面板 外失 稳或者侧 向屈 曲。因此 ， 了防止发生 玻璃肋的平面外 失稳 ， 为
Ｋ ． ／ ２ １Ｐ
＿ ｌ２ ＿。
Ｐ
／鲁 ｏ ｉ ∑
导致排架下柱长度系数确定结果偏 小。 （ 屋面梁刚度对其约束作用 ， ２ ）
１ 选用《 ） 普钢规范》将柱顶指定成铰， ， 算出柱计算长度系数，
将此系数指定 到实 际刚架的相应柱段 ；
２ ２ 上 下 变阶柱情 况 ．
２． １ 阶形柱 计算 长度对 比 ２．
２ 选用《 ） 普钢 规范 》 行正 常计算 ， 进 对需 用《 门规 》 制 的构 控
件在构件验算 中选用 《 门式刚架》 。
Ａ ｓ ａ ｔ Ｔ ｅｐｐｒｅｐｏｅ ｈ ｅ ｔ ｃｔｎｆｒｔ —ｌｎ ａ ｕａｉ ｅｇ ｏｆｃ ｎ ｉ ｓ ｅ ｃｌｍ ｓｏ ｅｉ ｏ ｌ ｃｌ ｉ ｂ ｔ ｃ： ｈ ａ ｅ ｘｌ ｓｔｅｉ ｎ ｆ ａｏ ｏ ｅｉ ｐａｅｃｌ ｌ ｎ ｌ ｔ ｃｅｆｉ ｔ ｎ ｔ ｌ ｏｕ ｎ ｆ ｓ ｎｆｒ ｌ ｏ ｍｎｗｔ ｒ ｒ ｄ ｉ ｉ ｉ ｈ ｎ ｃ ｔｇ ｎ ｈ ｉ ｅ ｅ ｄ ｇ ｍｉ ｕ ｈ
幕墙设计入门篇——幕墙设计的一般原则
l 设计的一般原则1．1 幕墙幕墙是建筑外围护结构或装饰性结构，但它具有以下的特点：它由面板和支承结构体系组成，是完整的结构系统；它相对于主体结构有一定的位移能力；它只承受直接作用于其上的荷载和作用，不分担主体结构的荷载和作用。
因此，固定窗不属于建筑幕墙；直接固定在实体外墙上的干挂石板也不属于建筑幕墙。
1．2 技术规范及其应用工程技术规范是已有成熟经验的总结，而不是对未来技术发展的展望。
规范制定的原则是列入成熟的技术，成熟一条写一条。
尚在发展中的新技术、试用中的新技术暂不列入。
待应用较广泛＼积累较可靠的经验、确有依据之后，再行列入。
因此，规范并不限制新技术的应用，规范未列入的内容，只要是规范未禁止采用的，一般可以在工程中应用，在应用中总结经验，使它成熟起来。
认为凡是规范未列入的技术不应采用的看法是不妥当的。
当然，采用规范没有列入的新技术，应有充分依据，稳妥可靠，并且幕墙公司应承担相应的技术责任。
规范条文规定的严格性是不同的，应分别掌握，不能一律从严。
规范的条文分为强制性条文和一般性条文。
强制性条文用黑体字印刷，行文采用“必须”、“应”、“不得”、“严禁”等文字进行最严格的限制，强制性条文必须执行，所作规定必须遵守。
一般性条文用宋体字印刷，其严格程度稍作放松。
一般性条文用词为“应”、“宜”、“可”(相应反面词为“怒应”、“不宜”、“可不”)三个等级，要区别对待。
采用“应(不应)”等级的规定，正常情况下要执行；采用“宜(不宜)”的规定，优先采用：采用“可(可不)”等级的规定，可以灵活掌握，选择采用。
认为只要规范条文涉及事项，都一律按“必须”执行、不得偏离的看法是不妥当的。
山于各技术规范均在不断修改、更新，而各本规范不能同时•修订、同时颁布，总是轮流先后，因此，在规范应用中，采用“以最新版本为准”的原则。
在技术规范条文中，凡是引用相应规范时，如果只标明所引用相关标准的编号而无发布年份的，则以最新颁布的版本为准，随相关新版本的发表而变更，无须特别说明。
超大玻璃安全评估
超大玻璃安全评估
超大玻璃安全评估是针对超大玻璃结构进行的安全性评估。
超大玻璃通常指的是非常大尺寸的玻璃材料，例如幕墙、玻璃橱窗、玻璃屋顶等。
由于其较大的尺寸和重量，超大玻璃的安全性评估非常重要。
超大玻璃安全评估通常包括以下几个方面：
1. 力学性能评估：评估超大玻璃的强度和刚度，包括抗弯、抗压、抗拉等性能。
这可通过实验测试、数值模拟和结构分析等方法来进行评估。
2. 碎裂性能评估：评估超大玻璃在受到外力冲击或意外事故时的碎裂方式和碎片分布情况。
这有助于确定玻璃碎片对人身安全的潜在危险。
3. 防爆性能评估：评估超大玻璃在爆炸冲击下的承载能力和破坏形态。
这是在需要抵御恐怖袭击或其他类似威胁的场所中评估的一个重要指标。
4. 极端环境下的性能评估：评估超大玻璃在极端气候条件下（如强风、地震等）的安全性能。
这需要考虑超大玻璃的稳定性、抗风压能力和耐震性能等。
对超大玻璃进行安全评估的目的是为了确保其在各种条件下的可靠性和安全性。
评估结果可以用于指导设计和施工过程中的选择和决策，以最大程度地保护使用者的人身安全。
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玻璃厚度（ｍ ｍ ） 最大高度（ｍ ）
１０，１２ ４
１５ １９
５
６
也就是说，玻璃面板总厚度为 12mm，采用了 4.2m × 0.725m 的尺寸、且下端支承时，不满足要求。在建筑分格无法调整，且采 用下端支承的情况下，问题如何解决？
实际上，在规范当中，如果条文采用的是黑体字，为国家强制 性条文；如果条文采用的是宋体字，为非强制性条文[2]。另外根据 《玻璃幕墙工程技术规范（JGJ 102-2003）》附录上的规范用词说 明：正面词采用“应”时，表示严格，在正常情况下均应这样做的。 因此，规范中的第 7.1.1 条属于“在正常情况下均应这样做的非强 制性条文”。
7。玻璃面板发生平面外失稳时以一阶模态形式出现。 安装阶段玻璃面板发生平面外失稳时所需的最小荷载值（方向
竖直向下的压力），见下图 8。 由图 8 可知，歧点发生在荷载值为 3.48kN 的位置上，也就是
说，安装阶段玻璃面板发生平面外失稳时的所需的最小荷载值为 3.48kN ＞玻璃面板的重力值 1.12kN，因此玻璃面板不会出现平面
图 ３ 玻璃面板的应力云图
１ 工程概述 苏州独墅湖银瑞酒店位于苏州独墅湖高教区，酒店建筑面积
67116.19 平方米，建筑基底面积 22066.32 平方米。其中：主楼地 上 25423.09 平方米，地下 15167.69 平方米；会议中心地上 14988.17 平方米，会议中心地下 676.15 平方米；VIP 楼地上 10861.09 平方 米，地下 1255.94 平方米。酒店地下 1 层，地上 5 层，建筑总高度 22.35 米。拥有 338 间客房，四星级标准。
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２０１２．０４
技术交流
图 ４ 玻璃面板的变形云图
图 ７ 安装阶段玻璃面板发生平面外失稳时的三阶模态云图
图 ５ 安装阶段玻璃面板发生平面外失稳时的一阶模态云图
图 ８ 安装阶段玻璃面板发生平面外失稳时的荷载值
图 ６ 安装阶段玻璃面板发生平面外失稳时的二阶模态云图
际现实生活中的工程分析。 非线性稳定性分析比线性稳定性分析更精确，故常用于对实际
图 １２ 使用阶段玻璃面板发生平面外失稳时的荷载值
外失稳的问题。 2.4.2 使用阶段大尺寸玻璃面板平面外的稳定性分析 使用阶段：玻璃面板已经施工完成。玻璃面板的约束状态是四
边为简支边。 使用阶段玻璃面板发生平面外失稳时的模态云图见下图9～图
２．２ 大尺寸玻璃面板的强度和变形验算 对 4.2m × 0.725m 的 6+12A+6mm 厚中空镀膜双钢化玻璃面 板的强度和变形验算采用有限元几何非线性分析。 玻璃面板的应力云图见下图3，玻璃面板的变形云图见下图4。 由图 3 可知，玻璃面板的最大应力值为 15.42N/mm2 ＜[σ] =84.00N/mm2，强度满足要求。 由图 4 可知，玻璃面板的最大变形值为 2.88mm ＜[L]=725/ 60=12.08mm，变形满足要求。 ２．３ 有限元稳定性分析的理论介绍 有限元稳定性分析是一种用于确定结构开始变得不稳定时的临 界荷载和失稳模态形状（结构发生失稳响应时的特征形状）的技 术。用有限元进行分析的方法有两种：线性稳定性分析和非线性稳 定性分析。 线性稳定性分析用于预测一个理想弹性结构的理论失稳强度， 该方法相当于教科书里的弹性失稳分析方法。例如，一个柱体结构 的线性稳定性分析的值将与经典欧拉解匹配。但是，初始缺陷和非 线性使得很多实际结构都不是在其理论上的弹性失稳强度处发生失 稳。因此，线性稳定性分析经常产生非保守结果，通常不能用于实
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技术交流
图 １０ 使用阶段玻璃面板发生平面外失稳时的二阶模态云图
图 １１ 使用阶段玻璃面板发生平面外失稳时的三阶模态云图 安装阶段：玻璃面板刚固定好，玻璃胶尚未施工。玻璃面板的
约束状态是两长边为自由边，两短边为简支边。 安装阶段玻璃面板发生平面外失稳时的模态云图见下图5～图
根据《玻璃幕墙工程技术规范（JGJ 102-2003）条文说明》第 7.1.1 条的解释：全玻幕墙的玻璃面板和玻璃肋的厚度较小，以 12～19mm 为多，如果采用下部支承，则在自重作用下，面板和肋 都处于偏心受压状态，容易出现平面外的稳定问题，而且玻璃表面 容易变形，影响美观。因此，如何满足建筑上的意图，使工程得以 顺利实施，在玻璃强度和变形满足要求的前提下，对大尺寸玻璃面 板进行平面外的稳定性分析成为了关键。
结构进行的设计或估计中。该方法用一种逐渐增加荷载的非线性静 力分析技术来求得使结构开始变得不稳定的临界荷载。使用了非线 性技术，模型中就可以包括诸如初始缺陷、塑性行为、间隙、大变 形响应等特征。而且，如果使用偏外失稳时的一阶模态云图
技术交流
大尺寸玻璃面板平面外的稳定性分析
朱云峰 封建军 翁云莉 黄建国 苏州华丽美登装饰装璜有限公司
摘要：通过对苏州独墅湖银瑞酒店工程的大尺寸玻璃面板进 行分析，探讨了玻璃面板发生平面外失稳的问题。
关键词：大尺寸玻璃面板 平面外的稳定性 图 １ 苏州独墅湖银瑞酒店外景
图 ２ 苏州独墅湖银瑞酒店室内大厅
２ 大尺寸玻璃面板平面外的稳定性分析 ２．１ 问题的提出 独苏州独墅湖银瑞酒店工程的部分幕墙为横明竖隐全玻璃幕 墙，玻璃面板为 6+12A+6mm 厚中空镀膜双钢化玻璃。由于建筑上 的需要，幕墙分格采用了高 4.2m、宽 0.725m 的大尺寸玻璃。根据 《玻璃幕墙工程技术规范（JGJ 102-2003）》第 7.1.1 条规定：玻 璃高度大于表 7.1.1 限值的全玻幕墙应悬挂在主体结构上。
后失稳行为（这在结构失稳到一个稳定外形的情况下很有用）。 ２．４ 大尺寸玻璃面板平面外的稳定性分析 对 4.2m × 0.725m 的 6+12A+6mm 厚中空镀膜双钢化玻璃面
板进行有限元非线性稳定性分析，分两个阶段来考虑：安装阶段和 使用阶段。
2.4.1 安装阶段大尺寸玻璃面板平面外的稳定性分析