钢绞线
钢绞线
一、什么是钢绞线？
用配制好的钢丝在机器上按规定一次多根捻制成绞线称钢绞线。
二、钢绞线种类和用途
钢绞线分类
1、根据钢绞线按断面结构分为四种：1X3，1X7，1X19，1X37
2、根据钢绞线按公称抗拉强度分为四级：1270 MPa，1370 MPa，1470 MPa和1570 MPa。
3、根据钢绞线内钢丝锌层级别分为三级：特A，A，Bo。
4、根据配制的用途不同及钢丝不同，钢绞线可分为：镀锌钢绞线，预应力混凝土用钢绞线，铝包钢绞线。
而根据钢绞线的断面结构，又可分为三种：1×3、1×7、1×19。如下图所示；
预应力钢绞线产品特写
预应力混凝土用钢绞线：预应力钢绞线是由圆形断面钢丝捻成的做预应力混凝土结构、岩土锚固等用途的钢绞线。该产品主要作预应力混凝土结构配筋用。如大跨度铁路和公路的桥梁、吊车梁、岩土锚固工程、多层工业厂房、煤矿、体育场馆等。
a、根据预应力钢绞线的捻制结构分为1×2、1×3、1×7三种。
b、根据应力松弛性能分为Ⅰ级(普通松弛级)，Ⅱ级(低松弛级)。
三、钢绞线规格及外观质量
(1)捻制镀锌钢绞线的钢丝表面应镀一层均匀、连续的锌，不得有斑疤、裂缝和缺镀等缺陷。镀锌钢绞线内各钢丝应紧密绞合，不应有交错、断裂和折弯等。钢绞线直径和捻距应均匀，切断后不松散。
(2)预应力钢绞线表面不得带有润滑剂、油渍等降低钢绞线与混凝土粘结力的物质。钢绞线表面允许有轻微的浮锈，但不得锈蚀成肉眼可见的麻坑。
(3)铝包钢绞线表面应光滑，不允许有露钢现象。绞合应均匀紧密，不应有缺丝、断丝、松股、破皮等现象，切断后应不松散。
四、钢绞线化学成分检验
(1)钢绞线的化学成分一般不作规定。由于用作生产钢丝的各种规格、牌号的盘条已检验化学成份，并符合国家标准。
(2)镀锌钢绞线的单丝规定有锌层重量。如GB1200-88和
YB/T5004-93对直径1.00mm的镀锌单丝规定，验方法按GB2973-91执行。
五、钢绞线物理性能检验
(1)力学性能。
①镀锌钢绞线与铝包钢绞线的力学性能指标分为两部分，即：
a、钢绞线内钢丝的力学性能。主要指标有：抗拉强度、伸长率、360°扭转次数；
b、钢绞线的力学性能。主要指标有综合破断力。以上两部分均应符合GB1200-88、YB/T5400-93、YB/T123-1997、YB/T124-1997所规定的数值。
②预应力混凝土钢绞线力学性能指标为：最大负荷、伸长率、屈服负荷、松弛率。其试验结果应符合GB/T5224-1995所规定的数值。
③拉力试验按GB228-87(金属拉力试验方法)进行；扭转试验按
GB239-84(金属材料扭转试验方法)进行。松弛试验按GB10120-88(金属应力松弛试验法)进行。
(2)电气性能：铝包钢绞线作为导线应检测其20℃直流电阻。试验结果应符合GB/T124-1997所规定的数值。
六、钢绞线包装
一般情况各种钢绞线均应成盘交货。根据双方协议可加防潮纸、麻布、塑编布等补充包装。
七、主要生产厂及输往国家、地区
(1)我国主要的出口产地为辽宁、天津、上海、江苏、山东、四川等省市的钢铁企业。主要销往日本、澳大利亚、新加坡、菲律宾等国家。出口商品质量稳定。
(2)我国主要从韩国、西班牙、德国等国进口预应力钢绞线。进口的预应力钢绞线曾发现松弛率指标不合格现象。
八、钢绞线国家标准
(1)GB/T5224-1995预应力混凝土用钢绞线
(2)YB/T5004-1993镀锌钢绞线
(3)YB/T098-1997光缆用镀锌钢绞线
(4)YB/T124-1997铝包钢绞线
(5)ASTMA416-1996预应力混凝土用无涂层七丝钢绞线标准技术条件
(6)BS5896-1980预应力混凝土用高强度钢丝及钢绞线
(7)YB/T2278-1991铝包钢绞线及铝包钢芯铝绞线承力索
(8)AS1222.1-1992钢绞线及架空裸导线
(9)AS3607-1989导线-裸架空线、钢芯铝绞线及钢芯铝合金绞线
钢绞线公称直径、公称截面面积及理论重量：
种类公称直径（ mm ）
公称截面面积
（ mm2 ）
理论重量（ kg/m ）
1×38.637.40.295 10.859.30.465 12.985.40.671
1×7标准型9.554.80.432
11.174.20.580
12.798.70.774 15.2139 1.101
九、钢绞线使用注意事项：
1、腐蚀及暴露环境中使用的，无粘结预应力钢绞线，需保证无粘结预应力筋与锚具结合部位的有效密封，可通过密封装置或，在钢绞线上螺旋形缠绕二层防水聚乙烯胶带，使钢绞线及锚具处于油脂全封闭保护状态。
2、无粘结预应力钢绞线应该成盘运输，在运输和装卸的过程中，吊索最好采用尼龙带等材料，并应轻装轻卸，严禁投掷或在地上拖拉，严禁锋锐物品损坏无粘结预应力钢绞线。
3、严禁无粘结预应力钢绞线处于过高的温度中，确保不遭受焊接火花和接地电流的影响。
4、与无粘结预应力钢绞线配套使用的锚具、连接器，其性能要符合预应力锚具、夹具和连接器应用技术规程(JGJ85—2002)的规定。
十、分析钢绞线可能出现的故障
1、钢绞线对夹片式锚具的影响。
A、钢绞线强度的影响。独立锚固的夹片式锚具是按钢绞线极限强度1860Mpa计算的承载力设计的，而目前钢绞线极限强度普遍在1960～2000Mpa之间，其屈服强度已接近1860Mpa，而往往钢绞线的延伸率很难测定，导致钢绞线在夹片切口处容易被剪断。
B、钢绞线的表面硬度影响。通常情况下，钢绞线强度在1860～1900Mpa范围内，而表面硬度为HRC44～48左右，夹片设计硬度为HRC58～64（亦有用HRA标尺，根据硬度不同而采用不同的标尺进行测试，换算关系为60HRA≈20HRC），两者硬度之差≥HRC10以上，其组合与匹配最佳。若夹片的硬度达不到设计要求，两者硬度差
C、钢绞线直径的影响。国家标准GB/T5224对钢绞线的公称直径都明确规定了允许偏差。而夹片锚具的夹片内孔直径尺寸、夹片的锥形角度、和锚环内的内孔锥形角度等，都是按钢绞线的公称直径尺寸设计的。如果都能满足设计要求，锚具零件组装后在预应力受力过程中，其组装零件之间的内摩擦角达到平衡状态，而产生良好的自锚能力。若钢绞线直径超过允许偏差太多，将会破坏这个平衡。2、锚具本身质量对其锚
固性能的影响。锚具锚孔的锥度尺寸和夹片角度尺寸的配合。锚孔的锥度（角度）尺寸和夹片角度尺寸的加工过程是技术含量比较高的过程，若达不到设计要求或超出误差范围，其组合与匹配将达不到最佳状态，不仅影响自锚能力，其锚固性能肯定达不到，而且这个误差很难发现，务必特加注意。
钢绞线疏编穿束工艺
钢绞线疏编穿束工艺 在钢绞线穿束施工中为了避免单根穿束引起的绞线相互缠绕，导致张拉时绞线受力严重不均。我们强调采用整束穿束系统进行穿束，此工艺已在不少工程中得到应用，对多索、长索效果更加明显，方法如下： 1）对于预制梁等预应力筋束长度较短的构件，用锚具疏顺钢绞线，每隔1米绑扎一次，以使绞线顺直、等长，绑扎成束顺直不扭转，以提高其刚度便于穿束，禁止在钢绞线不顺直的情况下绑扎成束。穿束时，应整束穿入，注意前端封头，以便于导向穿束，穿束时只做平动，切不可转动或扭动。若遇阻力，可前后拖动（平动），或用牵引。 2）对于预应力筋长度较长、整束索数较多的现浇预应力构件，一般的整束穿束方法操作困难，甚至可能无法完成。此时可采取以下方法：钢绞线下料完毕后在其一端套入锚板作为梳束工具（也可用限位板），用砂轮锯将该端钢绞线各索端头切割20～30cm，但保留中心一根钢丝，将中心丝穿入具有与锚具相似位置孔的牵引螺塞后镦头，镦头直径大于牵引螺塞孔的直径，以满足整束穿束时拖动绞线平动的要求。牵引塞上各孔距略大于钢绞线直径，镦头后的整束钢绞线通过牵引螺塞和螺旋套连接，牵引螺塞外径和螺旋套内径相同，均带有丝口，拧紧即可，螺旋套另一端由卷扬机上的钢丝绳
牵引。绞线穿束前钢绞线端头（包括切割部分）须用胶带缠绕保护（注意牵引头缠胶带以前，应先用卷扬机牵引，使各绞线在镦头处长短一致），防止穿束过程中钢绞线端头散索。将牵引螺塞与螺旋套连接，螺旋套另一端由卷扬机上的钢丝绳牵引，穿束时由卷扬机缓慢牵引整束绞线平动完成整束穿束。若受场地限制可利用转向滑轮，也可增加卷扬机，钢绞线牵引时应采用锚板边梳理边绑扎，绑扎间距宜为1.0m。在穿束过程中，注意只克服预应力筋束与波纹管的摩阻，便于对系统的保护。 图4.1 疏编穿束示意图 1.梳束板（或锚具） 2.钢绞线 3.牵引螺塞 7.绑扎胶带 13.扎丝
预应力钢绞线要求规范
预应力钢绞线规 预应力钢绞线规 预应力砼连续梁结构整体性好、大跨度，减少桥面伸缩缝个数，在高速公路和城市快速路工程中得到广泛应用。本文就几座预应力砼连续梁桥谈一下长束预应力质量控制的几个关键因素。 一、预应力钢绞线安装 预应力钢束的孔道位置、钢绞线是否发生缠绞现象是质量控制的关键。孔道位置不准确，改变了结构受力状态，如果曲线孔道标高变化段不圆顺还会增大预应力孔道摩阻损失，因此孔道位置准确与否直接关系到施工的预应力度能否与设计的预应力度相吻合，对结构安全和工程使用阶段是否会产生裂缝都有很深的影响。多根钢绞线如果缠绞在一起，拉时各根钢绞线受力不均匀，增大了钢绞线之间的摩阻，造成预应力损失加大。 实际施工中很多施工单位并不重视这些细部工作，固定钢束的井字架位置不准确或不按照规和设计规定的间距布设，必然造成钢束位置与设计不符、有的还会在曲线变化段产生急弯（半径太小）或孔道局部偏差过大。目前仍有小部分队伍使用人工进行穿束，尤其对多根钢绞线的长束重量很大，人工穿束费时费力，容易造成工人转动钢束穿进，使钢绞线互相缠绞在一起。市某快速干道（高架桥）工程四标段共有九联连续梁，施工时固定钢束用的井字架间距为1米，梁高1.6米，因此竖弯变化量不大，间距满足要求，但是施工时由于工人工作不认
真使井子架坐标不准确，并且采用人工穿束，束长在100米到120米不等。拉时发现大部分钢束的伸长值与理论伸长值不符（有的比理论值少11%），拉过程中经常听到部钢束缠绞在一起后被拉开的声音，当时立即对设备进行检定，在设备没有问题的情况下设计单位、监理单位和施工单位开始对问题进行分析，其中钢绞线计算伸长值时采用实测弹性模量，μ、κ取值按规推荐值。设计单位对结构进行重新验算，最后确定在保证拉力的情况下，伸长值误差保证在12%以，无疑降低了结构安全系数。 二、预应力钢绞线拉 1、拉控制应力与伸长值 拉控制应力能否达到设计规定值直接影响预应力效果，因此拉控制应力是拉中质量控制的重点，拉控制应力必须达到设计规定值，但是不能超过设计规定的最大拉控制应力。预应力值过大，超过设计值过多，虽然结构抗裂性较好，但因抗裂度过高，预应力筋在承受使用荷载时经常处于过高的应力状态，与结构出现裂缝时的荷载接近，往往在破坏前没有明显的预兆，将严重危害结构的使用安全。因此为了准确把握预应力的施加情况，以应力控制方法拉时必须以伸长值进行校核。因此能够提供准确的理论伸长值显得尤为重要，必须对《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2000）中理论伸长值的计算有个正确理解：①预应力孔道坐标符合设计要求、曲线孔道圆顺的情况下，孔道局部偏差和预应力筋与孔道壁间的摩擦系数对理论伸长值大小的影响不大，均可按照规取中值。②钢绞线的弹性模量Ep取值对理论伸长值大小
钢绞线理论伸长值怎样计算
钢绞线理论伸长值计算时遇到问题 钢绞线理论伸长值计算时是用设计的锚下控制应力还是用实际的张拉控制应力，也就是计算理论伸长值时考不考虑锚口损失应力。经验者请指教，谢谢。 Fle_Flo 2008-8-31 20:57:40 预应力锚索实测伸长量探讨李永宝 隧道网https://www.360docs.net/doc/951438258.html,(2006-11-1) 来源：岩土工程界 摘要：通过对预应力锚索张拉工艺的阐述和分析，总结引起预应力锚索实测伸长量偏差的主要因素。 关键词：预应力锚索伸长量 预廊力铺索加固技术已广泛应用于建筑结构物加固边坡治理、大型地下洞室及深基坑支护等工程。由于受施工没备、场地环境以及人员操作等因豢的影响，作为预应力锚索评价指标之一的张拉实测伸长量，往往与理论伸长量有较大偏差。 1 预应力锚索张拉工艺 (1)张拉设备装配方法：张拉设备装配如图1。 (2)张拉操作程序：张拉时，油泵开启，张拉缸进油，千斤顶活塞推动工具锚板，工具锚板同时带动工具夹片，工具夹片在工具锚板上锥型锚孔的作用下收缩并一苦紧钢绞线，此时工具锚板、工具夹片、钢绞线跟于斤顶活塞同时位移。在此过程中，工作夹片受摩擦力的作用跟钢绞线同时移动，但其受限位饭的限制位移很小。当需要倒顶或达到终应力时，油泵回油，钢绞线在自身弹性作用下带动工作夹片回缩，工作夹片与工作锚板上锥型锚孔相互作用将钢绞线锚定。完成一个循环预应力的施加。预应力锚索张拉要分级进行，逐级加载，每级荷载之问稳定时间小少于2min。一般按下列加载顺序进行操作：式中m—超张拉系数。 2 理论伸长量的计算方法 锚索理论弹性伸长量按下列公式汁算：伸长量△L=NL[1 - e - (kl+θμ)]/EA(KL+0) 式中：Ⅳ—施加荷载(kN)；￡—自由段长(m)：θ—自由段孔道曲线部分切线夹角之和(rad)；K—孔道偏差影响系数；肛—钢绞线对孔道的摩擦系数；E—钢绞线弹性模量(kPa)；A—钢绞线截面积/mm2。 3 工程实例实测伸长量偏差分析 某高速公路路堑防护工程，设汁锚索孔径ф130mm，预应力锚索采用7束ф15.24nlHl的钢绞线编制，锚长32.0～37.0m，锚固段9.0m，设计锚固力为1000kN，采用OVM锚具。张拉采用YCW250A型千斤顶。千斤顶主要技术参数见表1。 1.jpg 施工采用油压表控制应力读数，张拉前将油压表和千斤顶进行配套标定，并根据油压表一千斤顶配套标定曲线，将油压表读数换算成张拉应力，从而消除了千斤顶内摩阻的影响。张拉按6级进行，超张拉系数为1.1。现以Ms～10号锚索(长37.0m)为例探讨，张拉成果见表2。 在预应力施工时，实测伸长量一般是用钢直尺量得的千斤顶活塞行程。由表2和图2可以清楚地看出，千斤顶活塞行程与理论伸长量之间最终偏差为34mm，如果将千斤顶活塞行程直接作为实测伸长量，显然不符合相关规范规定，应进行修正。根据张拉成果记录表绘制锚索张拉Q—S曲线图(图2)。 2.jpg
预应力钢绞线规范
预应力钢绞线规范 预应力钢绞线规范 预应力砼连续梁结构整体性好、大跨度，减少桥面伸缩缝个数，在高速公路和城市快速路工程中得到广泛应用。本文就几座预应力砼连续梁桥谈一下长束预应力质量控制的几个关键因素。 一、预应力钢绞线安装 预应力钢束的孔道位置、钢绞线是否发生缠绞现象是质量控制的关键。孔道位置不准确，改变了结构受力状态，如果曲线孔道标高变化段不圆顺还会增大预应力孔道摩阻损失，因此孔道位置准确与否直接关系到施工的预应力度能否与设计的预应力度相吻合，对结构安全和工程使用阶段是否会产生裂缝都有很深的影响。多根钢绞线如果缠绞在一起，张拉时各根钢绞线受力不均匀，增大了钢绞线之间的摩阻，造成预应力损失加大。 实际施工中很多施工单位并不重视这些细部工作，固定钢束的井字架位置不准确或不按照规范和设计规定的间距布设，必然造成钢束位置与设计不符、有的还会在曲线变化段产生急弯（半径太小）或孔道局部偏差过大。目前仍有小部分队伍使用人工进行穿束，尤其对多根钢绞线的长束重量很大，人工穿束费时费力，容易造成工人转动钢束穿进，使钢绞线互相缠绞在一起。沈阳市某快速干道（高架桥）工程四标段共有九联连续梁，施工时固定钢束用的井字架间距为1米，梁高1.6米，因此竖弯变化量不大，间距满足要求，但是施工时由于工人
工作不认真使井子架坐标不准确，并且采用人工穿束，束长在100米到120米不等。张拉时发现大部分钢束的伸长值与理论伸长值不符（有的比理论值少11%），张拉过程中经常听到内部钢束缠绞在一起后被拉开的声音，当时立即对设备进行检定，在设备没有问题的情况下设计单位、监理单位和施工单位开始对问题进行分析，其中钢绞线计算伸长值时采用实测弹性模量，μ、κ取值按规范推荐值。设计单位对结构进行重新验算，最后确定在保证张拉力的情况下，伸长值误差保证在12%以内，无疑降低了结构安全系数。 二、预应力钢绞线张拉 1、张拉控制应力与伸长值 张拉控制应力能否达到设计规定值直接影响预应力效果，因此张拉控制应力是张拉中质量控制的重点，张拉控制应力必须达到设计规定值，但是不能超过设计规定的最大张拉控制应力。预应力值过大，超过设计值过多，虽然结构抗裂性较好，但因抗裂度过高，预应力筋在承受使用荷载时经常处于过高的应力状态，与结构出现裂缝时的荷载接近，往往在破坏前没有明显的预兆，将严重危害结构的使用安全。因此为了准确把握预应力的施加情况，以应力控制方法张拉时必须以伸长值进行校核。因此能够提供准确的理论伸长值显得尤为重要，必须对《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中理论伸长值的计算有个正确理解：①预应力孔道坐标符合设计要求、曲线孔道圆顺的情况下，孔道局部偏差和预应力筋与孔道壁间的摩擦系数对理论伸长值大小的影响不大，均可按照规范取中值。②钢绞线的弹性模量Ep取
预应力钢绞线伸长量计算
预应力钢绞线实际伸长量计算方法 1、以钢绞线在预应力管道内的长度计算理论伸长量ΔL理为基准时： （1）当采用“行程法”测量伸长量： L实=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）] –ΔL工作长度-ΔL工具锚–ΔL工作锚⑺ L实——钢绞线实际伸长量； L20%——张拉应力为20%б0时，梁段两端千斤顶活塞行程之和；L100%——张拉应力为100%б0时，梁段两端千斤顶活塞行程之和； L10%——张拉应力为10%б0时（即初张应力，规范推荐可取10%-25%），梁段两端千斤顶活塞行程之和；ΔL工作长度——梁段两端千斤顶内钢绞线的无阻伸长量；取理论计算值； ΔL工作锚——梁段两端锚具压缩及钢绞线回缩量；取工艺试验实测值； ΔL工具锚——梁段两端锚具压缩及钢绞线回缩量；取实测值；（2）当采用“直接法”测量伸长量： L实=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）] –ΔL工作长度–ΔL 工作锚 控制应力*钢绞线截面积*钢绞线的根数=张拉力 根据千斤顶和油表的检测报告中的校正方程计算出油表读数即可。 注意：有的需要超张拉来抵消预应力损失，在控制应力中乘以系
数即可。 预应力钢绞线伸长量计算方法 预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式 ΔL＝（PpL）/（ApEp） 式中：Pp――预应力筋的平均张拉力（N） L――预应力筋的长度（mm） Ap――预应力筋的截面面积（mm2） Ep――预应力筋的弹性模量（N／mm2） Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） 式中：Pp――预应力筋平均张拉力（N） P――预应力筋张拉端的张拉力（N） x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数 1、预应力钢绞线张拉实际伸长量ΔL，应建立在初应力后开台量测，测得伸长值还应加上初应力的推算值。 ΔL=ΔL1+ΔL2 式中ΔL1从初应力到最大张拉力间的最大伸长值 ΔL2初应力以下的推算值 关于初应力的取值一般可取张拉控制应力的10—25%。初应力钢筋的实际伸长值应以实际伸长值与实测应力关系线为依据，
预应力钢绞线安装
预应力混凝土连续梁质量控制的几个关键因素 发布日期：2008-02-29 所属类别：施工技术 -------------------------------------------------------------------------------- 一、预应力钢绞线安装 预应力钢束的孔道位臵、钢绞线是否发生缠绞现象是质量控制的关键。孔道位臵不准确，改变了结构受力状态，如果曲线孔道标高变化段不圆顺还会增大预应力孔道摩阻损失，因此孔道位臵准确与否直接关系到施工的预应力度能否与设计的预应力度相吻合，对结构安全和工程使用阶段是否会产生裂缝都有很深的影响。多根钢绞线如果缠绞在一起，张拉时各根钢绞线受力不均匀，增大了钢绞线之间的摩阻，造成预应力损失加大。 实际施工中很多施工单位并不重视这些细部工作，固定钢束的井字架位臵不准确或不按照规范和设计规定的间距布设，必然造成钢束位臵与设计不符、有的还会在曲线变化段产生急弯（半径太小）或孔道局部偏差过大。目前仍有小部分队伍使用人工进行穿束，尤其对多根钢绞线的长束重量很大，人工穿束费时费力，容易造成工人转动钢束穿进，使钢绞线互相缠绞在一起。沈阳市某快速干道（高架桥）工程四标段共有九联连续梁，施工时固定钢束用的井字架间距为1米，梁高1.6米，因此竖弯变化量不大，间距满足要求，但是施工时由于工人工作不认真使井子架坐标不准确，并且采用人工穿束，束长在100米到120米不等。张拉时发现大部分钢束的伸长值与理论伸长值不符（有的比理论值少11%），张拉过程中经常听到内部钢束
缠绞在一起后被拉开的声音，当时立即对设备进行检定，在设备没有问题的情况下设计单位、监理单位和施工单位开始对问题进行分析，其中钢绞线计算伸长值时采用实测弹性模量，μ、κ取值按规范推荐值。设计单位对结构进行重新验算，最后确定在保证张拉力的情况下，伸长值误差保证在12%以内，无疑降低了结构安全系数。 沈大高速公路苏家屯互通立交D匝道为4孔一联的曲线连 续梁，梁长220米，曲线半径55米，因此钢束既有平弯又有竖弯，井字架按照50cm间距布设而且坐标准确，采用人工配合机械穿束（将钢绞线束固定在一个锥形的牵引装臵上，用卷扬机牵引锥形牵引装臵），在广州南部快速路工程14标马克特大桥2联100米连续梁施工中，同样使用以上方法，由于特别注意控制孔道坐标和孔道线形圆顺，并且很好的避免了钢绞线间的互相缠绞，张拉过程中以上两项工程钢束伸长值均满足要求。 二、预应力钢绞线张拉 1、张拉控制应力与伸长值：张拉控制应力能否达到设计规定值直接影响预应力效果，因此张拉控制应力是张拉中质量控制的重点，张拉控制应力必须达到设计规定值，但是不能超过设计规定的最大张拉控制应力。预应力值过大，超过设计值过多，虽然结构抗裂性较好，但因抗裂度过高，预应力筋在承受使用荷载时经常处于过高的应力状态，与结构出现裂缝时的荷载接近，往往在破坏前没有明显的预兆，将严重危害结构的使用安全。因此为了准确把握预应力的施加情况，以应力控制方法张拉时必须以伸长值进行校核。因此能够提供准确的理论伸长值显得尤为重要，必须对《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中理论伸长值的计算有个正确理解： ①预应力孔道坐标符合设计要求、曲线孔道圆顺的情况
镀锌钢绞线技术规范部分
镀锌钢绞线技术规 范部分 1 2020年4月19日
XX线路工程 镀锌钢绞线(锌-5%铝-稀土合金镀层绞线) 技术规范书 (范例) 200X年X月 1 2020年4月19日
目录 1 概述....................................... 错误!未定义书签。 1.1 工作范围.............................. 错误!未定义书签。 1.2 工艺质量.............................. 错误!未定义书签。 1.3 标准.................................. 错误!未定义书签。 1.4 计量单位.............................. 错误!未定义书签。 1.5 投标时应提交的资料.................... 错误!未定义书签。 1.6 文件和图纸............................ 错误!未定义书签。 1.7 检查.................................. 错误!未定义书签。 1.8 交货.................................. 错误!未定义书签。 1.9 质保期................................ 错误!未定义书签。 2 技术条件................................... 错误!未定义书签。 2.1 概述.................................. 错误!未定义书签。 2.2 主要技术要求.......................... 错误!未定义书签。 2.3 检验规则与试验项目.................... 错误!未定义书签。 2.4 钢绞线的包装.......................... 错误!未定义书签。 2.5 储存与运输............................ 错误!未定义书签。 2 2020年4月19日
预应力钢绞线束数的计算方法
预应力钢绞线束数计算方法 更多工程造价知识关注微信公众号：吾同子 钢绞线的束数计算调整对于新手来说一直是个难题，但只要理解了，实际是非常简单的事情，至于调整可以直接借助造价软件进行。 1、相关术语的解释：
根（或丝）：指一根钢丝； 股：指由几根钢丝组成一股钢绞线； 束：预应力构件截面中见到的钢绞线束数量，两段张拉一束配两个锚具，单端张拉一束配一个锚具； 束长：一次张拉的长度，含工作长度； 每吨XX束：指在标准张拉长度内，每吨钢绞线折合成多少束。 孔：锚具型号的孔指的是锚固单元，3孔即3个锚固单元。 2、钢绞线每吨所含束数的计算方法 （1）常用方法可按下列公式计算取定： 或 式中：K—每t钢绞线时间含的束数； N—设计锚具的总数，个； Q—设计钢绞线的总重量（含张拉工程长度的重量），t；
2—常数，当为单端张拉（如边坡锚索）时，常数为1（省略）。 如某30m桥梁的计算见下表： 边梁N1钢绞线每吨所含束数计算如下： K=16/（4.952×2）=1.616（束/t） 此种方法比较适合锚孔单一的钢绞线，如锚索边坡；因桥梁设计图给的钢绞线是总质量，未按不同型号分开统计，所以要计算桥梁不同孔数钢绞线每t束数，需自行计算不同孔数钢绞线的质量。 （2）下面介绍一种相对简单的方法，可以直接采用标准图数据进行计算每t束数： K=1000/（L×Q1）=1000/（L×N1×Q2）， 式中：1000—常数，1t=1000kg； L—束长，含工作长度，m； Q1—每束钢绞线延米质量，kg； N1—每束钢绞线的股数，锚具为多少孔，即为多少股； Q2—每股钢绞线延米质量，kg，如直径15.2的钢绞线延米质量为1.101kg/m； 如某标准30m简支T梁材料明细及主要参数如下表：
预应力钢绞线参数及计算公式汇总
预应力钢绞线参数及计算公式汇总 参数：钢绞线抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，弹性模量：Ep=1.95*105Mpa，松弛率为2.5%，公称直径￠s=15.2mm，钢绞线面积A=140mm2，管道采用预埋金属波纹管成孔且壁厚不小于0.3mm。预应力筋平均张拉力按下式计算： p p=（p(1-e-（kx+μ?）)）/kx+μ? 式中：p p---预应力筋平均张力（N）。 p-----预应力筋张拉端的张拉力（N）。 X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）。 ?-----从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）。 K-----孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，参见附表G-8。 μ-----预应力筋与孔道比壁的摩擦系数，参见附表G-8。 注：e=2.71828，当预应力筋为直线时p p= p。 预应力筋的理论伸长值△L（mm）可按下式计算； △L =（p p *L）/A p*Ep 式中：p p-----预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见上式。 L-------预应力筋的长度（mm）。
A p-----预应力筋的截面面积（mm2）。 Ep------预应力筋的弹性模量（N/ mm2）。 附表G-8 系数K及μ值表 注意事项： 预应力筋张拉时，应先调整到初应力σ0该初应力宜为张拉控制应力σcom的10%~15%。伸长值应从初应力时开始量测。力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。对后张法构件，在张拉过程中产生的弹性压缩值一般可省略。 预应力张拉实际伸长值△L（mm）=△L1+△L2 式中：△L1-从预应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）△L2-初应力以下的推算伸长值(MM)，可采用相邻级的伸长值。
2019年预应力钢绞线张拉施工方案.doc
箱梁预应力施工方案 一、工程概况 （一）目的 编制箱梁预应力施工作业指导书的目的就是为了更好 的指导施工生产，使现场作业人员能够规范施工。 （二）编制依据 《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》 《京沪铁路客运专线施工图设计文件》 （三）适用范围 本施工方案适用于罗而庄特大桥、玉符河特大桥、红石 岭特大桥、井字坡特大桥的连续箱梁后张法预应力工程施 工。 二、施工部署及施工方案 （一）、施工材料 1、材料检验及张拉设备校验 1）.预应力钢绞线检验：采用高强度低松驰绞线C 15.24mm 标准强度fpk=1860MPa。表面质量、直径检查：从每批中抽取3盘进行外观检查，表面不得有润滑剂，允许有轻微浮锈但不得锈蚀成可见麻坑。钢绞线内不得有折断、横裂和相互交叉的钢丝。 2）.钢绞线力学性能检验：抽取外观检查合格的钢绞线进行
钢绞线极限应力、破断拉力、弹性模量等力学性能检验。 3).张拉设备校验：千斤顶与压力表配套校验，确定张拉力与压力表读数之间关系曲线。考虑到可能出现压力表损坏情况，千斤顶与压力表进行交叉检验，每台千斤顶均有与4只压力表相关的张拉力与表读数关系曲线。 4).锚具及夹具检验：抽取10%进行外观检查，不得有裂纹、伤痕。抽取3%勺锚具夹具，进行磁力探伤、洛氏硬度、锚固性能等试验。 2预应力筋施工 1).钢绞线的下料与编束 钢绞线采用(GB/T 5224)①15.24mm低松弛高强预应力钢绞线。钢绞线的下料用砂轮切割机切割，不得采用电弧切割。钢绞线切割时，在每端离切口30?50mm处用铁丝绑扎。 钢绞线的盘重大、盘卷小、弹力大、为了防止在下料过程中钢绞线紊乱并弹出伤人，事先制作一个简易的铁笼，下料时，将钢绞线盘卷在铁笼内，从盘卷中央逐步抽出，以策安全。 钢绞线编束用20号铁丝绑扎，铁丝扣向里，间距1?1.5m。编束时应先将钢绞线理顺，并使各根钢绞线松紧一致。绑好后的钢绞线束编号挂牌堆放。 2).预应力筋穿入孔道 A、穿束时机 米用后穿束法穿束，在安装波纹管的同时进行钢绞线的穿束，钢绞线穿束完毕后必须再进行检查管道的相对坐标是否符合设
镀锌钢绞线技术规范
贵州电网公司 镀锌钢绞线 技术规范书 （通用条件部分） 编制单位：贵州电力设计研究院 贵阳
目录1.0 总则 1.1 工作范围 1.2 工艺 1.3 标准 1.4 度量单位 1.5 投标商应提供的资料 1.6 文件和图纸 1.6.1 生产进度表 1.6.2 文件和图纸审批 1.7 检验 1.7.1 工厂检验 1.7.2 到达合同交货地的检验 1.7.3 现场检验 1.7.4 检验费用 1.8 质保期 2.0 技术条件 2.1 使用环境条件 2.2 标准 2.3 镀锌钢绞线技术条件 2.3.1 镀锌钢绞线技术参数表 2.3.2 设计及制造
2.3.2.1 材料 2.3.2.2 直径和误差 2.3.2.3 长度和误差 2.3.2.4 接头 2.3.2.5 工艺 2.3.3 试验与检验 2.3.3.1 通则 2.3.3.2 试品数量 2.3.3.3 镀锌钢绞线强度试验2.3.4 包装、标志及质量证明2.3.5 运输 附件A：投标商应提供的资料附件B：镀锌钢绞线订货表
投示者应仔细阅读本《技术规范书》中的所有条款，投标者提供的货物必须满足本《技术规范书》的要求。 制造商应取得ISO9000质量体系的有效证书。制造商用于制造本工程货物的设备应制造过同种类似的货物。 本项目的业主（买方）是贵州电网公司(缩写为GPGC，以下同)。 1.1 工作范围 本《技术规范书》包括用于贵州电网公司线路工程的10mm～40mm 冰区国内采购部分镀锌钢绞线的设计、制造、试验、检验、包装、供货及现场服务要求。 1.2 工艺 本技术条件和图纸所包含的材料、工艺和精加工应符合国内最先进的制造和装配实践。提供的镀锌钢绞线应是全新的，未使用过的。其设计和制造，应根据GPGC批准的图纸、设计数据和文件，不能因图纸和本技术规范书的遗漏、疏忽和不明确而解脱卖方提供第一流材料、工作质量及服务的责任。倘若发现不正确之处，卖方应及时通知GPGC。在差异问题未纠正之前仍进行的任何工作，应由卖方负责。 1.3 标准 1.3.1 除技术文件书和图纸中所提供的之外，卖方应遵循国家标准的最新版本。 1.3.2 卖方可推荐国际上接受的其它更高的标准。在这种情况下，应经GPGC确定，并应提供相关标准或有关标准中相关部分的中、英文
钢绞线工艺流程及国际标准
预应力钢绞线工艺流程及国际标准 生产工艺流程 预应力钢绞线是由2根、3根、7根或多根高强度冷拉光面钢丝构成的绞合钢缆，并经消除应力处理（即稳定化处理）。制作工艺如下图2所示，一般以高碳钢82B盘条为原料，经过酸洗表面处理后冷拔成钢丝，然后按钢绞线结构将一定数量的钢丝绞合成股，再经过消除应力的稳定化处理而成。 图2:预应力钢绞线生产工艺流程 冲洗 稳定化］一L绞线 冲洗挂灰 预应力钢绞线生产工艺流程中的关键环节说明如下： 1、酸洗 生产所用原料为高碳钢82B盘条，表面较为洁净，但为保障其后序的磷化效果，需进一步进行酸洗净化处理。将原料盘条拆捆、松散后浸入酸洗槽中，酸洗液为10%--15%之间的稀盐酸，常温浸泡酸洗30分钟左右，酸洗完毕将盘条提升至酸洗槽上方悬空支架上，并在小范围内缓慢晃动，以使盘条带出酸液流至槽中，停留时间以不再有酸滴落为准，然后浸入水洗槽，将盘条表面残留的酸液进一步去除。酸液重复利用，根据消耗情况定期补充新酸，并定期更换，废酸更换时排放浓度为5%左右，送至皮革厂用于皮革的鞣制，不外排。经酸洗、水洗后的盘条进入磷化工序，水洗产生的酸性废水进入厂污水处理站处理后，一部分用于绿化用水回用，一部分达标排放。 2、磷化
经酸洗水洗后的盘条进入磷化槽进行磷化处理。采用低温快速磷化工艺，磷
化过程中无需升温加热，磷化是一种化学与电化学反应形成磷酸盐化学转化膜的过程，所形成的磷酸盐转化膜称之为磷化膜。磷化的主要目的是给基体金属提供保护，提高基体的防腐蚀能力。 磷化液的成份主要为磷酸及磷酸二氢盐的水溶液，磷化液重复使用不外排，磷化后不需水洗，将盘条提升至磷化槽上方支架，将磷化液控干，其操作过程同洗后控酸过程，将磷化液近控干后，进入皂化工序。 3、皂化 皂化工序操作过程与磷化工序相同，皂化液的成份为钠皂的水溶液，其目的是增加盘条表面的润滑度，为后序的拔丝工段做准备。皂化液不外排，皂化后不需水洗，将皂化液控干后进入拔丝工段。 4、拔丝及合股 选用先进的高速直进式拔丝机，采用冷拔工艺，拔丝过程共分九级拉拔，将原料盘条逐级拉拔至所需粒径规格的成品丝后，送入捻股机，根据客户需要，将数根成品丝捻合成型，再经过张拉轮将绞线拉直。 5、稳定化 把绞线通过感应加热，改善其物理性能，增强其强度及韧性。 五、产品质量 公司自成立以来，一直秉持着“用质量拓市场、向质量要效益、满足各界不同用户需求”的宗旨。公司于2006年9月通过了￡09001:2000国际质量体系认 证，质量管理体系严格按照ISO9001 质量体系运转，质量控制工作已贯穿于产品 生产工艺的准备、生产制造、检验、运输及售后服务的全过程之中，各类产品均 取得了相应的资格认证。产品执行中国国家标准GB/T5224—2003 （详见表5）、 美国标准ASTMA 416（详见表6）、英国标准BS 5896（详见表7）以及日本标准 JIS 3536 （详见表8）。公司产品经国家建筑钢材质量监督检验中心检验全部合
钢绞线换算
关于预应力钢绞线――说明及定额选择与调整 一、概念说明： 1、规格：常见的钢绞线是由7根圆形截面的钢丝，以1根钢丝为中心，其余6根钢丝围绕着进行螺旋状绞合而成。常用的规格有直径为9.0mm（7φ3）、12 .0mm（7φ4）、15.0 mm（7φ5）等3种； 2、根(或丝)：指一根钢丝； 3、股：指由几根钢丝组成一股钢绞线，如由7根钢丝组成、直径为9.0mm、12 .0mm、15.0 mm等的钢绞线； 4、束：预应力构件横截面中见到的钢绞线束数量（与孔道数量相同），每1束配2个锚具； 5、束长：为一次张拉的长度； 6、XX孔：指所使用的锚具的孔数。选择定额时，其孔数应≥设计图标定的孔数（不一定将所有的孔全部用上）； 7、每吨XX束：指在标准张拉长度内，每吨钢绞线折合成多少束。 二、钢绞线定额的选择与调整 1、束长、孔数要符合设计或施工方案的实际张拉长度和锚具孔数； 2、计算设计钢绞线的束数：求出每吨束数，进而再按定额给定的进行调整。图纸给定的重量/长度=束数，根据计算的束数套用相近的定额，如果计算的束数与定额的束数不同时，则需要进行定额调整； 3、每吨束数要调整为设计图纸给定的束数，例如：设计某根钢绞线长16m，采用直径=15.24mm（7φ5）的钢绞线及7孔锚具，钢绞线单位重量为1.102Kg/m，则：1000Kg/（7*16*1.102）=8.102束，套
用定额4068022（钢绞线束长20m，7孔每t11.65束），11.65-8.102=3.448束，故需将定额调整为：4068022-23*3.448；4、再如：X大桥箱梁纵向预应力钢绞线为φ15.24-19，即每束19股，每股7丝，共240束。总长8106.2m，总重量为169419.6Kg，则该钢绞线每吨=240束/169.42吨=1.417束/吨,平均设计束长=8106/240=33.775m，考虑施工张拉长度，选用定额为:4068036(钢绞线束长40m，19孔每t2.05束), 定额调整量为:2.05-1.42=0.63, 定额调整为: 4068036-4068037*0.63.
预应力钢绞线安装
一、预应力钢绞线安装 预应力钢束的孔道位置、钢绞线是否发生缠绞现象是质量控制的关键。孔道位置不准确，改变了结构受力状态，如果曲线孔道标高变化段不圆顺还会增大预应力孔道摩阻损失，因此孔道位置准确与否直接关系到施工的预应力度能否与设计的预应力度相吻合，对结构安全和工程使用阶段是否会产生裂缝都有很深的影响。多根钢绞线如果缠绞在一起，张拉时各根钢绞线受力不均匀，增大了钢绞线之间的摩阻，造成预应力损失加大。 实际施工中很多施工单位并不重视这些细部工作，固定钢束的井字架位置不准确或不按照规范和设计规定的间距布设，必然造成钢束位置与设计不符、有的还会在曲线变化段产生急弯（半径太小）或孔道局部偏差过大。目前仍有小部分队伍使用人工进行穿束，尤其对多根钢绞线的长束重量很大，人工穿束费时费力，容易造成工人转动钢束穿进，使钢绞线互相缠绞在一起。沈阳市某快速干道（高架桥）工程四标段共有九联连续梁，施工时固定钢束用的井字架间距为1米，梁高米，因此竖弯变化量不大，间距满足要求，但是施工时由于工人工作不认真使井子架坐标不准确，并且采用人工穿束，束长在100米到120米不等。张拉时发现大部分钢束的伸长值与理论伸长值不符（有的比理论值少11%），张拉过程中经常听到内部钢束缠绞在一起后被拉开的声音，当时立即对设备进行检定，在设备没有问题的情况下设计单位、监理单位和施工单位开始对问题进行分析，其中钢绞线计算伸长值时采用实测弹性模量，μ、κ取值按规范推荐值。设计单位对结构进行重新验算，最后确定在保证张拉力的情况下，伸长值误差保证在12%以内，无疑降低了结构安全系数。 沈大高速公路苏家屯互通立交D匝道为4孔一联的曲线连续梁，梁长220米，曲线半径55米，因此钢束既有平弯又有竖弯，井字架按照50cm间距布设而且坐标准确，采用人工配合机械穿束（将钢绞线束固定在一个锥形的牵引装置上，用卷扬机牵引锥形牵引装置），在广州南部快速路工程14标马克特大桥2联100米连续梁施工中，同样使用以上方法，由于特别注意控制孔道坐标和孔道线形圆顺，并且很好的避免了钢绞线间的互相缠绞，张拉过程中以上两项工程钢束伸长值均满足要求。 二、预应力钢绞线张拉 1、张拉控制应力与伸长值：张拉控制应力能否达到设计规定值直接影响预应力效果，因此张拉控制应力是张拉中质量控制的重点，张拉控制应力必须达到设计规定值，但是不能超过设计规定的最大张拉控制应力。预应力值过大，超过设计值过多，虽然结构抗裂性较好，但因抗裂度过高，预应力筋在承受使用荷载时经常处于过高的应力状态，与结构出现裂缝时的荷载接近，往往在破坏前没有明显的预兆，将严重危害结构的使用安全。因此为了准确把握预应力的施加情况，以应力控制方法张拉时必须以伸长值进行校核。因此能够提供准确的理论伸长值显得尤为重要，必须对《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中理论伸长值的计算有个正确理解： ①预应力孔道坐标符合设计要求、曲线孔道圆顺的情况下，孔道局部偏差和预应力筋与孔道壁间的摩擦系数对理论伸长值大小的影响不大，均可按照规范取中值。 ②钢绞线的弹性模量Ep取值对理论伸长值大小的影响较大，应根据实测值进行计算。
预应力钢绞线伸长量的计算
后张法预应力钢绞线伸长量的计算 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7 ＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属公称直径15,24mm，f pk 螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一 ＝1860Mpa，般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk Mpa。 1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk 1.2 根据施工方法确定计算参数： 预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取 值：表1 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa）1.3 材料检测：
金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝ Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）； 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）： Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ）） kx＋μθ P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；
钢绞线施工方案
1) 预应力砼空心板预制、安装 本合同段内有先张法预应力砼空心板梁1440片，其中20m空心板梁984片，16m 空心板梁120片，13m空心板梁24片，10m空心板梁144片，8m钢筋砼普通预制板168片，制梁厂拟根据各结构物施工计划安排时间，安排梁片生产（梁片生产须满足存梁不大于60天），本合同段内共设置2个预制场，每个施工工区各设一个预制场，第一施工工区预制672片空心板梁，第二施工工区预制768片空心板梁。预制件拟从6月20日开始进行生产，2001年4月份完成。因辽宁省冬天气温较低，预制场须设置锅炉，对冬季施工板梁进行蒸汽养护，预制场分别设置在线路K67+900西侧和K72+700西侧，各布置长线法先张台座5条，每条6个，35t自拼式龙门吊机两台。 预应力砼空心板生产工艺流程 台座布置→穿预应力筋、安装预埋件及端模→张拉钢铰线0.1Fk（初张力）→张拉钢铰线至1.05 Fk（持荷5min）→钢铰线张拉力回至0.9 Fk→绑扎非预应力→张拉钢铰线至Fk→安装橡胶气囊、立侧模→灌注底板砼→气囊冲气→继续浇砼、并养护→抽拔胶囊→放松预应力束→切割钢铰线→灌封头砼→板梁吊离台座（梁场一台35t 龙门吊配20m长吊梁扁担起吊，板梁出槽）。 台座布置 制板长线台座由整体式砼台座、钢筋砼压杆，前（后）固定横梁、前活动横梁、后砂箱等组成，长度140m，每条生产线一次可预制空板（20m）6片，砼压杆、固定、活动横梁应具有足够的强度和刚度，抗倾覆系数≮1.5，抗滑移系数≮1.3。横梁（钢结构）受力后挠度≮2mm。离台座张端约3m处，铺设轻便轨道以供张拉电动油泵小车及抽板管用卷扬机小车在轨道上移动。要求台座砼表面铺以水磨砼面，其表面不平整允许值： 全长（同一直线上的三台座）±5mm 局部（单个台座）±3mm/2m直尺 同一直线上相邻台座高差±2mm 台座中心线相对边线间距与设计位置允许偏差-5 mm
钢绞线下料及穿束
钢绞线下料及穿束 1、钢绞线制作 钢绞线下料可在梁面上进行，也可在桥下进行下料，采用塔吊提升至工作面。下料长度双张拉为孔道长度+2倍的千斤顶工作长度+0.6m的下料富裕量，单张拉为孔道长度+千斤顶工作长度+0.6m的下料富裕量。下料用砂轮锯，不得使用电气焊切割；砂轮片为增强型，以策安全。 下料按先长后短的原则进行，以节约材料。下料时经两人确认长度无误时在切割，避免出错。下料时拉动钢绞线不要太快，避免钢绞线散盘速度跟不上拉动速度而弯折，当钢绞线出现弯折后不得使用。 2、梳编穿束 2.1钢绞线切割完以后按各束理顺，并间隔1.5m用铁丝捆扎编束，切口两侧5cm处用细铁丝绑扎，确保同一束钢绞线顺畅不扭结；下料中和下料后避免钢绞线受损和污染 2.2 长束梳编穿束工艺的主要步骤如下： 1）钢绞线下料完毕后在其一端套入锚板作为梳束工具（也可样限位板），用砂轮锯将该端钢绞线各索端头切割20~30cm，但保留中心一根钢丝。 2）将中心丝穿入具有相似位置的牵引螺塞（牵引螺塞上各孔径略大于钢绞线直径）后镦头，镦头直径大于牵引螺塞孔的直径，以满足整束穿束时拖动钢绞线平动的要求。
3）镦头后的整束钢绞线通过牵引螺塞和螺旋套连接，牵引螺塞外径和螺旋套内径相同，均带有丝口，拧紧即可。 4）钢绞线穿束前钢绞线端头（包括切割部分）需用胶带缠绕保护（注意牵引头缠胶带以前，应先用卷扬机牵引，是各根钢绞线在镦头处长短一致），防止穿束过程中钢绞线端头散索。 5）将牵引螺塞与螺旋套连接，螺旋套另一端由卷扬机上的钢丝牵引，穿束时由卷扬机缓慢牵引整束钢绞线平动完成整束穿束。若受场地限制可利用转向滑轮，也可增加卷扬机，钢绞线牵引时应采用锚板边梳理边绑扎，绑扎间距宜为1.0m。在穿束过程中，注意只克服钢绞线与波纹管的磨阻，便于对系统的保护。 2.3、分节段施工的连续桥梁，钢构桥梳编穿束注意事项：1）对于分节段施工的连续桥梁，钢构桥，宜采用梳束板束，梳束板上各孔的大小应略大于钢绞线直径，也不宜过大，防止其在穿束过程中扭转与其他钢绞线缠绕。 2）梳束板各孔的间距宜为2mm，并且各孔应做好对应编号，其位置应与锚具安装孔保持一致。 3）梳束时，连接器周边带挤压套的钢绞线与梳束板之间钢绞线线型应平顺，没有相互缠绕，对已梳理顺直的钢绞线可在远端进行逐段绑扎。 4)梳束结束后，将绑扎好的整束钢绞线进行编号再穿束。
钢绞线连接器施工方案
宜张高速公路当枝段YZTJ-1 钢绞线连接器施工方案 目录 一、编制依据.............................................................................. 1. .. 二、工程概况.............................................................................. 1. .. 三、人员、机械、材料配置.............................................................................. 1. . 3.1、人员安排 .................................................................... 1. .. 3.2、机械设备、材料安排 .................................................................... 1. . 四、施工方案.............................................................................. 2. .. 4.1、挤压式圆P 型锚固头制作 .................................................................... 2. . 4.2、锚具的安装 .................................................................... 3. . 4.3、连接器的安装 .................................................................... 3. . 4.4、喇叭筒保护罩的安装 .................................................................... 3. . 五、安全保证措施.............................................................................. 4. .. 六、文明施工保证措施 .................................................. 4..