提高给水温度分析

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火电厂锅炉给水温度偏低原因分析及处理

火电厂锅炉给水温度偏低原因分析及处理
3 给水温度低可能原 因分析
根据 运行异 况及 现场调 查分 析认 为 ,造 成 给水 温 度低 的可能 因素有 :
1)高加 水 室 隔板 密 封设 计不 合 理 ,造成 给 水 短 路 。造成水 室 隔板 短路 的原 因 :一是 高加设计 的水 室 隔 板盖采用 螺栓 固定在 底座 隔板上 ,使 选用 紧 固螺 栓 的规 格受 到 限制 ,螺 栓 规格 偏 小 ,导致 强 度 不足 ; 二是 盖板厚 度过 于偏 薄 、无加 强筋 ,当 给水压力 大 于 20 MPa时 ,易 造 成盖 板 变形 弓起 ,由 于紧 固螺 栓 紧 力不 足 ,上 隔板 与底座 隔板之 间 的平 面密封垫 片易
率 ,使 给水 温度 降低 。 4)抽气 逆止 门 、电动 门开 度不 足或 卡涩 。高加组
投运 时要求 抽 汽 电动 门和抽气 逆止 门的开 度应 符合 要求 (全开 )。如 果 因阀 门机 构卡 涩或 电动 门开 度行 程调整 不 当等诸 多原 因导 致 阀 门的开度 不符 合 要求 时 ,抽 汽会 节流使 抽气 量减 少 ,影 响加热 器 的换 热效 果 ,造成 给 水温度 偏低 。
关键词:火电厂 ;给水温度 ;高压加热器 ;三通阀 中图分类号 :X701.2 文献标志码 :B 文章编号:1671—8380(2010)03—0050—03
锅 炉给水 温度是 火 电机 组经 济运行 的一项重 要 指标 ,其 过低 或偏离设 计值较 多 ,不仅 直接影 响锅 炉 的燃 烧 ,而且使机组 供 电煤耗 升高 ,使锅炉效 率降低 。
1 设 备概 况
大唐桂 冠合 山发 电有 限公 司共 有 2台 330 MW 燃 煤机组 ,机组 采用单 元布 置 。高压 加热器 结构 为倒 置 立 式 ,高加 系统 组成 :旁 路 管道 、进 、出 口三通 阀 、 高加组 、快 开 阀 、控制 针型 阀 、注水 阀 、疏 水 阀 。高 压 加 热器 正 常运 行 时 ,液动 进 、出 口阀旁 路通 道关 闭 , 高压 加热 器通道 开启 ,给水经 高压加 热器 进入锅 炉 。

300MW机组给水温度低的原因分析

300MW机组给水温度低的原因分析

Ca s n lssO l o tm p r t r ffe t rf r3 0 M W n t u e a ay i i lw e e a u eo d wa e o 0 e u i
LI in z o g MA iy n U Ja - h n . Z- u
《 宁夏电力)06年增刊 20
加热器 的受热面分为过热蒸汽冷却段 、凝结段和疏水冷却 段三部份 。 如果高加受热面 的箱体密封性不好 , 导致部份蒸 汽短路现象 , 给水 与蒸汽 的热交换效率下 降, 致使 影响给水 温度 。解决办法是 厂家提高制造 质量。
33 高加芯子的安装质量 -
3 高加 的冷却面积 . 4
位置, 如果高加水侧旁路电动阀严密性差, 出现旁路电动阀
31 高加水室隔板密封性 .
水 回热加热循环 , 用以提高经济性。 因为采用汽轮机的抽 汽
来加热凝结水和给水 , 这部分抽汽不 再排入凝汽器中 , 因而 可减少在凝汽器中 的冷源损失 。同时给水 回热加热 提高了
热力循环 吸热过程 的平均温度 , 热温差减少 , 使换 单位蒸 汽 在锅炉 中的吸热量降低 了, 以可有 效提高机 组的经济性 。 所
高加水侧 的 自动保 护装置 的作用是 ,当运行 中任一 台 高压加热器水侧钢 管断裂等现象 出现时 ,能迅速可靠地开 启旁路 电动阀 , 闭进 出水 电动阀 , 关 切断高加水侧 , 保 并且 证向锅炉不问断供水 。正常运行 时水 侧旁 路电动阀在关 闭
检修单位严格高加芯子的吊装程序, 提高安装水平。
( )高压加热器 的水室用焊接 的水室 隔板 将水 室分成 1
进水室和出水 室。 如果水室隔板焊接质量不过关 , 势必导致
2 给水 温度

火电厂热经济指标及分析

火电厂热经济指标及分析

提高初参数
降低终参数
采用回热
采用再热
采用热电联产
5.
4.
3.
2.
1.
提高电厂热经济性的途径
D
C
B
A
对循环热效率的影响
对汽轮机相对内效率的影响
对机组效率的影响
对全厂效率的影响
E
提高初参数的技术限制
蒸汽初参数对发电厂热经济性的影响
01
排汽压力对循环热效率的影响
03
排汽压力对机组热经济性的影响
05
排烟温度升高1T,影响锅炉效率降低0.041%(百分点)左右,影响煤耗升高0.14g/kW•h。
排烟温度影响分析
排烟损失计算公式如下: 排烟损失=系数×(排烟温度—送风机入口温度)
系数=
汽轮机效率:全称是汽轮发电机绝对电效率。专业上一般简称汽轮机效率。日常也常用汽轮机热耗率表示
汽轮机效率变化0.08%-0.14%(百分点)左右,影响发电煤变化1g/kW•h。影响值大、小与机组容量、参数、效率等有关(下同)。
01
高加投入率:是指汽轮机回热系统的高压加热器运行小时与计算期汽轮机运行小时的比例。单位:%。与检修工艺、检修质量、高压加热器启动方式、运行操作水平、运行中给水压力的稳定程度等有关
循环水入口温度:是指进入汽轮机凝汽器前的循环水温度 ,一般情况下循环水温度变化1t影响煤耗变化1g/kW•h左右,约等于8-10℃主蒸汽温度变化对煤耗的影响值;当循环水温度升高,并使排汽温度或凝汽器真空达到极限值而限制汽轮发电机组负荷时,这种情况下1 ℃循环水温度影响煤耗升高3.5g/kW•h以上。与循环水塔清洁程度、冷却效率、循环水塔水量分配、调整等有关。
汽轮机负荷变化1万kW•h影响汽机效率变化0.305%(百分点)左右,影响发电煤耗变化3g/kW•h左右。

给水温度原因分析

给水温度原因分析

连城电厂#2机组给水温度低的原因分析及高压加热器改造乔万谋甘肃电力公司连城电厂邮编:730332【摘要】文章介绍了连城电厂#2汽轮机组高压加热器在制造、安装、检修和运行维护中存在的缺陷,分析了这些缺陷对高压加热器运行特性的影响和对给水温度的影响。

并结合高加结构特点,在原有设备基础上进行了改造,改造后高压加热器端差减小,给水焓升增大,给水温度提高,效果明显。

【关键词】汽轮机高压加热器给水温度技术改造1.概述连城电厂安装两台北京重型电机厂生产的N100-90/535型凝汽式汽轮机,配套两台哈尔滨锅炉厂生产的HG410/100-10型锅炉,高压加热器为哈锅配套的GJ350-5、GJ350-6型高加,自82年投运以来,两台机组给水温度一直偏低,影响着全厂的经济运行。

特别是随着运行小时数的增加,给水温度呈连年下降趋势,虽在历次设备大修中发现和处理了一些影响给水温度的重要缺陷,使给水温度有所好转,但都不能保证给水温度处比较稳定的状况。

2000年#2机组大修前,我们对#2机#5、6高加进行全面的热力试验,并进行了认真分析,在大修中对高加各部分进行了仔细的检查,发现并处理了几处影响高加运行特性的缺陷,同时对高加结构进行了改进,使#5、6高加端差减小,给水焓升增大,给水温度提高,效果明显。

2.影响高加运行特性的因素及原因分析额定负荷下设计工况和实测工况#5、6高加各运行参数如表所示。

从额定负荷下设计工况表:额定负荷设计工况和实测工况加热器运行参数和实测工况的各主要参数可以看出,#5、6高加偏离设计工况的主要问题是端差较大,#5高加上端差10.4℃,下端差16.1℃,#6高加上端差8.5℃,下端差13.8℃,而加热器设计时一般选择其上端差为0℃,下端差为8℃。

由于#6高加上端差的影响,造成给水温度降低8℃,下端差大于设计值5.8℃,其疏水进入#5高加,排挤二段抽汽,造成二段抽汽量减少。

#5高加上端差使其出口的给水温度降低,势必导致加热不足的部分将在#6高加内部被加热,造成#6高加热负荷增大,#6高加用汽量增大,本可以用低压抽汽加热的部分给水焓升,而使用高压抽汽加热,降低了回热系统的经济性。

火电厂节能降耗的分析与措施

火电厂节能降耗的分析与措施

火电厂节能降耗的分析与措施火电厂节能降耗的分析与措施1分析与措施节能降耗有许多方面,比如加强燃烧调整、减少泄漏和工质损失、维持凝汽器最佳真空、提高给水温度、降低厂用电率、排烟热损失、原水单耗、补水率等。

1.1维持凝汽器最佳真空维持凝汽器最佳真空,一方面可以增强机组做功能力,另一方面可以减少燃料量,从而提高机组经济性。

机组正常运行中,保持凝汽器最佳真空应采取如下措施:1.1.1确保机组真空严密性良好1)、坚持每月两次真空严密性试验;2)、利用机组大小修,对凝汽器进行灌水找漏;3)、对轴封系统进行改造,确保轴封系统供汽正常;加强轴抽风机运行维护,确保轴封回汽畅通。

4)、加强给水泵密封水系统监视调整。

5)、发现真空系统不严,影响机组真空,立即进行查找:a)检查#8、#7、#6、#5低加汽侧放水门、就地水位计放水门、电接点水位计放水门是否关闭严密;#8、#7、#5低加疏水至凝汽器直通门盘根、法兰是否吸气;b)检查轴封冷却器水位是否正常;c)检查甲、乙、丙凝汽器就地水位计放水门是否关闭严密;d)单级水封筒真空是否破坏,存在泄漏,向单级水封筒适当注水;检查调整给水泵密封水,同时检查多极水封筒入口压力表是否出现真空,如若是,则向多极水封筒注水,使水封筒入口压力保持在0位。

e)检查调整凝结泵密封水,防止凝结泵密封水过低;用薄纸巾检查凝结泵入口滤网法兰是否吸气;f)检查调整#7、8低加疏水泵密封水,防止疏水泵密封水过低;g)检查本体疏水扩容器至凝汽器热水井的疏水管弯头、管道、焊口等检查是否存在泄漏;本体疏水扩容器至凝汽器吼部的疏汽管道上的伸缩节焊口是否开裂泄漏;疏水至本体疏水扩容器的最后一道阀门的盘根、法兰是否存在泄漏;h)检查轴封泄汽旁路门开度是否过大,调整门前后疏水门是否关闭严密;检查低压轴封供汽压力是否过低;i)检查真空破坏门是否泄漏(向真空破坏门内注水);j)检查#7、8低加疏水泵、凝结泵空气门,空气管道焊口是否吸气;检查射水抽汽器的空气门、凝汽器的空气门盘根、焊口是否存在泄漏;k)二级旁路前后疏水是否存在接管座开裂;级旁路前排大气与排扩容器疏水门不严密;l)低压缸安全门是否存在泄漏;m)凝汽器吼部是否存在裂纹,检查凝汽器热水井取样门是否关闭严密;1.1.3加强射水泵运行维护,检查射水池水位是否正常,水温是否过高,否则应加强换水,保证射水池温度不超过26℃;1.1.4加强循环水品质的监督,减少凝汽器铜管结垢,并定期进行胶球清洗,以增加凝汽器铜管换热效率;1.1.5加强冷却水塔的维护,夏季运行时,全开中央上水门,加强冷却塔换水,增加冷却塔效率;春冬季根据循环水温度,调整中央上水门、热水回流门开度,装拆冷却塔围裙确保循环水温度正常;不定期检查塔池内有无杂物,及时清理,防止杂物进入自然塔水池,使凝汽器滤网堵塞,减少进入凝汽器的实际循环水量,降低真空;1.1.6保持正常凝结水水位,凝汽器水位高,凝汽器空间减少,冷却面积亦减少,凝汽器真空下降。

高加疏水端差大原因分析

高加疏水端差大原因分析

#2机#1高加疏水端差大原因分析一、#2机通流部分改造前后#1高加疏水温度对比由附表可知,#2机通流部分改造前,负荷580MW时,#1高加疏水温度为253℃,进水温度为241℃,则改造前#1高加疏水端差为12℃;#2机通流部分改造后相同负荷下#1高加疏水温度约258℃,进水温度为236℃,则改造后#1高加疏水端差约22℃,同比#1高加疏水端差上升约10℃。

二、加热器疏水端差大理论原因1、加热器运行水位低,导致疏水中带汽,疏水温度上升,疏水端差增大。

2、加热器运行中事故疏水动作,导致加热器水位下降,疏水温度及疏水端差上升。

3、加热器进水温度降低,本级加热器吸热量自行增大(抽汽量增加),疏水温度上升,疏水端差自行增大。

4、加热器内部汽流隔板损坏,影响蒸汽凝结,疏水段带汽,疏水温度上升,疏水端差增大。

5、疏水温度测量有误,温度指示高。

三、目前#2机#1高加疏水端差大原因分析1、#2机通流部分改造后,经与仪控就地核对#1高加水位,正常疏水定值定为700mm,就地实际水位约440mm,在正常水位线运行,说明#1高加正常运行水位控制正常。

为再次验证定值是否偏低,本月19日进行了#1高加水位试验,相关数据如下:试验中发现当水位上升至773mm 时,#1高加水位高“光字牌”报警发出,说明此时液位高开关已动作,实际水位已高,因此目前水位定值700mm比较合理。

2、#2机通流部分改造后,相同负荷下主汽压力下降约1.2MPa,三台高加的抽汽压力必然下降,抽汽量必然相应增加。

由附表可知,改造前、后#1高加抽汽压力下降约0.6MPa(改造前#2机超压运行,#1高加超压约0.4MPa),进水温度下降约5℃,温升下降约5℃,根据加热器自平衡原则,改造后#1高加的抽汽量必然增加,从而引起疏水温度上升、疏水端差增大,这也是#1高加疏水端差增大的主要原因。

同理#2四、结论及有关建议1、#2机通流部分改造后相同负荷下#2/#1高加温升分别下降2℃/5℃,给水温度下降约5℃,#3高加大修中已更换,温升未变化(因为大修前#3高加已堵管约15%)。

高压加热器出口给水温度低原因分析及处理

高压加热器出口给水温度低原因分析及处理

高压加热器出口给水温度低原因分析及处理刘亮亮【摘要】针对某电厂1号机组1号、2号高压加热器出口给水温度低的问题,通过检查分析,确定原因是高压加热器水室隔板处有螺栓、螺帽脱落,大部分隔板的密封垫缺失,从而造成高压加热器水室短路,出口给水温度降低.在取消高压加热器隔板垫片、更换螺栓后,出口给水温度升高6.38℃,从而使机组发电煤耗约降低0.72g/kWh,节能效果明显.【期刊名称】《内蒙古电力技术》【年(卷),期】2018(036)003【总页数】3页(P50-52)【关键词】高压加热器;给水温度;端差;隔板【作者】刘亮亮【作者单位】神华神东热电有限责任公司,陕西神木 719300【正文语种】中文【中图分类】TK264.91 设备概况某电厂1号汽轮机为东方汽轮机有限公司生产的CZK150/145-13.2/0.294/535/535型超高压、一次中间再热、单轴、冲动式、双缸双排汽、直接空冷抽汽凝汽式汽轮机。

抽汽级数为6级,配2台立式U形管式高压加热器,其中1号高压加热器没有疏水冷却段,2号高压加热器设有疏水冷却段。

2 存在的问题2014年初,在纯凝工况下,负荷低于70 MW时,1号机组给水温度与热力计算值吻合;但在机组负荷大于112 MW时给水温度达不到设计值。

2017年4月机组大修前,纯凝工况下,机组负荷113 MW时,给水温度219.99℃,低于热力设计值4.79℃;对高压加热器端差进行计算,发现端差异常,如表1所示。

表1 负荷113 MW时高压加热器端差及温升与设计值的比较℃参数上端差下端差温升1号高压加热器实际值7.68 26.71 21.55设计值0.70 20.20 21.10偏差6.98 6.51 0.45 2号高压加热器实际值15.93 6.68 41.39设计值4.40 8.00 51.10偏差11.53-1.32-9.71由表1可以看出,在纯凝工况下,机组负荷113 MW时,1号、2号高压加热器的上端差均大于设计值;1号高压加热器下端差及温升大于设计值;2号高压加热器的下端差低于设计值,温升低于设计值9.71℃。

我厂锅炉再热汽温经常低的原因分析

我厂锅炉再热汽温经常低的原因分析

我厂锅炉再热汽温经常低的原因分

我厂的锅炉再热汽温经常低,对于生产非常不利。

因此,我们需要找出这个问题的原因,并采取相应的措施来解决它。

1.供给水温度低锅炉的再热汽温度受到供给水温度的影响。

如果供给水温度低,那么再热汽温度也会低。

我们可以通过增加进水温度或采用预热方式来解决这个问题。

此外,还可以考虑加装蒸汽空气预热器来提高供给水温度。

2.连锁拉动不好连锁拉动是指锅炉中的各项参数自动调节,保证锅炉的稳定运行。

如果连锁拉动不好,那么锅炉的再热汽温度也会低。

我们需要检查一下连锁拉动的设定值是否正确,是否设有动作延迟等问题,并根据情况进行调整。

3.再热器内管道堵塞锅炉再热器内的管道可能会因为各种
原因导致堵塞。

这会影响到再热器的传热效率,进而导致再热汽温度下降。

我们需要对再热器内部进行清洗或更换管道,以保证其正常的传热效率。

4.燃烧调整不当燃烧调整不当也会导致锅炉再热汽温度低。

我们需要对锅炉的燃烧装置进行检查和调整,确保燃烧效率完善,并且保证供给的燃料质量合格。

5.排烟温度过高锅炉的排烟温度过高也会影响锅炉的再热汽温度。

我们可以采取加装排烟温度反馈仪来实时监测排烟温度的变化,并采取相应的措施来降低排烟温度。

总体来说,锅炉再热汽温度低的原因有很多,我们需要逐一排除并采取相应的措施来解决问题。

同时,我们还需要加强对锅炉的维护和保养,确保锅炉的正常运行,提高生产效率。

火力发电厂热力系统节能措施分析

火力发电厂热力系统节能措施分析

火力发电厂热力系统节能措施分析摘要:随着我国经济的快速发展,人们对用电量的需求也在不断增加。

为最大限度地满足社会用电的需要,火力发电厂在不断地扩大建设规模,同时也存在着能耗高,效益不好的现状,对火力发电生产的经济性有不利影响,在热力系统设计和运行管理中仍有着优化改善空间。

本文分析和讨论了火力发电系统的节能技术,提出降低能耗的优化策略分析。

关键词:火力发电厂;热力系统;节能优化在保证供电可靠性的前提下,火力发电厂在整个生产过程中必须做到能源节约和环境保护。

煤炭是一种天然的非再生资源。

随着耗量的不断增长,煤炭资源愈发紧缺,同时大量的能源消耗也会对环境产生影响。

因此,在火力发电厂的生产过程中节约能源,降低煤炭消耗,提高其经济效益。

1.火电厂热力系统应用节能技术的必要性1.1实现电厂经济稳定发展热力系统的节能技术在火力发电厂的应用,极大的促进了电厂的节能工作开展;热力系统上的节能方案使发电厂能够对整个热力系统进行最优的调节,从而降低系统在运行中的各类损耗。

通过对主机辅机的优化升级,提升了运行效率,降低能消耗,从而大大减少了运行的费用。

同时在保证提高经济性的前提下,降低了污染,也能切合绿色发展的市场策略。

1.2热力系统的节能优化应用前景广阔火力发电厂的投产建设周期往往较短,在初始设计过程中,少有设计单位对电站的整体节能降耗工作进行深入的研究与创新,致使其在设计上存在着可以优化改善的地方。

生产环节中,因需要满足电网调度进行调峰调频运行,导致主机设备的再更苛刻的工况下运行,效率降低。

同时系统设备维修管理情况往往也会造成了电力系统的能耗上升。

因此,在以上各个环节中,深入发掘热力系统中的节能潜力,可以使发电厂的整体运行得到优化和改善,从而降低能耗,是值得应用推广的。

1.3实现降低火电厂能耗的最终目标利用各种不同的节能优化手段,可以实现火力发电厂整体的节能降耗。

可以在初始设计过程,通过对新机组的设计进行优化,对辅助设备的选型进行更合理化的匹配,从而达到减少热力系统损耗和能源消耗的目的。

高加给水温度低的原因分析及解决对策

高加给水温度低的原因分析及解决对策

[ 中图分 类号】T 2 3 K 2. 5
[ 献标 识码】B 文
量 ; 接工 艺采 用亚 派焊 ; 热器 出厂 前必 须做 水压 焊 加
试验 , 合格 方能 出厂 .
1 . 高 加箱 体密 封 性 2
[ 章编 号】 0 8 6 1 (0 5 0 — 0 1 0 文 1 0 — 2 8 2 0 )6 0 2 — 2 目前大 容量 火力 发 电厂都 采用 具有 蒸 汽 中间再 热 的给 水 回热 加 热循 环 系统 ,用 汽 轮机 的抽 汽来 加 热 凝结 水和 给 水 , 这部 分抽 汽 不再排 入凝 汽 器 , 少 减 了冷 源损失 ;同时给 水 回热加 热提 高 了热力 循环 吸 热 过程 的平 均温 度 , 小 了换热 温差 , 减 降低 了单位 蒸 汽 在锅 炉 中的 吸热量 ,所 以可 有效 地提 高机 组 的经 济 效益 .因此 , 给水 温度 , 给水最 终 加热 温度 的 高低 对 机组 的经 济性 有直 接 的影响 . 造 成给 水温 度低 的原 因分 为 急剧 和缓 慢 下 降两 种情 况 .引 起急 剧下 降 的原 因较单 一且 现象 直观 明 显 , 因查 寻简 单 , 发生 高加 给 水温度 急剧 下 降的 原 但
速 可靠 地切 断 高加水 侧 ,并且 保证 向锅炉 不 问断供
水. 如果高 加水 侧 自动保 护装 置 的部件 可靠 性差 , 出 现联 成 阀传 动 机 构卡 涩 或 阀 门严 密性 差等 现 象 , 会
33 高加 的放 水 阀门 - 为 了满 足 停 机 后 高加 组 的保 养 和 检 修需 要 , 高 加组 设有 放水 阀门 , 主要有 各个 高加 的危 急放 水 门 , 疏水 排地 沟 门 .如果放 水 阀 门密封性 差 或误操 作 开

350MW机组给水温度降低的原因分析及治理

350MW机组给水温度降低的原因分析及治理

350MW机组给水温度降低的原因分析及治理摘要:350MW机组是发电厂非常重要的设备机器,而给水温度是发电厂重要的经济指标,如果350MW机组的给水温度达不到标准值,那么将会严重影响机组的煤耗,为机组带来很多问题,降低了机组整体的经济性。

因此本文通过阐述350MW机组给水原理,分析影响水温的因素,找出水温降低的原因,并且有针对性地提出了相关的治理策略,从规范运行操作方式、设备维护及管控以及相关技术人员培训等方面提出了有效建议,从而实现提高水温的目的。

关键词:350MW;给水泵;给水温度低;高压加热器引言:在350MW机组中,通常采用从汽轮机中提取的蒸汽用来加热凝结水和给水,加热给水可以提高热循环中吸热过程的平均温度,从而降低传热温差,减少锅炉中每单位蒸汽的吸热量,这是提高机组经济性的一个有效途径。

给水的最终加热温度对机组经济性有直接影响,因此必须要保证给水温度达到设计标准,所以当350MW机组给水温度降低的时候,必须要分析给水温度低的原因,积极采取有效措施。

1350MW机组给水原理350MW超临界机组的给水控制与筛分炉在低负荷时的给水控制类似,即在直流锅炉运行过程中调节蒸汽分离器中的水位和调节水煤比。

在超临界直流机组中,给水调节是在预热段、蒸发段和过热段同时连续进行的,而超临界机组的过热蒸汽温度不能像亚临界钢包炉那样通过喷水降温来保持稳定,喷水降温实质上起到调节过热器和水冷壁之间的工作流分布比例的作用,但不影响最终平衡蒸汽温度参数[1]。

给水在加热段被加热,然后温度升高进入蒸发段,蒸发段的蒸汽和水产生一定的混合物,然后混合物进入过热段,被进一步加热,直到成为过热蒸汽。

在直流锅炉中,水在临界条件下被瞬间加热成蒸汽,蒸汽-水分界线随着运行条件的变化而不断变化。

如果燃料量增加,水提前到达蒸发段,那么相应的过热段就会扩大,为给水段带来压力,容易造成过热;但是如果水量增加,蒸发点后移,那么将会造成蒸汽过热度不足,从而影响工作质量,对电厂运行非常不利,所以控制蒸发端的位置非常重要,必须要保持一定的碳水比,这是直流锅炉的一项重要控制任务。

330MW机组给水温度偏低原因分析及措施

330MW机组给水温度偏低原因分析及措施
度 提高 了 4 2 C。 .1 b 从 增加 蒸冷 器 换热 性 能 出发 , 方孔 进 行 部 . 将 分 封堵 , 以增 大给水 在管 内流速 , 增加 蒸冷 器换热性
a HP 、 6高 压加 热 器半 球 形 水 室焊 在 管 板 . 7 HP 上, 给水人 出 口接管 和人孔 均焊 在半 球形封 头上 , 水 室包 括 1 焊 接 于 内壁 的 流程 分 隔板 、 程 分 隔盖 个 流
高 了5 . 4 C, 3 3 基本 接 近设计值 1 2 1 : 9 . 6( 。
在流 程分 隔板 上 。 0 0年 3月对 6 7号高 压加 热器 21 、 水 室进 行 了解 体 检查 , 现 水室 分 隔板 密 封 垫 片 冲 发 刷严 重密 封 间隙过 大 , 成给水 温度 偏低 。 造 b HP . 6蒸 汽冷却 器 ( 6 i) HP 、 6高压 HP bs 与 7 HP 加 热器 水室 内部结 构 基 本相 同 , 同点是 在 水 室分 不 隔板 预 留 1个 3 0mm×1 5mm 的方 孔 , 成 给水 0 4 形
1 设 备 概况
大 唐 珲 春 发 电厂 3号 3 0Mw 汽 轮 机 是 型 号 3 为 N3 0 1 . 5 5 0 5 0亚 临界 一 次 中 间再 热 冲 动 3—77 /4 /4
凝 汽 式 三缸 两 排 汽 汽 轮 机 。汽 轮 机 热 耗 保 证 工 况
3 原 因查 找
3 1 高 压加 热器 系统检 查 .
显 , 明水 位对 给水 温度影 响较 小 。 说 3 3 高压 加热 器水 室检 查 .
a 进 行 高压 加 热器 水 位调 整 , . 将水 室 石 棉 密 封 垫 片更换 为石 墨垫 片并调 整 了密 封 间隙 。修 后投入 运 行 的 6 7号 高 压 加 热 器 给 水 端 差 分 别 降 低 了 、 6 5 7 9 C, 水 端 差 分 别 降 低 了 1 6 C、 . 2 C、 . 5 疏 .9 19 . 2℃ , 本 接 近设 计 值 , 同工况 3号 机 给 水 温 基 相

目前机组运行状况分析

目前机组运行状况分析

目前机组运行状况分析xxx近一个月来,机组的运行状况不是很好,很有必要对机组整个运行情况进行评估,并相应进行调整。

下面是本人经过一个星期调研的结果。

一、在新形势下,要有信心做好本职工作。

我司的机组小,经济效益与大机组相比,有较大的差距。

但是我们要有信心,有韧劲,就能把工作做好。

二、从外观看,对机组的总体印象不佳。

现场“跑、冒、漏、滴”现象突出,例如:后汽封、零米地面地沟冒汽大;疏水泵、凝结水泵冒水;现场卫生还不能令人满意等等。

三、机组汽水损失率15%(扣除供热蒸汽的质量后)远远大于正常水平。

正常情况下电厂汽水的内部损失包括,设备及管道不严密处的泄漏和一些必要的不可避免的工质损失,如锅炉的排污、除氧器的排汽、汽水取样、锅炉的蒸汽吹灰、水煤浆的雾化蒸汽、供热等。

因此电厂实际内部损失的大小,反映热力设备和管道的制造、安装质量,以及电厂设计和管理方面技术水平的高低。

我国《电力工业技术管理法规》对内部损失(燃煤机组)的数量,作了如下规定:1、锅炉连续排污量D bl的限制:为保证蒸汽品质,汽包锅炉应进行连续排污,其正常排污率根据计算得到:但不得小于锅炉最大连续蒸发量的0.3%;但从经济性出发,根据《火电厂设计规程》规定,锅炉正常排污率又不宜超过正常蒸发量D b的2%(以化学除盐水为补充水的供热电厂)。

2、除锅炉连续排污外,正常工况时内部汽水损失D l根据《火电厂设计规程》规定限制为:100~200MW以下机组D l≤3.0%正常蒸发量D b 当然,对于燃水煤浆机组,需要一定数量的蒸汽雾化水煤浆,上述标准应有一定比例的提高。

按照我厂雾化蒸汽设计数值为7t/h,对于锅炉蒸发量180t/h来说,内部损失百分比在上述基础上再提高3.89%,也就是内部汽水损失D l≤6.89%正常蒸发量D b。

实际运行中,炉水的排污没有表计计量,运行人员只能瞎子摸象,凭感觉调节排污门的开度,对汽水损失的增加有一定的影响,建议适当时候增加流量表监控炉水的排污量,以符合有关规定。

锅炉全负荷脱硝入口温度偏低解决方案

锅炉全负荷脱硝入口温度偏低解决方案

通过计算发现:在50%BMCR工况下,每提高给水温度5℃,省煤 器出口烟温提高约2.5℃,但给水温度提高到260℃时,会降低再热蒸汽 的出口温度。
给水温度提高约40℃,省煤器出口烟温提高约20℃(可满足SCR入 口烟温),但该负荷下的给水温度已达到280℃,省煤器吸热后水冷壁 入口欠焓不符合要求(该负荷下的饱和温度为320℃),同时过热器一 级喷水减少约20t/h,再热蒸汽温度降低约15℃。
• 增加0号高加方案:此方案需考虑汽源、锅炉再热器及设 备布置和管路设计问题。汽源可考虑再热热段蒸汽(50%负 荷,1.816MPa(a),566℃),高加最高设计参数约为 500℃左右,故需再热热段蒸汽经过减温作为汽源。仅从换 热角度考虑(50%负荷,原给水温度233℃,不考虑端差, 粗略计算,数值仅供参考),给水温度增加10℃,需抽取再 热热段蒸汽约14.3t/h,给水温度增加20℃,需抽取再热热段 蒸汽约28.8t/h。
600MW超临界省煤器出口烟温
400
380
360
340
温度℃
320
300
280
260
~60%
负荷
240
220
太仓 潍坊 当涂 珠海
~50% 负荷
200
BMCR
BRL
THA
75%
50%
30% 高加全切
温度℃
400
1000MW超临界空预器入口烟温
380
360
340
320
300
280
260
~60%
负荷
SCR运行烟气温度范围
• SCR对工作温度的限制
• 高温 → 表面可能结焦 → 气孔结构改变 → 效率降低,甚至失效,氨逃逸率增加

蒙达公司2号机组给水温度低原因分析及处理

蒙达公司2号机组给水温度低原因分析及处理

l 问题 的提 出
随着 电力 市场化 机制 的逐 步形成 . 网分 离 、 厂 竞价 上 网已成 为必然 趋势 。 这种形 势下 , 在 降低 发 电成 本 、 高机 组 运行 的经 济性 已成 为 发 电厂 的 提 迫 切需 要 。蒙达发 电公 司在保 证 高加 投A率 大 于 9 的情 况 下 , 年 狠抓 给水 温度 达 不 到 设计 值 8 今
2 2 。c点温度 与 d点温 度 相 等 . 明 2号 机 给 3℃ 说 水 温度 低不 是 由高加 联成 阈不 严 所致 以此 法 我 们 已判 断蒙 达 发 电公 司 4号 机组 高加联 成 阀不严 导致 4号机 组 给水 温 度 偏 低 . 已建 议 检 修 人员 尽
快 处 理 2 3 测 试 6号 高 加 端 差 .
文 献 标 识 码 : B
我们 对 2号机 组 给 水 温度 低 进 行试 验 研究 , 出 找 故 障点 . 给出解决 方 案 , 问题 得 以解决 。给水 温 使 度由原 先 2 4 3 至 现 在 2 4 额 定 负 荷 , c升 5 Ct 且循 环 水人 口温度 为 2 , 到 了设 计值 . 而大 大 0C) 达 从 提 高 了机组 的经 济性
这 一 问 题 , 得 了 一 定 的 效 果 取
为 了进 一 步 分析 问题 , 们 对 2号机 6号 高 我 加 端差进 行 测试 , 测试 数据 见 表 l 。 由表 1可知 : 6号高加 给水 端 差 正 常 . 水 温 给 升 正常 ; 6号高 加疏水 端 差 明显偏 大 。6 高加 设 计 时疏水 温 度有 2 . c过冷度 , 现在 6号 高加 12 而
加 进 汽 电 动 门 、 止 门均 全 开 到 位 ; 、 逆 6 7号 高 加 正

关于给水温度偏低的原因分析及解决方法

关于给水温度偏低的原因分析及解决方法

关于给水温度偏低的原因分析及解决方法作者:孔宁来源:《电子乐园·上旬刊》2019年第01期摘要:本文简要介绍电厂锅炉给水系统组成,结合包头煤化工热电站2×50MW机组存在给水温度较正常设计值偏低的状况,分析了系统中由于空冷凝汽器凝结水过冷却、低压加热器出口温度低、除氧器除氧水温度偏低以及高压加热器运行中的缺陷对给水温度的影响,并进行专题论述,给出具体解决方案,提高给水温度,降低煤耗,保证机组稳定、经济运行。

关键字:给水温度;低压加热器;高压加热器;除氧器一、锅炉给水系统简介从原理上讲,发电机组能量转换流程是一样的,都是用汽水循环过程中热量转化做功来将燃料的化学能转化为电能。

锅炉给水系统的作用在于为整个循环过程提供具有一定温度和压力的水,具体说来高压蒸汽经过汽轮机做功后在凝汽器中凝结成水,然后经凝结水泵输送至轴封加热器、低压加热器进行加热,经过低压加热器处理过的水输送至除氧器以除去水中的氧气,提升给水品质,经给水泵提高压力后,再经过高压加热器进一步加热送人锅炉段,开始下一轮的循环。

包头煤化工热电站2×50MW机组为哈尔滨汽轮机厂生产CZK50-9.8/4.2高压单缸、单抽冷凝式、直接空冷汽轮机,机组设一级调整抽汽和六级非调整抽汽,非调整抽汽供给2台高压加热器、3台低压加热器和高压除氧器。

其中1、2段抽汽分别向#2、#1高压加热器供汽,3段抽汽向高压除氧器供汽,4、5、6段抽汽分别向#3、#2、#1低压加热器供汽,其中4段抽汽还作为低压除氧器的汽源。

为防止汽轮机超速和进水,各级抽汽管道上均设置气动逆止阀和电动闸阀。

高压加热器疏水为逐级回流,最后一级疏人高压除氧器,启动、低负荷时#1高压加热器疏水可进入#3低压加热器,低压加热器疏水也为逐级回流,最后一级低压加热器疏水至热井。

高、低压加热器事故疏水直接至热井。

汽轮机抽汽用来加热凝结水和给水,这部分抽汽不再排入凝汽器,因而可减少在凝汽器中的冷源损失,同时给水回热加热提高了热力循环吸热过程的平均温度,使换热温差减少,单位蒸汽在锅炉中吸热量降低,所以可以有效提高机组的经济性。

330MW机组给水温度低原因分析及处理

330MW机组给水温度低原因分析及处理

图 2 高加水位控制 图
高 压加 热 器 水 位达 到 高 一值 时 , 来高水位报警 i 达 到
高 二值 , 来 高 二值报 警 , 事故 疏水 阀全开 ; 到高 三值 时把 给
水 旁路 三通 阀打 开 ,抽 汽 止 回阀和 电动 闸 阀 自动 关 闭 , 开 启抽 汽 管道 疏水 阀 , 打开 启停 放水 门 , 解列 高加。 2 0 1 0年 厂 热 力试 验 组 按 照 设计 高 加 水 位控 制 图 , 现
3 3 0 MW 机 组 给水 温 度低 原 因分 析 及 处 理
张世 伟 ( 大 唐珲春发电 厂)
摘要 : 大 唐 珲 春 发 电 厂 针 对 3号 3 3 0 MW 机 组 运 行 中 最 终 给 水 器进 汽 阀 , 确 保 其 处于 无节流 的全开状 态 。检 查 高加放 空 温 度 偏 低 问题 , 通过采取水位调整试验、 高加 水 室 分 隔板 漏 泄 检 查 治 气 系统 , 确 认 空气 门开 度 符 合技 术 要 求 , 进行 空气 门调 整 理、 6号 高加 蒸 汽 冷却 器 水 室 分 隔 板 预 留孔 部 分 封 堵 等 措 施 , 彻 底 解

高 三 值 1 L

高 二 值

高 一值 — = j
正 常 .

— 一

低一值 I 。 J .
低 二值 1 0


支 座 面
பைடு நூலகம்
HP 7 ( 7号 高 压 加 热 器 )
HP 6 ( 6号 禹压 加 热器 )
HP 6外 置 式 蒸 冷 器
冷 却器 ( HP 6 b i s ) 3台倒 立式 u型 管 高压 加 热器 , 均 已装配 高 加 大旁 路 系统 。采 用 出 口压 力 为 2 5 . 5 MP a调 速 电动给 水 泵给 水 。给 水从 给水 泵和给 水入 口三 通 阀通过 , 到达 高 加, 在 其 内部 完 成热 交 换 , 然 后 通过 给水 出 口三 通 阀进 入 锅炉 。加 热器水 位 与切 除水 位 持平 后 , 给水 出入 口三通 阀 在液 位 开 关信号 的指 示下 立即 关 闭 , 使 给水 从 旁路 到达 锅 炉 。 高加 给水 系统 简 图见 图 1 。

汽轮机名词解析

汽轮机名词解析

名词解释1. 工质:实现热能和机械能相互转化的媒介物质,叫做工质。

为了获得更多的功,要求工质有良好的膨胀性和流动性、价廉、易得、热力性能稳定、对设备无腐蚀作用,而水蒸汽具有这种性能,发电厂采用水蒸汽作为工质。

2. 状态参数:凡能够表示工质状态特性的物理量,就叫做状态参数。

例如:温度T、压力P、比容ひ、内能u、焓h、熵s等,我们常用的就是这六个。

状态参数不同于我们平时说的如:流量、容积等“参数”,它是指表示工质状态特性的物理量,所以,要注意区别状态参数的概念,不能混同于习惯的“参数”。

3. 压力P:单位面积上所受到的垂直作用力称为压力。

绝对压力、表压力、真空、大气压之间的关系:容器内气体的真实压力,称为绝对压力;气体的绝对压力高于大气压的部分,称为表压力;容器内的压力低于大气压力的部分,称为真空。

4. 比容υ:单位质量物质所占有的容积称为物质的比容,与密度ρ互为倒数。

单位:m3/Kg。

比容的改变是做功的标志,比容增加标志气体向外膨胀做功,比容减小标志着气体受压缩消耗外功,在做功过程中推动力是压力P,dw=pdν。

在P-v图上表示,曲线下部的面积就是功。

5. 温度T:温度是物体冷热程度的量度。

在通用的国际单位制中,在标准大气压下,把水、冰和蒸汽共存时的水的三相点的温度以下冰的溶点273.15K定为摄氏温度的零度。

在热力学的分析计算中,常用的是国际单位制中的热力学温标,叫做开氏温标,也称为绝对温标。

这种状态的温度实际上是达不到的。

绝对温标与摄氏温标都是国际单位制中所规定使用的温标,换算关系:t= T+273。

少数欧美国家还习惯用华氏温标℉,℉=9/5t+32。

6. 焓:I=u+pdν某一状态单位质量的气体所具有的总能量称为焓。

是内能和压力势能的总和。

内能u是温度的函数,而pdν是压力的函数,因此焓是温度和压力的函数。

不同温度、压力下气体的焓不同。

气体状态变化时吸收或放出的热量等于焓的变化量。

7. 熵S——熵无简单的物理意义,不能用仪表测量,其定义:熵的微小变化等于过程中加入微小热量dq与加热时绝对温度T之比。

高压加热器运行中存在问题分析

高压加热器运行中存在问题分析

摘要高压加热器是给水回热系统的重要设备,其性能和运行的可靠性直接影响机组的经济性和安全性。

本文首先阐述了给水高压加热器在火电厂中的重要作用,简单介绍了高压加热器的结构和工作原理,对高压加热器在运行中暴露的问题进行的深入分析,结合高压加热器的结构和系统的布置介绍了高加本体、附件及系统的常见故障,并介绍了高加设备及系统故障诊断方法和具体措施。

指出了高加泄漏及疏水管振动对机组经济性安全性的影响,详细介绍了高加泄漏和疏水管振动的原因、危害、及处理措施。

分析了高加运行中存在的问题对给水温度的影响,阐述了高加运行对温度变化控制及疏水水位控制的重要性。

本文最后从高加启停方式、高加自动保护、高加疏水系统改造、高加运行中的监视和运行方式的改变及高加的维护检修五个方面提出了高加优化运行的措施。

关键词:高压加热器;故障诊断;优化运行2.1.3疏水器故障引起加热器出水温度降低疏水器故障分两种情况:其一是疏水器排不出水,使加热器水位升高或满水,汽水热交换面积减少,出水温度降低。

出现这种情况时必须立即开启疏水器旁门,停用疏水器,必要时手动开启危急疏水门。

停用后的疏水器应及时检修。

另一种情况是加热器运行中疏水器处常开启状态,起不到疏水作用,这时除加热器出水温度降低外,较明显的特征是水位计无水位运行。

2.1.4抽汽量减少和进口水温降低引起高加出水温度降低加热器抽汽量减少主要是机组负荷减少,单向门卡涩和抽汽进口汽阀卡涩,开度不足,使高加加热量减少而引起出水温度降低。

此外,加热器空气管路的孔眼过大,引起排汽携带部分抽汽进入低一级加热器中,给水吸收的热量减少,此种情况可以比较两级加热器出水温度变化值进行诊断。

高加进口水温较低引起出口水温降低的原因主要是低一级加热器管束破裂,旁路门关闭不严,疏水器的故障和加热器停用等,处理方法同前。

2.2 高加疏水管振动的原因分析及处理2.2.1 高加疏水管振动的原因分析1. 高加疏水系统设计安装不良高加疏水系统的运行工况比较复杂,对疏水系统的设计安装质量要求十分严格,稍有不慎就会引起疏水管振动,如马鞍山电厂2台125机组投产时高加疏水管时就发生强烈振动,其主要原因是悬吊架布置不合理,管路系统刚度不够,在高加启停交变膨胀收缩的影响,从而造成管路系统振动,后经增加悬吊架,加固加强管路支架,使高加疏水管振动显著下降。

热电厂汽轮机运行及安全管理问题分析

热电厂汽轮机运行及安全管理问题分析

热电厂汽轮机运行及安全管理问题分析摘要:汽轮机作为火电厂供热不可或缺的设备之一,在运行过程中需要消耗大量能源。

所以,探索汽轮机耗能高的主要原因,并在保证热电厂正常运行的同时采取节能降耗措施减少能源消耗量,已经成为热电厂现代化发展的必然趋势,可以有效提高热电厂的社会效益和经济效益。

关键词:热电厂;汽轮机;运行;检修;节能降耗前言:汽轮机设备是火电厂中的重要设备,该设备在运行的过程中,承担了火电厂的生产任务,设备运行效率、安全与火电厂的生产效益有着紧密的联系。

一些火电厂对汽轮机的安全管理工作不够重视,导致汽轮机的运行中,安全方面的问题十分突出,增大了电厂内的安全风险,随着火电厂现代化发展的日渐实现,应将汽轮机设备的安全管理作为重点工作来抓。

1.火电厂汽轮机设备常见安全隐患与处理措施1.1 汽封片损坏结合火电厂汽轮机的运行情况,为阻隔内部蒸汽与空气之间存在的渗透现象,汽轮机的内部蒸汽往往有压力,当汽轮机运行的过程中汽封片出现了损坏的情况时,势必加剧泄漏,内部蒸汽的压力持续降低,汽轮机无法正常出力。

当蒸汽需求相同的情形下,对燃料的需求量较大,气耗量相对偏大,引发了一定的资源浪费,增大了安全风险。

因此,火电厂汽轮机的安全工作中,汽封片损坏的问题不可忽视,需定期对汽封片的功能、性能实施检查,在离心运动状态下,有效贴合其腔体转子汽封片,避免因为外部进入残屑的流入而造成汽封片的损坏。

1.2 汽轮机盐垢火电厂汽轮机的运行中,盐垢问题也相对突出,结合这一方面的安全隐患,主要是因为水质质量不达标或者设备自身的问题所引起的,当汽轮机设备腔体内存在盐垢附着的现象时,如果不及时处理,随着汽轮机运行时间的延长,其中的盐垢越积越多,转子运行受到影响,汽轮机出力效率大大降低,负荷量过大,难以维持安全运行。

具体来说,可采取以下处理步骤:打开气缸,调制一定浓度的柠檬酸溶液,在其中添加缓蚀剂,以降低溶液对气缸造成的腐蚀,加热蒸汽到特定温度,借助水泵向气缸输送溶液,利用溶液实现对气缸的清洗,最后利用软水冲洗柠檬酸溶液,进口水质相似或者相同的情况下,停止冲洗。

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利用精益的生产方式来提高热电联产的经济效益—浅谈我电厂应如何提高给水温度来降低发电煤耗姓名:王哲辉专业工种:汽轮机运行申报级别:技师单位:一汽集团动能分公司汽机车间2009年度技师考评答辩论文前言火力发电厂中电能的生产,实质上是将燃料中储存的化学能,经过一系列中间环节的能量释放、传递、转换最终变为电能。

为了使能量转换不间断的进行,就需要工质不停地进行朗肯循环。

但由于朗肯循环中有巨大的冷源损失存在,热经济性较低,为了提高循环的热效率,在朗肯循环的基础上,发展了回热循环。

现代火力发电厂都无例外地采用了回热循环,如给水回热循环,目前现代凝汽式或供热式汽轮机,容量在6000kw以上的都高有回热加热器进行给水的回热循环。

我动能公司电厂在热电联产的整个过程中给水回热循环是个非常重要的环节,其结果在于充分利用给水回热循环来提高锅炉给水温度,减少了锅炉的发电煤耗,增加了电厂的热经济性。

但是由于设备陈旧、老化、缺陷较多,加之运行人员操控不当等诸多原因,使我电厂的给水回热循环效率较低,总体热经济性差。

如何提高热效率是现代电厂的首要任务,也是我电厂一直以来追求的目标。

摘要回热循环是热力循环系统中热效率比较高的一种循环方式,热电联合生产系统中给水回热循环是最经济的典型的回热循环方式。

我电厂中的给水回热循环正是利用这种高效的回热循环方式来加热给水,使之利用机组抽汽加热给水来提高给水温度,提高了热效率和热经济性,降低了煤耗。

但是由于设备老化、系统中存在着不完善等诸多因素,使我电厂中的给水回热循环未达到理想的效果。

通过2007-2008年度冬季高峰负荷期的试验性调整后,发现给水温度比历年来的平均给水温度提高了近10℃左右,降低了煤耗,节约了资金,并且针对于我电厂给水系统中的缺陷提出几项切实可行的改进方案,以改善给水系统的完整性,灵活性,从而能够更好、更高效、更快捷的满足锅炉对用水的需求。

关键词:给水回热循环给水温度热效率热经济降低煤耗改造系统目录前言··1摘要·2目录·3第一章给水回热循环的热效率·4第二章我电厂的给水回热循环系统现状·4第三章影响我电站给水回热循环效率的问题·4第四章2007-2008年度冬季高峰负荷期对给水温度的调整试验·5第五章原因分析、改进措施及完善设备系统的预想·6第六章总结参考文献··7第七章致谢··8一、给水回热循环的热效率在热力系统中纯凝汽式汽轮机的热力循环中新蒸汽的热量在汽轮机中转变为功的部分中占30%左右,而其余70%左右的热量随乏汽进入凝汽器被循环水带走。

一般机组新蒸汽焓约为3350KJ/kg,而在凝汽器内放出的汽化潜热却有2400KJ/kg左右,可见乏汽在凝器的热损失很大。

如果将这部分损失于循环水的热量收回一部分,如用来加热给水,以减少给水在锅炉炉膛内吸收燃料的热量,则必然使热力循环的效率得到提高,从而减少了燃料的投入量。

设想一下,将进入汽轮机内做了一定量功的蒸汽抽出,用来加热由凝汽器来凝结水或锅炉的给水,从而来提高给水温度。

显然这部分抽汽的热量又回到了锅炉,没有在凝汽器内损失掉,故这部分蒸汽的循环热效率等于100%,同时还可减少部分发电煤耗,提高了热电联产的经济效益10-20%左右。

二、我电厂的给水回热循环系统现状我电厂汽机车间共有11根给水管,其中2、4、5、6、9号为冷水管,是直接从高压给水母管接出送往锅炉,其出口温度约为100℃左右。

3、7、8、10、11号给水管为热水管,是通过机组高压加热器加温后送往锅炉车间,其送出温度约为125℃左右,冷热给水管送出温度之差约为25℃左右。

在夏季运行中汽机车间平均投入3根热水管和1根冷水管,送出温度平均为120℃左右,其流量约为370t-420t左右。

冬季高峰负荷期为满足锅炉用水量的增大需求,给水管也相应的增加投入4根热水管和2根冷水管,送出温度为平均120℃左右,给水约为480t-600t左右,由于送出温度低,给水在锅炉炉膛内多吸收热量致使锅炉车间增加了发电煤耗,热经济性和热效率较低。

三、影响我电站给水回热循环效率的问题1、我电厂汽机车间给水系统的加热器均为以各机组抽、排汽为汽源的高压加热器,由于设备陈旧、老化问题严重,加之换热效率低,使之不能正常有效的投入使用。

如:4号机高压加热器,由于设备陈旧老化现已拆除,致使5号给水管不经加温直接送往锅炉车间;8、9号机高加系统经常出现跑、冒、滴、漏等现象,使之不能连续运行。

目前汽机车间的给水系统中只有1、3、7、8、10、11号给水管能够维持正常加温供应高温给水。

2、冬季高峰负荷期,锅炉用水量增大,在热水管再无法投入时只能相应增加冷水管的投入,这势必将综合给水温度会相应地降低,使之锅炉必须增加发电煤耗来增大热量,整个热力系统的热经济性和热效率降低了许多。

3、给水系统整体冷热给水管使用投入比率失衡,冷水管投入率远远大于热水管的投入率,使之给水温度整体下降,并且使锅炉的煤耗量相应增加许多,不经济。

4、运行人员操作不当,技术不全面,对机组高压加热器不能及时调整出力,使之加热器不能正常发挥出应有的效率,给水温度不能达到正常值。

四、2007-2008年度冬季高峰负荷期对给水温度的调整试验冬季高峰负荷期锅炉车间用水量增大,需要相应地投入6根给水管来满足锅炉用水需求,经过查阅锅炉车间历年来的给水温度记录表明,冬季高峰期间给水平均温度为115℃左右,远比夏季给水温度低10℃左右,热经济较差,给水回热循环没有发挥出最佳效率。

2008年1月份,汽机车间经过1周的时间,在原来基础上不断调整设备出力,逐步增加热水管投入量,在保证4根热水管投入使用的同时,逐渐减少冷水管的投入量,由原来的2根给水管减少到1根半,在送出总量和压力不变的情况下,运行人员勤于调整机组高压加热器的出力,使之热效率达到最佳状态,加之8、9号机高压加热器检修处理完毕,投入运行,使7、8、10、11号给水管正常供应高温给水,使给水温度整体得到了逐步提升。

白天高峰期给水温度可以达到125℃-130℃,夜间在低负荷期间也可以达到120℃-125℃,与历年来相比整体送出温度提高了10℃-15℃,与锅炉侧炉上温度相比平均给水温度增加了11℃左右。

根据东北电力试验研究院提供的经验数据表明:当给水温度每升高10℃时,发电煤耗约降低5g/kw.h。

这就说明通过汽机车间对给水流量、温度的调整后,在很大程度上节约了燃料的使用量,降低了发电成本,提高了经济性。

据统计1-5月份共计发电230860Mwh,给水温度比历年平均提高11℃(按24小时平均计算),可为动能公司降低耗煤1270吨煤(11/10℃×5g×230860/1000=1270)。

每吨煤到地价格为550元/吨计算,1-5月份节约燃煤资金为70余万元。

通过以上数据表明,汽机车间通过对给水器热循环中流量、温度的调整,提高了热效率和热经济性,减少了发电煤耗,同时还为我动能公司节约了巨大的经济成本,带来了可观的经济效益。

五、对上述情况的分析及对现有系统提出的改进措施和完善设备系统机构的预想通过对上述情况的分析表明,在电厂中给水回热循环是至关紧要的环节,利用好给水回热循环可带来巨大的经济效益,在给水回热循环中加热器的出力及使用率是非常重要的,如果出力不好或使用率低,势必将影响给水回热循环的整体效率及整个热电联产的经济性。

对于我电站整个给水系统比较完善,系统灵活完全可以满足锅炉各个状态下对用水量的需求,但由于设备的原因整体给水系统效率不高,影响着电站的经济效益,如能对给水系统加以完善,更换、维修、完善某些设备,必将对给水回热循环的整体热效益有很大的提高。

1、恢复4号机高压加热器可使5号给水管恢复原有状况为锅炉供应高温给水。

2、将8、9号机高压加热器汽侧、疏水侧由现在并联运行改为独立运行方式。

现有8、9号机高压加热器的汽侧、疏水侧均为并联运行方式,如果1台加热器出现故障,必须将并联系统全部停止才可进行检修,还要将7、8(或10、11)号高温热水给水管停止使用,这势必影响热水管的正常投入使用率,如将并联系统分开,使其每台加热器都有独立的蒸汽管线和疏水管路,各台之间互不影响,在检修某一台机组加热器时不必同时停止另一台加热器运行,这样可提高热给水管的投入使用率,并且可以保证对锅炉高温给水的供应,同时还可减少运行人员的操作量。

3、对运行人员加强技术培训,勤于调整运行人员的技术水平高低,直接关系于给水回热循环的热效率高低,运行人员如技术水平较高,在高压加热器的调整上根据各种参数的变化及时对加热器进行调整,使加热器出口水温度始终保持最佳经济给水温度,这势必能使整体的给水回热循环处于最佳状态,如运行人员技术水平低,对各项参数分析不到位,不能将加热器调整到最佳状态出力,这会使给水回热循环不能达到最佳状态,使其整体热电联产的经济性受到影响。

再有就是将热水管的投入使用率上要注意,多投入热水管,少投入冷水管,使其整体给水温度保持在最佳位置,减少由给水温度低使锅炉的煤耗相对增加。

六、总结总之,给水回热循环是整个热力系统中至关紧要的环节,它对锅炉、汽轮机的整体效率有着非常大的关系,如何利用好给水回热循环是提高热效率、热经济性的关键所在,我们应当认真总结给水回热循环的各个环节的功效,使它在为电站的经济运行中发挥出至关紧要的作用,为电站的节约降耗增加效益发挥出更大的贡献。

参考文献:「1」《汽轮机设备及运行》水利电力出版社「2」《热力发电厂》水利电力出版社「3」《汽轮机设备运行技术》水利电力出版社「4」《电厂热力过程自动化》水利力电力出版社七、致谢尊敬的各位专家评委:你们好!在动能公司工作了16年,受益非浅,专家的言传身教、高尚师德不仅给予了我知识,也给予了我人生道德的指引,让我在今后的人生道路上有了更明确的目标和发展方向。

因此,特借答辩论文的最后一页,来表达我对专家们诚挚的谢意和敬意!谢谢你们的教育、培养、鼓励、引导、宽容,谢谢你们给予我的帮助和教育。

用我最诚挚的心送上最真诚的祝愿:祝所有专家:身体健康、万事如意、工作顺利、心情愉快、家庭和睦幸福。

此致敬礼2009年12月关于汽机车间2009-2010年度冬季高峰负荷期间设备稳定运行及安全、高效生产的几点建议2009-2010年度冬季高峰负荷期已经到来。

如何高效、稳定、安全、圆满的度过高峰负荷期,满足外网用户对工用、民用各种动能的需求是动能公司全年工作的重中之重,面对煤炭货源紧缺;价格日涨;外网用户需求增大;采暖面积逐年递增等诸多不利因素。

动能公司早在年初就开始着手做了大量的准备工作:从煤炭采购到设备维修,再到人员技术培训无不面面俱到。

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