龙门吊设计计算书(sap2000).
-龙门吊轨道设计计算书
龙门吊轨道设计计算书一、设计依据[1] 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)[2] 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002、J220—2002)[3] 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)[4] 《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)[5] 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)[6] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）二、概述Ⅰ标30m箱梁预制场需布置100t和200t两种类型的龙门吊，拟采用混凝土地基梁做为龙门吊轨道。
预制场地以前为蚝田，后经人工填土而成，地基承载力较差，需进行地基处理以满足龙门吊施工需要。
土层参数表2-1序号土类型土层厚(m)容重(kN/m3)压缩模量(MPa)桩侧土摩阻力标准值（KPa）地基承载力容许值(KPa)1 填土 2.5 17.7 - 0 02 淤泥9.3 15.8 1.89 10.0 45.03 亚粘土 3.2 19.2 4.77 40.0 160.04 粗砂 4.0 19.1 20 60.0 200.05 残积土10.8 18.7 4.2 55.0 200.06 全风化混合片麻岩9.5 19.7 - 60.0 300.07 强风化混合片麻岩 5.8 - - 90.0 450.08 弱风化混合片麻岩 4.9 - - - 1500.0综合考虑施工现场的地质情况，决定采用打入预制混凝土方桩处理地基，方桩截面尺寸为500×500mm，纵向间距为5.0m，长度为21.0m（伸缩缝桩长22.5m）,穿过淤泥层进入地质情况较好的持力层。
地基梁采用1000×600mm矩形截面，底部直接放置在打入桩顶承台上。
基础布置形式如下所示：预制混凝土方桩地基梁地面线立面图平面图承台地基处理布置图 图2.1三、设计计算1、轨道梁计算⑴ 荷载工况按照现有参数，轨道梁荷载主要考虑轨道梁自重q 和龙门吊轮压p ，风荷载等参数在龙门吊结构计算中考虑，此处不涉及。
龙门吊基础承载力设计验算书
龙门吊基础承载力设计验算书
一．基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t，由两台80t龙门吊承载，龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。
0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门，龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。
0KN.
2、龙门吊自重（一台）400KN计，龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm. 二。
轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼，上部宽0.3m，高0。
2m。
龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。
轨道梁受压力验算：
P=G2+G3 =275。
0+200=475。
0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA＜［σ］=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。
0÷0.3÷6.0=263。
89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。
龙门吊受力计算书
龙门吊受力计算书
四合同梁板预制厂的梁板浇筑及搬运采用两台龙门吊，龙门吊跨径21m，横梁由7片321型贝雷片组成；竖杆高9m，由3片321型
贝雷片组成；采用单轨移动,移动轮间距7m。
1、龙门吊内力计算：
龙门吊内力计算按照静定平面钢架进行计算，此
钢架为一简支钢架支座反力只有2个，考虑钢架
的整体平衡
∑X＝0
∑M A＝0
∑Y＝0 V A＝V B＝F/2
当龙门吊搬运16m板时所承受的集中荷载F＝170.04KN
V A＝V B＝85.02KN
弯距计算：根据内力计算法则，各杆端弯距为
M AC＝669.53KN.m（右侧受拉） M CA＝669.53KN.m（左侧受拉）M CD＝669.53KN.m（上侧受拉） M DC＝669.53KN.m（上侧受拉）M DB＝669.53KN.m（右侧受拉） M BD＝669.53KN.m（左侧受拉）M E＝223.18 KN.m（下侧受拉）
剪力计算：根据内力计算法则，各杆端剪力为
Q AC＝0 Q CA＝0
Q CD＝85.02KN Q DC＝85.02KN
Q DB＝0 Q BD＝0
Q E＝170.04KN
321型贝雷片允许弯距M0＝975 KN.m，允许剪应力Q0＝3978 KN 满足要求。
2、抗倾覆计算: P
H=9。
0m
L=7。
0m
P=98.52KN
对A点取距
抗倾覆力矩由竖向力P产生,则
M抗=P*L/2=344.82KN.m
倾覆力矩由风力或其他力F产生, 则
M倾=F*H=9F
当M抗= M倾时F最大Fmax=38.31KN
3
吊不使用时，
(见图)。
钢轨。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。
即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
(完整版)龙门吊计算书.doc
下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T 龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为 24m。
1、门柱一个门柱用 2 根Φ 325mm、δ =10mm 的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b 槽钢作斜撑。
立柱顶上设置2 根[30b 槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b 槽钢上。
立柱底部通过20mm 厚A3 钢板与单轨平车连接。
每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。
两个平车之间用2 根 14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。
钢管与钢横梁采用焊接连接加固。
2、横梁一组横梁用 6 排 9 片贝雷片，设置上下加强弦杆。
两端头用 4 片（90-115-90）× 118cm 支撑架连接。
中间接头均用90×118cm 支撑架连接。
同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）× 118cm 支撑架外，其余用 90×118cm 支撑架。
横梁一边通过吊带悬挂 28#工字钢设 10T 电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。
横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U 型螺栓加固。
3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、 1.6m 主动平车。
枕木间距为60cm，5T 慢速卷扬机放平车上，用 5 门滑车组吊装 ,钢丝绳采用直径为25mm 的。
4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。
各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。
二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
1、荷载计算横梁自重： q=11.7 KN/m天平及滑轮自重： P1=25KN起吊重量： P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
龙门起重机设计计算(完整版)
龙门起重机设计计算一．设计条件1. 计算风速最大工作风速： 6级最大非工作风速：10级(不加锚定)最大非工作风速：12级(加锚定)2. 起升载荷Q=40吨3. 起升速度满载：v=1 m/min空载：v=2 m/min4.小车运行速度：满载：v=3 m/min空载：v=6 m/min5.大车运行速度：满载：v=5 m/min空载：v=10 m/min6.采用双轨双轮支承型式，每侧轨距2 米。
7.跨度44米，净空跨度40米。
8.起升高度:H上=50米，H下=5米二．轮压及稳定性计算(一) 载荷计算1．起升载荷：Q=40t2．自重载荷小车自重 G1=6.7t龙门架自重 G2=260t大车运行机构自重 G3=10t司机室 G4=0.5t电气 G5=1.5t 3．载荷计算工作风压：qⅠ=114 N/m2qⅡ=190 N/m2qⅢ=800 N/m2(10级)qⅢ=1000 N/m2(12级)正面： FwⅠ=518x114N=5.91410⨯NFwⅡ=518x190N=9.86410⨯NFwⅢ=518x800N=41.44410⨯N (10级)FwⅢ=518x1000N=51.8410⨯N (12级)侧面：FwⅠ=4.61410⨯NFwⅡ=7.68410⨯NFwⅢ=32.34410⨯N (10级)FwⅢ=40.43410⨯N (12级)（二）轮压计算1．小车位于最外端，Ⅱ类风垂直于龙门吊正面吹大车, 运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。
龙门吊自重：G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t起升载荷： Q=40t水平风载荷：FwⅡ=9.86t水平风载荷对轨道面的力矩：MwⅡ=9.86 X 44.8=441.7 tm水平惯性力:Fa=(G+Q) X a=(278.7+40) X 0.2 X 1000= 6.37 X 10000 N=6.37 t水平惯性力对轨道面的力矩：Ma= 6.37 X 44=280.3tm总的水平力力矩： M1 = Ma+ MwⅡ=722 tm小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X 16=747.2tm最大腿压： Pmax =0.25 (G+Q) + M1/2L + Mq/2K=0.25 ⨯318.7 + 722.0/48 + 747.2/84 =79.675+15.04+8.9=103.6t最大工作轮压：R max = P max /4 =25.9t =26t(三) 稳定性计算工况1：无风、静载，由于起升载荷在倾覆边内侧, 故满足∑M ≧0 工况2：有风、动载，∑M=0.95 ⨯ (278.7+40) ⨯ 12-628.3 =3004.9 >0工况3：突然卸载或吊具脱落，按规范不需验算 工况4：10级风袭击下的非工作状态:∑M=0.95 ⨯ 278.7 ⨯12 – 1.15 ⨯ 41.44 ⨯44=3177.2-2668.7 =1080.3>0 飓风袭击下：∑M=0.95 ⨯ 278.8 ⨯12 –1.15 ⨯ 51.8 ⨯ 44.8 =508.5>0为防止龙门吊倾覆或移动，龙门吊设置风缆。
sap2000出计算书
调用VBA为sap2000出计算书启动界面如下：生成结果：下面详细讲解该程序的制作过程1、启动Visual Basic编辑器，Word2007中，单击菜单“开发工具”--->“Visual Basic”按钮，弹出编辑器界面Word2003中，选择菜单“工具”--->“宏”--->“Visual Basic 编辑器”，或者按快捷键“Alt + F11”，弹出编辑器界面2、添加用户窗体。
在工程资源管理器中右击空白处添加用户窗体，并在其属性中修改名称3、在工程资源管理器中双击添加的用户窗体，进入窗体编辑，添加控件。
4、为各个控件添加响应代码。
直接双击控件或是右击控件选择“查看代码”便进入到响应代码的编辑界面。
可选择该控件支持的各种事件。
如按钮控件有Click,DblClick,KeyDown等等.此处我们分别添加三个Click响应函数以及Form的初始化函数,然后在对应“过程”体中添加所需代码代码如下：Private Sub CommandButton_Exit_Click()'退出SAP2000Sap2000.ApplicationExit (False)End SubPrivate Sub CommandButton_OutPut_Click()‘生成计算书的主函数WriteProject.StartEnd SubPrivate Sub CommandButton_Start_Click()Dim SapObject As Sap2000.SapObjectDim ret As LongSet SapObject = New Sap2000.SapObject'启动SAP2000ret = SapObject.ApplicationStart(N_mm_C)' 激活按钮CommandButton_OutPut.Enabled = TrueCommandButton_Exit.Enabled = TrueCommandButton_Start = False'清空临时变量Set SapObject = NothingEnd SubPrivate Sub UserForm_Initialize()' 初始设置在没有启动SAP2000时，这两个按钮无效CommandButton_OutPut.Enabled = FalseCommandButton_Exit.Enabled = FalseEnd Sub5、双击“Microsoft Word 对象”下的“ThisDocument”，添加Open和Close的响应函数代码，open时启动用户窗体，close时退出SAP2000代码：Private Sub Document_Close()Dim SapObject As Sap2000.SapObjectSet SapObject = Sap2000.SapObjectSapObject.ApplicationExit (False)Set SapObject = NothingEnd SubPrivate Sub Document_Open()UserForm.ShowEnd Sub6、与插入“用户窗体”步骤相同，插入“模块”，重命名为“WriteProject”，添加通过SAP2000API 获取数据和生成计算书的代码，具体请参阅SAP2000API相关文档（SAP2000程序文件路径下的SAP2000_API_Documentation.chm）以及WORD VBA开发相关帮助文档。
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目录1、设计依据 (2)2、龙门吊总体结构 (2)3、计算荷载 (2)3.1 计算荷载 (2)3.2 荷载组合 (4)4、龙门吊结构计算 (5)4.1 吊具计算 (5)4.2 起吊平车吊梁计算 (5)4.3 门吊主梁、支腿结构计算 (6)4.4 门吊行走平车支座反力及抗倾覆稳定性计算 (11)5、结论 (12)1、设计依据(1)《XX 长江公路大桥跨江大桥工程施工图设计》 (2)《XX 长江公路大桥E06合同段60T 龙门吊设计图》 (3)《钢结构设计规范》（GB50017－2003）(4)《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社） (5)《起重机设计规范》（GB/T 3811-2008） (6)《机械设计手册》 (7)《钢结构设计手册》2、龙门吊总体结构60T 龙门吊采用轨道行走式，轨道间距27m ，净高约13.5m 。
门吊主梁采用贝雷组拼桁架，每个主梁采用4排200型贝雷，门吊支腿采用钢管结构，支腿内立柱采用φ325×10钢管、外立柱采用Φ273×7钢管，支腿平联及斜撑采用φ159×5钢管。
起吊设备采用1台8t 卷扬机，80t 滑车组绕12线。
龙门吊总体构造见图1。
图1 60T 龙门吊总体构造图3、计算荷载3.1 计算荷载(1) 结构自重荷载：KN P G 630 (不包括起吊小车重量)，由计算程序自动加入。
(2) 起升荷载：吊重荷载600kN ，吊具30kN ，起吊小车80kN 合计：N P Q k 77380)30600(1.1=++⨯= (3) 起吊小车行走制动荷载：按起升荷载10%取值，KN P P Q T 3.77%10773%10=⨯=⨯= (4) 龙门吊行走制动荷载：按结构自重和起升荷载的10%取值，门吊行走时起升荷载产生的制动荷载：KN P P Q MQ 3.77%10773%10=⨯=⨯= 门吊行走时结构自重产生的制动荷载：KN P P G MG 63%10630%10=⨯=⨯= (5) 风荷载： ① 工作状态风荷载风荷载的计算按《起重机设计规范》(GB3811-2008)进行，工作状态计算风速15.5m/s ，对应计算风压150N/m 2。
风荷载计算公式：A Cp P W ⅡⅡ=式中ⅡW P ——作用在起重机上的工作状态下的风载荷，单位为NⅡp ——与设计工况相对应的计算风压，单位为2/m N ，2/150m N p =Ⅱ C ——风力系数，龙门吊主梁桁架C=1.7，龙门吊支腿钢管C=0.7。
A ——起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为m 2，它等于构件迎风面积的外形轮廓面积A 0 乘以结构迎风面充实率φ ，即A 0 = Aφ。
对于平面桁架结构011A A nϕηη--=η——桁架结构挡风折减系数，η=0.75 φ——桁架结构的充实率，φ=0.20 n ——桁架排数，8排贝雷n=8每延米桁架轮廓面积A 0 =1m ×2.234m=2.234m 274.0234.220.040.0140.011180=⨯⨯--=--=A A n ϕηηm 2工作状态龙门吊主梁桁架每延米风荷载：m KN m N A Cp P W /1887.0/7.18874.01507.1==⨯⨯==ⅡⅡ 工作状态龙门吊立柱钢管每延米风荷载：)/(105.0)/(1051507.02000m KN A m N A A A Cp P W ==⨯⨯==ⅡⅡ ② 非工作状态风荷载风荷载的计算按《起重机设计规范》(GB3811-2008)进行，非工作状态计算风速28.3m/s ，对应计算风压500N/m 2。
风荷载计算公式：A p CK P h W ⅢⅢ=式中ⅢW P ——作用在起重机上的非工作状态下的风载荷，单位为N Ⅲp ——非工作状态计算风压，单位为2/m N ，2/500m N p =Ⅲ h K ——风压高度变化系数，K h =1.13 非工作状态龙门吊主梁桁架每延米风荷载：m KN m N A p CK P h W /704.0/48.70474.050013.17.1==⨯⨯⨯==ⅢⅢ 非工作状态龙门吊立柱钢管每延米风荷载：)/(395.0)/(5.39550013.17.0000m KN A m N A A A p CK P h W ==⨯⨯⨯==ⅢⅢ 3.2 荷载组合组合1：小车在跨中起吊重物（1）+（2）+（5）（顺门吊行走方向风压150N/m 2） 组合2：小车起吊重物在跨中横梁上行走（1）+（2）+（3）+（5）（顺门吊行走方向风压150N/m 2） 组合3：小车起吊重物在一侧支腿处横梁上行走（1）+（2）+（3）+（5）（顺门吊行走方向风压150N/m 2） 组合4：吊重在跨中情况下龙门吊行走（1）+（2）+（4）+（5）（顺门吊行走方向风压150N/m 2） 组合5：吊重在一侧支腿处情况下龙门吊行走（1）+（2）+（4）+（5）（顺门吊行走方向风压150N/m 2） 组合6：非工作状态组合（1）+（5）（顺门吊行走方向风压500N/m 2）4、龙门吊结构计算4.1 吊具计算龙门吊起重设备采用卷扬机起吊，卷扬机最大输出张力8t ，卷扬机与80t 滑车组相连，滑车组绕12线，钢丝绳直径24mm 、最大破断拉力317KN ，取安全系数5，则吊具理论吊装重量317×12/5=760.8KN ＞1.1×(600+30)=693KN ，满足要求。
4.2 起吊平车吊梁计算起吊平车轨道间距3.0m ，吊梁采用HW428×407型钢，吊梁跨中承受吊重荷载及吊具荷载：KN P 693)30600(1.1=+⨯=。
(1) 吊梁计算HW428×407截面参数：24.361cm A =，4119000cm I x =，37.5560cm W x =，33120cm S x =，mm b 20=弯矩m KN PL M ⋅=⨯==75.5194.36934max 剪力KN P V 5.3462/6932/max ===[]MPa MPa W M x 1405.93107.55601075.51936max =<=⨯⨯==σσ []MPa MPa b I S V x x 854.452010119000103210105.346433max =<=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=ττ (2) 吊耳计算起吊平车吊梁连接吊耳结构见图2所示。
图2 60T 龙门吊总体构造图① 焊缝强度计算吊耳连接焊缝采用角焊缝，设计焊缝高度不小于10mm ，焊缝强度按100MPa 计。
吊板焊缝抗拉应力：[]MPa MPa l h P w e 1009.58)1085004(107.0106933=<=⨯-⨯⨯⨯⨯=⋅=σσ② 销接强度计算耳板厚度为20mm ，销孔加强板厚度10mm ，销轴直径110mm ，销轴材质为Cr40。
耳板销孔抗剪应力：[]MPa MPa A P 859.612202*********=<=⨯⨯⨯⨯==ττ 耳板销孔抗压应力：[]MPa MPa A P c 20075.78240110106933=<=⨯⨯⨯==σσ 销轴抗剪应力：[]MPa MPa A P 1255.36)4/110(210693223=<=⨯⨯⨯==τπτ 4.3 门吊主梁、支腿结构计算门吊主梁、支腿结构计算采用计算机电算和手算相结合的方式，电算程序采用CSI 公司的Sap2000专业结构设计软件。
门吊结构计算模型见图3所示。
图3 门吊结构计算模型(1) 计算工况工况1：小车在跨中起吊重物自重荷载+起升荷载(773KN)+工作风载(150N/m2)工况2：小车起吊重物在跨中横梁上行走自重荷载+起升荷载(773KN)+小车制动荷载(77.3KN)+工作风载(150N/m2)组合3：小车起吊重物在一侧支腿处横梁上行走自重荷载+起升荷载(773KN)+ 小车制动荷载(77.3KN)+ 工作风载(150N/m2) 组合4：吊重在跨中情况下龙门吊行走自重荷载+起升荷载(773KN)+ 门吊制动荷载(140.3KN)+ 工作风载(150N/m2) 组合5：吊重在一侧支腿处情况下龙门吊行走重荷载+起升荷载(773KN)+ 门吊制动荷载(140.3KN)+ 工作风载(150N/m2) 组合6：非工作状态组合重荷载+非工作状态风载（500N/m2）(2) 门吊主梁桁架内力计算结果表1 门吊主梁贝雷桁架计算内力值注：200型贝雷设计容许内力参照321型贝雷进行取值。
(3) 支腿内力计算①支腿内力计算结果② Φ325×5钢管应力计算由表2可知，Φ325×10钢管在工况5荷载作用下受力最大：轴力N=735.77KN ，弯矩Mx=36.01KN ·m 、My=10.86KN ·m ，其强度应力：[]MPaMPa WM W M A N y y x x1403.1281009.75615.11086.101009.75615.11001.361096.981077.735363623=<=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=++=σγγσ式中：x γ、y γ——与截面模量相应的截面塑性发展系数，15.1==yx γγΦ325×10钢管的拉弯和压弯稳定性按以下两个公式计算： yby yty Exx x xmx x W M N NW M ANϕβηγβϕσ+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+='8.01 ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-++='8.01Ey y y ymy xbx x tx y N NW M W M A Nγβϕβηϕσ式中：x ϕ、y ϕ—轴心受压构件稳定系数，Φ325×10钢管计算长度m l 2.5=，长 细比6.45115.02.5===i l λ，a 类截面，查表得稳定系数得927.0==y x ϕϕ。
bx ϕ、by ϕ—均匀弯曲的受弯构件整体稳定性系数，闭口截面0.1==by bx ϕϕ mx β、my β、tx β、ty β—等效弯矩系数，0.1====ty tx my mx ϕϕϕϕ η—调整系数，闭口截面取0.7Ex N '、Ey N '—参数，N EA N N Ey Ex 622''10796.8)1.1/(⨯===λπ[]MPaMPa W M N N W M AN yby yty Ex x x xmx x 1406.1341009.7560.11086.100.17.010796.81077.7358.011009.75615.11001.360.11096.98927.01077.7358.0136633623'1=<=⨯⨯⨯⨯⨯+⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+⎪⎪⎭⎫⎝⎛-+=σϕβηγβϕσ []MPaMPa N N W M W M A NEy y y ymy xbx x tx y 1409.12610796.81077.7358.011009.75615.11086.100.11009.7560.11001.360.17.01096.98927.01077.7358.0163363623'2=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-++=σγβϕβηϕσ ③ Φ273×7钢管应力计算由表2可知，Φ273×7钢管在工况2荷载作用下受力最大：轴力N=278.31KN ，弯矩Mx=3.80KN ·m 、My=1.25KN ·m ，其强度应力：[]MPaMPa WM W M A N y y x x1402.59103.37915.11025.1103.37915.11080.3105.581031.278363623=<=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=++=σγγσ 式中：x γ、y γ——与截面模量相应的截面塑性发展系数，15.1==yx γγΦ273×7钢管的拉弯和压弯稳定性按以下两个公式计算： yby yty Exx x xmx x W M N NW M ANϕβηγβϕσ+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+='8.01 ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-++='8.01Ey y y ymy xbx x tx y N NW M W M A NγβϕβηϕσΦ273×7钢管计算长度m l 2.5=，长细比3.55094.02.5===il λ，a 类截面，查表得稳定系数得899.0==y x ϕϕ，N EA N N Ey Ex 622''10536.3)1.1/(⨯===λπ[]MPaMPa W M N N W M AN yby yty Ex x x xmx x 1405.64103.3790.11025.10.17.010563.31031.2788.01103.37915.11080.30.1105.58899.01031.2788.0136633623'1=<=⨯⨯⨯⨯⨯+⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+⎪⎪⎭⎫⎝⎛-+=σϕβηγβϕσ []MPaMPa N N W M W M A NEy y y ymy xbx x tx y 1400.6310563.31031.2788.01103.37915.11025.10.1103.3790.11080.30.17.0105.58899.01031.2788.0163363623'2=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-++=σγβϕβηϕσ ④ Φ159×5钢管应力计算由表2可知，Φ273×7钢管在工况5荷载作用下受力最大：轴力N=95.88KN 。