横管式初冷器阻力的控制措施
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洒管堵塞。
１ 阻力上升快的原因
（ 喷洒管孔径小， ） １ 堵塞频繁。初冷器喷洒管 孔径为 中 ，喷洒用冷凝液中含焦油、焦粉、煤 ５ 粉，管道中又积有铁锈， 极易形成堵塞物， 使喷洒 量减小和喷淋密度不够 ， 换热管外沉积的焦油和蔡 越多， 初冷器阻力上升速度越快。 （） ２ 冷凝液流量计显示失真。喷洒用冷凝液流 量计采用金属管浮子流量计， 工作原理见图 １ 。
焦粉、 煤粉等杂质。
（ 改造冷凝液系统（ ３。在下段冷凝液槽 ） ４ 图 ） 上安装液位计； 在下段冷凝液泵的出口 管道上增设
３ 结论
改进后， 初冷器阻力稳定在１ ０ 一 ３０ ， ０ １ ０Ｐ ａ
连续正常运行时间达 １ 年以上， 保证了后序工艺的
正常运行。
Ｄ５ 管道， Ｎ ０ 将部分冷凝液送人机械化焦油氨水分
（） 段喷洒冷凝液中焦油少。根据相似相溶 ４中 原理， 喷洒冷凝液中的焦油能溶解附于换热管壁外 的茶及其他可溶物 ，从而有效地控制初冷器的阻 力。原设计中，中、下段冷凝液槽之间设有联通 管， 下段冷凝液槽设有补加焦油的管道， 下段冷凝 液向中段冷凝液满流・ ，多余的冷凝液通过中段冷凝 液泵送人机械化焦油氨水分离器， 控制中段冷凝液 槽的液位。由于中段喷洒液中焦油含量少，只有
量计的运行。 （ 中、下段冷凝液槽增设排污管。在中、下 ） ３
去氨水
分离器 新增
阀门
去初冷
器下段
去焦油贮槽
段冷凝液槽上增设 Ｄ１５ Ｎ 排污管道， ２ 见图２ 。每班 在接班后 ｌ 内必须用中、下段冷凝槽的放空阀门 ｈ 排污 １ 次，时间不少于 １ｍ ，以减少冷凝液中的 ０ ｉ ｎ
图 ３ 改造后冷凝液系统示意图
平均
８８ ．
（ 使用诺沃利佩茨克钢铁公司原料基地的优 ） １
质煤炼制的 焦炭强度相当好， ２ ８％。 Ｍ５ ）８
（ 干熄焦炭的强度指标 Ｍ 平均比湿熄焦炭 ） ２ ５ ２
（ 使用比切尔中央选煤厂的精煤 （ ％肥 ） ４ １ ０ 煤） 炼制的焦炭强度最好； 当取代此精炼， 包括使用 库兹涅茨中央选煤厂的精炼炼制的焦炭其强度也相
离器； 在中段冷凝液槽上增设 Ｄ５ 补加焦油的管 Ｎ ０ 道。每日 白班必须向中、 下段冷凝液槽各补加焦油
２ ３ｍ ｎ ０一 Ｏ ｉ。
（ 初冷器后煤气温度设定在 ２ ￣ ℃，以 ） ５ ０ ２ １ 满足后序工艺的需要和保证初冷器阻力的平稳。
为稳定初冷器阻力， 冷凝液喷洒非常关键。为 此， 要保证喷洒管畅通和冷凝液中有足够的 焦油。 初冷器后煤气温度宜控制在 ２ 一 ℃。 ０ ２ １
对降低。
何 李 连
洲
的 ．％。 高１ ７
（ 同一煤料炼制的焦炭， ） ３ 千熄焦比 湿熄焦的
粒度大。
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熄
焦
１ ８ ３． １ ０ ３． １ ７ ２． １． ３１ １． ３２
０８ ．
０． ７ ０． ６ ０． ４ ０． ６
８７ ． ８５ ． ９． ６ ９． ２ ９． ０
６ ３ ４．
２ ５ ４ ． ３ ５ ８．
７０ ． ７． ９ １． ８９
１． １４ １． １３
２． ８ ２． ７ ２． ４ ３． ９ ２． ９
２０ 年 １ 月 ０ ６ １ 第３ ７卷 第 ６ 期
嫩 料 与 化 工
Ｆ ｏ ＆ Ｃ ｅ ｃ Ｐ ｅｓ． ｕ１ ｈ ｍ宝公 拍ｃ ｓｅ
横管式初冷器阻力的控制措施
高改花
（ 太钢集团临汾钢铁有限 公司焦化厂，临汾 ０ ００ １ ） ４０ 太钢集团临钢焦化厂二化产车间鼓冷工段有 ４ 台横管式初冷器，３ １ 用 备。８ 一 ℃的荒煤气用 ０ ８ ５ 初冷器冷却至 ２ 一 ℃ ，经电捕焦油器除焦油雾 ０ ２ 后，由煤气鼓风机送至脱硫、硫按、终冷洗苯工 段， 净化后回炉及外供。 横管式初冷器集煤气初冷 和洗蔡于一体，自 上而下分为上、中、下三段冷 却，中、 下段配有冷凝液喷洒系统。 初冷器运行过程中， 阻力上升非常快， １ 仅 个 月就从 Ｉ ０Ｐ 升至 ３ ０ ４ ０ ， ０ａ ０ 一 ０ Ｐ 连续正常运 ａ 行时间只有 １ ３ 一 个月，需要频繁倒用初冷器， 影 响了 后序工艺的正常运行。器后的煤气温度、煤气 中Ｎ３ Ｚ Ｈ、ＨＳ 、焦油雾和蔡等杂质的含量及鼓风机
４． ９ ５． ７
４． ３５
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平均
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校
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月， ．．朋 ． 们－翻 份 － ．」 卜 ． 份 月 份 」 ． 卜
（ 上接第 ５ 页） １
每周现场检查喷洒管， 及时清理， 保证畅通。 （ 更换冷凝液流量计。将金属管浮子流量计 ） ２ 更换为电磁流量计。电磁流量计的优点是原始信号 已是电压，与平均流速呈精确线性函数关系； 测量 与流速分布和介质特性无关 ； 管内杂质不会影响流
的耗电量也受到影响。
换器， 指示出流量大小。由于冷凝液中经常有铁锈 等杂质存在， 被浮子吸附后使仪表堵塞， 不能正常 运行 ，流量显示失真。冷凝液量减少必然导致初冷
器阻力上升。
（） ３ 冷凝液中渣多。因采用焦炉无烟装煤技 术， 大量煤粉、焦粉及管道的 锈蚀物随煤气进人初 冷器，与冷凝液中的焦油一起形成团状物，造成喷
Ａ ＋Ｗ 二Ｇ
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Ｇ
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图 ２ 中、下段冷凝液槽新增排污管道示意图 图 １ 金属管浮子流且计工作原理示意图
金属管浮子流量计是利用流体的动力作用， 通 过磁性传动系统以 不接触方式将浮子位移量传给转
收稿 日 期： ０ 一 ４ ２ ２０ ０ 一 ６ １ 作者简介：高改花（９ 一 ，女，工程师 １６ ） ９
熄
焦
１。 ２８ １． １８ １． ３１ １ ０ ４， １ ９ ２。 ０． ７ ０． ８ ０． ８ ３ ０．７ ３ １． １７ １． ８０ １ ６ ０． １ ８ ４． １． ３５ ７ ’ ６ ３． ４ ． １１ ７ ３ ３ ．
３ １ ５
３． ２９
１． １０
４６ ． ２１ ． ２． ３ ｌ２ ２． ６
９ ． １４ ７ ８ ８．
２ 采取的措施
（ 加大喷洒管孔径。喷洒管孔径改为 中 ， ） １ ７
（ 下转第 ５ 页） ８
嫌 料 与 化 工
Ｆｌｌ＆ Ｃ ｍｉ目 Ｐ ｅ ｓ ｓ ｌ ｅ ｅ ｈ ｃ 川ｃ ｓｅ
Ｎ ｖ２ ０ ｏ．０ ６
Ｖｏ． ７ Ｎｏ ６ ｌ３ ．
表２
工业分析／ ％
Ｍ ｔ
１ ２ ３ ４
Ｘ
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机械强度／ ％
呢
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湿
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２
３ ４
８６ ． ６０ ． ７０ ．
７． ０
５９ ．
１ １ １ ７， ５
未测
１５ ． ０． ８
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８． ８８
８． ８２ ９ １ ８ ．
９ ０ ３．
３． ８８
溶解， 造成初冷器阻力增大。 （ 初冷后煤气温度过低。 ） ５ 初冷后煤气温度越 低，沉积在换热管外壁上的蔡越多，而且温度低还 影响冷凝液的洗蔡效果， 造成初冷器阻力上升加 快 。实际操作也表明，初冷器后煤气温度低于 ０ ２℃时阻力上升加快。
０ ５ 平 ；・ ， 及 他 溶 不 １ １ （均悠７ ）蔡 其 可 物 能 ％一％ ％
试验煤料及其生产的干、 湿熄焦 各粒级（ ） 二 粒度组成／ ％
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煤质 料量 ｝ 塑 指 ／ 膨 指词 性 标州 胀 标 工分／ 业析 ％ “ ５ｄ ． ， ｙ Ｈ ｝、 凡 Ｖ 。 Ｍ
１ 阻力上升快的原因
（ 喷洒管孔径小， ） １ 堵塞频繁。初冷器喷洒管 孔径为 中 ，喷洒用冷凝液中含焦油、焦粉、煤 ５ 粉，管道中又积有铁锈， 极易形成堵塞物， 使喷洒 量减小和喷淋密度不够 ， 换热管外沉积的焦油和蔡 越多， 初冷器阻力上升速度越快。 （） ２ 冷凝液流量计显示失真。喷洒用冷凝液流 量计采用金属管浮子流量计， 工作原理见图 １ 。
焦粉、 煤粉等杂质。
（ 改造冷凝液系统（ ３。在下段冷凝液槽 ） ４ 图 ） 上安装液位计； 在下段冷凝液泵的出口 管道上增设
３ 结论
改进后， 初冷器阻力稳定在１ ０ 一 ３０ ， ０ １ ０Ｐ ａ
连续正常运行时间达 １ 年以上， 保证了后序工艺的
正常运行。
Ｄ５ 管道， Ｎ ０ 将部分冷凝液送人机械化焦油氨水分
（） 段喷洒冷凝液中焦油少。根据相似相溶 ４中 原理， 喷洒冷凝液中的焦油能溶解附于换热管壁外 的茶及其他可溶物 ，从而有效地控制初冷器的阻 力。原设计中，中、下段冷凝液槽之间设有联通 管， 下段冷凝液槽设有补加焦油的管道， 下段冷凝 液向中段冷凝液满流・ ，多余的冷凝液通过中段冷凝 液泵送人机械化焦油氨水分离器， 控制中段冷凝液 槽的液位。由于中段喷洒液中焦油含量少，只有
量计的运行。 （ 中、下段冷凝液槽增设排污管。在中、下 ） ３
去氨水
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段冷凝液槽上增设 Ｄ１５ Ｎ 排污管道， ２ 见图２ 。每班 在接班后 ｌ 内必须用中、下段冷凝槽的放空阀门 ｈ 排污 １ 次，时间不少于 １ｍ ，以减少冷凝液中的 ０ ｉ ｎ
图 ３ 改造后冷凝液系统示意图
平均
８８ ．
（ 使用诺沃利佩茨克钢铁公司原料基地的优 ） １
质煤炼制的 焦炭强度相当好， ２ ８％。 Ｍ５ ）８
（ 干熄焦炭的强度指标 Ｍ 平均比湿熄焦炭 ） ２ ５ ２
（ 使用比切尔中央选煤厂的精煤 （ ％肥 ） ４ １ ０ 煤） 炼制的焦炭强度最好； 当取代此精炼， 包括使用 库兹涅茨中央选煤厂的精炼炼制的焦炭其强度也相
离器； 在中段冷凝液槽上增设 Ｄ５ 补加焦油的管 Ｎ ０ 道。每日 白班必须向中、 下段冷凝液槽各补加焦油
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（ 初冷器后煤气温度设定在 ２ ￣ ℃，以 ） ５ ０ ２ １ 满足后序工艺的需要和保证初冷器阻力的平稳。
为稳定初冷器阻力， 冷凝液喷洒非常关键。为 此， 要保证喷洒管畅通和冷凝液中有足够的 焦油。 初冷器后煤气温度宜控制在 ２ 一 ℃。 ０ ２ １
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（ 同一煤料炼制的焦炭， ） ３ 千熄焦比 湿熄焦的
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７０ ． ７． ９ １． ８９
１． １４ １． １３
２． ８ ２． ７ ２． ４ ３． ９ ２． ９
２０ 年 １ 月 ０ ６ １ 第３ ７卷 第 ６ 期
嫩 料 与 化 工
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横管式初冷器阻力的控制措施
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４． ９ ５． ７
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６． ５ ９１ ． ９． ７ ９． ０ ９． ９ ９． ４ ８ ６ ２ ． ８ ０ ２． ７ ８ ２． ８ １ ２ ． ８ １ ２ ． ０． ０ ４ ０． ０ ４ ０． ７ ３ ０。 ７ ３ ０． ９ ３ ３ ９ ３ ３ ３ ２ ３ ３ ４ ３ ｌ ５ ｌ ６ 巧 ｌ ４ １ ５ ０ ２ ０ ２ ｌ ８ ｌ ９ ｌ ９ ０． ３ ０６ ．
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每周现场检查喷洒管， 及时清理， 保证畅通。 （ 更换冷凝液流量计。将金属管浮子流量计 ） ２ 更换为电磁流量计。电磁流量计的优点是原始信号 已是电压，与平均流速呈精确线性函数关系； 测量 与流速分布和介质特性无关 ； 管内杂质不会影响流
的耗电量也受到影响。
换器， 指示出流量大小。由于冷凝液中经常有铁锈 等杂质存在， 被浮子吸附后使仪表堵塞， 不能正常 运行 ，流量显示失真。冷凝液量减少必然导致初冷
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（） ３ 冷凝液中渣多。因采用焦炉无烟装煤技 术， 大量煤粉、焦粉及管道的 锈蚀物随煤气进人初 冷器，与冷凝液中的焦油一起形成团状物，造成喷
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图 ２ 中、下段冷凝液槽新增排污管道示意图 图 １ 金属管浮子流且计工作原理示意图
金属管浮子流量计是利用流体的动力作用， 通 过磁性传动系统以 不接触方式将浮子位移量传给转
收稿 日 期： ０ 一 ４ ２ ２０ ０ 一 ６ １ 作者简介：高改花（９ 一 ，女，工程师 １６ ） ９
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３． ２９
１． １０
４６ ． ２１ ． ２． ３ ｌ２ ２． ６
９ ． １４ ７ ８ ８．
２ 采取的措施
（ 加大喷洒管孔径。喷洒管孔径改为 中 ， ） １ ７
（ 下转第 ５ 页） ８
嫌 料 与 化 工
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表２
工业分析／ ％
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９ ２ ８． ６ ２ ８． ７ ６ ８ ． ６ ７ ８． ７ ４ ８．
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未测
１５ ． ０． ８
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８． ８８
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溶解， 造成初冷器阻力增大。 （ 初冷后煤气温度过低。 ） ５ 初冷后煤气温度越 低，沉积在换热管外壁上的蔡越多，而且温度低还 影响冷凝液的洗蔡效果， 造成初冷器阻力上升加 快 。实际操作也表明，初冷器后煤气温度低于 ０ ２℃时阻力上升加快。
０ ５ 平 ；・ ， 及 他 溶 不 １ １ （均悠７ ）蔡 其 可 物 能 ％一％ ％
试验煤料及其生产的干、 湿熄焦 各粒级（ ） 二 粒度组成／ ％
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