空气喷水降温耗水量计算(水完全气化入空气)
条件：空气量为15000m 3/h ，初始温度t1=140℃，出口终温t2=30℃，水初始为25℃。
参考数据：
水25℃比热容C=4.186kj/(kg ℃)，30℃饱和水蒸气比焓为2557kj/kg 。空气30℃比热为0.24kj/(kg ℃)，140℃比热为0.243kj/(kg ℃)，30℃饱和空气密度1.146kg/m 3，140℃干空气密度0.85kg/m 3。
计算：
空气质量：1401403030150000.851275015000 1.14617190M V kg
M V kg ρρ==?===?=
假定需水量nkmol=18nkg ，则：
1.输入热量
气体带入热量：140140127500.243140433755M C t kj ??=??=
水带入热量：18 4.186251883.7MCt n nkj =???=
2.输出热量
气体带出热量:3030171900.2430123768M C t kj ??=??=
水变为水蒸气带出热量：182********n nkj ??=
3.进出能量平衡
4337551883.7123768460267.022n n n kmol +=+→=
则所需水量为18nkg=126.5kg
压缩空气管径的设计计算及壁厚
管道的设计计算——管径和管壁厚度 空压机是通过管路、阀门等和其它设备构成一个完整的系统。管道的设计计算和安装不当，将会影响整个系统的经济性及工作的可靠性，甚至会带来严重的破坏性事故。 A.管内径：管道内径可按预先选取的气体流速由下式求得： =i d 8.1821??? ??u q v 式中，i d 为管道内径（mm ）；v q 为气体容积流量（h m 3）；u 为管内气体平均流速（s m ），下 表中给出压缩空气的平均流速取值范围。 管内平均流速推荐值 注：上表内推荐值，为输气主管路（或主干管）内压缩空气流速推荐值；对于长度在1m 内的管路或管路附件——冷却器、净化设备、压力容器等的进出口处，有安装尺寸的限制，可适当提高瞬间气体流速。 例1：2台WJF-1.5/30及2台H-6S 型空压机共同使用一根排气管路，计算此排气管路内径。 已知WJF-1.5/30型空压机排气量为1.5 m 3/min 排气压力为3.0 MPa 已知H-6S 型空压机排气量为0.6 m 3/min 排气压力为3.0 MPa 4台空压机合计排气量v q ＝1.5×2+0.6×2＝4.2 m 3/min ＝252 m 3/h 如上表所示u=6 m/s 带入上述公式=i d 8.1821??? ??u q v =i d 8.18216252??? ??=121.8 mm 得出管路内径为121mm 。 B.管壁厚度：管壁厚度δ取决于管道内气体压力。
a.低压管道，可采用碳钢、合金钢焊接钢管；中压管道，通常采用碳钢、合金钢无缝钢管。其壁厚可近似按薄壁圆筒公式计算： min δ=[]c np npd i +-?σ2 式中，p 为管内气体压力（MPa ）；n 为强度安全系数5.25.1～=n ， 取[σ]为管材的许用应力（MPa ），常用管材许用应力值列于下表；?为焊缝系数，无缝钢管?=1，直缝焊接钢管?=0.8；c 为附加壁厚（包括：壁厚偏差、腐蚀裕度、加工减薄量），为简便起见，通常当δ＞6mm 时，c ≈0.18δ；当δ≤6mm 时，c =1mm 。 当管子被弯曲时，管壁应适当增加厚度，可取 'δ=R d 20 δδ+ 式中，0d 为管道外径；R 为管道弯曲半径。 b.高压管道的壁厚，应查阅相关专业资料进行计算，在此不做叙述。 常用管材许用应力 例2： 算出例1中排气管路的厚度。管路材料为20#钢 公式 min δ=[]c np npd i +-?σ2中 n=2 , p=3.0 MPa , i d =121 如上表20＃钢150o C 时的许用应力为131，即σ＝131 ?＝1 , C =1 带入公式 min δ=[]c np npd i +-?σ2＝132******** 32+?-????=3.8 mm 管路厚度取4 mm
烟气带水实例计算
一、初始条件 初态：-100Pa(G) 140℃ 3450.79NM3/h，气体体积组成如下： CO2：13.66％ H2O：14.54％ SO2：0.02％ N2：67.16％ O2：4.62％ 冷却水温度按32℃考虑 终态：-600Pa(G) 60℃ 二、计算说明 烟气喷水降温，至终态不含液态水，喷入的水全部汽化为水蒸汽，终态中含水量饱和。 三、物性查询 所有物性数据全部查自2002版化学工业出版社出版的《化学化工物性数据手册无机卷》。 1、60℃水的饱和蒸汽压为19919 Pa； 32℃饱和水的比热为4.178 J/g·K；
60℃的饱和水蒸汽比焓为2609.71 KJ/kg 2、各气体的比热见下表，单位为KJ/kg·K 四、进出口温度下比热计算 按上面表格中物性采用内插法计算进出口温度下的气体比热（单位：KJ/kg·K）。
五、能量衡算 假定需水量为n kmol CO2：3450.79×13.66％＝471.378 NM3/h＝21.044 kmol H2O：3450.79×14.54％＝501.745 NM3/h＝22.399 kmol N2：3450.79×67.16％＝2317.551 NM3/h＝103.462 kmol O2：3450.79×4.62％＝159.426 NM3/h＝7.117 kmol SO2：3450.79×0.02％＝0.69 NM3/h＝0.031 kmol 1、输入热量 气体带入热量： （21.044×44.01×0.8855＋22.399×18.02×2.245＋103.462×28.01×1.042＋7.117×32×0.9277＋0.031×64.06×0.6473）×140 ＝694190.13 KJ 水带入热量：n×18.02×4.178×32＝2409.2n KJ 2、输出热量 气体带出热量： (21.044×44.01×0.8479＋22.399×18.02×1.924＋103.462×28.01×1.0396＋7.117×32×0.9192＋
烟气喷淋降温除尘计算书
计算说明：此计算书为脱硫烟气除尘降温喷淋量计算书，喷淋液（水）最终状态仍未液体，因此，计算时未考虑水变为水蒸气带走热量，水的比热容以液体状态的4.178带入计算，如液体最终状态为饱和水蒸气，式中带出热量公式所带入数值应为饱和水蒸气比焓，查表可得。 一、初始条件0 M- z2 R. R9 t" f9 W9 G 烟气温度：150℃ 85000M3/h，气体体积组成如下：) N+ b: p4 e; h Y7 I CO2：13.66％4 z7 L* x; w3 W' W& M H2O：14.54％- k# P, X& g3 V2 q5 B SO2：0.02％* b5 d* B ?' w. A5 E6 g% h N2：67.16％8 l2 c0 m. d7 i+ b: h O2：4.62％ 冷却水温度按32℃考虑，水温和烟气最终温度按100℃" ~ e, r/ {! A- a 二、计算说明 烟气喷水降温，通过气液接触热量传递达到降温效果。 三、物性查询 所有物性数据全部查自2002版化学工业出版社出版的《化学化工物性数据手册无机卷》。+ E! H8 M7 ?. @( T& `1 X* K; X4 m 1、饱和水的比热为4.178 J/g·K； 2、各气体的比热见下表，单位为KJ/kg·K2 }# F 5 g; t4 x g/ d 项目0℃50℃ & `5 U( H7 x0 @. 100℃150℃ % E8 I4 k! F/ I9 i3 200℃
T' G`* }' |! @' N- i CO2/ /0.84790.8855 / SO2/ /0.62530.6473 5 `: V/ j7 V* K4 N / O2 / : I4 U6 R: [( Q C1 |; @2 r% H / 0.9192 0.9277 ! q* q- H1 P/ l! T8 w: F / N2 & R! m: `% e6 o% o0 C3 `/ / , n# _2 l6 v' ]5 E 1.0396 3 k 1.042 r; F2 Y8 r, @$ H9 / , n# _2 l6 v' ]5 E H2O 5 [/ {$ I m4.1781 ~- l 四、进出口温度下比热计算 按上面表格中物性采用内插法计算进出口温度下的气体比热（单位：KJ/kg·K）。 项目CO2 SO2 " B# N# n& o) P, y3 T2 i8 [ O2N2 H2O % H/ b" z x" Q$ r: [ 150℃0.88550.64730.9277 # o. i/ l5 e, X9 I 1.042 , S- N, }7 I# \6 r 4.178 100℃ 0.8479 ! ^7 e7 i& a) n( d" C2 O2 U0 ] 0.6252 7 _( m9 t9 r: X9 G9 h6 b 0.9192 8 i' d' ]* l d" ?9 } E 1.0396 4.178 五、能量衡算 假定需水量为n kmol+ z/ ?$ q4 [9 |9 s CO2：85000×13.66％＝11611 NM3/h＝518.35 kmol H2O：85000×14.54％＝12358 NM3/h＝551.74 kmol2 p. ]+ U7 i( T6 U. U9 X N2： 85000×67.16％＝57086 M3/h＝2548.48 kmol O2： 85000×4.62％＝3927 NM3/h＝175.31 kmol SO2：85000×0.02％＝1700 NM3/h＝75.89 kmol) v6 R$ }* y& Q3 t
压缩空气管道的选择
d=(Q/v)1/2 d为管道内径，mm d为管道内径，mm Q为介质容积流量，m3/h v为介质平均流速，m/s，此处压缩气体取流速10-15m/s。 计算，d＝48.5mm，实际取57×管道即可。 说明，上述计算为常温下的计算，输送高温气体另行计算为宜。 上述Q指实际气体流量，当指标况下应换算为实际气体流量，由pv=nRT公式可推导出。 一、空压管道设计属于压力管道范畴（压力大于,管径大于25MM）,你所在的单位应持有《中华人民共和国特种设备设计许可证》。 二、空压站及管道设计，应参照有关规范及相关设计手册。 1、GB50029-2003 压缩空气站设计规范 2、GB50316-2000 工业金属管道设计规范 3、动力管道设计手册机械工业出版社 三、压力管道设计，应按持证单位的《设计质量管理手册》《压力管道设计技术规定》《设计管理制度》等工作程序进行，这是单位设计平台的有效文件，有利于设计工作的正常开展。 四、设计前应有相关设计参数，你的问题中没有说明，无法具体回答。 五、问题1 ①管材的使用要求应按GB50316-2000执行，参照相关的材料章节。 ②公称直径为表征管子、管件、阀门等囗径的名义内直径，其实际数值与内径并不完全相同。钢管是按外径和壁厚系列组织生产的，管道的壁厚应参照GB50316中金属管道组成件耐压强度计算等有关章节。根据GB/8163或GB3087或GB6479或GB5310，选用壁厚应大于计算壁厚。 问题2 ①压力管道的连接应以焊接为主，阀门、设备接囗和特殊要求的管均应用法兰连接。 ②有关阀门的选用建议先了解一下阀门的类型、功
能、结构形式、连接形式、阀体材料等。压缩空气管可选用截止阀和球阀，大管径用截止阀，小管径用球阀。 一为安全，二为经济，所谓安全，就是有毒易燃易爆的介质，比如乙炔、纯氧管道，这些介 质一旦流速过快， 有爆炸等安全方面的危险， 所谓经济， 就是要算经济账， 比如你的压缩空 气，都是用压缩机打出来的，压缩机要消耗电，或者消耗蒸汽，要耗电就要算钱，经济流速 的选择就是因流速而引起的压力降不能过大，要在经济的范围之内。 何谓经济？拿你帖子里的数据举个很简单的例子就知道了： 压缩空气 P= MPaG，T=30℃（空压机冷却后大致都是这个温度），密度ρ=kg/m3，标态流量V0=1000 Nm3/h，工况流量V=125 m3/h，质量流量W=1292 kg/h，管道57X3.5mm，di=50mm，管长L=100m（含管件当量长度），管道绝对粗糙度0.2mm，摩擦系数λ取，空压机功率110 kW。 上面这组数据在工程现场楼主可随意取得，就上面这组数据简单的计算就可知道什么叫 “经济流速”:管道流速u= m/s，那么这个流速到底经济与否呢？要看阻力损失在空压机功率中所占比 例而定，阻力损失 ΔP=ρ.λ.(L/d).(u^2/2)=96788Pa= MPa，也就说经过100m长的管道管件后，压力自MPaG下降到了~ MPaG，阻力损失折算成功率损失ΔW=G.λ.(L/d).(u^2/2)=(1292/3600)X(9346/1000)=kW，占压缩机总能耗的110=% 看到了吗？在经历了100m后，损失了kW的功率，因为这段管道，每小时就有度电没了，一年按8000小时计就是26800度电，每度电按元，仅此一项，每年13400元就没了，悄无声息地没了。如果你把这根管道换成的DN38的管道，100m管道后的压力就只有MPaG了，压力保不住了，相应的功率损失更大，可达20 kW，每年83000元没了，这样的损失是无法接受的，也无法容忍。很自然，你
除臭设备设计计算书讲解-共10页
8、除臭设备设计计算书 8.1、生物除臭塔的容量计算 1#生物除臭系统 参数招标要求计算过程 序 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 2.5×2.0× 3.0m 2019m3/h Q=2019m3/h V=处理能力Q/（滤床接触面积m2）/S=2019/ （2.5×2）/3600=0.1111m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1111=14.4S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻＜600Pa 2#生物除臭系统 参数 序 招标要求计算过程 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 4.0×2.0×3.0m 3000m3/h Q=3000m3/h V=处理能力Q/（滤床接触面积m2）/S=3000/ （4×2）/3600=0.1041m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1041=15.36S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻＜600Pa
3#生物除臭系统 参数招标要求计算过程 序 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 7.5×3.0×3.3m（两台） 20190m3/h Q=20190m3/h V=处理能力Q/2（滤床接触面积m2）/S=10000/ （7.5×3.0）/3600=0.1234m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.7/0.1234=13.77S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.7m=374Pa 设备风阻＜600Pa 4#生物除臭系统 参数 序 招标要求计算过程 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 7.5×3.0×3.0m（两台） 18000m3/h Q=18000m3/h V=处理能力Q/2（滤床接触面积m2）/S=18000/ （7.5×3）/3600=0.1111m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1111=14.4S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻＜600Pa 8.2、喷淋散水量(加湿)的计算 生物除臭设备采用生物滤池除臭形式，池体上部设有检修窗，进卸料口，侧面设有观察窗等，其具体计算如下：
烟气喷水降温计算
一、初始条件0 M- z2 R. R9 t" f9 W9 G 初态：-100Pa(G)6 N- m# ?0 T0 V/ k+ x 140℃ 3450.79NM3/h，气体体积组成如下：) N+ b: p4 e; h Y7 I CO2：13.66％4 z7 L* x; w3 W' W& M H2O：14.54％- k# P, X& g3 V2 q5 B SO2：0.02％* b5 d* B ?' w. A5 E6 g% h N2：67.16％8 l2 c0 m. d7 i+ b: h O2：4.62％ 冷却水温度按32℃考虑 终态：-600Pa(G) 60℃" ~. e, r/ {! A- a 二、计算说明 烟气喷水降温，至终态不含液态水，喷入的水全部汽化为水蒸汽，终态中含水量饱和。 三、物性查询 所有物性数据全部查自2002版化学工业出版社出版的《化学化工物性数据手册无机卷》。+ E! H8 M7 ?. @( T& `1 X* K; X4 m 1、60℃水的饱和蒸汽压为19919 Pa； 32℃饱和水的比热为4.178 J/g·K；
60℃的饱和水蒸汽比焓为2609.71 KJ/kg 2、各气体的比热见下表，单位为KJ/kg·K2 }# F5 g; t4 x g/ d 项目0℃ 50℃ & `5 U( H7 x0 @. T' G 100℃ 150℃ % E8 I4 k! F/ I9 i3 `* }'|! @' N- i 200℃ CO2/0.84290.8677 / 9 q( N) d5 c j! g' h4 t 0.9122 SO2/ 0.6224 8 Q! {& {# r9 m# i+ @# P 0.6365/0.6634 5 `: V/ j7 V* K4 N O2 / : I4 U6 R: [( Q C1 |; @2 r% H 0.91820.9230 0.9288 ! q* q- H1 P/ l! T8 w: F ! ?' i: ^5 X i- o5 C N2 & R! m: `% e6 o% o0 C3 `1.039/ , n# _2 l6 v' ]5 E 1.040 / 3 k r; F2 Y8 r, @$ H9 i 1.043 H2O 140℃时为2.245；60℃时为1.924' C' V5 [/ {$ I m1 ~- l 四、进出口温度下比热计算 按上面表格中物性采用内插法计算进出口温度下的气体比热（单位：KJ/kg·K）。 项目CO2 SO2 " B# N# n& o) P, y3 T2 i8 [ O2N2 H2O % H/ b" z x" Q$ r: [ 140℃0.88550.64730.9277 # o. i/ l5 e, X9 I 1.042 , S- N, }7 I# \6 r 2.245 / O( C9 r3 k0 W1 Z$ ^0 a4 j& n 60℃ 0.8479 ! ^7 e7 i& a) n( d" C2 O2 U0 ] 0.6252 7 _( m9 t9 r: X9 G9 h6 b 0.9192 8 i' d' ]* l d" ?9 } E 1.0396 1.924 五、能量衡算 假定需水量为n kmol+ z/ ?$ q4 [9 |9 s
垃圾焚烧发电厂烟气干法脱酸系统温度的控制
垃圾焚烧发电厂烟气干法脱酸系统温度 的控制 本文从网络收集而来，上传到平台为了帮到更多的人，如果您需要使用本文档，请点击下载按钮下载本文档（有偿下载），另外祝您生活愉快，工作顺利，万事如意！ 1 引言 垃圾焚烧发电厂烟气脱酸工艺的主要目的是去除烟气中的HCl和SO2等酸性气体。目前烟气脱酸工艺形式较多，按其系统中是否有废水排出，可分为湿法、半干法和干法三种。干法脱酸系统由急冷塔、袋式除尘器和碱性脱酸剂系统构成，工艺流程为：来自垃圾焚烧炉锅出口烟道的烟气由急冷塔上部进气口进入塔内，经过喷水雾化降温，使烟气温度快速下降，再由急冷塔下部侧面排气口，通过烟道进入袋式除尘器。碱性脱酸剂通过罗茨风机送至烟管内，烟气中含有的酸性物质在烟道和除尘器内与脱酸剂发生脱酸反应，反应产物被除尘器过滤捕集。干法脱酸工艺中的脱酸效率与钙硫比、钙氯比、烟气温度和湿度等因素有关。本文对影响脱酸效率的烟气温度这一因素进行简要分析。 2 烟气温度的理论分析 烟气温度对整个烟气净化系统非常重要。在干法
脱酸工艺中，主要通过调节急冷塔内的喷水量控制烟气温度。仅考虑脱酸效果的话，喷水量越大，烟气温度越低越好。但是喷水量大，脱酸系统的急冷塔、除尘器、管道以及输送等设备容易发生湿壁和结垢，除尘器内的布袋容易发生结露，影响系统正常运行和设备的使用寿命。 近绝热饱和温度 烟气中的酸性气体与Ca(OH)2的反应为放热反应，因此烟气温度越低越有利于脱酸反应的发生。其理想值为绝热饱和温度，即湿空气绝热降温增湿至饱和时的温度。但同时烟气温度又要保证高于露点，以防止设备和烟道发生腐蚀与湿壁。露点温度是湿空气等冷却至饱和时的温度。绝热饱和温度高于露点温度，两者间的温度差即为近绝热饱和温度AAST。在运行的过程中AAST的选取直接影响脱酸效率和装置的运行稳定性。有研究表明，绝热饱和温度温差越小，相对湿度越大，水分吸附平衡量越大，由单分子层吸附量换算成的分子层数就越多，脱酸率就越大。脱酸率随水分子层数的增加近似呈线性增长的关系。当温差从18K降到11K，脱酸效率增加30%，温差越低，脱酸效率越高。当AAST很小时，脱酸效率增幅变大，脱酸效率与AAST呈指数关系。因此，AAST低，意
吸收塔的相关设计计算
烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型 （2） 喷淋塔吸收区高度设计（二） 对于喷淋塔，液气比范围在8L/m 3-25 L/m 3之间[5]，根据相关文献资料可知液气比选择12.2 L/m 3是最佳的数值。 逆流式吸收塔的烟气速度一般在 2.5-5m/s 范围内[5][6]，本设计方案选择烟气速度为3.5m/s 。 湿法脱硫反应是在气体、液体、固体三相中进行的，反应条件比较理想，在脱硫效率为90%以上时（本设计反案尾5%），钠硫比(Na/S)一般略微大于1，本次选择的钠硫比(Na/S)为1.02。 （3）喷淋塔吸收区高度的计算 含有二氧化硫的烟气通过喷淋塔将此过程中塔内总的二氧化硫吸收量平均到吸收区高度内的塔内容积中,即为吸收塔的平均容积负荷――平均容积吸收率，以ζ表示。 首先给出定义，喷淋塔内总的二氧化硫吸收量除于吸收容积，得到单位时间单位体积内的二氧化硫吸收量 ζ＝ h C K V Q η = (3) 其中 C 为标准状态下进口烟气的质量浓度，kg/m 3 η为给定的二氧化硫吸收率,％;本设计方案为95％ h 为吸收塔内吸收区高度，m K 0为常数，其数值取决于烟气流速u(m/s)和操作温度(℃) ; K 0=3600u ×273/(273+t) 按照排放标准，要求脱硫效率至少95%。二氧化硫质量浓度应该低于580mg/m 3 （标状态） ζ的单位换算成kg/( m 2.s),可以写成 ζ=3600× h y u t /*273273 *4.22641η+ (7) 在喷淋塔操作温度 10050 752 C ?+=下、烟气流速为 u=3.5m/s 、脱硫效率η=0.95 前面已经求得原来烟气二氧化硫SO 2质量浓度为 a (mg/3m )且 a=0.650×
垃圾焚烧电厂烟气净化处理工程-旋转喷雾工艺简介
垃圾焚烧电厂烟气净化处理工程 旋转喷雾烟气脱酸工艺简介 无锡市华星电力环保修造有限公司的旋转喷雾烟气净化系统，适用于垃圾焚烧发电厂及燃煤热电厂烟气处理工程。旋转喷雾主要包括六大部分：石灰浆制备及输送系统、活性炭喷射系统(适用于垃圾焚烧发电厂)、烟气系统、反应塔系统、除尘器系统及输灰系统组成。 一、烟气净化工艺原理、流程 2.1工艺原理 本烟气处理工艺为经高速离心雾化的吸收剂在半干式反应塔与烟气中的酸性气体充分接触、反应，来实现脱除酸性气体及其它有害物质。从而使焚烧炉尾气在半干式反应塔中得以净化。喷雾脱酸工艺分为5个步骤：（1）吸收剂制备；（2）吸收剂浆液雾化；（3）雾滴与烟气接触混合；（4）蒸发－酸性物质吸收；（5）废渣排除。其化学物理过程如下所述。 2.1.1.化学过程： 当消石灰浆液经过雾化喷嘴在半干式反应塔中雾化，并与烟气充分接触，烟 气被冷却并增湿，浆液中的Ca(OH) 2颗粒同HCL、SO 2 等反应生成副产物，并利用 烟气的热量将反应生成物干燥固体，整个反应分为气相、液相和固相三种状态反应，下述的反应式说明了在140-160℃下的温度范围烟气脱酸的本质（给出的公
式是累积的公式，并不反应出单独步骤的真实反应过程） Ca(OH) 2+ SO 2 = CaSO 3 *?H 2 O + ?H 2 O Ca(OH) 2+ SO 3 = CaSO 4 *?H 2 O + ?H 2 O Ca(OH) 2+ H2O + SO 2 + ?O 2 = CaSO 4 *2H 2 O CaSO 3*?H 2 O + ?O 2 = CaSO 4 *?H 2 O Ca(OH) 2 + CO 2 = CaCO 3 + H 2 O Ca(OH) 2 + 2HCl = CaCl 2 + 2H 2 O Ca(OH) 2 + 2HF = CaF 2 + 2H 2 O 在烟气中含有HCl的情况下，最佳工作温度大概是比烟气饱和温度高15-25°C。 2.1.2 物理过程： 物理过程系指液滴的蒸发干燥及烟气冷却增湿过程，浆液从蒸发开始到干燥所需的时间，对反应塔的设计和脱酸效率都非常重要。影响液滴干燥时间的因素有液滴大小、液滴含水量以及趋近绝热饱和的温度值。液滴的干燥大致分为两个阶段：第一阶段由于浆料液滴中固体含量不大，基本上属于液滴表面水的自由蒸发，蒸发速度快而相对恒定。随着水分蒸发，液滴中固体含量增加，当液滴表面出现显著固态物质时，便进入第二阶段。由于蒸发表面积变小，水分必须穿过固体物质从颗粒内部向外扩散，干燥速率降低，液滴温度升高并接近烟气温度，最后由于其中水分蒸发殆尽形成固态颗粒而从烟气中分离。 2.2工艺流程描述 2.2.1从锅炉尾部排出的含尘及有害物质的烟气进入半干式反应塔顶部，经旋转导向板，形成螺旋状的烟气。石灰浆和水通过雾化器的高速转动, 石灰浆和水的混合液被雾化成微小液滴，该液滴与呈螺旋状向下运动的烟气形成逆流，并被巨大的烟气流裹带着向下运动，在此过程中，石灰浆与烟气中的酸性气体HCl、HF、SO2等发生反应。在反应过程的第一阶段，气-液接触发生中和反应，石灰浆液滴中的水份得到蒸发，同时烟气得到冷却；第二阶段，气-固接触进一步中和并获得干燥的固态反应生成物CaCl2、CaF2、CaSO3及CaSO4等。 2.2.2由于烟气温度过高，不利于化学反应及布袋的常用温度，因此必须向反应塔内进行喷水降温。由于烟气中吸收酸性成分的能力是随着温度的降低而增加
烟气全能量回收全干法净化工艺
烟气全能量回收全干法净化工艺 为了节约工业企业的能源,降低其消耗,把好冶炼工序能耗关非常重要。冶炼过程中产生的烟气，往往是高温气体，高温烟气的余热回收情况对冶炼工序能耗高低影响很大。 针对上述状况，我公司开展“高温烟气余热回收，干法净化利用”课题研究，针对转炉高温烟气开展剩余余热回收及全干法净化进行研究、并取得了良好效果。 2.1该工艺转炉烟气处理上的应用 转炉烟气净化系统采用的OG湿法、塔文湿法和LT（DDS）干法有一个共同的缺点，从汽化冷却烟道出来的烟气温度为800～1000℃，进入除尘系统后采用喷水冷却，未回收烟气中800～1000℃以下的低温余热。并浪费大量的水。 为此我公司研发了烟气全能量全干法净化工艺。该系统工艺流程如下： 蒸汽回收系统 ↑
转炉→活动烟罩→汽化冷却烟道→余热锅炉→烟温调节器→布袋除尘器→煤气冷却器→风机→三通阀→煤气回收系统 ↘放散系统 该系统具有下列工艺特点： ①回收转炉烟气全能量，可以利用烟气200-1000℃的余热生产蒸汽发电或并网使用，保证了烟气的余热全部得到回收； ②应用干法布袋除尘技术，烟气粉尘浓度降到10mg/m3以下，保证烟气的有效除尘效率； ③采用袋式除尘器，无静电火花起晕或放电，从而避免了燃爆，解决了安全隐患； ④由于除尘系统不用消耗水，节省了湿法除尘循环水供水、水处理设施及其相关设备的费用，减少了占地面积；
⑤由于系统的阻力低，锅炉烟气阻力小于1000Pa，布袋除尘阻力小于1500Pa，风机设备和供电设备的选型对应缩小，维护简单，故障率低，节省了投资；并且省电； ⑥因为主要不靠喷水降温，减少了烟气中的水蒸气含量，吨钢至少节约直接用水200Kg，并且提高了煤气品质； ⑦更加环保：没有除尘水所以杜绝了水系统的污染；不用投加化学药剂，避免了化学污染；排放浓度降低，除尘效果稳定，减少了大气污染。 ⑧粉尘不与水接触，节省了污泥处理系统的投资，也更好利用； ⑨本工艺可以在在旧有湿法除尘系统基础上改造，煤气鼓风机、三通阀、旋转水封阀等设备均可利旧，可大大降低改造成本。 全能量回收干法除尘与L-T干法除尘对比 （以50吨转炉为例） 项目名称LT干法除尘全能量回收干法除尘 回收蒸汽80Kg/t钢140Kg/t钢 回收煤气100Nm3/t钢100Nm3/t钢 烟气及煤气 中带走水量 100Kg/t钢0-15kg/t钢 除尘水循环水量160t/h （蒸发冷却器用水加煤气冷却 水） 30t/h （烟温调节器及煤气冷却水） 电耗 6.2kwh/t 6.4kwh/t
如何计算压缩空气含水量
如何计算压缩空气含水 量 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998
如何计算压缩空气含水量 关于压缩空气中含水值的计算与比较 1.在大气温度30℃，相对湿度70%的条件下，min的空压机： 24小时吸入水量=g1*70%**60*24=*70%**60*24=。 ( 由大气压力露点/水份含量表查出30℃下含水量g1为 m3) 2.通过冷冻式干燥机后的压力露点大概为15℃，在压力下: 通过冷干机后24小时含水量= g2**60*24=**60*24=38.63kg (在此温度下大气露点为-13℃，由大气露点/水份含量表查出g2为1.8764g/ m3。.) 3.通过吸附式干燥机后压力露点为-35℃，在压力 MPa下: 通过吸干机后24小时含水量=g3**60*24=**60*24=0.824kg (在此压力露点下大气露点为-53℃，由大气露点/水份含量表查出g3为0.04g/m3。.) 以上计算的是压缩空气中的饱和含水量，除了以上38.63Kg的水通过冷冻式干燥机进入后压缩空气管道外,其余378.93Kg水中除了一部分被过滤器、冷干机、贮气罐的排水阀排除外，还有相当一部分也进入了后压缩空气管道，经过温差的不断变化，冷冻式干燥机后除了潮湿的压缩空气以外，还有大量的液态水出现，对设备及生产带来了极大的危害。因此只有通过吸附式干燥机才能从根本上将压缩空气中的水份吸附排除,从而从根本上解决压缩空气中的水份对设备及生产的危害。 露点——指气体中的水份从未饱和水蒸气变成饱和水蒸气的温度。当未饱和水蒸气变 成饱和水蒸气时，有极细的露珠出现，出现露珠时的温度叫“露点”，表示气体中的含水量。 ？ 露点分为压力露点和大气压力露点 压力露点——在该压力下水份凝结温度。 大气压力露点——在大气压力下水份的凝结温度。 露点与压力有关，与温度无关
烟气脱硫设计计算
烟气脱硫设计计算 1?130t/h循环流化床锅炉烟气脱硫方案 主要参数：燃煤含S量1.5% 工况满负荷烟气量285000m3/h 引风机量1台，压力满足FGD系统需求 要求：采用氧化镁湿法脱硫工艺（在方案中列出计算过程） 出口SO2含量?200mg/Nm3 第一章方案选择 1、氧化镁法脱硫法的原理 锅炉烟气由引风机送入吸收塔预冷段，冷却至适合的温度后进入吸收塔，往上与逆向流下的吸收浆液反应， 氧化镁法脱硫法 脱去烟气中的硫份。吸收塔顶部安装有除雾器，用以除去净烟气中携带的细小雾滴。净烟气经过除雾器降低烟气中的水分后排入烟囱。粉尘与脏东西附着在除雾器上，会导致除雾器堵塞、系统压损增大，需由除雾器冲洗水泵提供工业水对除雾器进行喷雾清洗。 吸收过程 吸收过程发生的主要反应如下： Mg(OH)2 + SO2 → MgSO3 + H2O MgSO3 + SO2 + H2O → Mg(HS O3)2 Mg(HSO3)2 + Mg(OH)2 → 2MgSO3 + 2H2O 吸收了硫分的吸收液落入吸收塔底，吸收塔底部主要为氧化、循环过程。
氧化过程 由曝气鼓风机向塔底浆液内强制提供大量压缩空气，使得造成化学需氧量的MgSO3氧化成MgSO4。这个阶段化学反应如下： MgSO3 + 1/2O2 → MgSO4 Mg(HSO3)2 + 1/2O2 → MgSO4 + H2SO3 H2SO3 + Mg(OH)2 → MgSO3 + 2H2O MgSO3 + 1/2O2 → MgSO4 循环过程 是将落入塔底的吸收液经浆液循环泵重新输送至吸收塔上部吸收区。塔底吸收液pH由自动喷注的20 %氢氧化镁浆液调整，而且与酸碱计连锁控制。当塔底浆液pH低于设定值时，氢氧化镁浆液通过输送泵自动补充到吸收塔底，在塔底搅拌器的作用下使浆液混合均匀，至pH达到设定值时停止补充氢氧化镁浆液。20 %氢氧化镁溶液由氧化镁粉加热水熟化产生，或直接使用氢氧化镁，因为氧化镁粉不纯，而且氢氧化镁溶解度很低，就使得熟化后的浆液非常易于沉积，因此搅拌机与氢氧化镁溶液输送泵必须连续运转，避免管线与吸收塔底部产生沉淀。 镁法脱硫优点 技术成熟 氧化镁脱硫技术是一种成熟度仅次于钙法的脱硫工艺，氧化镁脱硫工艺在世界各地都有非常多的应用业绩，其中在日本已经应用了100多个项目，台湾的电站95%是用氧化镁法，另外在美国、德国等地都已经应用，并且目前在我国部分地区已经有了应用的业绩。 原料来源充足 在我国氧化镁的储量十分可观，目前已探明的氧化镁储藏量约为160亿吨,占全世界的80%左右。其资源主要分布在辽宁、山东、四川、河北等省，其中辽宁占总量的84.7%，其次是山东莱州，占总量的10%，其它主要是在河北邢台大河，四川干洛岩岱、汉源，甘肃肃北、别盖等地。因此氧化镁完全能够作为脱硫剂应用于电厂的脱硫系统中去。 脱硫效率高
高温带腐蚀烟气净化方案
攀枝花钢城集团有限公司西磁分公司二车间湿法除尘系统 实施方案 攀枝花钢企瑞天安全环保有限公司 二〇一三年四月
项目名称： 二车间湿法除尘系统项目设计阶段：实施方案 负责人： 报告审核人： 报告编制人：
工程摘要 1. 工程名称 攀枝花钢城集团有限公司西磁分公司二车间湿法除尘系统项目 2. 工程规模 烟气经洗涤后，固体粉尘排放浓度符合《大气污染物综合排放标准》。 3. 工艺方案 粉尘治理采用引风方式将烟气收集后进行冷却降温，再经洗涤塔去除氧化铁粉尘后经室外高空排放，工艺过程：引风管→喷淋降温→复合洗涤→调节阀→风机→排烟囱； 4. 系统参数 抽风量： 6000～8000m3/h 风机功率： 18.5kw 冷却净化塔组合： 2-□1400×1400×（高6000） 5. 主要技术经济指标 （1）工程费用:68.78万元 其中：设备制造费： 22.86万元 建安费： 21.23万元 措施费： 1.45万元 规费： 4.78万元 （2）其它费用： 1.24万元 （4）税金： 2.84万元 （3）项目总投资： 50.31万元
目录 1．总论 ......................................................................................................................................... ５1．1项目改造背景及必要性....................................................................................................... ５1．2 设计的范围 ......................................................................................................................... ６1．3设计目标 .............................................................................................................................. ７2．生产现状 ................................................................................................................................. ８2．1生产工艺流程简介............................................................................................................... ８2．2现状及存在问题................................................................................................................... ８2．3研究重点 .............................................................................................................................. ８3．环境及工艺条件...................................................................................................................... ８3．1环境条件 .............................................................................................................................. ８3．2工艺条件 .............................................................................................................................. ９3．3工艺状况 .............................................................................................................................. ９4．设计依据及原则...................................................................................................................... ９4．1设计依据法规和规范标准：............................................................................................... ９4．2设计原则 .............................................................................................................................. ９5．技术方案 ..............................................................................................................................１０5．1粉尘污染现状 ...................................................................................................................１０5．2系统解决方案 ...................................................................................................................１２5．3工艺流程及说明................................................................................................................１３5．4 设备选择 ..........................................................................................................................１４6．平面布置 ..............................................................................................................................１６6．1循环水池 ...........................................................................................................................１６6．2设备布置 ...........................................................................................................................１６7．各系统主要设备及参数.......................................................................................................１６8．建设进度 ..............................................................................................................................１７
压缩空气用气量计算
压缩空气用气量计算 压缩空气理论――状态及气量 1、标准状态 标准状态的定义是：空气吸入压力为0.1MPa，温度为15.6℃（国内行业定义是0℃）的状态下提供给用户系统的空气的容积。 如果需要用标准状态，来反映考虑实际的操作条件，诸如海拔高度、温度和相对湿度则将应实际吸入状态转换成标准状态。 2、常态空气 规定压力为0.1MPa、温度为20℃、相对湿度为36％状态下的空气为常态空气。常态空气与标准空气不同在于温度并含有水 分。当空气中有水气，一旦把水气分离掉，气量将有所降低。 3、吸入状态 压缩机进口状态下的空气。 4、海拔高度 按海平面垂直向上衡量，海拔只不过是指海平面以上的高度。海拔在压缩机工程方面占有重要因素，因为在海拔高度越高,空气变得越稀薄，绝对压力变得越低。既然在海拔上的空气比较稀薄，那么电动机的冷却效果就比较差，这使得标准电动机只能局限在一定的海拔高度内运行。EP200 标准机组的最大容许运行海拔高度为2286米。 5、影响排气量的因素： Pj、Tj、海拔高度、n、V余、泄漏等。 6、海拔高度对压缩机的影响： （1）、海拔越高，空气越稀薄，绝压越低，压比越高，Nd越大； （2）、海拔越高，冷却效果越差，电机温升越大； （3）、海拔越高，空气越稀薄，柴油机的油气比越大，N越小。 7、容积流量 容积流量是指在单位时间内压缩机吸入标准状态下空气的流量。用单位：M3/min (立方米/分)表示。标方用N M3/min表示。 1CFM=0.02832 M3/min, 或者1 M3/min=35.311CFM, S--标准状态，A--实际状态 8、余隙容积 余隙容积是指正排量容积式（往复或螺杆）压缩机冲程终端留下的容积，此容积的压缩空气经膨胀后返回到吸入口，并对容 积系数产生巨大的影响。 9、负载系数 负载系数是指某一段时间内压缩机的平均输出与压缩机的最大额定输出之比。不明智的做法就是卖给用户的压缩机，正好满足用户的最大的需求，增加一个或几个工具或有泄漏会导致工厂的压力下降。为了避免这种情况，英格索兰多年来一直建议采用负载系数：取用户系统所需气量的极大值，并除以0.9或0.8的负载系数。(或任何用户认为是个安全系数) 这种综合气量选择能顾及未预计到的空气需量的增加。无需额外的资本的投入，就可做一些小型的扩建。 10、气量测试 （1）、往复式压缩机气缸容积