烟气喷淋降温除尘计算书
有组织烟尘烟气计算公式(含折算)
烟尘、烟气计算表格(XXXX年XX月XX日)
受检方:XXXXXX公司 设备名称:XXXXXX（除尘/脱硫/脱硝前）
样品编号 滤筒编号 滤筒初重(g) 滤筒终重(g) 采样工体（L） 采样标积（L）Vnd 标干流量(m /h) 烟气流速(m/s) 实测氧含量O2(%) 空气系数 基准氧含量O2(%) 标准空气系数 烟尘浓度(mg/m3) (折算)烟尘浓度(mg/m ) 烟尘排放速率(kg/h) 二氧化硫浓度(mg/m3) (折算)二氧化硫浓度(mg/m ) 二氧化硫排放速率(kg/h) 氮氧化物浓度(mg/m ) (折算)氮氧化物浓度(mg/m ) 氮氧化物排放速率(kg/h)
3 3 3 3 3
平均 ------#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 1.00 1.00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0 0.00 0 0.00 1.00 1.00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0 0.00 0 0.00 1.00 1.00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0 0.00 0 0.00 1.00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0 #DIV/0! #DIV/0! 0 #DIV/0!
某燃煤采暖锅炉烟气除尘系统设计 计算书
大气污染控制工程课程设计计算书设计题目：某燃煤采暖锅炉烟气除尘系统设计学院：环境与市政工程学院专业班级：学号：学生姓名：指导教师：2013年01月02日目录目录 (1)一、燃煤锅炉排烟量及烟尘和二氧化硫浓度的计算 (3)1.1.理论空气量 (3)1.2.理论烟气量（设空气含湿量12.93g/m3） (3)1.3.实际烟气量 (3)1.4.烟气含尘浓度 (4)1.5.烟气中二氧化硫浓度的计算 (4)二、除尘器的比较和选择 (5)2.1.除尘效率 (5)2.2.二氧化硫的去除率 (5)三、确定除尘器、风机、烟囱的位置及管道布置。
并计算各管段的管径、长度、烟囱高度和出口内径以及系统总阻力 (7)3.1.各装置及管道布置的原则 (7)四、烟囱的设计 (8)4.1.烟囱高度的确定 (8)4.2.烟囱直径的计算 (8)4.3.烟囱的抽力 (9)五、系统阻力的计算 (10)5.1.摩擦压力损失 (10)5.2.局部压力损失 (11)六、风机和电动机选择及计算 (14)6.1.风机风量的计算 (14)6.2.风机风压的计算 (14)6.3.电动机功率的计算 (15)七、通风除尘系统布置图 (16)参考文献 (17)一、 燃煤锅炉排烟量及烟尘和二氧化硫浓度的计算1.1. 理论空气量()Y Y Y Y aO S H C Q 7.07.056.5867.178.4-++=' /kg)(m 3 式中：Y C 、Y H 、Y S 、Y O 分别为煤中各元素所含的质量百分数。
)/(69.6)023.07.0017.07.0032.056.5657.0867.1(78.4'3kg m Q a =⨯-⨯+⨯+⨯⨯=1.2. 理论烟气量（设空气含湿量12.93g/m 3）Y a a Y Y Y Y sN Q Q W H S C Q 8.0791.0016.024.12.11)375.0(867.1+'+'++++=' （m 3/kg ）式中：aQ '—理论空气量（m 3/kg ） Y W —煤中水分所占质量百分数；Y N —N 元素在煤中所占质量百分数/kg)(m 11.769.6791.069.6016.009.024.1032.02.11)017.0375.0657.0(867.1'3=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=s Q1.3. 实际烟气量a ss Q Q Q '-+'=)1(016.1α （m 3N /kg ） 式中：α —空气过量系数。
大气除尘设计计算书
环境工程课程设计《环境工程专题课程设计（气）》（除尘部分）设计说明书班级：姓名：学号：指导教师：环境科学与工程学院2015年12月一、工程概况 (1)二、设计说明 (1)2.1 设计原则 (1)2.2 设计范围 (1)2.3 设计规模 (1)2.4 设计参数与指标 (1)三、工艺选择 (2)3.1 除尘技术简介 (2)3.2 可供选择的除尘技术 (2)3.3 方案的技术比较 (3)四、处理流程 (3)4.1 除尘系统 (3)4.2 除尘器系统 (3)4.3 输灰系统 (3)4.4 控制系统(不作设计要求) (4)五、预期处理效果 (4)六、主要设施与设备设计选型 (4)6.1 设计计算 (4)6.1.1 烟气流量与净化效率计算 (4)6.1.2 除尘器设计计算 (4)6.1.3 管道的设计计算 (8)6.1.4 风机的选择计算 (9)6.1.5 除尘器的总装配图 (10)6.2 主要设备型号及技术参数确定 (10)七、技术经济分析 (11)7.1 综合技术经济指标 (11)7.2 人员编制 (11)7.3 工程概算 (12)7.4 运行费用分析 (12)一、工程概况已知杭州市某厂新建2台35t/h 燃煤工业锅炉(沸腾床锅炉直径4m)，其除尘系统管道布置如图1。
每台锅炉产生的烟气量估计为：基数61000 Nm 3/h+学号序号*100Nm 3/h ，烟尘浓度为35.0g/Nm 3，其粒径<5μm 占70%，烟气经降温至120℃进入除尘器，烟窗的直径3m ，高度45m ，局部阻力损失60Pa 。
试设计该除尘净化系统。
排放烟尘浓度要求达到《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271-2014）规定的重点地区锅炉大气污染物特别排放限值的规定。
图1 除尘系统平面布置图二、设计说明2.1 设计原则（1）基础数据可靠，总体布局合理。
（2）避免二次污染，降低能耗，近期远期结合、满足安全要求。
（3）采用成熟、合理、先进的处理工艺，处理能力符合处理要求；（4）投资少、能耗和运行成本低，操作管理简单，具有适当的安全系数；（5）在设计中采用耐腐蚀设备及材料，以延长设施的使用寿命；（6）废气处理系统的设计考虑事故的排放、设备备用等保护措施；（7）工程设计及设备安装的验收及资料应满足国家相关专业验收技术规范。
烟气喷水降温计算
CO2：13.66％4 z7 L* x; w3 W' W& M H2O：14.54％- k# P, X& g3 V2 q5 B SO2：0.02％* b5 d* B ?' w. A5 E6 g% h N2：67.16％8 l2 c0 m. d7 i+ b: h O2：4.62％
0.8677
/
0.9122
9 q( N) d5 c j! g'
h4 t
SO2
/
0.6224
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0.9182
0.92300.9288源自: I4 U6 R: [( Q
! q* q- H1 P/ l! T8 ! ?' i: ^5 X i- o5
气体带入热量：
（ 21.044×44.01×0.8855 ＋ 22.399×18.02×2.245 ＋
103.462×28.01×1.042
＋
7.117×32×0.9277
＋
0.031×64.06×0.6473）×1404 E% {& { }, D# g" L0 `' @0 c- A
＝694190.13 KJ! A6 H0 W5 A0 T5 n
解得：n＝9.134 kmol＝164.6 kg
喷淋计算书
自动灭火喷淋系统水力计算书水力计算自动喷水灭火系统的水力计算主要是按照逐点计算法进行计算；这于原规范有很大区别。
原规范是采用估算法进行计算的。
计算方法：1、确定喷头间距规范中给出了如下面所示的间距。
这个间距是最大间距，也就是在0.1Mpa下的间距。
喷水强度（L/min·m2）正方形布置的边长（m）矩形或平行四边形布置的长边边长（m）一只喷头的最大保护面积（m2）喷头与端墙的最大距离（m）4 4.4 4.520.0 2.26 3.6 4.012.5 1.88 3.4 3.611.5 1.712~20 3.0 3.69.0 1.5注：1 仅在走道设置单排喷头的闭式系统，其喷头间距应按走道地面不留漏喷空白点确定；2 货架内喷头的间距不应小于2m，并不应大于3m。
很多设计者对这一点不是很了解，往往不论建筑物的实际尺寸，都一律套用这个距离，造成很多错误。
对于一个建筑物，我们在确定了危险等级后，要根据建筑物的实际尺寸来确定喷头间距，如我们确定了一个建筑物为中危险Ⅱ级，也既喷水强度为8L/min·m2由下图可知由上述图纸可以明白系统最不利点四个喷头ABCD围成的面积正方形ABCD的面积为S，只要保证S内的喷水强度不小于8 L/min·m2就满足规范要求；从图上看，在每个喷头的洒水量中有1/4的水量洒在S中，也就是S内的洒水量为一个喷头的洒水量；由喷头的流量公式喷头的流量应按下式计算：（9．1．l）式中 q——喷头流量（L／min）；P——喷头工作压力（MPa）；K——喷头流量系数。
可知q/S=8 L/min·m2；而S=L*L则，喷头间距L=当最不利点压力P=0.1Mpa时，L=3.16m=3.1m；当最不利点压力为0.05Mpa时，L=2.66m=2.6m也就是说，在中危险Ⅱ级，也既喷水强度为8 L/min·m2时，喷头间距在2.6m~3.1m之间布置。
我们实际布置时，考虑喷头间距与建筑物尺寸的和谐，距离端墙保证不大于间距的一半。
毕业设计 烟道气除尘 喷淋塔祥解
封面自己加吧目录一. NHD 脱硫法的技术机理 (2)1.1 NHD 的理化特性 (2)1.2 NHD脱硫以及再生的机理 (3)二. NHD脱硫装置设计 (3)2.1 NHD脱硫工艺流程 (3)2.2 脱硫塔设计 (4)2.2.1 筒体设计 (5)2.2.2 喷淋塔封头的设计 (6)2.2.3法兰盘的选择 (7)三.液流参数确定及泵的选取 (8)3.1进液管 (8)3.2 排液管 (8)3.3 进液泵与排液泵的选择 (9)3.4 法兰所用螺栓的选择及校核 (9)3.5 喷淋塔支座 (10)3.5.1 支座的选择 (10)四. 结论 (10)五. 结束语 (11)热电厂烟道气中的SO2和CO2脱除回收设计摘要:随着全球变暖、臭氧减少和酸雨三个污染议题日益受到重视，人们环保研究开发意识的增强，环保研究也日益兴旺。
而我国煤炭资源丰富，所以产生了很多的火电厂。
火力发电是依靠煤炭的燃烧来产生热能从而转变成动能推动发电机，再将动能转化成电能。
但是由于在现有条件下，煤炭不能充分燃烧，许多电厂一方面为了节约资金，另一方面由于技术的不成熟，没有完全燃烧的烟道气经过简单的过滤或者没有进行任何处理就排入大气，因而造成了很大的污染。
造成酸雨，光化学烟雾等危害，如果长期吸入这种空气会造成肺气肿，呼吸道感染等疾病。
因此，降低粉尘的含量，减少粉尘对大气的污染，治理酸雨，控制二氧化硫、二氧化碳的排放成为环保的首要问题。
控制二氧化硫和二氧化碳的排放、治理酸雨以及控制温室效应是火电厂环保工作的中心任务之一。
火电厂烟道气中二氧化硫和二氧化碳的处理和利用, 可带给我们巨大的益处。
主要论述了NHD( 聚二醇二甲醚) 的特性、及利用它对火电厂烟道气中二氧化硫进行脱除和回收的方法。
关键词:热电厂；NHD；除硫除碳；回收引言:根据国家环保局1999年中国环境状态公报,全国城市二氧化硫年日均浓度的平均值为105Lg/mm3，南方和北方城市年日浓度分119Lg/mm3，193Lg/mm3，均超过国家大气质量二级标准。
烟气除尘系统设计指导书
烟气除尘系统设计课程设计指导书（一）、烟气量、烟尘和二氧化硫浓度的计算1、标准状态下理论空气量Q a ’=4.76×(1.867C Y+5.56H Y+0.7S Y-0.7O Y) (m 3/kg)式中 C Y, H Y, S Y, O Y－ 分别为煤中各元素所含的质量分数。
2、标准状态下理论湿烟气量（设空气含湿量12.93g/m 3）Q ’s =1.867(C Y+0.375S Y)+11.2H Y+1.24W Y+0.016Q ’a +0.79Q ’a +0.8N Y(m 3/kg)式中 Q ’a － 标准状态下理论空气量，m 3/kg ；W Y－ 煤中水分所占质量分数，%；N Y － N 元素在煤中所占质量分数，％。
3、标准状态下实际烟气量Q s =Q ’s +1.016(a-1) Q’a(m 3/kg)式中 a － 空气过量系数Q ’s － 标准状态下理论烟气量，m 3/kg ；Q ’a — 标准状态下理论空气量，m 3/kg 。
注意：标准状态下烟气流量Q 以m 3/h 计，因此，Q = Q s ×设计耗煤量 4、标准状态下烟气含尘浓度sY sh Q A d C ∙=(kg/m 3) 式中 d sh － 排烟中飞灰占煤中灰分（不可燃成分）的质量分数，排放因子，％；A Y－ 煤中灰分（不可燃成分）的含量，％；Q s － 标准状态下实际烟气量，m 3/kg 。
5、标准状态下烟气中二氧化硫浓度的计算6108.022⨯⨯=sY SO Q S C (mg/m 3)式中 S Y－ 煤中含可燃硫的质量分数；Q s － 标准状态下燃煤产生的实际烟气量，m 3/kg 。
6、标况下烟气流量Q = Qs ×设计耗煤量 式中 Q s － 标准状态下燃煤产生的实际烟气量，m 3/kg ； Q － 标准状态下燃煤产生的实际烟气量，m ³/h 。
7、工况下烟气流量'Q =TQT '（m ³/h ） 式中 Q － 标准状态下燃煤产生的实际烟气量，m 3/kg ； 'Q － 工况状态下燃煤产生的实际烟气量，m ³/h 。
喷雾除尘方案计算书
一、喷雾与除尘效果的理论 1.分析推导影响喷雾降尘沉降量M 主要有以下因素：雾滴与粉尘的相对速度U 、孤立液滴捕集效率ηg 、粉尘浓度c 、捕集区截面积A 、空间体积含水量q 、雾滴截面积S 、雾滴体积V ，那么其函数关系为：),,,,,,(V S q A c U f M g ηδ=量纲分析得VcAqSU M g ηδ=(1)假设在管道内进行喷雾降尘，取管道截面积为A ，取管道单位长度dx 建立单元体分析在单元体Adx 内粉尘质量守恒：原始粉尘量=沉降后粉尘量+被沉降粉尘量，Ug 为粉尘随烟气流动速度，列表达式：Mdx dc c A U A cU g g δ++=)((2)参数说明：Ug=粉尘随烟气流动速度，m/s ；将(1)式代入(2)式得：dx VScAq U dc c A U A cU g g g η++=)((3) 参数说明：；为雾滴运动速度，，s m U U U U d g d /-= ；为体积流量，，h m A U Q q d /Q /3=；为雾滴粒径，，m D D V D S c c c ,3642ππ==;00需实验确定包括截留和扩散作用，为孤立液滴捕尘效率，，B B g p g ηηη=(4);,)]7.0/([2集效率为孤立液滴惯性碰撞捕p p p p k k ηη+=(5)为斯托克斯准数；p c g p p p k D U Bd k ,9/2μρ=(6)；为气体黏度，，为粉尘粒径，为滑动修正系数，s a m d B g p ⋅P μ由式(3)得0=+dx VScqU dc U g g η，代入 Adx D A Q U U U c dc cg d g 23η=-(7) 两边积分得：a x AD U U UQc g cd g +-=η23ln设原始粉尘浓度为c0，则x=0时，c=c0，a=lnc0 于是cd g g AD U U x UQ c c 23ln ln 0η-=-⎪⎪⎭⎫⎝⎛=c dg g AD U U x UQ c c 23exp 0η进而得出除尘率：⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=-=c d g g AD U U x UQ c c c 23exp 100ηη(8) ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+--=2220)3.6(23exp 1c g p p p p d g c D U Bd U Bd B U AU D UQx μρρη(9)仅考虑惯性碰撞捕集机理时，取B0=1，B=1 现重新整理上述参数含义： 参数含义，单位参数 含义，单位 参数含义，单位 U雾滴、粉尘相对速度，m/sc D雾滴粒径，mpd粉尘粒径，mgU粉尘随烟气流动速度，m/sA管道截面积，m2pρ尘粒密度，kg/m3dU雾滴运动速度，m/s B滑动修正系数， x单位长度，m Q体积流量，m3B截留扩散系数，gμ气体黏度，Pa.s2.结论分析人工用理论计算的方法得到喷雾与除尘的关系涉及到12个参数，公式中有许多假定的参数、许多需要依靠反复试验测量的参数，因此计算过程不仅繁琐且不准确。
烟气喷水降温计算
一、初始条件初态：-100Pa(G)140℃ 3450.79NM3/h，气体体积组成如下：CO2：13.66％H2O：14.54％SO2：0.02％N2：67.16％O2：4.62％冷却水温度按32℃考虑终态：-600Pa(G) 60℃二、计算说明烟气喷水降温，至终态不含液态水，喷入的水全部汽化为水蒸汽，终态中含水量饱和。
三、物性查询所有物性数据全部查自2002版化学工业出版社出版的《化学化工物性数据手册无机卷》。
1、60℃水的饱和蒸汽压为19919 Pa；32℃饱和水的比热为4.178 J/g·K；60℃的饱和水蒸汽比焓为2609.71 KJ/kg2、各气体的比热见下表，单位为KJ/kg·K项目0℃50℃100℃150℃200℃CO2/0.84290.8677/0.9122SO2/0.62240.6365/0.6634O2/0.91820.92300.9288N21.039/ 1.040/1.043H2O140℃时为2.245；60℃时为1.924四、进出口温度下比热计算按上面表格中物性采用内插法计算进出口温度下的气体比热（单位：KJ/kg·K）。
项目CO2SO2O2N2H2O140℃0.88550.64730.9277 1.0422.24560℃0.84790.62520.91921.0396 1.924五、能量衡算假定需水量为n kmolCO2：3450.79×13.66％＝471.378 NM3/h＝21.044 kmolH2O：3450.79×14.54％＝501.745 NM3/h＝22.399 kmolN2：3450.79×67.16％＝2317.551 NM3/h＝103.462 kmolO2：3450.79×4.62％＝159.426 NM3/h＝7.117 kmolSO2：3450.79×0.02％＝0.69 NM3/h＝0.031 kmol1、输入热量气体带入热量：（21.044×44.01×0.8855＋22.399×18.02×2.245＋103.462×28.01×1.042＋7.117×32×0.9277＋0.031×64.06×0.6473）×140＝694190.13 KJ水带入热量：n×18.02×4.178×32＝2409.2n KJ2、输出热量气体带出热量：(21.044×44.01×0.8479＋22.399×18.02×1.924＋103.462×28.01×1.0396＋7.117×32×0.9192＋0.031×64.06×0.6252）×60＝287109.29KJ水变为水蒸汽带出热量：n×18.02×2609.71＝46974.78n KJ3、进出能量平衡694190.13＋2409.2n＝287109.29＋46974.78n解得：n＝9.134 kmol＝164.6 kg说明：气体按理想气体的比热，比热不是线性变化的，按内插法等比例折算后计算所用的比热要小于实际的比热，水蒸汽按饱和水蒸汽的比热，而初始状态的水蒸汽为过热状态，其实际比热值要大于计算所用的比热值，所以计算结果比我第一版的结果要小一些，但两版的计算方法都没有问题。
烟气喷淋降温除尘计算书
＝21670783.36 KJ! A6 H0 W5 A0 T5 n
水带入热量：n×18.02×4.178×32＝2409.2n KJ: i4 ^9 \" J8 R8 M6 O
2、输出热量 9 t1 u( X" V+ P5 ^; d( _
气体带出热量：, m: ]( o* y# l/ H3 b
(518.35×44.01×0.8479 ＋ 551.74×18.02×4.178 ＋
/
w: F
3 k 1.042
r; F2 Y8 r, @$ H9
/
, n# _2 l6 v' ]5 E
四、进出口温度下比热计算
按上面表格中物性采用内插法计算进出口温度下的气体比热（单位：
KJ/kg·K）。
项目 150℃ 100℃
CO2
SO2
O2
N2
" B# N# n& o) P,
0.8855
y3 T2 i8 [
H2O
% H/ b" z x" Q$ r: [
4.178
4.178
五、能量衡算 假定需水量为 n kmol+ z/ ?$ q4 [9 |9 s CO2：85000×13.66％＝11611 NM3/h＝518.35 kmol H2O：85000×14.54％＝12358 NM3/h＝551.74 kmol2 p. ]+ U7 i( T6 U. U9 X N2： 85000×67.16％＝57086 M3/h＝2548.48 kmol O2： 85000×4.62％＝3927 NM3/h＝175.31 kmol SO2：85000×0.02％＝1700 NM3/h＝75.89 kmol) v6 R$ }* y& Q3 t
烟气喷水降温
一、初始条件初态：-100Pa(G)140℃3450.79NM3/h，气体体积组成如下：CO2：13.66％H2O：14.54％SO2：0.02％N2：67.16％O2：4.62％冷却水温度按32℃考虑终态：-600Pa(G)60℃二、计算说明烟气喷水降温，至终态不含液态水，喷入的水全部汽化为水蒸汽，终态中含水量饱和。
三、物性查询所有物性数据全部查自2002版化学工业出版社出版的《化学化工物性数据手册无机卷》。
1、60℃水的饱和蒸汽压为19919 Pa；32℃饱和水的比热为4.178 J/g·K；60℃的饱和水蒸汽比焓为2609.71 KJ/kg2、各气体的比热见下表，单位为KJ/kg·K四、进出口温度下比热计算按上面表格中物性采用内插法计算进出口温度下的气体比热（单位：KJ/kg·K）。
五、能量衡算假定需水量为n kmolCO2：3450.79×13.66％＝471.378 NM3/h＝21.044 kmolH2O：3450.79×14.54％＝501.745 NM3/h＝22.399 kmolN2：3450.79×67.16％＝2317.551 NM3/h＝103.462 kmolO2：3450.79×4.62％＝159.426 NM3/h＝7.117 kmolSO2：3450.79×0.02％＝0.69 NM3/h＝0.031 kmol1、输入热量气体带入热量：（21.044×44.01×0.8855＋22.399×18.02×2.245＋103.462×28.01×1.042＋7.117×32×0.9277＋0.031×64.06×0.6473）×140＝694190.13 KJ水带入热量：n×18.02×4.178×32＝2409.2n KJ2、输出热量气体带出热量：(21.044×44.01×0.8479＋22.399×18.02×1.924＋103.462×28.01×1.0396＋7.117×32×0.9192＋0.031×64.06×0.6252）×60＝287109.29KJ水变为水蒸汽带出热量：n×18.02×2609.71＝46974.78n KJ3、进出能量平衡694190.13＋2409.2n＝287109.29＋46974.78n解得：n＝9.134 kmol＝164.6 kg说明：气体按理想气体的比热，比热不是线性变化的，按内插法等比例折算后计算所用的比热要小于实际的比热，水蒸汽按饱和水蒸汽的比热，而初始状态的水蒸汽为过热状态，其实际比热值要大于计算所用的比热值，所以计算结果比我第一版的结果要小一些，但两版的计算方法都没有问题。
毕业设计 烟道气除尘 喷淋塔
封面自己加吧目录一. NHD 脱硫法的技术机理 (2)1.1 NHD 的理化特性 (2)1.2 NHD脱硫以及再生的机理 (3)二. NHD脱硫装置设计 (3)2.1 NHD脱硫工艺流程 (3)2.2 脱硫塔设计 (4)2.2.1 筒体设计 (5)2.2.2 喷淋塔封头的设计 (6)2.2.3法兰盘的选择 (7)三.液流参数确定及泵的选取 (8)3.1进液管 (8)3.2 排液管 (8)3.3 进液泵与排液泵的选择 (9)3.4 法兰所用螺栓的选择及校核 (9)3.5 喷淋塔支座 (10)3.5.1 支座的选择 (10)四. 结论 (10)五. 结束语 (11)热电厂烟道气中的SO2和CO2脱除回收设计摘要:随着全球变暖、臭氧减少和酸雨三个污染议题日益受到重视，人们环保研究开发意识的增强，环保研究也日益兴旺。
而我国煤炭资源丰富，所以产生了很多的火电厂。
火力发电是依靠煤炭的燃烧来产生热能从而转变成动能推动发电机，再将动能转化成电能。
但是由于在现有条件下，煤炭不能充分燃烧，许多电厂一方面为了节约资金，另一方面由于技术的不成熟，没有完全燃烧的烟道气经过简单的过滤或者没有进行任何处理就排入大气，因而造成了很大的污染。
造成酸雨，光化学烟雾等危害，如果长期吸入这种空气会造成肺气肿，呼吸道感染等疾病。
因此，降低粉尘的含量，减少粉尘对大气的污染，治理酸雨，控制二氧化硫、二氧化碳的排放成为环保的首要问题。
控制二氧化硫和二氧化碳的排放、治理酸雨以及控制温室效应是火电厂环保工作的中心任务之一。
火电厂烟道气中二氧化硫和二氧化碳的处理和利用, 可带给我们巨大的益处。
主要论述了NHD( 聚二醇二甲醚) 的特性、及利用它对火电厂烟道气中二氧化硫进行脱除和回收的方法。
关键词:热电厂；NHD；除硫除碳；回收引言:根据国家环保局1999年中国环境状态公报,全国城市二氧化硫年日均浓度的平均值为105Lg/mm3，南方和北方城市年日浓度分119Lg/mm3，193Lg/mm3，均超过国家大气质量二级标准。
烟气喷淋降温除尘计算书
烟气喷淋降温除尘计算书计算说明：此计算书为脱硫烟气除尘降温喷淋量计算书，喷淋液（水）最终状态仍未液体，因此，计算时未考虑水变为水蒸气带走热量，水的比热容以液体状态的4.178带入计算，如液体最终状态为饱和水蒸气，式中带出热量公式所带入数值应为饱和水蒸气比焓，查表可得。
一、初始条件0 M- z2 R. R9 t" f9 W9 G烟气温度：150℃85000M3/h，气体体积组成如下：) N+ b: p4 e; h Y7 ICO2：13.66％4 z7 L* x; w3 W' W& MH2O：14.54％- k# P, X& g3 V2 q5 BSO2：0.02％* b5 d* B ?' w. A5 E6 g% hN2：67.16％8 l2 c0 m. d7 i+ b: hO2：4.62％冷却水温度按32℃考虑，水温和烟气最终温度按100℃" ~ e, r/ {! A- a 二、计算说明烟气喷水降温，通过气液接触热量传递达到降温效果。
三、物性查询所有物性数据全部查自2002版化学工业出版社出版的《化学化工物性数据手册无机卷》。
+ E! H8 M7 ?. @( T& `1 X* K; X4 m1、饱和水的比热为4.178 J/g·K；2、各气体的比热见下表，单位为KJ/kg·K2 }# F5 g; t4 x g/ d项目0℃50℃& `5 U( H7 x0 @. 100℃150℃% E8 I4 k! F/ I9 i3200℃T' G`* }' |! @' N- iCO2//0.84790.8855/SO2//0.62530.64735 `: V/ j7 V* K4 N/O2/: I4 U6 R: [( QC1 |; @2 r% H/0.91920.9277! q* q- H1 P/ l! T8w: F/N2& R! m: `% e6 o% o0 C3 `//, n# _2 l6 v' ]5 E1.0396 3 k 1.042r; F2 Y8 r, @$ H9/, n# _2 l6 v' ]5 EH2O5 [/ {$ I m4.1781 ~- l四、进出口温度下比热计算按上面表格中物性采用内插法计算进出口温度下的气体比热（单位：KJ/kg·K）。
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冷却水温度按32℃考虑，水温和烟气最终温度按100℃" ~ e, r/ {! A- a 二、计算说明
烟气喷水降温，通过气液接触热量传递达到降温效果。
三、物性查询
所有物性数据全部查自2002版化学工业出版社出版的《化学化工物性
数据手册 无机卷》。+ E! H8 M7 ?. @( T& `1 X* K; X4 m 1、饱和水的比热为4.178 J/g·K；
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2、各气体的比热见下表，单位为 KJ/kg·K2 }# F
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计算说明：此计算书为脱硫烟气除尘降温喷淋量计算书，喷淋液（水）
最终状态仍未液体，因此，计算时未考虑水变为水蒸气带走热量，水
的比热容以液体状态的4.178带入计算，如液体最终状态为饱和水蒸
气，式中带出热量公式所带入数值应为饱和水蒸气比焓，查表可得。
一、初始条件0 M- z2 R. R9 t" f9 W9 G 烟气温度：150℃ 85000M3/h，气体体积组成如下：) N+ b: p4 e; h Y7 I CO2：13.66％4 z7 L* x; w3 W' W& M H2O：14.54％- k# P, X& g3 V2 q5 B SO2：0.02％* b5 d* B ?' w. A5 E6 g% h N2：67.16％8 l2 c0 m. d7 i+ b: h O2：4.62％
XXX XXXX 年 XX 月 XX 号
2548.48×28.01×1.0396 ＋ 175.31×32×0.9192 ＋
75.89×64.06×0.6252）×100
＝14328769.32KJ
水带出热量：) Z# J8 Q! q' Q: q( |4 j5 L9 f
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3、进出能量平衡
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四、进出口温度下比热计算
按上面表格中物性采用内插法计算进出温度下的气体比热（单位：KJ/kg·K）。
项目 150℃ 100℃
CO2
SO2
O2
N2
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0.8855
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＝21670783.36 KJ! A6 H0 W5 A0 T5 n
水带入热量：n×18.02×4.178×32＝2409.2n KJ: i4 ^9 \" J8 R8 M6 O
2、输出热量 9 t1 u( X" V+ P5 ^; d( _
气体带出热量：, m: ]( o* y# l/ H3 b
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1、输入热量& W1 q7 f- ?! r
气体带入热量：
（ 518.35×44.01×0.8855 ＋ 551.74×18.02×4.178 ＋
2548.48×28.01×1.042
＋
175.31×32×0.9277
＋
75.89×64.06×0.6473）×1504 E% {& { }, D# g" L0 `' @0 c- A
H2O
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4.178
4.178
五、能量衡算 假定需水量为 n kmol+ z/ ?$ q4 [9 |9 s CO2：85000×13.66％＝11611 NM3/h＝518.35 kmol H2O：85000×14.54％＝12358 NM3/h＝551.74 kmol2 p. ]+ U7 i( T6 U. U9 X N2： 85000×67.16％＝57086 M3/h＝2548.48 kmol O2： 85000×4.62％＝3927 NM3/h＝175.31 kmol SO2：85000×0.02％＝1700 NM3/h＝75.89 kmol) v6 R$ }* y& Q3 t
21670783.36＋2409.2n＝14328769.32＋*7528.76n W R( N/ @* z: v- ^
解得：n＝1434 kmol＝25813 kg
由以上所得：当烟气进气温度 150℃，进水温度为 32℃，出气温度为 100℃时所需喷淋装置喷淋量为 25.813t/h. 喷头选择要求：未实现除尘降温效果建议螺旋喷头。 说明：气体按理想气体的比热，比热不是线性变化的，按内插法等比 例折算后计算所用的比热要小于实际的比热，且废气中所含成分比例 有变化，但对整体计算结果影响不大。 结论说明;此计算为理想状态下的计算结果，实际应用需考虑气液热 交换效率，热交换时间等问题，可适当加大总喷淋量，以到达预期效 果。