变量马达
变量马达的工作原理
变量马达的工作原理
变量马达是一种将电能转换成机械能的装置,它的工作原理基于电磁感应和洛伦兹力。
变量马达由定子和转子两部分组成。
定子是由铁心和绕组组成的,绕组通常由若干个线圈组成,每个线圈都与外部电源相连。
绕组中的电流会产生磁场,这个磁场是恒定不变的。
转子则是由一个或多个导体环组成,这些导体环与定子中的磁场相互作用。
当导体环在定子磁场中旋转时,根据洛伦兹力的原理,导体环内的电子将受到一个力的作用,从而使转子旋转起来。
导体环内的电子受到的力和方向是根据右手定则来确定的。
根据这个定则,当右手的大拇指指向磁场的方向,其他四指指向电流的方向时,正好与导体环受到的力的方向相同。
通过不断改变绕组中的电流,可以改变定子的磁场方向和大小。
这样,转子在定子的变化磁场中会受到不断变化的力,从而使转子旋转。
变量马达的工作原理是基于电磁感应和洛伦兹力的相互作用,在实际应用中可用于驱动各种机械装置。
液压马达技术参数
最高连续压力间歇压力连续转速间歇转速最大扭矩(Bar)(Bar)(rpm)(rpm)(Nm/bar)MRH-20020824527410 ~60010 ~30073037MRH-50049824527410 ~50010 ~250177078MRH-750745245274 5 ~ 400 5 ~ 2002700115MRH-10001005245274 5 ~ 380 5 ~ 1903080165MRH-13501357245274 3 ~ 300 5 ~ 1504820165MRH-15001530245274 3 ~ 300 5 ~ 1505590165MRH-22002195245274 3 ~ 220 5 ~ 1108040225MRH-31503140245274 3 ~ 175 5 ~ 10011480280MRH-36003628245274 3 ~ 125 5 ~ 7512747372MRH-44004398245274 3 ~ 125 5 ~ 7515790372MRH-52005255245274 3 ~ 120 5 ~ 6018464520MRH-620061862452743 ~ 1205 ~ 6022190520型号Motor Type 排量(cm 3)重量 (kg)KYB JOBAN HYDROSTAR 低速高扭力液压马达HYDROSTAR 是采用径向柱塞设计,满足了在整个转速范围内都可以输出较高的扭矩,在 3rmp 低转速时能达到极高的输出力油产生的力由柱塞通过连杆传递给偏心轴推动轴旋转配流转阀跟随轴旋转分配压力油进入工作柱塞腔多个柱塞同时处于压力证旋转连连贯平滑如左图所示变量马达是通过内置于凸轮偏心轴内部的柱塞移动来达到变量的效果。
HYDROSTAR 马达主要应用于渔船设备、钻孔机械、注塑机、伐木设备、矿山设备、破碎设备、铁路设备、锯木机械、游乐设拟器、输送行业及工业设备。
a6vm160马达变量
A6VM160是一种变量马达型号,通常用于液压传动系统中。
以下是关于A6VM160变
量马达的一些基本信息:
1. 型号:A6VM160
2. 制造商:通常与德国力士乐(Bosch Rexroth)有关。
3. 功率范围:根据型号命名规则,A6VM160表示该马达的最大容积为160 cm³。
4. 变量马达:A6VM160是一种变量容积液压马达,其输出转矩和转速可以根据控制信
号进行调整和调节。
这使得它非常适合需要根据实际工作需求调整输出的应用场景。
5. 用途:A6VM160变量马达通常用于工程机械、农业机械、港口设备等重型机械领域,用于驱动各种液压系统,如挖掘机的旋转机构、装载机的行走机构等。
需要注意的是,具体的技术参数和应用范围可能会因不同厂家或不同应用而有所差异。
如果你具体想了解某个特定厂家的A6VM160变量马达,请参考相关的厂家文档或与
供应商联系以获取更详细和准确的信息。
变量柱塞泵、马达、整体式多路阀零件的去毛刺、光整设备和工具
加 压充 入 一个 密封 容 器 中 , 学反 应产 热 , 容器 内温 化 使
度 高达 3 0  ̄ 0 0C:在 1 ~ 5 内将 工件 内外 表面 的毛 刺 5 2 ms
一
盖、 限位 块 、 回转 座 、 回转 架 、 回程盘 , 球铰 等零 件表 面去
毛刺 ; 用磁 性磨 粒光 整 工具 的有 1 7道工 序 , 2 % , 占 7 分 别 为 变量 活塞 、 泵体 、 缸体 、 油 盘 , 配 阀体 、 阀套 、 阀杆 等 零 件外 圆和 内孔 去毛 刺 、 超精 光 整等 工序 ; 热 能去 毛 用 刺 机或水 射流去 毛刺机 的有 1 2道工序 , 1 %, 占 9 分别 为 变 量 活塞 、 控制 阀体 、 先导 阀套 过 渡块 , 装 架 、 安 回转 架 等零件 的交叉孑 去毛刺 ;用六 角滚 筒 的有 3道 工序 , L 占
摘
0 50 ) 600
要 : 对 工 程机 械 的 变量 柱 塞 泵 、 达 、 体 式 多 路 阀 的 零 件进 行 了研 究 , 行 业 最 薄 弱 的 工 艺 环 节 即 去 毛 刺 、 整 工 艺 进 行 了 分 针 马 整 对 光
析 。为 避 免 重蹈 日本 2 O世 纪 7 0年代 的覆 辙 , 统 地 提 出 了去 毛 刺 、 整 设 备 和 工 具应 用 的可 行 性 方 案 , 补 了行 业 的空 白 , 把 去 毛 系 光 填 并 刺 、 整技 术 提 高 到 2 世 纪 机 械 制造 业 的 战 略 高度 , 决策 层 和 企 业 的投 资提 供 了依 据 。 光 1 为 关 键 词 : 量 柱 塞 泵 ; 达 ; 体 式 多路 阀零 件 ; 变 马 整 去毛 刺 ; 光整 设 备 和 工 具
5 , 别为 外控拨 块 、 馈拨 叉 、 % 分 反 变量拨 块 去毛刺 : 压 挤
海特克柱塞马达样本-HA6V
产品外观及简介
开式回路和闭式回路 规格8 0、10 7、1 6 0 高压范 围 至3 5 M P a
目录
特点…………………………………………………………………………………………………………………………… 147 剖视图………………………………………………………………………………………………………………………… 147 型号说明……………………………………………………………………………………………………………………… 148 技术参数……………………………………………………………………………………………………………………… 149 HD液控 变 量 … … … …… … … … … … … … … … … … ………………………………………………………………………… 150 HA高压 自 动 变 量 … …… … … … … … … … … … … … ………………………………………………………………………… 151 外形尺寸……………………………………………………………………………………………………………………… 152
规格的计算
流量
qv
=
V g·n· ηv —
1000
[L / m i n]
输出转速
N
=
Q·1 0 0 0·ηv —
Vg
[r / m i n]
输出扭矩
M
=
— V g· △p·ηmh
=
1 . 5 9 V g· △p·ηmh —
[N
m]
2π
10
或 M =— K M· △P·ηmh 10
[N m]
输出功率
P=
控 制 起 点 在V gmin 控 制 终 点 在V gmax。
萨奥丹佛斯51系列选型表-马达
MMC-代码系列系列 060 080 110 51****-1- 51-1系列- 斜轴柱塞变量马达X X XMMC-代码R: 安装法兰型式060 080 110 V SAE J 744标准安装法兰,双向变量马达X X XC 插装式法兰,双向变量马达 X X XD DIN-ISO-3019/2 标准安装法兰,双向变量马达X X XMMC-代码排量排量 060 080 110 060 排量= 60,0 ccm X080 排量= 80,7 ccm X110 排量= 109,9 ccm XMMC-代码G:后端盖油口(标准标准::SAE J518 代码62) 060 080 110A 轴向油口带冲洗阀, 代码62X X XR 侧向油口带冲洗阀, 代码62X X X 上述选项在冲洗阀选项K为NN(不带冲洗阀)时同样有效MMC-代码L: 主轴选项060 080 110 C6 21齿16/32径节XC7 23齿16/32 径节XC8 27齿16/32 径节X S1 14齿12/24 径节X XD1 W30x2x30x14x9g, 标准:DIN 5480 XD2 W35x2x30x16x9g, 标准:DIN 5480 X XD3 W40x2x30x18x9g, 标准:DIN 5480 X X D4 W45x2x30x21x9g, 标准:DIN 5480 X F1 13齿8/16 径节XMMC-代码F: 最大排量限制器060 080 110 N 100%(无最大排量限制) 60 80.7 109.9 如需其它型号排量限制要求请联系萨澳-丹佛斯代表处MMC-代码M: 控制方式060 080 110 N1 液压双位控制 X X X E1 电液双位控制,12伏电磁阀带DIN接头(带电=最小排量)X X X E2 电液双位控制,24伏电磁阀带DIN接头(带电=最小排量)X X XE7 电液双位控制,12伏电磁阀带AMP Junior Timer接头 (电磁阀带电=最小排量)X X X注:表中符号“x”=优先选项MMC-代码M: 控制方式060 080 110 F1 电液双位控制,12伏电磁阀带DIN 接头(带电=最大排量) X X X F2电液双位控制,24伏电磁阀带DIN 接头(带电=最大排量)XXXMMC-代码N :伺服压力供油及压力补偿控制匹配控制方式匹配控制方式 B1内部伺服压力(系统低压侧压力)E1,E2, E7 , F1 , F2NN 仅控制方式选项“M”=N1(液控双位)时可选N1MMC-代码J: 控制起始调节范围备注备注N无应用控制方式标准配置MMC-代码S:控制压力升幅斜度备注备注N无应用控制方式标准配置MMC-代码T: 标准阻尼孔匹配控制选项匹配控制选项U1内部伺服压力供油,标准阻尼孔选项E*/F*/N1MMC-代码W: 特殊硬件特性适于适于 060 080 110 51 VX X X 51 D X X X NNN标准选项,无特殊硬件51 CX X X 51 V X X X 51 D X ABA内部集成磁性感应环无速度传感器 壳体带传感器安装孔51 CXXXY: 最小排量限制器 (ccm/转) 3位代码位代码,,单位单位::立方厘米)排量排量 最小排量设定范围起始点最小排量设定范围起始点最小排量设定范围终止点最小排量设定范围终止点60 从 012 ccm 至040 ccm 80 从 016 ccm 至054 ccm 110从022 ccm至074 ccmMMC-代码P: A/B 口高压设定值060 080 110 AA无应用XXXMMC-代码K: 固定式冲洗阀060 080 110 NN无回路冲洗功能XXX注: 表中符号 “ x ” = 优先选项MMC-代码K: 固定式冲洗阀060 080 110 E4 4,0 l/min (2x0,8mm) X X X E6 7,0 l/min (1x1,5mm) X X X F0 11,0 l/min (2x1,5mm) X X X F3 16,0 l/min (3x1,5mm) X X X G0 22,0 l/min (4x1,6mm) X X X G3 27,0 l/min (4x1,8mm) X X X 相对压差=25±1bar,油液温度=50 - 60°C ,冲洗阀开启压力=16bar备注 MMC-代码V: 控制起始点设置备注00 固定设置(非调节式) 任何双位控制标准配置MMC-代码Z: 压力补偿控制设定备注备注00 无压力补偿控制 匹配控制方式选项:E*/F*/N1 注:表中符号“x”=优先选项MMC-代码系列系列 060 080 110 51****-1- 51-1系列- 斜轴柱塞变量马达X X XMMC-代码R: 安装法兰型式060 080 110 V SAE J 744标准安装法兰,双向变量马达X X XC 插装式法兰,双向变量马达 X X XD DIN-ISO-3019/2 标准安装法兰,双向变量马达X X XMMC-代码排量排量 060 080 110 060 排量= 60,0 ccm X080 排量= 80,7 ccm X110 排量= 109,9 ccm XMMC-代码G:后端盖油口(标准标准::SAE J518 代码62) 060 080 110A 轴向油口带冲洗阀, 代码62X X XR 侧向油口带冲洗阀, 代码62X X X 上述选项在冲洗阀选项K为NN(不带冲洗阀)时同样有效MMC-代码L: 主轴选项060 080 110 C6 21齿16/32径节XC7 23齿16/32 径节XC8 27齿16/32 径节X S1 14齿12/24 径节X XD1 W30x2x30x14x9g, 标准:DIN 5480 XD2 W35x2x30x16x9g, 标准:DIN 5480 X XD3 W40x2x30x18x9g, 标准:DIN 5480 X X D4 W45x2x30x21x9g, 标准:DIN 5480 X F1 13齿8/16 径节XMMC-代码F: 最大排量限制器060 080 110 N 100% (无最大排量限制要求) 60 80.7 109.9 如需其它型号排量限制要求请联系萨澳-丹佛斯代表处MMC-代码M: 控制方式060 080 110 TA 压力补偿控制 X X X TH 带压力补偿液压双位控制(控制触发 = 最大排量处) X X XT1 带压力补偿电液双位控制(控制触发 = 最大排量处)(电磁阀接头标准:DIN 43650 - 12V)X X X注:表中符号“ x ”=优先选项MMC-代码M: 控制方式060 080 110 T2带压力补偿电液双位控制(控制触发 = 最大排量处)(电磁阀接头标准:DIN 43650 - 24V)XXXT7 带压力补偿电液双位控制(控制触发 = 最大排量处)(电磁阀接头:AMP Junior Timer - 12V)X X XMMC-代码N :伺服压力供油及压力补偿控制匹配控制方式匹配控制方式 CA 内部伺服压力;压力补偿控制作用口;A+B;液控制动压力失效控制 T* C1 内部伺服压力;压力补偿控制作用口;A+B;无制动压力失效控制T*D1内部伺服压力;压力补偿控制作用口:A+B;电控制动压力失效控制 (电磁阀接头标准:DIN 43650,12V)D7内部伺服压力;压力补偿控制作用口:A+B;电控制动压力失效控制 (电磁阀接头:AMP Junior Timer 插座,12V)D2内部伺服压力;压力补偿控制作用口:A+B;电控制动压力失效控制 (电磁阀接头标准:DIN 43650,24V)T*MMC-代码J: 控制起始调节范围备注备注N无应用控制方式标准配置MMC-代码S:控制压力升幅斜度备注备注N无应用控制方式标准配置MMC-代码T: 标准阻尼孔匹配控制选项匹配控制选项X1内部伺服压力供油,标准阻尼孔选项T*MMC-代码W: 特殊硬件特性适于适于 060 080 110 51 VX X X 51 D X X X NNN标准选项,无特殊硬件51 CX X X 51 VX X X 51 D X ABA内部集成磁性感应环 无速度传感器 壳体带传感器安装孔51 CXXXY: 最小排量限制器 (ccm/转) 3位代码位代码,,单位:立方厘米)排量排量 最小排量设定范围起始点最小排量设定范围起始点最小排量设定范围终止点最小排量设定范围终止点60从 012 ccm至040 ccm注: 表中符号 “ x ” = 优先选项Y: 最小排量限制器 (ccm/转) 3位代码位代码,,单位单位::立方厘米)排量排量 最小排量设定范围起始点最小排量设定范围起始点最小排量设定范围终止点最小排量设定范围终止点80 从 016 ccm 至054 ccm 110从022 ccm至074 ccmMMC-代码P: A/B 口高压设定值060 080 110 AA无应用XXXMMC-代码K: 固定式冲洗阀060 080 110 NN 无回路冲洗功能 X X X E4 4,0 l/min (2x0,8mm) X X X E6 7,0 l/min (1x1,5mm) X X X F0 11,0 l/min (2x1,5mm) X X X F3 16,0 l/min (3x1,5mm) X X X G0 22,0 l/min (4x1,6mm) X X X G327,0 l/min (4x1,8mm)XXX相对压差=25±1bar ,油液温度=50 - 60°C ,冲洗阀开启压力=16barMMC-代码V:控制起始点设置 备注备注00固定设置 (非调节式)任何双位控制标准配置MMC-代码Z: 压力补偿控制设定 备注备注**双位代码,单位:10bar压力补偿控制起始点压力设定范围:110bar-370bar注: 表中符号 “ x ” = 优先选项系列 160 250 MMC-代码系列51 51系列- 斜轴柱塞变量马达X XMMC-代码R: 安装法兰型式160 250 V SAE J 744标准安装法兰,双向变量马达X XC 插装式法兰,双向变量马达 XMMC-代码规格160 250 160 排量= 160,9 ccm X250 排量= 250,0 ccm X标准::SAE J518 代码62) 160 250 MMC-代码G: 后端盖油口(标准A 轴向油口带冲洗阀, 代码62X XR 侧向油口带冲洗阀, 代码62X X 上述选项在冲洗阀选项为(不带冲洗阀)时同样有效MMC-代码L: 主轴选项160 250 C8 27齿16/32径节X X F1 13齿8/16径节XF2 15齿8/16径节X X D5 W50x2x30x24x9g,标准:DIN 5480 XMMC-代码F: 最大排量限制器160 250 N 100% (无最大排量限制要求)160.9 250 如需其他排量限制器请联系萨澳-丹佛斯代表处MMC-代码M: 控制方式160 250 E2 电控双位,24V电磁阀带DIN接头(电磁阀带电=最小排量)F2 电控双位,24V电磁阀带DIN接头(电磁阀带电=最大排量) X X HZ 液压双位控制,单控制油路(控制压力>45psi=切换至最小排量) X X匹配控制方式MMC-代码N:伺服压力供油及压力补偿控制匹配控制方式B1 内部伺服压力;无压力补偿控制 HZA5 内部伺服压力;无压力补偿控制 F1,F2范围备注备注控制起始调节范围MMC-代码J: 控制起始调节A 2-5bar(29-73psi) 液压双位控制压力达到设定值时切换至最小排量 注:表中符号“ x ”=优先选项MMC-代码S:控制压力升幅斜度备注备注 N 无应用 控制方式标准配置MMC-代码T: 标准阻尼孔匹配控制选项匹配控制选项 G0 内部伺服压力供油,标准阻尼孔选项 F2A5 , HZB1MMC-代码W: 特殊硬件特特殊硬件特性性适于适于 160 25051 V X X51 DACA速度传感器, 4.5-15V, Packard weather-pack 4针插座,带旋向检测功能(KPP*13408, KPP*23408)51 C51 V X X51 D XNNN 无特殊硬件51 C XMMC-代码P: A/B口高压设定值160 250 AA 无应用 X XMMC-代码K: 固定式冲洗阀160 250 NN 无回路冲洗功能 X X H0 34,5 l/min (4x2,3mm) X X F0 11,0 l/min (2x1,5mm) X X F3 16,0 l/min (3x1,5mm) X X G0 22,0 l/min (4x1,6mm) X X G3 27,0 l/min (4x1,8mm) X XMMC-代码V:控制起始点设置备注备注03 固定设置(非调节式) 任何双位控制标准配置MMC-代码Z: 压力补偿控制设定备注备注00 无压力补偿控制 标准配置注:表中符号“ x ”=优先选项Y: 最小排量限制器(立方厘米/转),3位代码)排量排量最小排量设定范围起始点最小排量设定范围起始点 最小排量设定范围终止点最小排量设定范围终止点 160 从032 ccm至115 ccm250 从050 ccm至168 ccm系列 160 250 MMC-代码系列51 51系列- 斜轴柱塞变量马达X XMMC-代码R: 安装法兰型式160 250 V SAE J 744标准安装法兰,双向变量马达X XC 插装式法兰,双向变量马达 XMMC-代码规格160 250 160 排量= 160,9 ccm X250 排量= 250,0 ccm X标准::SAE J518 代码62) 160 250 MMC-代码G: 后端盖油口(标准A 轴向油口带冲洗阀, 代码62X XR 侧向油口带冲洗阀, 代码62X X 上述选项在冲洗阀选项为(不带冲洗阀)时同样有效MMC-代码L: 主轴选项160 250 C8 27齿16/32径节X XF1 13齿8/16径节XF2 15齿8/16径节X XD5 W50x2x30x24x9g,标准:DIN 5480 X MMC-代码F: 最大排量限制器160 250 N 100%无限制(其他排量限制器请联系萨澳代表处)160.9 250 MMC-代码M: 控制方式160 250 TA 压力补偿控制 X XTH 带液控双位的压力补偿控制(外控口存在压力信号=最大排量) X XT1 带电控双位的压力补偿控制(12V,DIN接头,带电=最大排量) X XT2 带电控双位的压力补偿控制(24V,DIN接头,带电=最大排量) X X匹配控制方式 MMC-代码N: 伺服控制压力及压力补偿控制功能匹配控制方式C0 内部伺服供油压力(高压侧压力),压力补偿作用口A+B,带制动压力失效功能 TA, TH, T1, T2 C2 内部伺服供油压力(低压侧压力),压力补偿作用口A+B,无制动压力失效功能 TA, TH, T1, T2MMC-代码J: 控制起始点设置范围备注备注L 110-370 bar 匹配控制:TA,TH,T1,T2注:表中符号“ x ”=优先选项MMC-代码S:控制压力升幅斜度备注备注N无应用控制方式标准配置MMC-代码T: 标准阻尼孔匹配控制选项匹配控制选项G0内部伺服压力供油,标准阻尼孔选项T1C0,T1C2,T2C2,TAC0,TAC1,TAC2,THC0, THC2MMC-代码W: 特殊硬件特性适于适于 160 250 51 V X X 51 D ACA速度传感器, 4.5-15V, Packard weather-pack 4针插座,带旋转方向检测功能(KPP*13408, KPP*23408)51 C 51 VX X 51 D X NNN无特殊硬件51 CXY: 最小排量限制器 (立方厘米/转), 3位代码)排量排量 最小排量设定范围起始点最小排量设定范围起始点最小排量设定范围终止点最小排量设定范围终止点160 从 032 ccm 至115 ccm 250从050 ccm至 168 ccmMMC-代码P: A/B 口高压设定值160 250 AA无应用XXMMC-代码K: 固定式冲洗固定式冲洗阀阀160 250 NN 无回路冲洗功能 X X H0 34,5 l/min (4x2,3mm) X X F0 11,0 l/min (2x1,5mm) X X F3 16,0 l/min (3x1,5mm) X X G0 22,0 l/min (4x1,6mm) X X G327,0 l/min (4x1,8mm)XXMMC-代码V:控制起始点设置 备注备注00无任何压力补偿控制标准配置MMC-代码Z: 压力补偿控制设定(2位代码位代码,,单位单位:10bar :10bar :10bar)) 备注(举例举例::A1A1==110bar 110bar,,B0B0==200bar 200bar,,C7C7==370bar 370bar)) **双位代码中第一位代码A=1,B=2,C=3 即A*=1*,B*=2*,C*=3*压力补偿设定压力=2位代码×10barA1-A9=110 - 190 Bar (1450-2755 psi) B0-B9=200 - 290 Bar (2900-4205 psi) C0-C9=300 - 390 Bar (4350-5655 psi)注: 表中符号 “ x ” = 优先选项MMC-代码系列系列 080 110 160 25051 51系列- 斜轴柱塞变量马达X X X XMMC-代码R: 安装法兰型式080 110 160 250 V SAE J 744标准安装法兰,双向变量马达X X X XD DIN-ISO-3019/2 标准法兰,双向变量马达X X XMMC-代码规格080 110 160 250 080 排量= 80,7 ccm X110 排量= 109,9 ccm X160 排量= 160,9 ccm X250 排量= 250,0 ccm X MMC-代码G: 后端盖油口(标准标准::SAE J518 代码62) 080 110 160 250A 轴向油口带冲洗阀, 代码62X X X XR 侧向油口带冲洗阀, 代码62X X X X 上述选项在冲洗阀选项K为NN(不带冲洗阀)时同样有效MMC-代码L: 主轴选项080 110 160 250 F2 15齿8/16 径节X X C7 23齿16/32径节XC8 27齿16/32径节X X X S1 14齿12/24 径节XD5 W50x2x30x24x9g, 标准:DIN 5480 XD2 W35x2x30x16x9g,标准:DIN 5480 XD3 W40x2x30x18x9g,标准:DIN 5480 X XD4 W45x2x30x21x9g,标准: DIN 5480 X XF1 13齿8/16径节X XMMC-代码F: 最大排量限制器080 110 160 250 N 100%(无最大排量限制要求)80.7 109.9 160.9 250 如需其他排量限制器请联系萨澳-丹佛斯代表处MMC-代码M: 控制方式080 110 160 250EQ 电液比例控制(PCP伺服阀,DIN接头)外部伺服供油压力,可选配压力补偿控制(PCOR)X X X XHS 液压比例控制(单控制油路),可选配压力补偿控制(PCOR)X X X X HZ 紧凑型液压比例控制(单控制油路) X X X X 注:表中符号“ x ”=优先选项MMC-代码M: 控制方式080 110 160 250D7 电液比例控制(比例减压阀,PWM 12V,AMP Junior Timer接头)外部伺服供油压力.带电=最小排量,可选配PCORX X X XD8 电液比例控制(比例减压阀,PWM 24V,AMP Junior Timer接头)外部伺服供油压力.带电=最小排量,可选配PCORX X X XL1 电液比例控制(比例换向阀,12V,DIN接头)电磁阀工作=最小排量X X X XL2 电液比例控制(比例换向阀,24V,DIN接头)电磁阀工作=最小排量X X X XL7 电液比例控制(比例换向阀,12V,AMP Junior Timer接头)电磁阀工作=最小排量X X X XMMC-代码N: 伺服控制压力及压力伺服控制压力及压力补偿控制功能补偿控制功能匹配控制方式匹配控制方式 A1 内部伺服供油压力,压力补偿作用口(PCOR)A+B, 带制动压力失效功能 HS,EQA2 内部伺服供油压力,压力补偿作用口(PCOR)A+B, 不带制动压力失效功能 HS,EQA5 内部伺服供油压力,无压力补偿作用,无制动压力失效功能 EQM1 外部伺服供油压力,压力补偿作用口(PCOR)A+B, 带制动压力失效功能 D7,D8 B1 外部伺服供油压力,无压力补偿作用,无制动压力失效功能 HZ,L1,L2,L7MMC-代码J: 控制起始点设置范控制起始点设置范围围备注备注B 5-12 bar HS,HZC 12-30 bar HS,HZA 2 - 5 bar HS,HZJ 15 - 50 mA EQV 220 mA L2W 440 mA L1,L7K 50 - 85 mA EQR 320 mA D8S 640 mA D7MMC-代码S: 比例控制压力升幅斜度(马达斜轴角度范围从32° 到6°, 比率5 : 1 ) Y 70mA 匹配控制方式:EQA 425 mA 匹配控制方式:L2B 850 mA 匹配控制方式:L1,L7E 7 bar 匹配控制方式: HS,HZH 14 bar 匹配控制方式: HS,HZK 548 mA 匹配控制方式:D7J 274mA 匹配控制方式:D8Z 95mA 匹配控制方式:EQMMC-代码T: 压力补偿控制标准阻尼孔尺寸匹配控制方式匹配控制方式 A6 内部伺服控制压力,无压力补偿控制( PCOR )功能 EQA5,HSA5 A9 内部伺服控制压力,无压力补偿控制( PCOR )功能 EQA6 C0 内部伺服控制压力,无压力补偿控制( PCOR )功能 L1B1,L2B1 C2 内部伺服控制压力,无压力补偿控制( PCOR )功能 HZB1,L2B1 E1 内部伺服控制压力, PCOR 作用口 A+B,无制动压力失效功能 EQA2,HSA2 E2 内部伺服控制压力, PCOR 作用口 A+B,带制动压力失效功能 EQA1,HSA1 G0标准阻尼孔HZB1,L1B1,L7B1MMC-代码W: 特殊硬件特性适于适于 080 110 160 250 51 V X X X X 51 D ACA速度传感器, 4.5-15V, Packard weather-pack 4针插座,带旋向检测功能(KPP*13408,KPP*23408)51 C X 51 VX X X X 51 D NNN无特殊硬件51 CXXY: 最小排量设置范围 (立法厘米/转) 3 位代码规格规格设定范围起始点设定范围起始点设定范围终止点设定范围终止点 80 从 016 ccm 到 054 ccm110 从 022 ccm 到 074 ccm160 从 032 ccm 到 115 ccm 250从 050 ccm到 168 ccmMMC-代码P: 回路冲洗阀080 110 160 250 AA回路冲洗阀开启压力为 6.2bar (此选项同样适用于选项 K: NN)XXXXMMC-代码K: 不可调节式冲洗阀设定 080 110 160 250 NN 无回路冲洗功能 X X X X E4 4,0 l/min (2x0,8mm) X X X E6 7,0 l/min (1x1,5mm) X X X X F0 11,0 l/min (2x1,5mm) X X X X F3 16,0 l/min (3x1,5mm) X X X X G0 22,0 l/min (4x1,6mm) X X X X G3 27,0 l/min (4x1,8mm) X X X X H034,5 l/min (4x2,3mm)XXXXMMC-代码T: 压力补偿控制标准阻尼孔尺寸匹配控制方式匹配控制方式 A6 内部伺服控制压力,无压力补偿控制( PCOR )功能 EQA5,HSA5 A9 内部伺服控制压力,无压力补偿控制( PCOR )功能 EQA6 C0 内部伺服控制压力,无压力补偿控制( PCOR )功能 L1B1,L2B1 C2 内部伺服控制压力,无压力补偿控制( PCOR )功能 HZB1,L2B1 E1 内部伺服控制压力, PCOR 作用口 A+B,无制动压力失效功能 EQA2,HSA2 E2 内部伺服控制压力, PCOR 作用口 A+B,带制动压力失效功能 EQA1,HSA1 G0标准阻尼孔HZB1,L1B1,L7B1MMC-代码W: 特殊硬件特性适于适于 080 110 160 250 51 V X X X X 51 D ACA速度传感器, 4.5-15V, Packard weather-pack 4针插座,带旋向检测功能(KPP*13408,KPP*23408)51 C X 51 VX X X X 51 D NNN无特殊硬件51 CXXY: 最小排量设置范围 (立法厘米/转) 3 位代码规格规格设定范围起始点设定范围起始点设定范围终止点设定范围终止点 80 从 016 ccm 到 054 ccm110 从 022 ccm 到 074 ccm160 从 032 ccm 到 115 ccm 250从 050 ccm到 168 ccmMMC-代码P: 回路冲洗阀080 110 160 250 AA回路冲洗阀开启压力为 6.2bar (此选项同样适用于选项 K: NN)XXXXMMC-代码K: 不可调节式冲洗阀设定 080 110 160 250 NN 无回路冲洗功能 X X X X E4 4,0 l/min (2x0,8mm) X X X E6 7,0 l/min (1x1,5mm) X X X X F0 11,0 l/min (2x1,5mm) X X X X F3 16,0 l/min (3x1,5mm) X X X X G0 22,0 l/min (4x1,6mm) X X X X G3 27,0 l/min (4x1,8mm) X X X X H034,5 l/min (4x2,3mm)XXXXMMC MMC--代码V: 控制起始点备注备注((单位单位::1bar 或mA )**起始点设定值需在选项 “J”允许的范围内举例:06=6bar,30=30mA,B2=220mA(控制方式L2),D4=440mA(控制方式L1/L7),C2=320mA(控制:D8),F4=640mA(控制方式:D7)MMC-代码Z: 压力补偿控制设定备注备注**压力补偿设定 单位:10bar当伺服压力及压力补偿选项“N”=‘A5’或‘B1’时,“Z”=‘00’ 当“N”=‘A1’‘A2’‘M1’时,压力补偿起始点设定压力为**×10bar注: 表中符号 “ x ” = 优先选项。
【精品完整版】A6V斜轴式变量马达
A6V80HA22FZ2斜轴式轴向柱塞变量马达的设计兰州理工大学 热能与动力工程(液压方向) 杨自升摘要近年来,液压传动的应用迅猛拓展,在国外工业发达的国家液压工业发展速度要高于机械工业的增长,然而因为没有掌握核心技术的知识产权,国内液压工业表面火爆场面的背后确实存在很大的不足。
基于此,一些国内的企业和研究机构积极开展液压技术(主要是泵、马达等主要液压元件)的研究工作,并取得了一系列的成果。
本次设计的斜轴式轴向柱塞马达的额定压力为31.5MPa ,排量为80ml/r ,公称转速为2750r/min 。
本文描述了斜轴式轴向柱塞变量马达的工作原理,并对其进行了运动学分析,并且还着重对柱塞马达的连杆-柱塞、缸体、配流盘和主轴进行了设计和校核。
此次设计的柱塞马达为了降低流量脉动采用了七个柱塞,配流盘的设计采用了球面配流方式,具有良好的自定位和自保持性,转速稳、噪声低,卸荷槽的设计也在一定程度上减小了液压冲击。
本设计对斜轴式柱塞马达进行了分析和设计,主要分析了轴向柱塞马达的结构,包括连杆-柱塞的结构形式,配流盘的结构形式和变量机构的结构形式。
此外,本文还对轴向柱塞马达关键零部件进行了受力分析和校核,并用SolidWorks 软件绘制出了A6V 斜轴式柱塞马达的三维零件图和装配图。
关键词:斜轴式柱塞马达;大排量;配流盘; 变量机构AbstractIn recent years, the application of hydraulic is expanding rapidly. In the industrial developed foreign countries, the growth pace of industrial development of hydraulic is higher than that of the machinery industry. But without mastering the advanced intellectual property rights of advanced technology, it is actually a great deficiency behind the domestic hot hydraulic industrial surface. Based on this, a number of domestic enterprises and research institutions carry out the research on pump and motor, and made a series of results.The design of the Bent Axis Piston Motor ’s rated pressure is 31.5MPa, the displacement is 80ml/ r ,the rotate speed is 2750r/min. This article describes the Bent Axis Piston Motor, the working principle of the piston pump kinematics analysis and force. Focusing on piston pump plunger, cylinder, valve plate and shaft design and check .The piston motor design in order to reduce flow pulsation with a seven plunger valve plate design with a spherical surface with flow mode, with good self-positioning and self-preservation, steady speed, low noise, the design of the plastic bag hydraulic impact is reduced to a certain extent.The design of the Bent axis piston motor for the analysis and design, the main structure of the axial piston motor, including the plunger, the structure, the structural type of valve plate for analysis and design. This article also carried out analysis and calculation of piston motor, a variable piston motor mechanism design, the work piston assembly parts diagram and three-dimensional map with the help of SolidWorks.Keywords: Bent Axis Piston Motor; Large displacement; Valve plate; Institutional variables一、前言1、设计参数公称压力31.5n P MPa = 公称排量80/q ml r = 额定转速2750/min n r =变量形式:高压自动变量2、A6V 斜轴式轴向柱塞变量马达结构图斜轴式液压马达一般都由缸体、配油盘、连杆-柱塞、主轴、变量机构等主要零件组成(图2-1-1)。
变量柱塞马达
变量柱塞马达(Variable Displacement Piston Motor)是一种液压马达,其柱塞的排列和工作状态可以根据需要进行调整和改变。
它是通过调整柱塞行程和排列方式来改变输出扭矩和速度的液压装置。
变量柱塞马达的主要原理是通过控制流入柱塞马达的液体的流量来改变其工作状态。
当液体流入时,柱塞沿着马达的内部圆柱体轨道运动。
通过改变柱塞的行程和排列方式,可以调整和改变输出扭矩和速度。
一种常见的变量柱塞马达设计是斜盘式(Swashplate Type)马达。
它包括一个斜面盘,盘上有一定数量的柱塞。
当液体流入马达时,斜面盘被控制器调整角度,改变柱塞的行程,从而改变输出扭矩和速度。
变量柱塞马达具有调节范围广、响应速度快、效率高等优点。
它广泛应用于工程机械、农业机械、航空航天设备等领域,用于驱动各种液压系统和执行各种工作任务。
变量泵控制变量马达系统建模及控制
变量泵控制变量马达系统建模及控制王岩【摘要】The variablepump controlling variablemotor (VPCVM) is an essential nonlinear system with dualinput, singleoutput and coupling, for which regular control algorithms are ineffective to achieve the required control performances. Based on linearization theory for VPCVM, we propose an improved BangBang control algorithm for tackling the nonlinearity and the unsolvable coupling. First we develop a mathematical model of VPCVM involving the multiplication nonlinearity with the output variable; and then, we linearize the model by using the feedback linearization theory. Based on the linearized model, we develop the improved BangBang control algorithm to achieve the rapid control for VPCVM. Simulation results demonstrate that the proposed algorithm realizes the desired rapid control on VPCVM with performances higher than that of conventional control methods. Furthermore, this algorithm exhibits a strong robustness against the variations of rotational speed and load.%变量泵控制变量马达系统是一个双输入单输出耦合本质非线性系统,常规控制方法很难取得满意的控制效果.针对变量泵控制变量马达系统非线性和不可解耦的特点,提出基于线性化理论的变量泵变量马达Bang-Bang控制算法.首先建立变量泵控制变量马达系统数学模型,模型存在包括输出变量在内的相乘非线性,然后运用反馈线性化理论将非线性数学模型线性化,最后提出新的Bang-Bang控制算法实现变量马达的快速控制.仿真研究表明该算法可以实现系统快速控制,效果优于目前常规控制方法,而且算法对马达转速和负载变化都具有较强的鲁棒性.【期刊名称】《控制理论与应用》【年(卷),期】2012(029)001【总页数】6页(P41-46)【关键词】反馈线性化;Bang-Bang控制;鲁棒性【作者】王岩【作者单位】北京航空航天大学交通科学与工程学院,北京100191【正文语种】中文【中图分类】TP271.31 引言(Introduction)变量泵控制变量马达系统因具有效率高、调速范围宽等优点在大型采掘机械和部分工程机械中广泛应用,在不考虑系统泄漏时,马达转速为式中:ωm为马达转速,ωp为变量泵转速,qp为变量泵排量,qm为变量马达排量. 由式(1)可以看出,变量泵控制变量马达系统是一个双输入(变量泵排量和变量马达排量)单输出(变量马达转速)的双变量耦合本质非线性液压系统.当ωp一定时,对于期望转速ωm有无穷多组输入(qp,qm)满足要求,控制量存在不确定性,常规控制方法很难取得满意控制效果[1].目前变量泵控制变量马达系统有两种控制方法,一是将变量泵控制变量马达系统分解为变量泵控制定量马达和定量泵控制变量马达[2−3],这种控制方法降低了系统调速性能;二是变量泵和变量马达转速同时控制,文献[4−5]采用Takagi-Sugeno模糊算法实现变量泵变量马达系统控制,但响应速度比较低.近年来,微分几何理论的发展推动了非线性系统的研究,它在非线性系统的线性化与解耦控制中起到了重要作用[6−7].文献[8]采用微分几何方法解耦,运用反馈线性化方法对解耦后的系统进行线性化实现了磁浮列车搭接结构的非线性解耦控制;文献[9]运用微分几何理论和状态反馈控制律实现了交流异步电动机运行控制模型的完全线性化和解耦控制.变量泵控制变量马达系统是双输入、单输出非线性系统,无法实现解耦,但可以运用反馈线性化理论将其线性化,为其他控制算法的引入提供可能. 针对本文控制系统存在包括输出变量在内的相乘非线性,首先运用反馈线性化理论将马达转速表达成变量泵控制电压和变量马达控制电压的线性组合;其次在不解耦情况下,根据Bang-Bang[10−11]控制时间最优特点,提出新的Bang-Bang控制算法实现变量马达的快速控制.传统Bang-Bang控制器的输出仅取决于切换函数的正、负,新Bang-Bang控制器的输出不仅取决于切换函数的符号,而且还取决于控制量系数的正、负;最后通过仿真验证了控制算法的正确性和鲁棒性.2 变量泵控制变量马达系统建模及线性化(VPCVM model and linearization)变量泵控制变量马达系统如图1所示.图1 变量泵控制变量马达原理Fig.1 The principle of VPCVM2.1 变量泵控制变量马达系统建模(VPCVM model)变量泵排量控制:式中:Tp为变量泵的时间常数,kp为变量泵的比例系数,up为变量泵控制电压.变量马达排量控制:为了确保系统安全,马达的初始排量为全排量,最小排量为全排量的0.3倍,随着控制电压增加马达排量减小,因此马达实际排量为式中:qmmax为变量马达全排量,qmk为变量马达控制排量.式中:Tm为变量马达的时间常数,km为变量马达的比例系数,um为变量马达控制电压.变量泵流量方程:式中:Qp为变量泵的输出流量,Ctp为变量泵的总泄漏系数,P为变量泵高压腔压力. 液压马达的流量连续方程:式中:Ctm为变量马达的总泄漏系数,V0为变量泵高压腔一侧的总容积,βe为液压油弹性模量.马达的负载力矩平衡方程:式中:Jt为负载转动惯量,Bt为阻尼系数,TL为负载力矩.联立式(2)−(7)得令x1=qp,x2=qmk,x3=P,x4= ωm,则式(8)可以写为式中:由式(9)可以看出,式(9c)(9d)中存在包括输出量x4在内的相乘非线性,变量泵控制变量马达是一个双输入up和um、单输出ωm的本质非线性系统.将式(9)改写为式中:x=[x1x2x3x4]T为系统的状态,u=[upum]T为系统输入,系统输出:应用反馈线性化方法式(12)将式(10)进行线性化:式(12)中,符号Lfh(x)表示h关于f的Lyapunov导数,其定义为Lfh(x)= f(x).由由式(12)得式中:由式(13)可以看出,变量泵控制变量马达系统是一个双输入up和um、单输出ωm 的系统,使用反馈线性化将其转化为线性关系,通过控制up和um使系统的输出y 满足要求.3 变量泵控制变量马达Bang-Bang控制算法(Bang-Bang control for VPCVM) 线性化以后变量泵控制变量马达系统是一个双输入单输出不可解耦模型,为了实现系统时间最优控制,在不解耦情况下将Bang-Bang控制理论引入系统控制.3.1 Bang-Bang控制的原理(Principle of Bang-Bang control)Bang-Bang控制又称时间最优控制,设非线性时变系统的状态方程由下列微分方程描述[12]:初始条件为x(t0)=x0.目标集条件为S(t),x(t)∈S(t).性能指标为J(t)=1dt=tf−t0.控制u(t)是受限的,即|u(t)|≤M.现在的问题是要求最优控制函数,使系统从x0最快转移到终值状态xj:J()≤J(u),u∈Ω.对象的状态方程(12)满足一定条件时,受限控制uj(t)的最优解为其中:(t)为开关函数,∆表示不确定.3.2 变量泵变量马达系统Bang-Bang控制算法(Bang-Bang control for VPCVM) 根据式(13)和第3.1节Bang-Bang控制原理,采用式(15)可以实现变量泵控制变量马达的时间最优控制,也就是使系统响应最快[10−11].变量泵控制电压up∈[−M,+M],变量马达控制电压um∈[−N,+N].定义马达转速误差e:式中:e为马达转速误差;yd为马达期望转速.取切换函数式中c1,c2满足hurwitz条件.根据Bang-Bang控制原理和式(13),变量泵变量马达系统Bang-Bang控制算法思想如下:1)如果切换函数q>0,则可以解释为系统输出y小于期望yd,必须使y增大.2)要快速增大y,则必须快速增大y(1);要快速增大y(1),则必须快速增大y(2);要快速增大y(2),则必须快速增大y(3);要快速增大y(3),则必须使式(13)中的G1(x)up>0和G2(x)um>0.3)要使G1(x)up>0,有两种情况:如果G1(x)>0,则up=+M;如果G1(x)<0,则up=−M.同理可以推导出其他情况,如图2所示.图2 变量泵控制变量马达Bang-Bang控制律Fig.2 Bang-Bang control law for VPCVM根据图2得基于线性化理论的变量泵变量马达Bang-Bang控制律如表1所示.表1 变量泵控制变量马达Bang-Bang控制律Table 1 Bang-Bang control law for VPCVM注:“+”表示大于零,“−”表示小于零,“x”表示不论何值,“不变”表示控制信号保持不变.q G1(x) up G2(x) um+ + +M + +N+ − −M − −N− + −M + −N−−+M−+N 0 x 不变 x 不变由表1可以看出,在基于线性化理论的变量泵变量马达Bang-Bang控制算法中,只需根据切换函数q,G1(x)和G2(x)的正负就可确定变量泵up和变量马达控制量um,避免出现引言中提到对于期望ωm有无穷多组(up,um)问题,且大大减少了算法的计算量.传统Bang-Bang控制器的输出仅取决于切换函数q的正、负,而新Bang-Bang控制器的输出不仅取决于切换函数的符号,而且还取决于控制量系数G1(x)和G2(x)的正、负,这是两者之间的不同,也是本文解决多输入单输出系统快速性的创新点. 3.3 零动态分析(Analyse of zero-dynamics)系统输出的李导数为:根据相对阶定义,公式(9)描述的系统相对阶γ=3,小于系统的相对维数n=4.由伏柔贝尼斯定理可知:存在n−γ =1个函数ξ(x),使其满足Lgξ(x)≤dξ(x),g≥0,且满足秩条件:求得一个解为则当y===0时,系统零动态方程为由式(9a)可以看出,x1是一个惯性环节,根据第3.2节控制算法可知输入up有界,则x1有界.由式(20)可以看出,ξ也是一个惯性环节,当x1有界时,ξ有界.由此可以看出,系统零动态稳定.4 传统控制算法仿真研究(Traditional control law simulation)变量泵控制变量马达系统,采用上海柴油机股份有限公司的D6114ZG9B型柴油机,Linde公司型号为HPV75--02变量泵和型号为HMV105--02变量马达(注:马达最大排量为全排量,最小排量为0.3倍全排量).系统参数:工程机械中将变量泵控制变量马达系统分解为变量泵控制定量马达和定量泵控制变量马达两个阶段来控制,为此传统控制算法分为3种形式,即变量泵控制定量马达系统、定量泵控制变量马达系统和变量泵变量马达独立PID控制,下面分别加以研究.4.1 变量泵控制定量马达(Variable displacement pump control fixed displacement motor)图1中马达为定量马达,排量为60cc/rev,负载TL=50N·m,变量泵采用PID控制,控制参数为kp=0.0015,ki=0.0015,kd=0.0002,马达转速响应如图3所示,在马达期望转速ωmp=150rad/s时,系统超调量0.7%,调节时间tp=0.75s.4.2 定量泵控制变量马达(Fixed displacement pump control variable displacement motor)图1中泵采为全排量,马达采用PID控制,控制参数为kp=0.0002,ki=0.0008,kd=0.0001,负载TL=50N·m,马达转速如图3所示,在马达期望转速ωmp=150rad/s时,系统超调量1.9%,调节时间tp=0.82s.图3 传统算法下变量泵变量马达系统响应Fig.3 Motor speed of VPCVM controlled by traditional control law4.3 变量泵变量马达独立PID控制(PID control for variable displacement pump and variable displacement motor)图1中变量泵和变量马达控制,采用PID控制算法,负载TL=50N·m,变量泵变量马达独立控制马达信号速度响应如图3所示,系统超调量0.5%,调节时间为0.631s.在马达期望转速ωmp=150rad/s时,超调量0.5%,调节时间tmp=0.631s,此时变量泵和变量马达排量如图4所示.图4 变量泵变量马达独立控制排量百分比Fig.4 Pump and motor displacement percent由图3可以看出tmp<tp<tm,也就是说变量泵控制变量马达系统比变量泵控制定量马达系统或者定量泵控制变量马达系统响应速度快.由图4可以看出,变量泵和变量马达各自独立控制时在t∈[0.2,0.5]区间内存在排量耦合现象,影响系统的响应速度.5 基于新的Bang-Bang算法仿真(Simulation based on the new Bang-Bang) 根据第3部分新的Bang-Bang算法原理,取式(17)中的参数c1=0.04,c2=0.0001进行仿真研究,仿真分为两种情况,即相同负载不同转速和相同转速不同负载.5.1 相同负载不同转速仿真(Simulation under the same load and different speed)当负载TL=50N·m,马达期望转速为ωm1=50rad/s,ωm2=100rad/s,ωm3=150rad/s时,在新Bang-Bang控制算法作用下系统响应如图5所示,在ωm3=150rad/s时变量泵和变量马达排量百分比如图6所示.图5 相同负载不同转速仿真Fig.5 Simulation under the same load and different speed图6 转速150rad/s时泵和马达排量百分比Fig.6 Pump and motor displacement percent at motor speed 150 rad/s由图5可以看出,采用新Bang-Bang控制器可以实现变量泵变量马达系统的控制,在马达期望转速ωm3=150rad/s时,系统调节时间t1s=0.275s,系统无超调量、无溢流.同时,可以实现马达期望转速ωm1=50rad/s, ωm2=100rad/s和ωm3=150rad/s的控制,且性能基本相同,验证了基于反馈线性化Bang-Bang控制器具有较强的鲁棒性.对比第4部分变量泵控制变量马达系统传统控制算法可以看出,基于反馈线性化Bang-Bang控制器提高了系统响应速度,减小了超调量,算法具有明显优势.由图6可以看出,变量泵排量要么是全排量,要么是零;变量马达要么是0.3倍全排量,要么是全排量.系统压力建立起来后,当泵是全排量时,马达为0.3倍全排量;当泵为零排量时,马达为全排量,根据式(1)可以看出,此时系统响应速度最快.根据式(1)马达转速原理,对比图4和图6变量泵和变量马达控制信号,可以看出基于新的Bang-Bang算法变量泵变量马达控制较变量泵和变量马达独立控制具有明显优势,也揭示了新的Bang-Bang算法可以加快系统响应速度的原因.5.2 相同转速不同负载仿真(Simulation under the same speed and different load)采用新Bang-Bang控制器进行马达转速控制,马达期望转速ωm=100rad/s,外部负载分别为TL1=50N·m,TL2=100N·m和TL3=150N ·m,系统响应如图7所示. 图7 相同转速不同负载仿真Fig.7 Simulation under the same speed anddifferent load由图7可以看出,对于马达期望转速ωm=100 rad/s,当外部负载TL1=50N·m时,系统调节时间t1s=0.2s,超调量σ1=0.01%;当外部负载TL2=100N·m时,系统调节时间t2s=0.213s,超调量σ2=0.05%;当外部负载TL3=150N·m时,系统调节时间t3s=0.228s,超调量σ3=0.5%,仿真结果表明在负载大范围内变化时系统性能基本不变,说明基于线性化理论变量泵控制变量马达Bang-Bang控制算法具有较强鲁棒性.6 结论(Conclusion)通过对变量泵控制变量马达系统的研究,得出以下3点结论:1)变量泵控制变量马达系统是一个双输入单输出的本质非线性系统,可以运用反馈线性化理论进行线性化,但由于其是单输出系统所以不能解耦;2)基于反馈线性化理论的变量泵变量马达Bang-Bang控制算法可以实现系统快速控制,对转速及负载变化的有较强鲁棒性,而且算法简单、计算量小;3)传统Bang-Bang控制器的输出仅取决于切换函数q 的正、负,而新Bang-Bang控制器的输出不仅取决于切换函数的符号,而且还取决于控制量系数G1(x)和G2(x)的正、负,该算法对多输入单输出系统控制具有借鉴作用.参考文献(References):【相关文献】[1]王岩,付永领,牛建军.变量泵-变量马达自适应控制算法研究[J].中国机械工程,2009,20(10):1173–1179.(WANG Yan,FU Yongling,NIU Jianjun.Adaptive control algorithm for variable pump-variable motor system[J].China Mechanical Engineering,2009,20(10):1173–1179.)[2]SANELIUS M.On complex hydrostatic transmissions[D].Link ping,Sweden:Link PingStudies and Technology,1999.[3]万丽荣,赵胜刚,沈潇,等.基于MATLAB/SIMULINK的变量泵变量马达调速系统动态仿真[J].煤矿机械,2007,8(2):26–28(WAN Lirong,ZHAO Shenggang,SHEN Xiao,et al.Dynamic simulation ofvariable displacementpump variable displacement motor volume speed-modulating system based on MATLAB/SIMULINK[J].Coal Mine Machinery,2007,8(2):26–28.)[4]SCHULTE H.LMI-based observer design on a power-split continuously variable transmission for off-road vehicles[C]//2010 IEEE International Conference on Control Applications.Yokohama,Japan:IEEE Control Systems Society,2010:713–718.[5]SCHULTE H,GERLAND P.Observer design using T-S fuzzy systems for pressure estimation in hydrostatic transmissions[C]//Proceedings of 2009 the 9th International Conference on Intelligent Systems Design and Applications.Washington:IEEE Computer Society,2009:779–784.[6]KAZMIERKOWSKIM P,SOBCZUK D L.High performance induction motor control via feedback linearization[C]//Proceedings of the IEEE International Symposium on Industrial Electronics. 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A6VM马达样本 中文
轴向柱塞变量马达 A6VM技术数据表特性变量马达配有采用斜轴式设计的轴向锥形柱塞转子组,用 –于开式回路和闭式回路中的静液压传动用于行走机械和固定应用–宽广的控制范围使变量马达能够满足对高转速和高扭矩的 –要求。
排量可在 V –g max 至 V g min = 0 之间无极改变。
输出速度取决于泵的流量和马达的排量。
–输出扭矩会随着高压侧和低压侧之间的压差以及排量的不 –断增加而增大。
可在宽广的控制范围内进行静液压传动 –有多种控制设备可供选择–通过取消齿轮变速机构使用小型泵节省成本 –紧凑、坚固的马达,使用寿命长久 –具有高功率密度 –具有良好的启动特性 –摆动扭矩小–RC 91604/06.12 1/80代替:07.09系列 63规格 公称压力28 至 200 400 bar/450 bar 250 至1000 350 bar/400 bar 开式和闭式回路目录订货型号/标准产品 2技术参数5HD – 液压比例控制 10EP – 电气比例控制 14HZ – 两点式液压控制 18EZ – 电子两点式控制 19HA – 与高压相关的自动控制 21DA – 与转速相关的自动控制 27电控行程换向阀 (适用于 DA 、H A.R) 29尺寸 28 至 1000 30电磁铁插头 70冲洗阀和补油阀 71平衡阀 BVD 和 BVE 73摆动角指示器77速度传感器 78安装说明 79安全说明 80订货型号/标准产品液压油01矿物油和 HFD 。
HFD 适用于规格 250 至 1000,只能与长寿命轴承“L ”结合使用 (无代码)HFB ,HFC 液压油适用于规格 28 至 200 (无代码)适用于规格 250 至 1000 (只能与长寿命轴承“L ”结合使用)E轴向柱塞单元02弯轴设计,可变排量A6V传动轴轴承28 (200250355500100003)标准轴承 (无代码)●●●●–长使用寿命轴承–●●●●L工作模式04马达 (插入式马达 A6VE ,请参见 RC 91606)M规格 (NG)05排量,参见第 8 页的数据表2855801071401602002503555001000A6VM/63W–V–0102030405060708091011121314151617181920带型号 D 的标准装备 (1)规格 250 至 1000)= 可供货❍ = 根据要求供货 ▲= 不适用于新项目 – =不可供货优选型号订货型号/标准产品A6VM/63W–V–0102030405060708091011121314151617181920订购时请以明文形式注明 V 2)g min 和 V g max 的精确设置:V g min = ... cm 3,V g max = ... cm 3公制紧固螺纹3) 只能与 HD 、EP 4) 和 HA 控制结合使用请注意第 74 页的限制。
液压马达技术参数
最高连续压力间歇压力连续转速间歇转速最大扭矩(Bar)(Bar)(rpm)(rpm)(Nm/bar)MRH-20020824527410 ~60010 ~30073037MRH-50049824527410 ~50010 ~250177078MRH-750745245274 5 ~ 400 5 ~ 2002700115MRH-10001005245274 5 ~ 380 5 ~ 1903080165MRH-13501357245274 3 ~ 300 5 ~ 1504820165MRH-15001530245274 3 ~ 300 5 ~ 1505590165MRH-22002195245274 3 ~ 220 5 ~ 1108040225MRH-31503140245274 3 ~ 175 5 ~ 10011480280MRH-36003628245274 3 ~ 125 5 ~ 7512747372MRH-44004398245274 3 ~ 125 5 ~ 7515790372MRH-52005255245274 3 ~ 120 5 ~ 6018464520MRH-620061862452743 ~ 1205 ~ 6022190520型号Motor Type 排量(cm 3)重量 (kg)KYB JOBAN HYDROSTAR 低速高扭力液压马达HYDROSTAR 是采用径向柱塞设计,满足了在整个转速范围内都可以输出较高的扭矩,在 3rmp 低转速时能达到极高的。
压力油产生的力由柱塞通过连杆传递给偏心轴推动轴旋转配流转阀跟随轴旋转分配压力油进入工作柱塞腔多个柱塞同时油状态保证旋转连连贯平滑如左图所示变量马达是通过内置于凸轮偏心轴内部的柱塞移动来达到变量的效果。
HYDROSTAR 马达主要应用于渔船设备、钻孔机械、注塑机、伐木设备、矿山设备、破碎设备、铁路设备、锯木机械、游、模拟器、输送行业及工业设备。
变量泵的原理及应用
变量泵的原理及应用编辑整理:尊敬的读者朋友们:这里是精品文档编辑中心,本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的,发布之前我们对文中内容进行仔细校对,但是难免会有疏漏的地方,但是任然希望(变量泵的原理及应用)的内容能够给您的工作和学习带来便利。
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本文可编辑可修改,如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅,最后祝您生活愉快业绩进步,以下为变量泵的原理及应用的全部内容。
1.1液压变量泵(马达)的发展简况、现状和应用1.1。
1 简述液压变量泵及变量马达能在变量控制装置的作用下能够根据工作的需要在一定范围内调整输出特性,这一特点已被广泛地应用在众多的液压设备中,如:恒流控制、恒压控制、恒速控制、恒转矩控制、恒功率控制、功率匹配控制等。
采用变量泵(马达)系统,具有显著的节能效果,近年来使用越来越广泛,而且新的结构和控制方式发展迅速,各个生产厂也在不断改进设计,用以满足液压系统自动控制的不断发展需要。
使用液压系统的目的在于可使某一执行对象以预定的速度向正反两个方向运动。
此时,为调节速度需进行节流,致使能量有所损失,并导致系统效率降低,为此需采用变量泵实现容积控制。
使用变量泵进行位置和速度控制时,能量损耗最小。
正确地使用和调节泵的流量,可使其只排出满足负载运动速度需要的流量,而使用定量泵时只有部分流量供给负载,其余的流量需要旁通至油箱。
此外,为了在不增加管路阻力的条件下提高液压马达的速度,也有必要为减少液压马达的排量而采用变量马达。
图1-1 三大类泵的变量调节 1.1.2 叶片变量泵(马达)的研发历史和发展 根据密封工作容积在转子旋转一周吸、排油次数的不同,叶片泵分为两类,即完成一次吸、排油的单作用叶片泵和完成两次吸、排油的双作用叶片泵。
根据叶片泵输出流量是否可调,又可分为定量叶片泵和变量叶片泵,双作用叶片泵均为定量泵。
根据叶片变量泵的工作特性不同可分为限压式、恒压式和恒流量式三类,其中限压式应用较多。
液压动力性能计算设计计算书
考虑到整车在走行同时有转向、补油泵、散热等功率消耗,另加194KW辅助功率,选定发动机功率447×2=894KW,按闭式系统走行功率700KW进行工况匹配。
3.油泵能提供的供油量Q(由于泵在部分排量时效率降低取分动箱与泵的效率为η=0.98×0.9=0.88)
N=P·Q/η=17.5×2100/(60×0.9)=680KW
3.11计算结果
泵压差
MPa
系统压力
MPa
泵最大排量qmax(ml/r)
马达排量
ml/r
马达转速rpm
走行速度
km/h
走行理论功率
KW
选用功率
KW
重载平道
15.2
17.7
250
16×80
+8×28
1260
3.5
591
894
空载平道
17.1
排量比Br=1227/2100=0.58
4.马达转速
nm=1000Q·ηv/24vg
=1000×1227×0.95/(24×80)=607rpm。
5.轮胎转速:n1=nm/i=607/105.5=5.75rpm
6.走行速度:
V=2πr n1·60/1000=2π×0.778×5.95×60/1000=1.74km/h
发动机功率计算:
1.马达需要输出扭矩:
80ml/r马达扭矩分配系数:
28ml/r马达扭矩分配系数:
1个80ml/r马达需要输出扭矩:(减速机效率η=0.9)
1个28ml/r马达需要输出扭矩:
2.马达压差 ΔP(取ηmb=0.9)
变量马达原理
变量马达原理
变量马达是一种能够根据输入电流的大小和方向来控制转速和转矩的电动机。
它的工作原理基于电磁感应和洛伦兹力的相互作用,是现代工业中广泛应用的一种驱动设备。
本文将介绍变量马达的工作原理及其应用领域。
首先,变量马达的工作原理是基于电磁感应。
当通过变量马达的线圈中通入电流时,线圈内部会产生磁场。
根据右手定则,电流方向确定了磁场的方向。
而当线圈所在的磁场与外部磁场相互作用时,就会产生洛伦兹力,从而驱动电机转动。
这种电磁感应和洛伦兹力的相互作用,是变量马达能够实现转速和转矩控制的基础。
其次,变量马达的应用领域非常广泛。
在工业生产中,变量马达被广泛应用于各类机械设备的驱动中,如风机、泵、压缩机、输送机等。
它能够根据工艺要求实现精准的转速控制,从而保证生产线的稳定运行。
在家用电器领域,变量马达也被广泛应用于洗衣机、空调、冰箱等产品中,实现节能、静音、高效的特点。
此外,随着电动汽车技术的发展,变量马达也成为电动汽车驱动系统的核心部件之一,实现高效、可调速的动力输出。
总之,变量马达作为一种能够根据输入电流的大小和方向来控制转速和转矩的电动机,其工作原理基于电磁感应和洛伦兹力的相互作用。
它在工业生产、家用电器、电动汽车等领域有着广泛的应用。
通过对变量马达的深入了解,可以更好地应用和维护这一关键设备,推动工业生产的发展和智能化制造的进步。
液压系统工作原理之--液压泵
液压泵工作原理
单柱塞泵工作原理
(一)液压泵的工作原理
构成容积泵的基本条件是: 1.结构上能实现具有密封性的工作腔; 2.工作腔能周而复始地增大和减小,当它增大时与吸 油口相连,当它减小时与排油口相连,泵的输出流量与 此空间的容积的变化量和单位时间内的变化次数成比例, 与其它因素无关; 3.吸油口与排油口不能沟通; 4. 油池内液体的绝对压力必须恒等于或大于大气压力。 这是容积式液压泵能够吸入液体的外部条件。 5. 设置专门的配流机构。
变量单作用叶片泵
变量叶片泵
3. 流量-压力特性曲线
调节限位螺钉,qmax 变; 改变弹簧刚度,pmax变,BC斜率变。
4. 优缺点及应用
优点:功率利用合理,简化液压系统 缺点:结构复杂,泄漏增加,ηm↓,ηv↓ 应用:要求执行元件有快速、慢速和保压的 场合
四、叶片泵的常见故障及排除方法
故障现象 产生原因 1.叶片顶部倒角太小 2.叶片各面不垂直 3.定子内表面被刮伤或磨损,产生运动噪声 4.由于修磨使配油盘上三角形卸荷槽太短,不能消除困油现象 5.配油盘端面与内孔不垂直,旋转时刮磨转子端面而产生噪声 6.泵轴与原动机不同轴 排除方法 1.重新倒角(不小于1×45°)或修成圆角 2.检查,修磨 3.抛光,有的定子可翻转180°使用 4.锉修卸荷槽 5.修磨配油盘端面,保证其与内孔的垂 直度小于0.005~0.01mm 6.调整连轴器,使同轴度小于ф0.1mm
特点: ●定子和转子偏心; ●定子内曲线是圆; ●配油盘有二个月牙形 窗口。 ●叶片靠离心力伸出。
单作用叶片泵工作原理
单作用叶片泵工作原理
2. 工作原理
密封工作腔(转子、定子、叶片、配油盘组成) 吸油过程:叶片伸出→V ↑ → p ↓ →吸油; 排油过程:叶片缩回→V ↓ → p ↑ →排油。 旋转一周,完成一次吸油,一次排油——单作用泵 径向力不平衡——非平衡式叶片泵 (一个吸油区,一个排油区)
变量马达
9
变量中弹簧的变化过程
在进入比例变 量过程中,控 制阀芯只能在 阀套孔附近移 动,其对调压 弹簧的压缩量 极小;其对控 制阀芯的作用 力几乎不变, 反馈弹簧的压 缩提供的压紧 力用于平衡升 高的压力对阀 芯的作用力。
10
重要零件的装配顺序要求
为保证整体组装的正确性,需按以下要求进行装配顺序。
11
13
马达安装要求
主轴安装
1.x1和x2需有足够间隙,防止轴 套对主轴或壳体有接触推力。 固定轴套对马达安装支口的同轴 度在ø0.05内。
回油口安装
产品提供两个回油T口,任选其一, 但需保证其连接T口朝上。 开机前需将马达壳体内腔灌满油液。
14
马达故障分析一
不变量
受系统油液污染度影响,由油 液中的较大固体颗粒将阀芯卡 死,造成不变量。 分解阀部件,进行清洗重装。
解决方法:
严格要求油液的污染度等级,经常检 查滤清器状态,按维护要求更换滤清 器滤芯。 尽量避免频繁的系统高压冲击。 防止有水或气体混入液压油中。 可通过对研消除损伤。
16
马达故障分析三
柱塞摩擦副磨损异常
受油液污染度、马达超速、系 统温度影响。 固体颗粒物在高压下通过柱塞 和缸体孔的壁面间隙,在主轴 负载下柱塞与缸体的侧面挤压 使颗粒物在摩擦副上留下划伤。 在超速时,马达的内部缸体温 升加剧,引起壁面间隙减小, 油液中的颗粒物可通过性下降, 更容易划伤摩擦副。
6
变量原理图解
控制阀
7
变量机构图解
高压油在S2S1的面积差下对 控制阀芯产生推力,用于克服调 压弹簧及反馈弹簧的共同作用力。
全液压推土机变量马达选型研究
Absr c :Th a ibl oo d t e c n c a s o o ul yd a lc b l z rwe e c n ie e sa ntrt n t s ta t e v ra em tran her du i g me h nim fs me f l h r u i ul y do e r o sd r d a n e ie yi hi
TheSt y on S l ci fVara eM o orf r Ful Hy a lcBu l z r ud e e ton o i bl t o l dr u i ldo e
XU Ga g ,J a — u 。 J ANG Yo — h n , OU G a g d HANG W e— h n n I U Y n x e , I u s a Z u n — e ,Z ic u
pef r a ea d ta e ig s e d. ro m nc n rv ln p e Ke ywo ds:f l hy r u i ldo e ;v ra em oo ;s lci n r ul d a lcbu l z r a ibl tr ee to .
1 研 究 背 景
求, 通过 对 变量 马 达排 量 和 转 速 的计 算 , 合理 地 选 择 出能 满足 整 机 性 能 要 求 的 变 量马 达 。 关 键 词 : 液 压推 土机 : 全 变量马 达 : 型 选 中图分 类 号 :U 2 . T 63 5 文 献标 识 码 : A 文章 编 号 :63 3 ( 1)6 0 2 — 3 17 — 22 00 — 0 4 0 1 0 4
压传 动 系统 中把液 体 的压 力能转 换 为机 械能 的动 力 输 出装置 , 变量 马达 选择是 否 合理 , 否在 高效 是
力士乐变量马达结构
力士乐变量马达结构引言:力士乐变量马达是一种常见的电机结构,广泛应用于各个领域。
它的设计和工作原理非常巧妙,能够通过改变电流来实现不同的输出功率和速度控制。
本文将介绍力士乐变量马达的结构、工作原理以及应用领域。
一、结构力士乐变量马达由定子和转子两部分组成。
定子是由绕组和铁芯构成的,绕组上通有电流。
转子则是通过磁场的作用来转动的部分。
在力士乐变量马达中,绕组通电产生的磁场与转子上的磁场相互作用,从而产生力矩,驱动转子转动。
二、工作原理力士乐变量马达的工作原理基于电磁感应和磁场作用力。
当定子通电时,绕组上产生的磁场与转子上的磁场相互作用,使得转子受到力矩的作用而转动。
这种转动可通过改变电流的大小和方向来控制,从而实现不同的输出功率和速度控制。
三、应用领域1. 工业机械:力士乐变量马达广泛应用于各类工业机械中,如机床、输送带、风扇等。
其高效率和精准控制能力使得工业生产更加高效和可靠。
2. 电动汽车:力士乐变量马达也是电动汽车的重要组成部分。
通过控制马达的电流,可以实现电动汽车的加速、制动和行驶速度的调节,提升驾驶的舒适性和安全性。
3. 家用电器:力士乐变量马达在家用电器中的应用也非常广泛,如洗衣机、空调、冰箱等。
通过控制马达的转速和功率,可以实现不同的功能和节能效果。
4. 医疗设备:力士乐变量马达在医疗设备中也有重要应用,如手术机器人、心脏起搏器等。
其高精度的转动控制能力可以确保医疗设备的安全性和准确性。
5. 自动化系统:力士乐变量马达还广泛应用于各类自动化系统中,如机器人、自动化生产线等。
其灵活的控制性能和高效率使得自动化系统更加智能化和高效化。
结论:力士乐变量马达是一种重要的电机结构,其设计和工作原理使得其在各个领域中都有广泛的应用。
通过控制电流大小和方向,可以实现不同的输出功率和速度控制,提升设备的性能和效率。
随着科技的不断进步,力士乐变量马达的应用领域将进一步扩大,为各行各业的发展带来更多机遇和挑战。
液压马达结构与原理
N
T
F
T T T
T T
配油窗
出油 口
斜盘式轴向柱塞马达工作原理图解
柱塞组件
斜盘
进油 口
输出轴 柱塞缸组件
2)斜盘式变量轴向柱塞马达 工作原理与定量马达完全相同,不同的是通过控制活塞推动叉臂从而改变斜盘倾角, 达到改变排量的目的。
控制活塞 轴承
叉臂
叉臂弹簧
轴封 轴承
输出 轴
配流盘 转子组件
壳体
斜盘(装在叉臂上由控制活 塞控制倾角)
缸筒工作腔E进油或排油是 在配油组件控制下通过油道 D完成的。缸筒及活塞两端 分别支承在偏心轴和缸盖的 球面上。这样活塞与缸筒之 间的相对滑动就不存在侧向 力,且活塞与缸筒之间也不 存在液压载荷,因此摩擦最 小,而效率最高。工作腔的 压力油柱直接作用在偏心轴 上,5缸中2或3个缸按顺序 分别与进油或排油口接通。
回程
油口通过环形油道 D,配油轴上的轴向
N F
孔按马达的工作相 进油
回油
位角给柱塞工作腔
E配油。
此类马达的低速 大扭矩特性使其可 以直接应用于车轮 驱动、大型门式起 重机或绞车滚筒驱 动。
结构
1.壳体;2.输出轴;3.缸盖;4.配油阀室;5.轴承;6.缸筒;7.柱塞; 8.配油控制组件。
工作原理 A、B为马达进出油口。
口
斜轴式柱塞马达结构 万向传动轴
连杆 柱塞
带球窝盘 的输 出轴
低压油 窗
高压油 窗
工作原理
排油窗覆盖的柱塞在球窝盘 万向轴 压迫下沿箭头方向回缩将乏
油排出
轴颈(装轴承)
输出轴端
排油窗 进油窗
柱塞缸 组件
进油压力作用在柱塞 底部
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Variable Plug-in Motor A6VEData sheetFeaturesVariable plug-in motor with axial tapered piston rotary group –of bent-axis design, for hydrostatic drives in open and closed circuitsFar-reaching integration in mechanical gearbox due to a –recessed mounting flange located on the center of the case (extremely space-saving construction)Easy to install, simply plug into the mechanical gearbox (no –configuration specifications to be observed)T ested –unit ready to installFor use –especially in mobile applications The displacement can be infinitely changed from –V g max to V g min = 0.The wide control range enables the variable motor to satisfy –the requirement for high speed and high torque.The output speed is dependent on the flow of the pump and –the displacement of the motor.The output torque increases with the pressure differential –between the high-pressure and low-pressure side and with increasing displacement.Series 63Size Nominal pressure/Maximum pressure 28 to 160 400 bar/450 bar 250350 bar/400 bar Open and closed circuitsContentsOrdering code for standard program 2T echnical data4HD – Proportional control hydraulic 9EP – Proportional control electric 12HZ – Two-point control hydraulic 15EZ – Two-point control electric16HA – Automatic control high-pressure related 17DA – Automatic control speed-related 21Electric travel direction valve (for DA) 23Dimensions 28 to 250 24Connector for solenoids28Flushing and boost pressure valve 29Counterbalance valve BVD and BVE 31Counterbalance valve integrated BVI 35Speed sensor 38Installation instructions 39General instructions40Ordering code for standard programOnly 1)possible in combination with port plate 22 (integrated counterbalance valve).Specify 2)exact settings for V g min and V g max in plain text when ordering: V g min = ... cm 3, V g max = ... cm3Axial piston unit01Bent-axis design, variable A6VOperating mode02Motor, plug-in versionESizes (NG)03Geometric displacement, see table of values on page 7285580107160250Pressure control (only for HD, EP)05Without pressure control (without code)Pressure control, fixed setting DOverride of controls HA06Without override (without code)Hydraulic override, remote control, proportionalTSeries07Series 6, index 363Direction of rotation08Viewed on drive shaft, bidirectional W2)Seals28558010716025010FKM (fluor-caoutchouc)llllllVA6VE/63W–V010203040506070809101112131415161718= Availablem = On request – = Not availableOrdering code for standard programDrive shafts285580107160250 11Splined shaft DIN 5480l –l –l –A –l –l–lZConnector for solenoids (see page 28)28 to 16025016Without connector (without solenoid, only with hydraulic controls)l –0(size 250 without code)–l DEUTSCH – molded connector, 2-pin – without suppressor diode l –PHIRSCHMANN connector – without suppressor diode (without code)–lBeginning of control 285580107160250 17Port plate 02, 37, 38at V g min (standard for HA)l l l l l l A at V g max (standard for HD, HZ, EP, EZ, DA)l l l l l l B Port plate 22at V g min (standard for HA3)–l l l l –B at V g max (standard for HZ3)–llll–BStandard / special version 18Standard version (without code)Standard version with installation variants (e. g. T ports against standard open or closed)-Y Special version -SMetric fastening thread3)Only 4) for HZ3 and HA3. Add specification of integrated counterbalance valve BVI, see separate ordering code on page 35. Note the restrictions on page 36.Only possible in conjunction with HD, EP and HA1 and HA2 5) controlSpecify ordering code of counterbalance valve according to6) data sheet (BVD – RE 95522, BVE - RE 95525) separately.Note the restrictions on page 32.7) Specify ordering code of sensor according to data sheet 8) (DSA – RE 95133) separately and observe the requirements on the electronics.Counterbalance valve MHB32, please contact us.9) = Availablem = On request – = Not available A6VE/63W–V010203040506070809101112131415161718T echnical dataHydraulic fluidBefore starting project planning, please refer to our data sheets RE 90220 (mineral oil), RE 90221 (environmentally acceptable hydraulic fluids), RE 90222 (HFD hydraulic fluids) and RE 90223 (HFA, HFB, HFC hydraulic fluids) for detailed information regarding the choice of hydraulic fluid and applica-tion conditions.The variable motor A6VE is not suitable for operation with HFA hydraulic fluid. If HFB, HFC, or HFD or environmentally acceptable hydraulic fluids are used, the limitations regardingt echnical data or other seals must be observed.Selection diagramt min °Copt V i s c o s i t y ν [m m 2/s ]Details regarding the choice of hydraulic fluidThe correct choice of hydraulic fluid requires knowledge of the operating temperature in relation to the ambient temperature: in a closed circuit, the circuit temperature, in an open circuit, the reservoir temperature.The hydraulic fluid should be chosen so that the operating viscosity in the operating temperature range is within theoptimum range (νopt see shaded area of the selection diagram). We recommended that the higher viscosity class be selected in each case.Example: At an ambient temperature of X °C, an operating tem-perature of 60 °C is set in the circuit. In the optimum viscosity range (νopt., shaded area) this corresponds to the viscosity classes VG 46 or VG 68; to be selected: VG 68.NoteThe case drain temperature, which is affected by pressure and speed, can be higher reservoirtemperature. At no point of the component may the tempera-ture be higher than 115 °C. The temperature difference speci-fied belo when determining the viscosity in the bearing.If the above conditions cannot be maintained due to extreme operating flushing the case with a flushing and boost pressure valve (see page 29).Viscosity and temperature of hydraulic fluidViscosity [mm 2/s ]TemperatureCommentTransport and storage at ambient temperature T min ≥ -50 °CT opt = +5 °C to +20 °C factory preservation: up to 12 months with standard, up to 24 months with long-term (Cold) start-up 1)νmax = 1600T St ≥ -40 °Ct ≤ 3 min, without load (p ≤ 50 bar), n ≤ 1000 rpm (sizes 28 to 160), n ≤ 0.25 • n nom (size 250)Permissible temperature difference ΔT ≤ 25 Kbetween axial piston unit and hydraulic fluid Warm-up phase ν < 1600 to 400T = -40 °C to -25 °C At p ≤ 0.7 • p nom , n ≤ 0.5 • n nom and t ≤ 15 min Operating phase T emperature difference ΔT = approx. 12 K between hydraulic fluid in the bearing and at port T.Maximum temperature 115 °C in the bearing 103 °Cmeasured at port TContinuous operation ν = 400 to 10 νopt = 36 to 16T = -25 °C to +90 °C measured at port T,no restriction within the permissible data Short-term operation 2)νmin ≥ 7T max = +103 °C measured at port T, t < 3 min, p < 0.3 • p nom FKM shaft seal 1)T ≤ +115 °Csee page 5At temperatures below -25 °C, an NBR shaft seal is required (permissible temperature range: -40 °C to +90 °C).1)Size 250, 2) please contact us.T echnical dataFiltration of the hydraulic fluidFiner filtration improves the cleanliness level of the hydraulic fluid, which increases the service life of the axial piston unit.T o ensure the functional reliability of the axial piston unit, a gra-vimetric analysis of the hydraulic fluid is necessary to determine the amount of solid contaminant and to determine the cleanli-ness level according to ISO 4406. A cleanliness level of at least 20/18/15 is to be maintained.At very high hydraulic fluid temperatures (90 °C to maximum 115 °C), a cleanliness level of at least 19/17/14 according to ISO 4406 is necessary.If the above classes cannot be achieved, please contact us.Shaft sealPermissible pressure loadingThe service life of the shaft seal is influenced by the speed of the axial piston unit and the case drain pressure (case pres-sure). The mean differential pressure of 2 bar between the case and the ambient pressure may not be enduringly exceed-ed at normal operating temperature. For a higher differential pressure at reduced speed, see diagram. Momentary pressure spikes (t < 0.1 s) of up to 10 bar are permitted. The service life of the shaft seal decreases with an increase in the frequency of pressure spikes.The case pressure must be equal to or higher than the ambient pressure.12345D i f f e r e n t i a l p r e s s u r e Δp [b a r ]Speed n in rpmThe values are valid for an ambient pressure p abs = 1 bar.Temperature rangeThe FKM shaft seal may be used for case drain temperatures from -25 °C to +115 °C.NoteFor application cases below -25 °C, an NBR shaft seal is required (permissible temperature range: -40 °C to +90 °C). State NBR shaft seal in plain text when ordering. Please contact us.Influence of case pressure on beginning of controlAn increase in case pressure affects the beginning of control of the variable motor when using the following control options:HD, HA.T (sizes 28 to 160) ______________________increase HD, EP, HA, HA.T (size 250) _____________________increase DA _________________________________________decrease With the following controls, an increase in the case pressure has no influence on the beginning of control: EP, HA (sizes 28 to 160)The factory settings for the beginning of control are made at p abs = 2 bar (sizes 28 to 160) or p abs = 1 bar (size 250) case pressure.Direction of flowDirection of rotation, viewed on drive shaft cw ccw A to BB to AT echnical dataOperating pressure range(operating with mineral oil)Pressure at service line port A or BSizes 28 to 160Nominal pressure p nom _________________400 bar absolute Maximum pressure p max ________________450 bar absolute Single operating period _____________________________10 s T otal operating period _____________________________300 h Size 250Nominal pressure p nom _________________350 bar absolute Maximum pressure p max ________________400 bar absolute Single operating period _____________________________10 s T otal operating period _____________________________300 h Minimum pressure (high-pressure side) ___25 bar absolute Summation pressure (pressure A + pressure B) p Su _700 bar Rate of pressure change R A maxwith integrated pressure-relief valve_____________9000 bar/s without pressure-relief valve __________________16000 bar/s Minimum pressure – pump mode (inlet)T o prevent damage to the axial piston motor in pump operation mode (change of high-pressure side with unchanged direction of rotation, e. g. when braking), a minimum pressure must be guaranteed at the service line port (inlet). This minimum pres-sure is dependent on the speed and displacement of the axial piston unit (see characteristic curve below).0.22)0.52) 0.82) 1.12)1)1.42)I n l e t p r e s s u r e p a b s [b a r ]Speed n / n nom1) For sizes 28 to 160 2) For size 250This diagram is valid only for the optimum viscosity range from νopt = 36 to 16 mm 2/s.Please contact us if the above conditions cannot be satisfied.NoteValues for other hydraulic fluids, please contact us.DefinitionNominal pressure p nomThe nominal pressure corresponds to the maximum design pressure.Maximum pressure p maxThe maximum pressure corresponds to the maximum operat-ing pressure within the single operating period. The sum of the single operating periods must not exceed the total operating period.Minimum pressure (high-pressure side)Minimum pressure at the high-pressure side (A or B) which is required in order to prevent damage to the axial piston unit.Summation pressure p SuThe summation pressure is the sum of the pressures at both service line ports (A and B).Rate of pressure change R AMaximum permissible rate of pressure rise and reduction dur-ing a pressure change over the entire pressure range.T otal operating period = t 1 + t 2 + ... + t nT echnical data1.00.80.750.630.60.40.380.2Speed n / n nom D i s p l a c e m e n t V g / V g m a xValues in this range on request5) Table of values(theoretical values, without efficiency and tolerances; values rounded)The minimum and maximum displacement 1)are infinitely adjustable, see ordering code, page 2. (standard setting for size 250 if not specified in the order: V g min = 0.2 • V g max , V g max = V g max ).The values 2) are valid:- for the optimum viscosity range from νopt = 36 to 16 mm 2/s - with hydraulic fluid based on mineral oilsRestriction of input flow with counterbalance valve, see page 33) 2T orque without radial force, with radial force see page 84) NoteOperation above the maximum values or below the minimum values may result in a loss of function, a reduced service life or in the destruction of the axial piston unit. Other permissible limit values, with respect to speed variation, reduced angular acceleration as a function of the frequency and the permissible startup angular acceleration (lower than the maximum angular acceleration) can be found in data sheet RE 90261.Permissible radial and axial forces of the drive shaftsWith intermittent operation.1)Maximum permissible axial force during standstill or when the axial piston unit is operating in non-pressurized condition.2) When 3) at a standstill or when axial piston unit operating in non-pressurized conditions. Higher forces are permissible when under pressure, please contact us.Please contact us.4) NoteInfluence of the direction of the permissible axial force:+F ax max = Increase in service life of bearings –F ax max= Reduction in service life of bearings (avoid)Effect of radial force F q on the service life of bearingsBy selecting a suitable direction of radial force F q , the load on the bearings, caused by the internal rotary group forces can be reduced, thus optimizing the service life of the bearings. Recommended position of mating gear is dependent on direction of rota-tion. Examples:Toothed gear drive V-belt driveϕo p t =45°ϕo pt=45°ϕop t=70°ϕopt=70°"Counter-clockwise"direction of rotation Pressure at port BAlternating direction of rotationAlternatingdirection of rotation"Clockwise" direction of rotation Pressure at port A"Counter-clockwise" direction of rotation Pressure at port BT echnical dataDetermining the operating characteristics Input flowq v =V g • n [L/min]1000 • ηv Speed n =q V • 1000 • ηv[min -1]V gT orque T =V g • Δp • ηmh[Nm]20 • πPower P =2 π • T • n =q v • Δp • ηt[kW]60000600V g = Displacement per revolution in cm 3Δp = Differential pressure in barn= Speed in rpmηv = Volumetric efficiencyηmh = Mechanical-hydraulic efficiency ηt = T otal efficiency (ηt = ηv • ηmh )HD – Proportional control hydraulicThe proportional hydraulic control provides infinite setting of the displacement, proportional to the pilot pressure applied to port X.Beginning of control at V–g max (maximum torque, minimum speed at minimum pilot pressure)End of control at V–g min (minimum torque, maximum permis-sible speed at maximum pilot pressure)NoteMaximum permissible pilot pressure: p–St = 100 barThe control oil is internally taken out of the high-pressure–side of the motor (A or B). For reliable control, an operating pressure of at least 30 bar is required in A (B). If a control operation is performed at an operating pressure < 30 bar, an auxiliary pressure of at least 30 bar must be applied at port G via an external check valve. For lower pressures, please contact us.Please note that pressures up to 450 bar can occur atport G.Please state the desired beginning of control in plain text–when ordering, e. g.: beginning of control at 10 bar.The beginning of control and the HD characteristic are influ-–enced by the case pressure. An increase in case pressure causes an increase in the beginning of control (see page 5) and thus a parallel shift of the characteristic.A leakage flow of maximum 0.3 L/min can escape at port X –due to internal leakage (operating pressure > pilot pressure). The control is to be suitably configured to avoid an indepen-dent build-up of pilot pressure.HD1Pilot pressure increase Δp St = 10 barA pilot pressure increase of 10 bar at port X results in a de-crease in displacement from V g max to 0 cm3 (sizes 28 to 160) or from V g max to 0.2 V g max (size 250).Beginning of control, setting range ______________2 to 20 bar Standard setting:Beginning of control at 3 bar (end of control at 13 bar)HD2Pilot pressure increase Δp St = 25 barA pilot pressure increase of 25 bar at port X results in a de-crease in displacement from V g max to 0 cm3 (sizes 28 to 160) or from V g max to 0.2 V g max (size 250).Beginning of control, setting range ______________5 to 35 bar Standard setting:Beginning of control at 10 bar (end of control at 35 bar)HD2 characteristicHD – Proportional control hydraulicSchematic HD1, HD2 Sizes 28 to 160Schematic HD1, HD2Size 250M BBXV g minV g maxMT 1AT 2M A deviceThe control part can stick in an undefined position by inter-nal contamination (contaminated hydraulic fluid, abrasion or residual contamination from system components). As a result, the control will no longer respond correctly to the operator's commands.Check whether the application on your machine requires ad-ditional safety measures, in order to bring the driven actuator into a controlled and safe position (immediate stop). If neces-sary, make sure these are properly implemented.HD – Proportional control hydraulicHD.DPressure control, fixed settingThe pressure control overrides the HD control function. If the load torque or a reduction in motor swivel angle causes the system pressure to reach the setpoint of the pressure control, the motor will swivel towards a larger displacement.The increase in the displacement and the resulting reduction in pressure cause the control deviation to decrease. With the in-crease in displacement the motor develops more torque, while the pressure remains constant.Setting range of the pressure control valveSizes 28 to 160 ___________________________80 to 400 bar Size 250 ______________________________80 to 350 to barSchematic HD.DSizes 28 to 160Schematic HD.DSize 250M B BXV g minV g maxGMG2 T1AT2M AEP – Proportional control electricThe proportional electric control provides infinite setting of the displacement, proportional to the control current applied to the solenoid (sizes 28 to 200) or proportional valve (sizes 250).For size 250, the pilot oil supply at port P requires an external pressure of p min = 30 bar (p max = 100 bar).Beginning of control at V –g max (maximum torque, minimum speed at minimum control current)End of control at V –g min (minimum torque, maximum permis-sible speed at maximum control current)Characteristic0.2 0.4 0.6 0.8 1.01600max 140012001000800600400200V g minVg / V g maxV g max800max 700600500400300200100EP1(12 V)EP2(24 V)NoteThe control oil is internally taken out of the high-pressure side of the motor (A or B). For reliable control, an operating pressure of at least 30 bar is required in A (B). If a control operation is performed at an operating pressure < 30 bar, an auxiliary pressure of at least 30 bar must be applied at port G via an external check valve. For lower pressures, please contact us.Please note that pressures up to 450 bar can occur at port G.The following only needs to be noted for size 250:The beginning of control and the EP characteristic are influ- –enced by the case pressure. An increase in case pressure causes an increase in the beginning of control (see page 5) and thus a parallel shift of the characteristic.Technical data, solenoid Sizes 28 to 160EP1EP2Voltage 12 V (±20 %)24 V (±20 %)Control current Beginning of control 400 mA 200 mA End of control 1200 mA 600 mA Limiting current 1.54 A 0.77 A Nominal resistance (at 20 °C) 5.5 Ω22.7 ΩDither frequency 100 Hz 100 Hz Duty cycle100 %100 %Type of protection see connector design page 28The following electronic controllers and amplifiers are available for controlling the proportional solenoids:BODAS controller RC–Series 20 _________________________________RE 95200 Series 21 __________________________________RE 95201 Series 22 _________________________________RE 95202 Series 30 _______________________RE 95203, RE 95204 and application softwareAnalog amplifier RA – _________________________RE 95230Electric amplifier VT 2000, series 5X (see RE 29904) –(for stationary application)Further information can also be found on the Internet at /mobile-electronics Technical data, proportional valveSize 250EP1EP2Voltage12 V (±20 %) 24 V (±20 %)Beginning of control at V g max 900 mA 450 mA End of control at V g min 1400 mA 700 mA Limiting current 2.2 A 1.0 A Nominal resistance (at 20 °C) 2.4 Ω12 ΩDuty cycle100 %100 %Type of protection see connector design page 28See also proportional pressure-reducing valve DRE 4K (RE 29181).deviceThe control part can stick in an undefined position by inter-nal contamination (contaminated hydraulic fluid, abrasion or residual contamination from system components). As a result, the control will no longer respond correctly to the operator's commands.Check whether the application on your machine requires ad-ditional safety measures, in order to bring the driven actuator into a controlled and safe position (immediate stop). If neces-sary, make sure these are properly implemented.EP – Proportional control electricSchematic EP1, EP2 Sizes 28 to 160Schematic EP1, EP2Size 250M B BV g minV g maxGM STT1AT2M A MP Proportionalpressure-reducingvalve DRE 4K(see RE 29181)EP – Proportional control electricEP.DPressure control, fixed settingThe pressure control overrides the EP control function. If the load torque or a reduction in motor swivel angle causes the system pressure to reach the setpoint of the pressure control, the motor will swivel towards a larger displacement.The increase in the displacement and the resulting reduction in pressure cause the control deviation to decrease. With the in-crease in displacement the motor develops more torque, while the pressure remains constant.Setting range of the pressure control valveSizes 28 to 160 ___________________________80 to 400 bar Size 250 ______________________________80 to 350 to barSchematic EP.DSizes 28 to 160Schematic EP.DSize 250M B BV g minV g maxGM STP T1AT2M AMG2 Proportionalpressure-reducingvalve DRE 4K(see RE 29181)HZ – Two-point control hydraulicThe two-point hydraulic control allows the displacement to be set to either V g min or V g max by switching the pilot pressure at port X on or off.Position at V –g max (without pilot pressure, maximum torque, minimum speed)Position at V –g min (with pilot pressure > 10 bar activated, minimum torque, maximum permissible speed)Characteristic HZV g min V g maxDisplacement10P i l o t p r e s s u r e Δp S [b a r ]100NoteMaximum permissible pilot pressure: 100 bar–The control oil is internally taken out of the high-pressure –side of the motor (A or B). For reliable control, an operating pressure of at least 30 bar is required in A (B). If a control operation is performed at an operating pressure < 30 bar, an auxiliary pressure of at least 30 bar must be applied at port G via an external check valve. For lower pressures, please contact us.Please note that pressures up to 450 bar can occur at port G.A leakage flow of maximum 0.3 L/min is present at port X (op- –erating pressure > pilot pressure). T o avoid a build-up of pilot pressure, pressure is to be relieved from port X to the reservoir.Schematic HZ3Sizes 55 to 107Size 160With integrated counterbalance valve BVI, see page 37Schematic HZ1Sizes 28, 160Schematic HZ Size 250M B BXV g minV g maxGMT 1A T 2M AEZ – Two-point control electricThe two-point electric control with switching solenoid (sizes 28 to 160) or control valve (size 250) allows the displacement to be set to either V g min or V g max by switching the electric current at the switching solenoid or control valve on or off.NoteThe control oil is internally taken out of the high-pressureside of the motor (A or B). For reliable control, an operating pressure of at least 30 bar is required in A (B). If a control operation is performed at an operating pressure < 30 bar, an auxiliary pressure of at least 30 bar must be applied at portG via an external check valve. For lower pressures, please contact us.Please note that pressures up to 450 bar can occur at port G. Technical data, solenoid with Ø37Sizes 28, 160EZ1EZ2Voltage12 V (±20 %)24 V (±20 %) Displacement V g max de-energized de-energized Displacement V g min energized energized Nominal resistance (at 20 °C) 5.5 Ω21.7 ΩNominal power26.2 W26.5 W Minimum required current 1.32 A0.67 ADuty cycle100 %100 %Type of protection see connector design page 28 Technical data, solenoid with Ø45Sizes 55 to 107EZ3EZ4Voltage12 V (±20 %)24 V (±20 %) Displacement V g max de-energized de-energized Displacement V g min energized energized Nominal resistance (at 20 °C) 4.8 Ω19.2 ΩNominal power30 W30W Minimum required current 1.5 A0.75 ADuty cycle100 %100 %Type of protection see connector design page 28 Technical data, control valveSize 250EZ1EZ2Voltage12 V (±20 %)24 V (±20 %) Displacement V g max de-energized de-energized Displacement V g min energized energized Nominal resistance (at 20 °C) 6 Ω23 ΩNominal power26 W26W Minimum required current 2 A 1.04 ADuty cycle100 %100 %Type of protection see connector design page 28Schematic EZ1, EZ2Schematic EZ3, EZ4Sizes 55 to 107Schematic EZ1, EZ2Size 250M B Bv g minv g maxG T1AT2M A MHA – Automatic control high-pressure related The automatic high-pressure related control adjusts the dis-placement automatically depending on the operating pressure.The displacement of the A6VE motor with HA control is V g min(maximum speed and minimum torque). The control unit mea-sures internally the operating pressure at A or B (no controlline required) and upon reaching the beginning of control, thecontroller swivels the motor from V g min to V g max with increaseof pressure. The displacement is modulated between V g min andV g max, thereby depending on load conditions.Beginning of control at V–g min (minimum torque, maximumspeed)–g max (maximum torque, minimum speed)End of control at VNote–For safety reasons, winch drives are not permissible withbeginning of control at V g min (standard for HA).–The control oil is internally taken out of the high-pressureside of the motor (A or B). For reliable control, an operatingpressure of at least 30 bar is required in A (B). If a controloperation is performed at an operating pressure < 30 bar, anauxiliary pressure of at least 30 bar must be applied at portG via an external check valve. For lower pressures, pleasecontact us.Please note that pressures up to 450 bar can occur atport G.–HA characteristic are influ-The beginning of control and theenced by the case pressure. An increase in case pressurecauses an increase in the beginning of control (see page 5)and thus a parallel shift of the characteristic. Only for HA1T(sizes 28 to 160) and HA1, HA2, HA3, HA.T, (size 250).–A leakage flow of maximum 0.3 L/min is present at port X (op-erating pressure > pilot pressure). T o avoid a build-up of pilotpressure, pressure is to be relieved from port X to the reservoir.Only for control HA.T.。