二次风调节对垃圾CFB锅炉燃烧的影响
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《资源节约与环保》2018年第11
期
引言
垃圾CFB 锅炉作为垃圾发电厂的炉型之一,拥有很多的优
点,但也存在着排渣困难、
难以实现CO 达标排放等问题。
本文通过对某垃圾CFB 锅炉的技改经验总结,提出了一种简单有效的解决思路。
1锅炉设计基本参数
国内某垃圾电厂一期装机规模为2×400吨/日垃圾焚烧锅炉+2×12MW 汽轮发电机组,2014年正式投产。
锅炉为两台循环流化床锅炉,型号为:TG-55/5.3-LJ-400,单台锅炉日焚烧垃圾
量400吨,设计燃料为垃圾(1550KCal/Kg )、油页岩
(1200Kcal/Kg )、煤(5639Kcal/Kg ),垃圾、油页岩、煤的质量比率为400:160:48,锅炉设计热效率为~80%。
2锅炉燃烧系统简介
2.1锅炉采用异重流化床燃烧方式和高温分离器循环返料
的燃烧系统,该系统由炉膛、物料分离收集器和返料器三部分组
成。
炉膛由膜式水冷壁组成,下部是密相区,
是一个下小上大的倒锥形流化燃烧段结构。
底部为水冷布风板,布风板尺寸为
1.57×6.17m ;炉膛上部为稀相区,
炉膛断面扩展到4.03×6.33m 。
2.2给料口、二次风口均布置在密相区内。
设计1个垃圾给料口、3个辅助燃料口(煤、油页岩),入口均布置在水冷壁前墙;
二次风口分3层布置,共12个,分别布置在左右两侧水冷壁。
3锅炉运行存在的主要问题
在实际运行中,锅炉并没有掺烧油页岩,入炉垃圾的热值在
950Kcal/Kg 左右,入炉煤的热值在4500Kcal/Kg 左右,故实际使用燃料与设计偏差较大。
经过不断的技术改进,锅炉运行中存在的问题基本得到解决,但仍存在着燃烧不充分、CO 排放超标等问题。
4原因分析
针对锅炉燃烧不充分,CO 排放超标的问题,我们分别从炉
膛温度、垃圾质量、二次风的扰动三个方面进行分析,
并试图找出解决问题的方法。
4.1炉膛温度对锅炉燃烧的影响
提高炉膛温度,会提高燃料的燃烧速度,
促进锅炉的充分燃烧。
但通过试验证明这一方法并不能问题。
4.2垃圾质量对锅炉燃烧的影响
通过垃圾分拣、破碎与堆放发酵等工作,
可以控制入炉垃圾的颗粒度及提高热值,以促进锅炉的充分燃烧。
但通过试验证明这一方法仍不能解决问题。
4.3二次风扰动对锅炉燃烧的影响
合理的二次风配比,保证二次风对垃圾的扰动、
掺混及对密相区供氧,会促进锅炉的充分燃烧。
但通过试验证明这一方法仍不能解决问题。
4.4主要原因
经过认真分析,我们认为应该是二次风口的布置不当是主要原因。
该型锅炉垃圾给料口布置在锅炉前墙中央,燃烧中心在炉膛中央的密相区,二次风口布置在锅炉左右侧墙,距离炉膛中心大于3m ,二次风穿透物料层到达炉膛中央是有难度的。
如此推测,二次风上部的密相区中央应该处于缺氧燃烧状态。
为此,
我们做了一个测试,取密相区上部的炉膛中央
(高于上层二次风标高1米)的烟气作氧量检测,并与过热器出口位置的氧量检测值进行对比。
具体过程如下:逐步提高二次风母管压力,从2000Pa 提高到3500Pa ,并保持过热器出口位置的氧量检测值在8~14之间,观察密相区上部氧量检测值的变化情况。
结果显示,密相区上部氧量检测值均在0~2之间.试验证明密相区燃烧中心区域处于缺氧燃烧状态,二次风未能有效发挥扰动燃料与补充氧量的作用。
故二次风口布置不当是造成锅炉燃烧不充分的主要原因。
5改造方案
确定二次风口布置不当是锅炉未能充分燃烧的主要原因
后,我们参考了李斌的循环流化床锅炉二次风布置[1],制订了如下改造方案:
5.1在前后墙水冷壁共增加14个二次风口,分四层布置。
此
布置的二次风口距炉膛中心为1~2米,与原布置相比,
新布置的二次风射流遇到的阻力会大幅减少。
5.2改变二次风喷口及射入炉膛的角度,加强二次风的扰动、掺混的力度[2]。
6技改后的调试及结果。
在该锅炉大修期间,我们完成了二次风口的改造。
在调试
中,通过调节各二次风门的开度,
取到了一系列的试验数据,由此确定了不同状况下一、二次风的配比原则。
在随后的正常运行
中,在垃圾给料均匀的情况下,
可以实现CO 的达标排放,煤耗下降30%以上。
结语
通过技改后的运行数据表明,
合理的二次风配比,不但有助于实现烟气CO 的达标排放,也可以有效降低掺煤比。
通过二次风的改造来实现锅炉的充分燃烧,是一种投资费用较少的解决方法。
参考文献
[1]李斌.中小型循环流化床锅炉二次风的布置.工业锅炉。
2009年第4期(总第116期).[2]杨建华,杨海瑞,岳光溪。
循环流化床二次风射流穿透规律的试验研究[J].动力工程,2008,28(4)509-513.
二次风调节对垃圾CFB 锅炉燃烧的影响
田长虹
苏志高
黄兴华(茂名永诚环保资源开发有限公司
广东茂名
525024)
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