地震影响系数
水平地震影响系数最大值计算
按《中国地震动参数区划图GB18306-2015》水平地震影响系数最大值计算一、基本概念和公式：1、多与地震、基本地震、罕遇地震、极罕遇地震的地震动峰值加速度的关系：αmax=K*αmax基本αmax：多遇或罕遇或极罕遇地震的峰值加速度αmax基本：基本地震动峰值加速度K：比例系数，按GB18306-2015第6.2条取值多遇地震取1/3罕遇地震取1.9极罕遇地震取2.9罕遇或极罕遇地震的峰值加速度的K取值见高孟潭主编《GB18306-2015<中国地震动参数区划图>宣贯教材》第230页12.2.3节）2、地震动峰值加速度最大值根据场地类别的调整：αmax=Fa*αmaxⅡ（GB18306-2015附录E.1）αmax：按场地类别调整后的地震动峰值加速度αmaxⅡ：Ⅱ类场地的地震动峰值加速度FA：场地地震动峰值加速度调整系数按GB18306-2015附录E表E.1。
3、水平地震影响系数最大值计算:γmax=β*αmaxγmax：水平地震影响系数最大值β：动力放大系数，按GB18306-2015附录F.1取2.54、综上所述，综合计算公式可以写为：γmax=β* Fa*K*αmax 基本专业文档供参考，如有帮助请下载。
．二、示例：1、确定7度015g地区、Ⅲ类场地的多遇地水平系数最大值：1)、确定FA:7度0.15g地区、Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度为：αmax基本=0.15。
7度0.15g地区、Ⅱ类场地多遇地震动峰值加速度：0.15*1/3=0.05。
查中国地震动参数区划图GB18306-2015附录表E.1，加速度为0.05时的Ⅲ类场地FA=1.30。
注意：按Ⅱ类场地基本地震峰值加速度0.15，查得Ⅲ类场地的FA=1.0的用法是不正确的.2）、则7度0.15g区、Ⅲ类场地多遇地水平系数最大值为：γmax=β* Fa*K*αmax 基本=2.5* 1.30*(1/3)*0.15=0.16252、确定8度0.2g地区、Ⅲ类场地的多遇地水平系数最大值：1)、确定FA:8度0.2g地区、Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度为：αmax基本=0.2。
全楼地震力放大系数与地震影响系数
9度 140 620
注：括号内数值分别用于设计基本地震加速度为 0.15g 和 0.30g震影响系数
《建筑抗震设计规范》4.1.8 条： 当需要在条状突出的山嘴、高耸孤立的山丘、 非岩石和强风化岩石的陡坡、河岸和边坡边缘等不利地段建造丙类及丙类以上建筑时， 除保证其在地震作用下的稳定性外， 尚应估计不利地段对设计地震动参数可能产生的放 大作用， 其水平地震影响系数最大值应乘以增大系数。 其值应根据不利地段的具体情况 确定，在 1.1～1.6 范围内采用。 在抗规，其水平地震影响系数最大值应乘以增大系数。此时地震作用在结构采用 基本分析方法 （如阵型分解反应谱法） 时， 通过地震影响系数的放大而放大地震力作用。 全楼地震力放大系数是在采用补充的分析方法时程分析法后，对计算结果底部剪 力、楼层剪力和层间位移进行比较，时程分析大于基本分析法时，回过头来调模型时， 将全楼地震作用放大。 见抗规 ，应采用下列方法： 1 高度不超过 40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结 构，以及近似于单质点体系的结构，可采用底部剪力法等简化方法。 2 除 1 款外的建筑结构，宜采用振型分解反应谱法。 3 特别不规则的建筑、甲类建筑和表，应采用时程分析法进行多遇地震下的补 充计算； 当取三组加速度时程曲线输入时， 计算结果宜取时程法的包络值和振型分解反 应谱法的较大值； 当取七组及七组以土的时程曲线时， 计算结果可取时程法的平均值和 振型分解反应谱法的较大值。 采用时程分析法时，应按建筑场地类别和设计地震分组选用实际强震记录和人工 模拟的加速度时程曲线，其中实际强震记录的数量不应少于总数的 2/3，多组时程曲线 的平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意 义上相符，其加速度时程的最大值可按表 程分析时， 每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结 果的 65%，多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法 计算结果的 80%。
地震力放大系数计算书(审图回复用)
地震力放大系数计算书
依据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第4.1.8条及条文说明，结合场地实际现场情况，对水平地震影响系数最大值增大系数计算如下：生活楼西侧道路相对正负0.000低1.6m，L1=0m，平均L>4.0m，坡度0.3≤H/L＜0.6，
L1/H＜2.5，ξ=1.0，增大系数λ=1+ξα=1+1.0x0.1=1.1。
综合楼西侧道路相对正负0.000低1.5m，L1=0m，平均L>3.0m，坡度0.3≤H/L＜0.6，
L1/H＜2.5，ξ=1.0，增大系数λ=1+ξα=1+1.0x0.1=1.1。
河道分析：河道为场地内部局部下凹地形，河道净宽5m，河道两侧采用重力式毛石挡土墙护堤；场地内部离建筑最近点为11.29m，建筑总图在拟建建筑边与河道护堤之间设置2.5~4.5m宽的绿化缓坡带，坡比1:1.8~1：3.2；河道护堤采用毛石挡土墙，挡土高度≤3m，综合考虑增大系数取值λ=1.1。
地震影响系数
地震影响系数是城市小区规划和工程地震安全评价的一个重要参数,由于受地下岩体条件影响,难以准确确定地震影响系数,常规方法得到的地震影响场难以满足城市和重大工程抗震的精度要求.如何分析基岩条件对地震影响系数的影响是地震安全评价的关键工作之一。
《建筑抗震设计规范》采用加速度反应谱计算地震作用。
取加速度反应绝对最大值计算惯性力作为等效地震荷载F，F=αG，α为地震影响系数，G为质点的重量。
规范中用曲线形式给出了α的确定方法，α曲线又称为地震影响系数曲线（图1）。
α为地震影响系数，是多次地震作用下不同周期T，相同ζ阻尼比的理想简化的单质点体系的结构加速度反应与重力加速度之比，是多次地震反应的包络线，是所谓标准反应谱或平均反应谱。
它是两项的乘积即地震系数k（地震动峰值加速度与重力加速度之比）和结构物加速度的放大倍数β（结构反应加速度反应谱与地震动最大加速度之比）。
α：地震影响系数，α（T）=S a（T）=K ×β（T）， S a（T）为加速度设计反应谱，K为地震系数K=a/g，β（T）为放大系数谱。
αMAX地震影响系数最大值。
T：结构自振周期 Tg：特征周期，根据场地类别和近震、远震按下列表采用（表3）。
α下限不应小于最大值的 20％；截面抗震验算时，水平地震影响系数最大值应按表2采用。
各类建筑结构的地震作用，应按下列原则考虑：一、一般情况下，可在建筑结构的两个主轴方向分别考虑水平地震作用并进行抗震验算，各方向的水平地震作用应全部由该方向抗侧力构件承担；二、有斜交抗侧力构件的结构，分别考虑各抗侧力构件方向的水平地震作用；三、质量和刚度明显不均匀、不对称的结构，应考虑水平地震作用的扭转影响；四、8度和9度时的大跨度结构、长悬臂结构，9度时的高层建筑，应考虑竖向地震作用。
水平地震影响系数
根据《抗规》GB50011-2001第5、1、2条得条文说明,多遇地震(小震)与罕遇地震(大震)得最大水平地震影响系数可将《抗规》表格5、1、2-2中所列有效峰值加速度数值乘以放大系数2、25得到。
同理,中震设计可按《抗规》表3、2、2中得设计基本加速度值乘以放大系数2、25得到。
下表就是小震、中震、大震得最大水平地震影响系数。
抗震设防烈度6(0、05g) 7(0、10g)7(0、15g)8(0、20g)8(0、30g)9(0、40g)小震0、04 0、08 0、12 0、16 0、24 0、32 中震0、12 0、23 0、34 0、45 0、68 0、90 大震- 0、50 0、72 0、90 1、20 1、40midas中如何结合建筑抗震规范进行桥梁得地震时程分析？由于目前建筑抗震规范对于时程分析采用得最大加速度有了硬性得规定,因此首先就就是要将时程得地震波比如简单得elcentro波进行系数调整,根据抗震规范5、1、2、2表中得规定,将、Elcentro得最大峰值与5、1、2、2规定得最大值进行比较得到修正系数,(需要注意得就是midas时程函数定义里面得Elcentro给出得相对得值即多少倍得g,比如0、3559g,则系数为35/(0、3559*9、806*100)＝0、1,注意选择得就是无量刚加速度),填写到放大系数里面,点击生成地震反映谱,函数值就就是所需要得一条曲线得a谱,不需要再除以g了(规范P232“其平均地震影响曲线与振型分解反应谱法所用得地震影响系数曲线相比,在各个周期点上相差不大于20％”这里得地震影响曲线就就是将加速度谱转化得到得规范谱)。
按照规范需要两条实际一条人工模拟曲线,将得到得地震反映谱曲线(三条)进行数据拟与分析(可采用平均或者SRSS)与实际场地采用得规范规定得a谱进行比较,保证在各个周期点上相差不大于20％,人工波得选择一般就是对于特大桥梁或者重要桥梁进行现场得试验后得到一定得模拟曲线,一般桥梁搞几条波就够了不要人工模拟。
水平地震影响系数
根据《抗规》GB50011-2001第5.1.2条的条文说明，多遇地震（小震）和罕遇地震（大震）的最大水平地震影响系数可将《抗规》表格5.1.2-2中所列有效峰值加速度数值乘以放大系数2.25得到。
同理，中震设计可按《抗规》表3.2.2中的设计基本加速度值乘以放大系数2.25得到。
下表是小震、中震、大震的最大水平地震影响系数。
midas中如何结合建筑抗震规范进行桥梁的地震时程分析？由于目前建筑抗震规范对于时程分析采用的最大加速度有了硬性的规定，因此首先就是要将时程的地震波比如简单的elcentro波进行系数调整，根据抗震规范5.1.2.2表中的规定，将. Elcentro的最大峰值与5.1.2.2规定的最大值进行比较得到修正系数，（需要注意的是midas时程函数定义里面的Elcentro给出的相对的值即多少倍的g，比如0.3559g，则系数为35/（0.3559*9.806*100）＝0.1，注意选择的是无量刚加速度），填写到放大系数里面，点击生成地震反映谱，函数值就是所需要的一条曲线的a谱，不需要再除以g了（规范P232“其平均地震影响曲线与振型分解反应谱法所用的地震影响系数曲线相比，在各个周期点上相差不大于20％”这里的地震影响曲线就是将加速度谱转化得到的规范谱）。
按照规范需要两条实际一条人工模拟曲线，将得到的地震反映谱曲线（三条）进行数据拟和分析（可采用平均或者SRSS）与实际场地采用的规范规定的a谱进行比较，保证在各个周期点上相差不大于20％，人工波的选择一般是对于特大桥梁或者重要桥梁进行现场的试验后得到一定的模拟曲线，一般桥梁搞几条波就够了不要人工模拟。
开始错误的以为直接将地震波简单处理与a普比较，实际这里的地面运动的加速度波只是一个自由度体系的反应，而a谱则是多个自由度体系经过一系列的分析处理而得到的，因此必须将地震波进行转换，幸好有了midas的转换工具可以直接生成，不然要自己编写傅立叶转换程序了。
(完整word版)水平地震影响系数最大值计算方法
6度区水平地震影响系数最大值αmax计算方法方法一根据《建筑抗震设计规范GB50011-2010》表5.1.4-1，查得6度地震下，多遇地震和罕遇地震对应的αmax分别为0.04和0.28。
根据《建筑抗震设计规范》3.10.3条可知，6度地震下，设防地震对应的αmax为0.12。
方法二根据《建筑抗震设计规范GB50011-2010》表3.2.2可知，抗震设防烈度为6度时，其对应的设计基本地震加速度值为0.05g，根据《中国地震动参数区划图GB18306-2015》附录F.1条，推导中震作用下αmax=0.05×2.5=0.125。
根据《中国地震动参数区划图GB18306-2015》第6.2.1条“多遇地震动峰值加速度宜按不低于基本地震动峰值加速度1/3倍确定”可知，多遇地震下αmax≥0.125/3=0.042。
根据《中国地震动参数区划图GB18306-2015》第6.2.2条“罕遇地震动峰值加速度宜按基本地震动峰值加速度 1.6~2.3倍确定”，罕遇地震下αmax=（1.6~2.3）×0.125=0.2~0.288。
方法三根据《建筑抗震设计规范GB50011-2010》表3.2.2可知，抗震设防烈度为6度时，其对应的设计基本地震加速度值为0.05g，其中g=9.8 m/s2=980 cm/s2，计算可知设防地震加速度时程最大值=0.05×980=49 cm/s2。
根据《建筑抗震设计规范GB50011-2010》表5.1.2-2，6度多遇地震和罕遇地震时程分析所用地震加速度时程的最大值分别为18 cm/s2和125 cm/s2。
根据《中国地震动参数区划图GB18306-2015》附录F.1条，推导6度中震作用下αmax=0.05×2.5=0.125（方法二）。
根据相应比例关系可推导出6度多遇地震αmax=（18/49）×0.125=0.046，罕遇地震αmax=（125/49）×0.125=0.319。
水平地震影响系数
根据《抗规》GB50011-2001第5.1.2条的条文说明，多遇地震（小震）和罕遇地震（大震）的最大水平地震影响系数可将《抗规》表格5.1.2-2中所列有效峰值加速度数值乘以放大系数2.25得到。
同理，中震设计可按《抗规》表3.2.2中的设计基本加速度值乘以放大系数2.25得到。
下表是小震、中震、大震的最大水平地震影响系数。
小震、中震、大震的最大水平地震影响系数抗震设防烈度6(0.05g) 7(0.10g) 7(0.15g) 8(0.20g) 8(0.30g) 9(0.40g) 小震0.04 0.08 0.12 0.16 0.24 0.32中震0.12 0.23 0.34 0.45 0.68 0.90大震- 0.50 0.72 0.90 1.20 1.40设计基本地震加速度值：50年设计基准期超越概率10%的地震加速度设计取值，其中取值7度0.10g,8度0.20g,9度0.40g这里的设计基本地震加速度的取值与《中国地震动参数区划图》所规定的"地震动峰值加速度"相当，只是在0.10g和0.20g之间有一个0.15g,0.20g与0.40g之间有一个0.30g的区域，这两个区分别同7度和8度地区相当而《地震动参数区划图》提供了二类场地上，50年超越概率为10%的地震动参数。
2.关于《抗震规范中》设计基本地震加速度与《中国地震动参数区划图》的地震动峰值加速度值的区别？设计基本地震加速度，指的是建设部1992年7月3日颁发的建标【1992】419号《关于统一抗震设计规范地面运动加速度设计取值的通知》规定的加速度值，其规定如下：设计基本地震加速度值：50年设计基准期超越概率10%的地震加速度设计取值，其中取值 7度0.10g,8度0.20g,9度0.40g 这里的设计基本地震加速度的取值与《中国地震动参数区划图》所规定的"地震动峰值加速度"相当，只是在0.10g和0.20g之间有一个0.15g,0.20g与0.40g之间有一个0.30g的区域，这两个区分别同7度和8度地区相当而《地震动参数区划图》提供了二类场地上50年超越概率为10%的地震动参数。
水平地震影响系数最大值计算
按《中国地震动参数区划图GB18306-2015》水平地震影响系数最大值计算一、基本概念和公式：1、多与地震、基本地震、罕遇地震、极罕遇地震的地震动峰值加速度的关系：αmax=K*αmax基本αmax：多遇或罕遇或极罕遇地震的峰值加速度αmax基本：基本地震动峰值加速度K：比例系数，按GB18306-2015第6.2条取值多遇地震取1/3罕遇地震取1.9极罕遇地震取2.9罕遇或极罕遇地震的峰值加速度的K取值见高孟潭主编《GB18306-2015<中国地震动参数区划图>宣贯教材》第230页12.2.3节）2、地震动峰值加速度最大值根据场地类别的调整：αmax=Fa*αmaxⅡ（GB18306-2015附录E.1）αmax：按场地类别调整后的地震动峰值加速度αmaxⅡ：Ⅱ类场地的地震动峰值加速度FA：场地地震动峰值加速度调整系数按GB18306-2015附录E表E.1。
3、水平地震影响系数最大值计算:γmax=β*αmaxγmax：水平地震影响系数最大值β：动力放大系数，按GB18306-2015附录F.1取2.54、综上所述，综合计算公式可以写为：γmax=β* Fa*K*αmax 基本二、示例：1、确定7度015g地区、Ⅲ类场地的多遇地水平系数最大值：1)、确定FA:7度0.15g地区、Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度为：αmax基本=0.15。
7度0.15g地区、Ⅱ类场地多遇地震动峰值加速度：0.15*1/3=0.05。
查中国地震动参数区划图GB18306-2015附录表E.1，加速度为0.05时的Ⅲ类场地FA=1.30。
注意：按Ⅱ类场地基本地震峰值加速度0.15，查得Ⅲ类场地的FA=1.0的用法是不正确的.2）、则7度0.15g区、Ⅲ类场地多遇地水平系数最大值为：γmax=β* Fa*K*αmax 基本=2.5* 1.30*(1/3)*0.15=0.16252、确定8度0.2g地区、Ⅲ类场地的多遇地水平系数最大值：1)、确定FA:8度0.2g地区、Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度为：αmax基本=0.2。
水平地震影响系数最大值计算方法
水平地震影响系数最大值计算方法本页仅作为文档封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March6度区水平地震影响系数最大值αmax计算方法地震影响方法一方法二方法三多遇地震设防地震罕遇地震方法一根据《建筑抗震设计规范GB50011-2010》表，查得6度地震下，多遇地震和罕遇地震对应的αmax分别为和。
根据《建筑抗震设计规范》条可知，6度地震下，设防地震对应的αmax为。
方法二根据《建筑抗震设计规范GB50011-2010》表可知，抗震设防烈度为6度时，其对应的设计基本地震加速度值为，根据《中国地震动参数区划图GB18306-2015》附录条，推导中震作用下αmax=×=。
根据《中国地震动参数区划图GB18306-2015》第条“多遇地震动峰值加速度宜按不低于基本地震动峰值加速度1/3倍确定”可知，多遇地震下αmax≥3=。
根据《中国地震动参数区划图GB18306-2015》第条“罕遇地震动峰值加速度宜按基本地震动峰值加速度~倍确定”，罕遇地震下αmax=（~）×=~。
方法三根据《建筑抗震设计规范GB50011-2010》表可知，抗震设防烈度为6度时，其对应的设计基本地震加速度值为，其中g= m/s2=980 cm/s2，计算可知设防地震加速度时程最大值=×980=49 cm/s2。
根据《建筑抗震设计规范GB50011-2010》表，6度多遇地震和罕遇地震时程分析所用地震加速度时程的最大值分别为18 cm/s2和125 cm/s2。
根据《中国地震动参数区划图GB18306-2015》附录条，推导6度中震作用下αmax=×=（方法二）。
根据相应比例关系可推导出6度多遇地震αmax=（18/49）×=，罕遇地震αmax=（125/49）×=。
地震影响系数计算表格
;;作者：;单位：;电子信箱：;;八度多遇地震；Ⅲ类场地土；第一组;设计基本地震加速度值=0.2 3.2.2;阻尼比ζ =0.05 5.1.5砼8.2.2钢;水平地震影响系数最大值αmax=0.16表5.1.4-1;特征周期T g=0.45表5.1.4-2;曲线下降段的衰减指数γ=0.9;直线下降段的下降斜率调整系数η1=0.02;阻尼调整系数η2=1;;说明：1.《建筑抗震设计规范GB50011-2001》第5.1.5条地震影响系数曲线。
; 2.红色为输入值；将A1至D46格粘贴到".txt"文件。
; 3.“八度多遇地震、Ⅲ类场地土、第一组、设计基本地震加速度值=0.2g”宜用文件名"8d3102g.txt"。
; 4.在SAP2000的'Response Spectrum function Definition' 对话框中，‘Number of Points per Line'为24。
; 5.在ETABS的'Response Spectrum function Definition' 对话框中，'Header Lines to Skip'为22。
;;结构自振周期T地震影响系数α0.000.0720.100.1600.450.1600.540.1360.630.1180.720.1050.810.0940.900.0860.990.0791.080.0731.170.0681.260.0631.350.0601.440.0561.530.0531.620.0511.710.0481.800.0461.890.0441.980.0422.070.0412.160.0392.250.038 6.000.026。
全楼地震力放大系数与地震影响系数
程分析时，每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的65%，多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%。
全楼地震力放大系数与地震影响系数
《建筑抗震设计规范》4.1.8条：当需要在条状突出的山嘴、高耸孤立的山丘、非岩石和强风化岩石的陡坡、河岸和边坡边缘等不利地段建造丙类及丙类以上建筑时，除保证其在地震作用下的稳定性外，尚应估计不利地段对设计地震动参数可能产生的放大作用，其水平地震影响系数最大值应乘以增大系数。其值应根据不利地段的具体情况确定，在1.1～1.6范围内采用。
620
注：括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。
见抗规5.1.2条：
5.1.2各类建筑结构的抗震计算，应采用下列方法：
1高度不超过40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可采用底部剪力法等简化方法。
2除1款外的建筑结构，宜采用振型分解反应谱法。
3特别不规则的建筑、甲类建筑和表5.1.2-1所列高度范围的高层建筑，应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算；当取三组加速度时程曲线输入时，计算结果宜取时程法的包络值和振型分解反应谱法的较大值；当取七组及七组以土的时程曲线时，计算结果可取时程法的平均值和振型分解反应谱法的较大值。
表5.1.2-1采用时程分析的房屋高度范围
烈度、场地类别
水平地震影响系数
根据《抗规》GB50011-2001第条的条文说明，多遇地震（小震）和罕遇地震（大震）的最大水平地震影响系数可将《抗规》表格中所列有效峰值加速度数值乘以放大系数得到。
同理，中震设计可按《抗规》表中的设计基本加速度值乘以放大系数得到。
下表是小震、中震、大震的最大水平地震影响系数。
小震、中震、大震的最大水平地震影响系数抗震设防烈度677889小震中震大震-midas中如何结合建筑抗震规范进行桥梁的地震时程分析由于目前建筑抗震规范对于时程分析采用的最大加速度有了硬性的规定，因此首先就是要将时程的地震波比如简单的elcentro波进行系数调整，根据抗震规范表中的规定，将. Elcentro的最大峰值与规定的最大值进行比较得到修正系数，（需要注意的是midas时程函数定义里面的Elcentro给出的相对的值即多少倍的g，比如，则系数为35/（**100）＝，注意选择的是无量刚加速度），填写到放大系数里面，点击生成地震反映谱，函数值就是所需要的一条曲线的a谱，不需要再除以g了（规范P232“其平均地震影响曲线与振型分解反应谱法所用的地震影响系数曲线相比，在各个周期点上相差不大于20％”这里的地震影响曲线就是将加速度谱转化得到的规范谱）。
按照规范需要两条实际一条人工模拟曲线，将得到的地震反映谱曲线（三条）进行数据拟和分析（可采用平均或者SRSS）与实际场地采用的规范规定的a谱进行比较，保证在各个周期点上相差不大于20％，人工波的选择一般是对于特大桥梁或者重要桥梁进行现场的试验后得到一定的模拟曲线，一般桥梁搞几条波就够了不要人工模拟。
开始错误的以为直接将地震波简单处理与a普比较，实际这里的地面运动的加速度波只是一个自由度体系的反应，而a谱则是多个自由度体系经过一系列的分析处理而得到的，因此必须将地震波进行转换，幸好有了midas的转换工具可以直接生成，不然要自己编写傅立叶转换程序了。
注意理解公式各项的意思。
六、时程分析法（一）选取地震加速度时程曲线建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）的条文说明中规定，正确选择输入的地震加速度时程曲线，要满足地震动三要素的要求，即频谱特性、有效峰值和持续时间要符合规定。
水平地震影响系数最大值计算
按《中国地震动参数区划图GB18306-2015》水平地震影响系数最大值计算一、基本概念和公式：1、多与地震、基本地震、罕遇地震、极罕遇地震的地震动峰值加速度的关系：αmax =K*αmax 基本αmax ：多遇或罕遇或极罕遇地震的峰值加速度αmax基本：基本地震动峰值加速度K：比例系数，按GB18306-2015第6.2条取值多遇地震取1/3罕遇地震取1.9极罕遇地震取2.9罕遇或极罕遇地震的峰值加速度的K取值见高孟潭主编《GB18306-2015<中国地震动参数区划图>宣贯教材》第230页12.2.3节）2、地震动峰值加速度最大值根据场地类别的调整：αmax=Fa*αmax Ⅱ（GB18306-2015附录E.1）αmax：按场地类别调整后的地震动峰值加速度αmax Ⅱ：Ⅱ类场地的地震动峰值加速度FA：场地地震动峰值加速度调整系数按GB18306-2015附录E表E.1。
3、水平地震影响系数最大值计算:γmax=β*αmaxγmax：水平地震影响系数最大值β：动力放大系数，按GB18306-2015附录F.1取2.54、综上所述，综合计算公式可以写为：γmax=β* Fa*K*αmax 基本二、示例：1、确定7度015g地区、Ⅲ类场地的多遇地水平系数最大值：1)、确定FA:7度0.15g地区、Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度为：αmax 基本=0.15。
7度0.15g地区、Ⅱ类场地多遇地震动峰值加速度：0.15*1/3=0.05。
查中国地震动参数区划图GB18306-2015附录表E.1，加速度为0.05时的Ⅲ类场地FA=1.30。
注意：按Ⅱ类场地基本地震峰值加速度0.15，查得Ⅲ类场地的FA=1.0的用法是不正确的.2）、则7度0.15g区、Ⅲ类场地多遇地水平系数最大值为：γmax=β* Fa*K*αmax 基本=2.5* 1.30*(1/3)*0.15=0.16252、确定8度0.2g地区、Ⅲ类场地的多遇地水平系数最大值：1)、确定FA:8度0.2g地区、Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度为：αmax 基本=0.2。
水平地震影响系数最大值计算
按《中国地震动参数区划图GB18306—2015》水平地震影响系数最大值计算一、基本概念和公式：1、多与地震、基本地震、罕遇地震、极罕遇地震的地震动峰值加速度的关系：αmax=K*αmax基本αmax：多遇或罕遇或极罕遇地震的峰值加速度αmax基本:基本地震动峰值加速度K:比例系数，按GB18306-2015第6.2条取值多遇地震取1/3罕遇地震取1.9极罕遇地震取2。
9罕遇或极罕遇地震的峰值加速度的K取值见高孟潭主编《GB18306-2015〈中国地震动参数区划图〉宣贯教材》第230页12。
2.3节）2、地震动峰值加速度最大值根据场地类别的调整：αmax=Fa＊αmaxⅡ（GB18306—2015附录E。
1）αmax：按场地类别调整后的地震动峰值加速度αmaxⅡ：Ⅱ类场地的地震动峰值加速度FA：场地地震动峰值加速度调整系数按GB18306-2015附录E表E。
1.3、水平地震影响系数最大值计算:γmax=β*αmaxγmax:水平地震影响系数最大值β：动力放大系数，按GB18306-2015附录F.1取2.54、综上所述，综合计算公式可以写为：γmax=β* Fa*K*αmax 基本二、示例：1、确定7度015g地区、Ⅲ类场地的多遇地水平系数最大值：1)、确定FA:7度0.15g地区、Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度为：αmax基本=0.15。
7度0。
15g地区、Ⅱ类场地多遇地震动峰值加速度：0.15＊1/3=0。
05.查中国地震动参数区划图GB18306-2015附录表E.1,加速度为0.05时的Ⅲ类场地FA=1.30。
注意：按Ⅱ类场地基本地震峰值加速度0。
15，查得Ⅲ类场地的FA=1。
0的用法是不正确的.2）、则7度0。
15g区、Ⅲ类场地多遇地水平系数最大值为：γmax=β* Fa＊K＊αmax 基本=2。
5* 1。
30＊(1/3）＊0。
15=0.16252、确定8度0.2g地区、Ⅲ类场地的多遇地水平系数最大值：1)、确定FA：8度0.2g地区、Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度为：αmax基本=0.2。
地震的准永久值系数
地震的准永久值系数
地震的准永久值系数是用来表示在结构设计中考虑长期作用（如地震）时的一个折减系数。
这个系数通常用于对可变荷载的标准值进行折减，以得到一个长期的、相对稳定的荷载代表值。
在结构设计中，准永久值系数用于确定那些可能在结构使用寿命内持续存在的荷载，例如地震荷载，其对结构的影响需要以一种持续的方式加以考虑。
具体到地震荷载，这个系数反映了地震作用在结构上的一种长期效应。
它不同于短期的设计地震力，而是考虑到地震作用可能长期对建筑物产生影响的一个因素。
在不同国家和地区的建筑规范中，这个系数的具体数值可能会有所不同，取决于当地的地震活动性、地质条件以及建筑实践等因素。
总的来说，地震的准永久值系数是一个重要的设计参数，它帮助工程师评估和设计能够抵抗长期地震作用的结构。
在实际应用中，需要参考具体的工程设计规范和标准来确定这一系数的取值。