钢包箍验算

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03钢柱脚单个螺栓的承载力计算

"+ # $%.0&/
（&）
"#
式中：%102"$*3／00#，$ 是锚栓数量。（$）国外研究的结论文［##］等对栓钉（锚固不足）和锚栓（锚固足）的抗
剪公式做了总结。在剪力作用下，破坏可能发生在锚
栓中（锚栓剪坏），也可能发生在混凝土中，锚栓受剪承
（)）圆锥形混凝土达到抗拉承载极限（图 $）。拉应力沿破坏锥体面的分布是变化的，在埋设的最底端
最大，在混凝土表面为 %，取破坏面上混凝土平均抗拉应力为（$／)）#2，并视整个破坏面的应力相同（这个假设得到了试验证实）。采用水平投影面进行计算，混凝
转换为设计公式时要改为抗拉强度设计值 #21。（$）基础混凝土与锚杆的粘结破坏。
!.$ " "%3&#2
（$）
式中 & 为锚栓杆直径，%3 为锚固长度，#2 为混凝土抗拉强度。
此决定受拉锚栓附近应该具有的配筋量，而锚栓的埋入深度理论上可以有所减小，实际则不减。
有锚栓屈服的第"种破坏形式才是合理的破坏模式，其它六种破坏模式，应在基础设计中使之有足够的尺
寸，或配足够的加强筋，保证这些破坏形式不出现。
图’ 柱底板和基础相对位置
%) 锚栓抗剪的计算方法对一个柱脚来说，其抗剪能力可分为两个部分，一

钢筋复合箍(4肢箍)箍筋长度计算

1例：b=350h=650直径=8D弯弧直径=4单位：毫米2.11按1式计算2 1.9104按2式计算注：3 1.9744按3式计算注：1.有一公式2.另一公式适用于11G101（主筋根数4)注：注：[（砼构件宽-2*bhc-2*角筋半径-2*外lw：指弯钩值，按03G101规范标准为11.9倍d.11.9倍d=取lw：指弯钩值，按11G101规范标准也为11.9倍d.11.9倍d=适用于03G101（主筋根数4) 2*（砼构件宽-2*bhc-角筋直径）/等分4肢箍中（内小箍）箍筋长度计算（max(10d,75)选大值）--此值不得小于75mm；max-最大值的min-最小值的英语缩写2式箍筋长度是算到箍筋内皮比3式箍筋长度是算到箍筋外4肢箍中（外大箍）箍筋长度计算L箍筋下料长度=2(b+h)-8bhc+2*1.9d+2（max(10d,75)选大值）+8d.03GL箍筋下料长度=2b+2h-8bhc-4(D+2)d+(D+1)d*3.14*(3*90+2+125)/360+L箍筋下料长度=2(b+h)-8bhc+2*1.9d+2（max(10d,75)选大值）.11G101式中：b-梁、柱宽；h-梁、柱高；bhc-保护层厚度:03G101中规定保护层8d；d-钢筋直径;式中：b-梁、柱宽；h-梁、柱高；bhc-保护层厚度:11G101中规定保护层min-最小值的英语缩写（max(10d,75)选大值）--此值不得小于75mm；max-最大值的11G101中规定保护层是指混凝土构件外皮到最外保护层35mm-2*外大箍箍筋直径）/3+2*内小箍所包钢筋半径-2*内小箍箍筋直径]+(砼构件高-2*bhc）*2+2*1.9d+2*[倍d=取大值（10d;75mm)+1.9d(弯钩弯曲处调整值）。

9倍d=取大值（10d;75mm)+1.9d(弯钩弯曲处调整值）。

）/等分系数3*内小箍占宽等份1+所箍钢筋直径+砼构件高-2*bhc+2*LW+8*d值的英语缩写箍筋长度是算到箍筋内皮箍筋长度是算到箍筋外皮箍筋外皮少了0.064，正好是8个钢筋直径，8*8/1000=0.064d.03G101规定/360+20d1G101规定保护层是指混凝土构件外皮到受力钢筋的距离(也就是到主筋外皮的距离，）8d-若要算到箍筋外皮保护层是指混凝土构件外皮到最外层钢筋的距离(也就是到箍筋外皮的距离)；d-钢筋直径;值的英语缩写到最外层钢筋的距离(也就是到箍筋外皮的距离)筋外皮故此要加d+2*[10d;75.取大值]。

水上盖梁施工

１工程概况
成。公路桥设计为双幅桥，各幅通车能力为单向３车道。桥梁全长１．４２ｋｍ，各幅桥跨均为
４６跨。自大陆向海岛方向为３０ｍ￣１９跨＋４０ｍ＋５０ｍ＋４０ｍ＋３０ｍｘ２４跨，其中４０ｍ跨和５０ｍ
４．２主梁承载力验算
式中：
，一钢包箍提供的静摩擦力：
一
橡胶垫与混凝土的摩擦系数，取
０．６；
Ｎ — Ｍ３０螺栓提供的预紧力，单个５．６级Ｍ３０螺栓提供的单侧预紧力为１２２ｋＮ。１０个Ｍ３０螺栓提供的双侧预紧力为２４４０ｋＮ。
桥）、铁路路基２４．２０５ｋｍ、公路２６．５２６ｋｍ组
跨为通航孔桥梁的下部结构由钢筋混凝土
系梁、承台、墩柱、盖梁、箱梁等组成，桥梁的
上部结构为先张预应力Ｔ梁。
单位：ｍｍ
图ｌ公路桥典型盖梁断面图
单位：ＩＩｌＩＩｌ
图３钢抱箍侧面图
８ｍｍ、宽５０ｍｍ横向肋。竖向肋两端与横向肋焊接，横肋通长，不断开，与竖向边框肋板
焊接（图４）。
摩擦力计算公式：
ｆ＝Ｎ
模板安装前．须在模板板面涂抹优质脱模剂。模板拼缝间用专用双面止浆条填缝。拼接完成后须对模板板面及拼缝进行仔细检查，拼缝处如有错牙，须调整直至消除错牙为止。为保证盖梁施工的中线和垂直度，在立模时须精确放样，控制好模板顶口四角标高以及盖梁轴线。

SATWE 配筋、验算输出文件符号说明

SATWE 配筋、验算输出文件WPJ1.OUT* * * 符号说明：* * * * B,H --- 矩形截面宽、高(mm) * * Dr --- 圆柱直径(mm) * * B,H,U,T,D,F --- 异型截面参数(mm) ** Hr --- 变截面异型截面参数之右端高度(mm) * * Ac --- 截面面积(mm) * * Lc,Lg,Lwc,Lwb,Lb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的长度(m) ** N-C,N-G,N-WC,N-WB,N-B --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的单元号* * Nfc,Nfg,Nfw,Nfwb,Nfb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的抗震等级** Rcc,Rcg,Rcw,Rcwb,Rcb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的材料强度** Rsc,Rsg,Rsb --- 分别为柱、支撑和梁的钢号或复合截面的钢号** Cover --- 保护层厚度(mm) * * (Icn) --- 控制内力的内力组合号** LoadCase --- 控制梁内力包络的组合号** * * 混凝土、型钢混凝土，矩形、圆形、异型柱、支撑配筋输出符号说明：* * Cx,Cy --- 分别为X、Y向计算长度系数* * Cmax --- 圆柱或异型柱最大计算长度系数* * Rs --- 全截面配筋率,上下端取大值(As/Ac) ** Rsv --- 体积配箍率(Vs/Vc) ** Uc --- 轴压比(N/Ac/fc) ** (Icn)Nu --- 控制轴压比的轴力(kN) ** As_corner --- 矩形截面单根角筋面积(mm) ** Asxt,Asxb --- 矩形截面B边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asyt,Asyb --- 矩形截面H边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asvx,Asvx0 --- 矩形截面H边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Asvy,Asvy0 --- 矩形截面B边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Ast,Asb --- 圆截面上下端全截面配筋面积(mm) ** Aszt,Aszb --- 异型截面柱角部上下端的固定配筋面积之和(mm) ** Asft,Asfb --- 异型截面柱上下端分布配筋面积之和(mm) ** Asv,Asv0 --- 圆截面或异型截面柱加密区和非加密区配箍面积(mm) * * (Icn)N,Mx,My --- 矩形柱、圆柱、异型柱纵向钢筋配筋控制内力(kN,kN-m)** (Icn)N,Vx,Vy --- 矩形柱、圆柱、异型柱箍筋的配筋控制内力(kN) ** Asvjx,Asvjy --- 柱节点域B、H边的配箍面积(mm) * * (Icn)Nj,Vjx,y --- 节点域箍筋Asvjx、Asvjy的控制内力(kN) ** 注：柱箍筋是指间距Sc范围内的箍筋面积* * * * 矩形钢管混凝土柱、钢柱、钢支撑验算输出符号说明：* * F1 --- 强度验算* * F2,F3 --- 分别为X,Y向的稳定验算* * Px,Py --- 分别为X,Y向梁、柱全塑性承载力之比* * Rx,Ry --- 分别为X,Y向的长细比** (Icn)N,Mx,My --- 钢柱验算的验算控制内力(kN,kN-m) * * * * 圆钢管混凝土柱验算输出符号说明：* * (Icn)M,N --- 钢管混凝土柱验算的验算控制内力(kN,kN-m) * * Nu,Rre --- 钢管混凝土单肢柱的承载力设计值(kN)和抗震调整系数* * * * 剪力墙配筋输出符号说明：* * Dt,Dl --- 墙厚度、长度(m) ** aa --- 墙一端钢筋合力点到边缘的距离(mm) * * As --- 墙一端暗柱配筋面积(mm) * * (Icn)M,N --- 暗柱配筋As的控制内力(kN,kN-m) * * Ash --- 墙水平分布筋配筋面积(mm) * * (Icn)V,N --- 水平筋Ash的控制内力(kN) * * Uc --- 墙轴压比* * (Icn)Nu --- 轴压比的控制轴力** 如果墙肢长度小于3倍的墙厚,则该墙肢按柱配筋：* * aa --- 理解为保护层厚度(mm) * * As --- 理解为柱一边的配筋面积(mm) * * Ash --- 理解为箍筋配筋面积(mm) * * 注：墙水平筋是指间距Swh范围内的配筋面积* * * * 矩形(型钢)混凝土梁配筋输出符号说明：* * I,J --- 代表梁左、右端支座截面** 1,2,3,4,5,6,7 --- 代表梁跨中从左到右7个等分截面** -M,+M --- 负、正弯矩包络(kN-m) * * Top_Ast,Btm_Ast --- 负、正弯矩的配筋包络(mm) * * %_Steel --- 负、正弯矩配筋的配筋率* * Shear --- 剪力包络(kN) ** Asv --- 抗剪之最小箍筋包络(mm) * * Rsv --- 抗剪箍筋的配筋率* * (Icn)Tmax&Shear --- 最大剪扭配筋的控制扭矩和剪力(kN-m,kN) * * Astt --- 剪扭配筋之纵筋面积(mm) * * Astv --- 剪扭配筋之箍筋面积(mm) * * Ast1 --- 剪扭配筋之纯扭双肢箍的单根箍筋面积(mm) * * Nmax --- 最大轴力(受拉为正)(kN) * * 注：梁箍筋是指间距Sb范围内的箍筋面积* * * * 钢梁验算输出符号说明：* * -Mmax,+Mmax --- 负、正弯矩包络(kN-m) * * Vmax --- 剪力包络(kN) * * F1 --- 正应力强度验算* * F2 --- 整体稳定验算* * F3 --- 剪应力强度验算* * 对有楼板的钢梁可不计算整体稳定* ********************************************************************** ---------------------------------------------------------------------------荷载组合分项系数说明，其中：Ncm --- 组合号V-D,V-L --- 分别为恒载、活载分项系数X-W,Y-W --- 分别为X向、Y向水平风荷载分项系数X-E,Y-E --- 分别为X向、Y向水平地震荷载分项系数Z-E --- 为竖向地震荷载分项系数R-F --- 为人防荷载分项系数TEM --- 为温度荷载分项系数CRN --- 为吊车荷载分项系数SW1～SW5 --- 分别为第1组到第5组特殊风荷载分项系数。

盖梁抱箍施工

抱箍法盖梁施工方案一、抱箍法盖梁施工方法的特点1.1、可以克服满堂支架对地基承载力要求较高的缺点。

1.2、可以克服牛腿预留孔倾斜和影响墩柱美观的弊端。

1.3、抱箍和盖梁底模板可以在地面上安装，用手拉葫芦或滑轮组顺着墩柱提升就位。

拆除底模时，抱箍下落到一定高度后可做为盖梁底部缺陷修补的脚手架，而且可以节约机械安装拆除盖梁底模的大量费用。

二、适用范围所有的圆柱墩盖梁都可采用抱箍法施工盖梁。

抱箍承重原理：在盖梁施工时，用半圆形钢带抱紧墩柱，在钢带两端焊接牛腿，将盖梁底模的承重横梁架在牛腿上，利用上下钢带抱紧墩柱所产生的摩擦力来承担盖梁自重、模板自重、施工荷载等。

抱箍设计略。

三、施工方法：3.1凿除柱顶浮浆：将柱顶砼浮浆全部凿除，裸露新鲜砼。

并冲刷干净，以保证墩柱与盖梁砼联接牢固。

3.2安装盖梁承重挂篮：首先安装承重包箍, 包箍设计见上图1, 利用包箍握紧墩柱产生的磨擦力来承担盖粱自身重量和施工荷载。

包箍与墩柱之间加一层10mm厚的白色橡胶垫，目的是增加包箍与墩柱之间的磨擦力, 不啃伤墩柱砼。

承重横梁采用36号工字钢, 安装在承重包箍的牛腿上面, 工字钢上面放一排长4米10×10cm的方木，方木间距不大于30cm，并与工字钢绑扎牢固，盖梁底模坐在方木上面, 底模板两边搭设4cm厚脚手板, 周围设置1.5m高的防落网,利于安全施工。

3.3施工放样：测量人员将盖梁轴线放出后，施工人员按盖梁轴线和盖梁标高安装底模, 并调整盖梁底模达到设计高标。

3.4盖梁底模安装：盖梁模板采用定型钢模由专业模板厂设计制作。

承重挂篮搭设完毕后，将盖梁底模安装就位，底模安装应在跨中预留5-8mm的上拱度，按抛物线布置, 以消除由于承重工字梁受荷载作用后引起的下挠，盖梁底模标高安装施工误差不应大于±5mm, 轴线偏位误差不应大于±10mm, 模板接缝间要垫3mm厚的橡胶条,防止接缝漏浆造成砼面色差或麻面。

夹桩模式分析

２．５吊挂模式这种模式在海上码头施工中应用较多，海上码头要求桩头伸入横梁或桩帽尺度较大，特别是受潮位影响的区域采用较多。该种模式的优点是减少了潮位对施工的
三一
／，
牛腿
影响；缺点是提高了施工成本。
２夹桩模式对比分析
优点是承载力大，不会对桩及结构产生不利影响；缺点
拉杆
，
是自重大，施工时需用吊车配合，而且需要先夹夹木，工效低、成本大。若采用铰接对扣模式，相对于对口模式可提高工效。钢包箍在使用时，为了增加包箍与桩的摩擦力，包箍内应垫有增大摩阻系数的橡胶垫板。
２１．夹桩木模式这种模式应用较早，主要适用于方桩的夹桩，用于管桩则效果较差。其优点是：夹桩木较为轻便，施工时不需要吊车配合；缺点是：木材用量较大，承载力较低，由于层与层之间压缩变形较大，施工沉降较大；夹木的拉杆完全靠人工手动紧固，可靠性不高。为了减少夹木
码头上用的比较多，以桩头作为受力点，将吊筋吊挂在桩头上，下面吊住围图型钢。见图２。由于钢材的抗拉
强度远大于抗剪强度，因此，吊筋的转角处应做成圆弧
形过渡。１牛腿模式．３
对于钢管桩基础，一般采用焊接钢牛腿来承受来自构筑物的荷载，型钢放置在牛腿上。见图３。
图６
＜交通工程建设＞２１第３期００年
１０
１钢筋包箍模式．６利用高强钢筋的强度以及自锁原理，制作如图７所示的高强钢筋、支座联合式夹桩器具。这个包箍模式两边的牛腿不在同一个平面上，需进行垫高处理。

箍筋

箍筋：（1）单箍方形或矩形：设计长度=2*（H+B）-8b+8d+2*6.9d-3*1.75d=2*（H+B）-8b+17d (无抗震要求)设计长度=2*（H+B）-8b+8d+2*11.9d-3*1.75d=2*（H+B）-8b+27d (有抗震要求)（2）双箍方形（多用于柱中）：外箍设计长度=2*（H+B）-8b+8d+2*6.9d-3*1.75d=2*（H+B）-8b+17d (无抗震要求)外箍设计长度=2*（H+B）-8b+8d+2*11.9d-3*1.75d=2*（H+B）-8b+27d (有抗震要求)内箍设计长度=[（B-2b）* /2]*4+17d (无抗震要求)=[（B-2b）* /2]*4+27d (有抗震要求)（3）双箍矩形：每组（对）箍设计长度=（H-2b）*4+(B-2b+B`)*2+17d (无抗震要求)=（H-2b）*4+(B-2b+B`)*2+27d (有抗震要求)(4）三角箍（多用于有梁板）：设计长度=（B-2b）+ +17d (无抗震要求)=（B-2b）+ +27d (有抗震要求)(5）S型箍（拉筋）：设计长度=（B-2b）+17d (无抗震要求)=（B-2b）+27d (有抗震要求)（6）箍筋数量：n=(L-2b)/a+1a为箍筋间距，S箍间距为2a（7）螺旋箍：设计长度=N* +17d (无抗震要求)=N* +27d (有抗震要求)N——螺线圈数=（L-2b）/P，P——螺线间距，D——构件直径1、计算箍筋的预算长度（按外皮计算）：L1=(a-25*2+b-25*2)*2+(2*11.9+8)d[注：弯钩平直段10d，135度弯钩弯曲调整值1.9d，8d为保护层加回]2、计算箍筋的下料长度（按中轴线计算）：L2=(a-25*2+b-25*2)*2+(2*11.9+8) d-3*1.75d[注：箍筋有三个90度弯钩，减去“3*1.75d”]钢筋工程下料及算量：一、梁（不完整，待以后补充完整）：1. 焊接按绑扎计算长度，预算时不另行计算焊接费用，机械连接费用由双方协议确定。

pkpm 混凝土构件配筋及钢构件验算简图

【PKPM】混凝土构件配筋及钢构件验算简图1.混凝土梁和型钢混凝土梁：Asu1、Asu2、Asu3----为梁上部左端、跨中、右端配筋面积（cm2）Asd1、Asd2、Asd3----为梁下部左端、跨中、右端配筋面积（cm2）Asv----为梁加密区抗剪箍筋面积和剪扭箍筋面积的较大值（cm2）Asv0----为梁非加密区抗剪箍筋面积和剪扭箍筋面积的较大值（cm2）Ast、Ast1----为梁受扭纵筋面积和抗扭箍筋沿周边布置的单肢箍的面积，若Ast和Ast1均为0则不输出这一行（cm2）G、VT----为箍筋和剪扭配筋标志梁配筋计算说明：（1）若计算的ξ值小于ξb，软件按单筋方式计算受拉钢筋面积；若计算的ξ>ξb，程序自动按双筋方式计算配筋，即考虑压筋的作用；（2）单排筋计算时，截面有效高度h0=h-保护层厚度-12.5mm（假定梁钢筋直径为25mm）；对于配筋率大于1%的截面，程序自动按双排计算，此时，截面有效高度h0=h-保护层厚度-37.5mm；（3）加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的，并按沿梁全长箍筋的面积配箍率要求控制。

若输入的箍筋间距为加密区间距，则加密区的箍筋计算结果可直接参考，如果非加密区与加密区的箍筋间距不同，则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算；若输入的箍筋间距为非加密区间距，则非加密区的箍筋计算结果可直接参考使用，如果加密区与非加密区的箍筋间距不同，则应按加密区箍筋间距对计算结果进行换算。

2.钢梁：没根钢梁的下方都标有"steel"字样，表示该梁为钢梁。

若该梁与刚性铺板相连，不需验算整体稳定，则R2处的数值以R2字符代替。

输入格式如上图所示。

其中：R1表示钢梁正应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F1/f。

R2表示钢梁整体稳定应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F2/f。

R3表示钢梁剪应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F3/f。

pkpm柱箍筋计算

pkpm柱箍筋计算在结构设计和计算中，PKPM柱箍筋计算是一项重要的工作。

柱箍钢筋的作用是加固和约束混凝土柱，以增加其抗剪和抗弯的能力。

本文将详细介绍PKPM柱箍筋计算的步骤和相关要点。

一、PKPM柱箍筋计算的步骤PKPM柱箍筋计算的过程主要包括以下几个步骤：1. 确定柱断面尺寸和箍筋类型。

根据结构设计要求和受力情况，确定柱断面的高度、宽度等尺寸。

同时，确定箍筋的类型，如普通箍筋、扭转钢丝、带扣钢筋等。

2. 计算柱的受力情况。

根据结构设计荷载和柱节点处的受力特点，计算柱在受力状态下的剪力、弯矩等参数。

3. 按照规范确定箍筋配筋率。

根据相关规范，确定柱箍筋的配筋率。

国家标准中一般规定柱箍筋的最小配筋率为0.8%~1.6%。

4. 计算柱箍筋的截面积。

根据箍筋配筋率和柱截面的几何尺寸，计算出柱所需箍筋的截面积。

5. 确定箍筋的数量和间距。

根据柱截面的尺寸和箍筋的截面积，计算出所需的箍筋的数量。

然后，根据箍筋的数量和箍筋的截面积，确定箍筋的间距。

6. 验算箍筋的抗剪和抗弯能力。

分别计算箍筋的抗剪和抗弯能力，满足结构设计要求。

7. 绘制轴力-弯矩图和箍筋布置图。

根据柱的受力情况和箍筋的布置要求，绘制出柱的轴力-弯矩图和箍筋的布置图。

二、PKPM柱箍筋计算的要点在进行PKPM柱箍筋计算时，需注意以下几个要点：1. 合理选择箍筋类型。

箍筋的类型根据实际情况来确定，一般根据受力情况和构造要求选择。

例如，在有扭转荷载的柱中，需要选用扭转钢丝作为箍筋，以增加抗扭能力。

2. 保证箍筋的完整性。

柱箍筋应该连续、完整地绕制在柱身上，不得存在断裂或缺失的情况。

同时，柱箍筋的连接要采用可靠的方式，如用焊接或扣件等。

3. 控制箍筋的间距。

箍筋的间距要符合规范的要求，并根据柱的截面尺寸和受力情况进行合理的调整。

过大的间距可能导致箍筋的作用不充分，而过小的间距则会增加工程难度和成本。

4. 注意柱顶部和底部的箍筋设置。

柱顶部和底部的箍筋要设置得合理稳固，以保证柱的抗剪和抗弯能力。

钢板箍在超高层钢－混凝土组合结构中的应用

箍筋两部分受剪承载力组成，其中水平箍筋是通过
其对节点区混凝土斜压杆的约束效应来增强节点受
第一作者：宋利鹏，男，１９８９年出生，助理工程师。
Ｅｍａｉｌ：８２３５１７９５＠ｑｑ．ｃｏｍ
收稿日期：２０１６－０９－２８
８９
施工技术
箍筋抗拉强度设计值；Ａｓｖ为配置在同一截面内箍筋
各肢的全部截面面积；ｓ为箍筋间距；Ｎ为与剪力设
节点区域采用钢板箍（图３）来代替箍筋时，需
小于代换前使用箍筋时混凝土的抗剪强度。对于此
类构件，钢筋混凝土柱部分可等效为偏心受压柱，其
斜截面受剪承载力应符合下列规定：
ｆ２，且根据施工情况确定单块钢板箍尺寸为ｔ（钢板
（ｈ０）内钢板箍肢数为ｎ，且为自然数，有：
ｆｙｖ＝ｆ２；Ａｓｖ＝Ａ２＝ｔｂｎ；ｓ＝ｓ２＝
工带来极大困难。另一方面，当柱内箍筋数量较多
时，一侧牛腿上可能预留３列以上的孔，如此对牛腿
ＳｔｅｅｌＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ２０１７（５），Ｖｏｌ３２，Ｎｏ２２１
施工速度，又保证了施工质量（图２）。
２梁柱节点区域钢板箍代替箍筋的代换原则及
方法
框架节点的受剪承载力由混凝土斜压杆和水平
需施工３ｄ。
４２对本体结构的影响对比
的２５％，当钢筋穿孔造成型钢截面损失不能满足承
梁柱节点区域钢板箍在制作厂加
６２ｄ，除增加直接人
经济效益工费外，还增加了
塔吊、施工电梯等
按此方法施工，一方面箍筋穿入预留孔的绑扎难度
设备的租赁费及管
ＫＥＹＷＯＲＤＳ：ｓｔｅｅｌ⁃ｃｏｎｃｒｅｔｅｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ｂｅａｍ⁃ｃｏｌｕｍｎｊｏｉｎｔ；ｓｔｅｅｌｐｌａｔｅｈｏｏｐ；ｓｕｂｓｔｉｔｕｔｉｏｎｏｆｓｔｉｒｒｕｐ

混凝土梁外包型钢法加固计算书

混凝土梁加固计算书JKL加固方式：外包型钢法一、设计依据：《混凝土结构加固设计规范》GB 50367(以下简称《加固规范》)《既有建筑鉴定与加固通用规范》GB 55021(以下简称《加固通规》)《混凝土结构设计规范》(GB50010)(2015年版)（以下简称《混凝土规范》）《混凝土结构通用规范》(GB5008)（以下简称《混凝土通规》）《建筑抗震鉴定标准》(GB 50023 )（以下简称《鉴定标准》）《建筑抗震加固技术规程》(JGJ 116)（以下简称《抗震加固规程》）《建筑抗震设计规范》(GB 50011 ) (2016年版)（以下简称《抗震规范》）《钢结构设计标准》GB 50017（以下简称《钢标》）二、工程概况：1. 原截面参数：2. 配筋及内力：原箍筋参数及改造后剪力：指定箍筋强度:HPB235指定箍筋面积:F10@100/200(4)剪力设计值:840kN原纵筋参数及改造后弯矩：指定纵筋强度:HRB335指定纵筋面积:8F25指定受压钢筋面积:2F25弯矩设计值:1200kN.m加固前构件上原作用的弯矩标准值:300kN.m3. 包钢参数：包钢箍带选择：包钢抗剪钢带加锚方式:加锚封闭箍包钢抗剪钢带等级:Q235包钢抗剪钢带高度:默认mm包钢抗剪钢带单层厚度:4mm包钢抗剪钢带宽度:100mm包钢抗剪钢带间距:200mm抗弯型钢选择：抗弯型钢等级:Q235抗弯型钢类型:等边角钢抗弯型钢规格:L75×5三、梁底受弯计算：1. 原截面受弯承载力：1.1 求原截面相对界限受压区高度?b0：?cu =0.0033按《混凝土规范》公式(6.2.7 - 1) ?b0=?1/(1+f y0/E s0/?u ) =0.8/(1+300/200000/0.00330)=0.551.2 原截面受弯承载力:根据《混凝土规范》式6.2.10-2可知x =f y (A s -A s ’)/(?1f c b )=300×(3927-982)/(1.0×11.9×300) =247.48mm ≥2a '=85mm根据《混凝土规范》6.2.10条，并结合《抗震鉴定标准》附录E.0.2条，框架梁，抗震等级三级时,?=x /h 0=0.258≤0.35，满足！根据《混凝土规范》式6.2.10-1 M ≤?1f c bx (h 0-0.5x )+f y ’A s ’(h 0-a s ’)=1.0×11.9×300×247.48×(957.5-247.48/2)/1000000+300×982×(957.5-42.5)/1000000=1006.2kN.m2. 受弯加固判断：M/Mb0=1200/1006.2=1.19<1.4且>1.0，需要加固！3. 加固所需受拉钢板(型钢)面积计算：3.1 设计计算指标：根据《钢标》表4.4.1,抗拉强度设计值: fsp=215MPa根据《钢标》表4.4.8,弹性模量设计值: Esp=206000MPa3.2 受弯构件加固后相对受压区高度?b,sp求解:根据《混凝土规范》公式（6.2.7-1）和《加固规范》公式（9.2.2）? b,sp =0.85?b=0.4683.3 加固后达到期望的弯矩值时, 混凝土受压区高度x的求解:由《加固规范》公式(9.2.3-1)Mb =?1fc0bx×(h-x/2)+f 'y0A 's0(h-a ')+f 'spA 'sph-fy0As0( h-h)1200×1000000=1.0×11.9×300×x×(1000-x/2)+300×982×(1000-42.5)+0-300×3927×(1000-957.5)解得x=323.46mm>2as'=85mm根据《加固规范》10.2.2条,结合《混凝土结构通用规范》4.4.8条，框架梁，抗震等级三级时,?=x/h=323.46/957.5=0.338<0.35,可粘钢（包钢）加固！3.4 加固钢板(型钢)的滞后应变?sp,0求解:考虑二次受力，按《加固规范》公式(9.2.9)计算根据《混凝土规范》，对矩形截面：? te =As/Ate=As/(0.5bh)=3927/(0.5×300×1000)=0.02618查规范表9.2.9得,?sp=1.1809? s0=M0k/(0.87As0h)=300×1000000/(0.87×3927×957.5)=91.71Mpa≤150Mpa且?te =0.02618≤0.05，取?sp=0.9?sp=0.9×1.1809=1.06281? sp0=?spM0k/(EsAsh)=1.06281×300×1000000/(200000×3927×957.5)=0.000423.5 受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数：根据《加固规范》公式(9.2.3-3):? sp =(0.8?cuh/x-?cu-?sp0)/(fsp/Esp)=(0.8×0.0033×1000/323.46-0.0033-0.00042)/(215/206000) =4.2558>1.0,取1.03.6 加固所需受拉钢板(型钢)面积计算：根据《加固规范》公式(9.2.3-2)，? 1 fc0bx=fy0As0+?spfspAsp-f,y0A,s0-f,spA,sp1.0×11.9×300×323.46=300×3927+1×215×Asp-300×982-0计算受拉钢材面积Asp=1262mm²<实取钢材面积:1482.4mm²,满足！4. 构造要求验算：根据《加固规范》8.3.1条，角钢边长b=75mm>50mm,满足！角钢壁厚t=5mm,满足！四、受剪计算：1. 原受剪截面判断:根据《混凝土规范》6.3.1条，hw/b=957.5/300=3.2，则0.25?c fcbh=0.25×1×11.9×300×957.5=854.6>V=840kN，截面满足！2. 原截面受剪承载力:根据《混凝土规范》6.3.4条V b0 =(0.7?cft0bh+fyv0Asv0h/s)=(0.7×1×1.27×300×957.5+210×314×957.5/100)/1000=886.7kN3. 受剪加固判断:V/Vb0=840/886.7=0.95<1.0,无需加固！4. 箍带构造要求验算：根据《加固通规》6.5.8条,箍带宽度bsp=100mm=100mm,满足！箍带厚度tsp=4mm<10mm,满足！根据《抗震加固规程》6.3.5-3条,箍板间距不应大于40r(r为单根角钢截面的最小回转半径)，且不应大于400mm，则ssp=200mm<Min（40×15，400)=400mm,满足！。

外包钢(钢混组合结构)

——一个截面内受拉角钢的截面面积之和与其跟混凝土接触长度之和的比值，可取受拉角钢的厚度（mm）； te ——按有效混凝土受拉截面面积计算的纵向角钢含钢率，可取 te As / 0.5bh, As为受拉区外包角钢的截面面积，b、h分别为外包钢混凝土构件的截面宽度和高度； ——表面形状系数，考虑箍筋焊接点的机械作用时，取 =0.85
通过试验与理论分析，可以认为外包钢混凝土梁的抗剪机理与钢筋混凝土相似，可以采用相同的斜截面受剪承载力计算公式。因此，对于矩形，T 形和工形截面的外包钢混凝土构件，其斜截面受剪承载力应满足下列要求：
V Vcs
Vcs 0.7 f t bh0 1.25 f yv
Asv h0 S
式中
1.05 C2 1 3 0.14 （f c / r）
式中
2 Asv 1 f sv r——混凝土受到箍筋的侧向压力，取 r as
式中
Asv1，f sv——单肢箍筋的截面面积和屈服强度设计值；
s ——箍筋间距。
a——柱截面边长；
2、偏心受压柱正截面受压承载力计算
3、斜截面受剪承载力计算
二、外包钢梁的极限承载能力
1、梁的类型 2、梁的正截面受弯承载力计算
3、梁的斜截面受剪承载力计算
1、梁的类型
外包钢混凝土梁有下图所示的几种形式。在一般情况下在受拉区均配置角钢。当梁的跨度或荷载较大时，可在受拉区补充一定量的纵向钢筋。
2、梁的正截面受弯承载力计算
纵向受拉角钢配置比较适当的梁，当荷载很小时，外包钢混凝土梁上没有裂缝，此时，截面拉应力由角钢和混凝土共同承担，材料处于弹性阶段，应力和应变关系成正比。随着荷载的增加，当受拉区边缘混凝土达到其极限拉应变时，混凝土受拉开裂，角钢应力有一个突变。继续加荷，受拉区应力主要由角钢承担，其应变不断增加，随构件上裂缝的发展，中和轴不断上移，受压区混凝土压应力也持续增大，直至受拉角钢应力达到屈服强度，这时梁的挠度增长加快，变现出塑性特征。由于内力臂的增大，构件的抗弯能力仍有所增加。截面裂缝发展加剧，混凝土受压区高度不断减小，塑性特征更为明显。当达到混凝土的极限压应变时，受压区混凝土被压碎，构件达到极限承载力。

钢筋识图及计算方法(超实用)

一、箍筋表示方法：⑴ φ10@100/200(2) 表示箍筋为φ10 ，加密区间距100，非加密区间距200，全为双肢箍。

⑵ φ10@100/200(4) 表示箍筋为φ10 ，加密区间距100，非加密区间距200，全为四肢箍。

⑶ φ8@200(2) 表示箍筋为φ8，间距为200，双肢箍。

⑷ φ8@100(4)/150(2) 表示箍筋为φ8，加密区间距100，四肢箍，非加密区间距150，双肢箍。

一、梁上主筋和梁下主筋同时表示方法：⑴ 3Φ22，3Φ20 表示上部钢筋为3Φ22, 下部钢筋为3Φ20。

⑵ 2φ12，3Φ18 表示上部钢筋为2φ12, 下部钢筋为3Φ18。

⑶ 4Φ25，4Φ25 表示上部钢筋为4Φ25, 下部钢筋为4Φ25。

⑷ 3Φ25，5Φ25 表示上部钢筋为3Φ25, 下部钢筋为5Φ25。

二、梁上部钢筋表示方法：（标在梁上支座处）⑴ 2Φ20 表示两根Φ20的钢筋，通长布置，用于双肢箍。

⑵ 2Φ22+（4Φ12）表示2Φ22 为通长，4φ12架立筋，用于六肢箍。

⑶ 6Φ25 4/2 表示上部钢筋上排为4Φ25，下排为2Φ25。

⑷ 2Φ22+ 2Φ22 表示只有一排钢筋，两根在角部，两根在中部，均匀布置。

三、梁腰中钢筋表示方法：⑴ G2φ12 表示梁两侧的构造钢筋，每侧一根φ12。

⑵ G4Φ14 表示梁两侧的构造钢筋，每侧两根Φ14。

⑶ N2Φ22 表示梁两侧的抗扭钢筋，每侧一根Φ22。

⑷ N4Φ18 表示梁两侧的抗扭钢筋，每侧两根Φ18。

四、梁下部钢筋表示方法：（标在梁的下部）⑴ 4Φ25 表示只有一排主筋，4Φ25 全部伸入支座内。

⑵ 6Φ25 2/4 表示有两排钢筋，上排筋为2Φ25，下排筋4Φ25。

⑶ 6Φ25 （-2 ）/4 表示有两排钢筋，上排筋为2Φ25，不伸入支座，下排筋4Φ25，全部伸入支座。

⑷ 2Φ25 + 3Φ22（-3）/ 5Φ25 表示有两排筋，上排筋为5根。

55型组合钢模板施工及质量验收要求

55型组合钢模板施工及质量验收要求混凝土结构的模板工程，是混凝土结构构件施工的重要工具。

现浇混凝土结构施工所用模板工程的造价，约占混凝土结构工程总造价的三分之一，总用工量的二分之一。

因此，采用先进的模板技术，对于提高工程质量、加快施工速度、提高劳动生产率、降低工程成本和实现文明施工，都具有十分重要的意义。

我国的模板技术，自从20世纪70年代提出“以钢代木”的技术政策以来，现浇混凝土结构所用模板技术已迅速向多体化、体系化方向发展，目前除部分楼板支模，还采用散支散拆外，已形成组合式、工具化、永久式三大系列工业化模板体系，采用木（竹）胶合板模板也有较大的发展。

不论采用哪一种模板，模板的安装支设必须符合下列规定：（1）模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载；（2）要保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；（3）构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎和安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求；（4）模板的拼（接）缝应严密，不得漏浆；（5）清水混凝土工程及装饰混凝土工程所使用的模板，应满足设计要求的效果。

除上述规定外，第一应优先推广清水混凝土模板；第二宜推广“快速脱模”，以提高模板周转率；第三应采取分段流水工艺，减少模板一次投入量。

1组合式模板组合式模板，是现代模板技术中，具有通用性强、装拆方便、周转次数多的一种“以钢代木”的新型模板，用它进行现浇钢筋混凝土结构施工，可事先按设计要求组拼成梁、柱、墙、楼板的大型模板，整体吊装就位，也可采用散装散拆方法。

1-155型组合钢模板55型组合钢模板又称组合式定型小钢模，是目前使用较广泛的一种通用性组合模板。

1-1-1部件组成组合钢模板的部件，主要由钢模板、连接件和支承件三部分组成。

1．钢模板钢模板采用Q235钢材制成，钢板厚度2.5mm，对于≥400mm宽面钢模板的钢板厚度应采用2.75mm或3.0mm钢板。

钢筋立柱外包箍和内包箍的扎法

钢筋立柱外包箍和内包箍的扎法钢筋是构筑物中非常重要的部分，其负责承受重力、剪力、弯矩等力的作用。

而为了增加钢筋在混凝土中的粘结力和抗震性，通常会在钢筋周围加上箍筋。

而钢筋立柱中的箍筋分为内包箍和外包箍，本文将介绍这两种箍筋的扎法。

1. 外包箍的扎法外包箍即将钢筋外侧固定一定数量的箍筋，以增加钢筋的受压强度、防止钢筋弯曲和局部压力集中。

在外包箍的施工中有几个需要注意的地方：1.1 箍筋的数量：外包箍的数量应根据不同钢筋直径和纵向钢筋的数量进行合理的设置，一般的设计规范建议在离立柱端板高度在两倍的范围内安装一定数量的箍筋。

1.2 箍筋的间距：钢筋间的间距需要根据钢筋直径的不同进行合理的设置，一般建议在直径不超过32毫米时，间距不宜超过钢筋直径的层数。

1.3 箍筋的长度：箍筋的长度需要保证跨越所有钢筋圈，并且需要在距离钢筋圈边缘至少100毫米处弯曲，这样做可以避免箍筋的脱落和滑移。

1.4 钢筋的张拉：在设置完外包箍后，需要对钢筋进行拉伸，这可以提高钢筋材料的粘结力，减少钢筋弯曲时脱离混凝土的可能性，也可以增强钢筋板固有的刚度。

2. 内包箍的扎法内包箍是沿着钢筋长度方向固定的钢筋，以增强钢筋在混凝土中的抗拉强度。

在内包箍的施工中要注意以下几点：2.1 箍筋的数量：夹在一圈钢筋板中的内包箍的数量与外包箍的数量不同，需要根据钢筋的直径、跨度、弯曲程度和圈程数进行平衡，一般来说，在内包箍设置时，需要先设定双向钢筋的数量和排列，以确定内包箍的数量和频率。

2.2 箍筋的间距：一般来说，在钢筋直径较小时，内包箍的间距可与外包箍的间距相同；而在钢筋直径较大时，采用靠近钢筋之间的距离设置内包箍的间距则较为优化。

2.3 箍筋的长度和位置：内包箍的长度应略短于钢筋的圈程，以避免弯曲部分滑动并脱离圈程，也有助于减少钢筋弯曲时的应力集中。

在竖向钢筋板上，内包板的位置应选择跨度的中间位置，以分摊钢筋的弯曲应力。

总之，钢筋立柱的内外包箍的设置是随着施工过程的不断推进而进行的，需要根据设计规范进行科学的设计和施工。

预应力管桩抱箍接头工法

预应力管桩（PHC）抗拔试验抱箍接头施工工法2019年9月目录一、前言 (3)二、工法特点 (3)三、适用范围 (4)四、工艺原理 (4)五、施工工艺流程及操作要点 (4)六、材料与设备 (10)七、质量控制 (13)八、安全措施 (14)九、环保措施 (15)十、效益分析 (15)十一、工程实例 ........................ 错误!未定义书签。

一、前言由于PHC管桩同时担当端承桩与摩擦桩的角色，承载力高，能够适应各种变化较大的地质条件，因而适合我国地域辽阔，地质情况复杂，建筑种类繁多的国情。

可广泛应用于高层建筑、各种低承台桩基础，铁路、公路与桥梁、港口码头、水利设施和市政工程等基础工程。

但传统的PHC管桩进行抗拔检测时需要预埋钢筋并灌注桩芯混凝土，且需要混凝土达到100%强度，才能进行抗拔检测试验。

使用新型的抱箍接头，大大节省了混凝土材料，缩短了工期，还能不断重复使用实现了定型周转模式，同时对后期的施工提供了方便。

通过实际工程的应用发现该抱箍接头连接效果优良，为工程应用中进行抗拔桩的检测提供一种更为便捷且造价节省的新型连接接头。

经过现场实践应用取得了良好的效果，现对该工艺进行施工工艺方面的总结，特此形成施工工法，以便推广应用。

二、工法特点2.1本工法操作方便，适应范围广，安全可靠。

2.2本工法改变了传统预应力管桩浇筑混凝土桩芯上的钢筋焊接在检测设备的检测方法，改用抱箍来连接试验机与抗拔桩，由抱箍螺栓拧紧受力可起到固定、传递荷载作用，且抱箍接头可重复利用，与常规使用的焊接方式比较更安全，且经济合理，降低成本。

2.3本工法改变了传统焊接钢筋受力形式，受力明确，桩身用抱箍接头连接固定，桩身上部由抱箍螺栓拧紧受力，属于轴心受力的最佳状态，抗拉性能较好。

2.4抱箍接头施工快速便捷：采用传统的焊接接头工艺，每个接头焊接作业时间两人大约共计需要四小时，而采取抱箍接头仅仅需要半个小时。

采用抱箍接头可有效节约作业时间，提高经济效益。

管桩套箍的尺寸

管桩套箍的尺寸
“管桩套箍的尺寸”指的是用于管桩加固或连接的套箍的尺寸大小。

管桩通常是由预应力混凝土制成的长管，用于地基处理、建筑物基础和各种土木工程中。

套箍是一种环形构件，通常由钢材或硬质塑料制成，用于将管桩固定或连接在一起。

具体尺寸会因不同的应用和规格而有所不同。

一般来说，管桩套箍的尺寸取决于管桩的直径和所需的连接强度。

常见的尺寸包括直径400毫米、500毫米、600毫米等，长度根据实际需要而定。

需要注意的是，管桩套箍的尺寸并不是固定的，而是根据具体的设计和工程要求进行选择和定制。

在实际应用中，应综合考虑管桩的规格、所需的连接强度、工程环境等因素，来确定合适的套箍尺寸。

总结来说，“管桩套箍的尺寸”指的是用于固定或连接管桩的套箍的大小规格。

具体的尺寸应根据工程要求和管桩规格进行选择和定制，以确保安全可靠的连接和固定的效果。

钢框架计算书

隆福医院北楼--右计算书目录一. 设计依据 (3)二. 计算软件信息 (3)三. 结构模型概况 (3)1. 系统总信息 (3)2. 楼层信息 (6)3. 各层等效尺寸 (6)4. 层塔属性 (7)四. 工况和组合 (7)1. 工况设定 (7)2. 构件内力基本组合系数 (7)五. 质量信息 (8)1. 结构质量分布 (8)2. 各层刚心、偏心率信息 (9)六. 荷载信息 (9)1. 风荷载信息 (10)七. 立面规则性 (11)1. 楼层侧向剪切刚度及刚度比 (11)2. [楼层剪力/层间位移]刚度 (12)3. [楼层剪力/层间位移]刚度(强刚) (12)4. 各楼层抗剪承载力及承载力比值 (12)5. 楼层薄弱层调整系数 (13)八. 抗震分析及调整 (13)1. 结构周期及振型方向 (13)2. 结构周期及振型方向(强刚) (13)3. 各地震方向参与振型的有效质量系数 (14)4. 地震作用下结构剪重比及其调整 (14)5. 偶然偏心信息 (16)九. 结构体系指标及二道防线调整 (16)1. 竖向构件倾覆力矩及百分比(抗规方式) (16)2. 竖向构件地震剪力及百分比 (17)十. 变形验算 (18)1. 普通结构楼层位移指标统计 (18)2. 普通结构楼层位移指标统计(强刚) (21)3. 大震下弹塑性层间位移角 (27)十一. 舒适度验算 (27)1. 结构顶点风振加速度 ..................................................................................................................................... 27 十二. 抗倾覆和稳定验算 (27)1. 抗倾覆验算 (27)2. 整体稳定刚重比验算 (27)十三. 超筋超限信息 (27)1. 超筋超限信息汇总 (27)十四. 结构分析及设计结果简图 (27)1. 结构平面简图 (27)2. 荷载简图 (31)3. 配筋简图 (34)4. 柱、墙轴压比简图 (36)5. 柱长细比简图 (38)一. 设计依据本工程按照如下规范、规程进行设计:1. 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)2. 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)3. 《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)4. 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)5. 《人民防空地下室设计规范》(GB50038-2005)6. 《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2010)7. 《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-98)8. 《钢管混凝土结构技术规范》(GB50936-2014)9. 《钢管混凝土结构设计与施工规程》(CECS 28-2012)10. 《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS 159:2004)11. 《型钢混凝土组合结构技术规程》(JGJ138-2001)12. 《混凝土异形柱结构技术规程》(JGJ149-2006)二. 计算软件信息本工程计算软件为SATWE 2010 V3.1版。

箍筋长度下料计算

20080103梁箍筋长度下料计算，有以下方法：首先，（梁高-保护层厚度的2倍+梁宽-保护层厚度的2倍）乘以2加160毫米，此法为施工队采用的方法，是钢筋工队长经过多年的实践得出的方法，计算箍筋下料长度首先要钢筋弯曲差值，以及弯曲直径，此法比以下任何方法的优势在于，一，适合一般直径箍筋的下料长度计算，二，箍筋要用弯曲机弯5次钢筋，中间有个伸长率的问题，且最重要的是弯曲直径的大小与弯曲机轴心的直径有关，以下方法都与弯曲直径有关，而此法解决了这个问题，适合与任何直径。

施工队不可能按照规范的规定对每种钢筋直径的下料弯曲直径一样，也就是说不同直径的钢筋用不同的弯曲直径，这是非常麻烦的加工方法，多数工程对箍筋直径都用同一种的弯曲机的那个轴心，所以直径都一样。

三，十分接近于实际工程中采用的方法，误差最小。

第一，内皮尺寸+20d-2cm次方为施工时选用的下料方法，只适合于施工，下料时要保证钢筋的长度必须准确，且能过长，不然每根箍筋多几公分，那么一层楼有许多，损失很大，要求结合实际，该方法不易出现错误。

施工队都选用。

第二，内皮尺寸+箍筋调整值第三，外皮尺寸+箍筋调整值例题某抗震框架梁跨中截面尺寸b×h=250mm×500mm，梁内配筋箍筋φ6@150，纵向钢筋的保护层厚度c=25mm，求一根箍筋的下料长度。

解：外包宽度= b-2c+2d=250-2×25+2×6=212（mm）外包长度=h-2c+2d=500-22×25+2×6=462（mm）箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值=2（外包宽度+外包长度）+110（调整值）=2（212+462）+110=1458（mm）≈1460（mm）（抗震箍）错误计算方法1：箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）+50（调整值）=1350（mm）（非抗震箍）错误计算方法2：箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）=1300（mm）第四，当10d 》75mm时采用（文中最底部的图片中的两个公式）内皮尺寸+28.274d当75mm 》10d时采用内皮尺寸+8.274d+150mm次法为软件的方法箍筋调整值此次介绍的方法，其梁的保护层厚度均为25mm,但真正计算时，要遵照施工图纸上给出的保护层厚度计算，单位mm.梁保护层厚度有25，30，35，40，箍筋的样式有三种，现在施工图上采用c图。

公路、市政桥梁的墩柱加固技术

公路、市政桥梁的墩柱加固技术钱申春【摘要】通过合肥市五里墩立交桥维修消缺工程的施工,归纳总结出了桥梁加固技术的施工工艺、要点.【期刊名称】《安徽建筑》【年(卷),期】2015(022)005【总页数】2页(P109,112)【关键词】钢包箍;对称钢架;增大截面【作者】钱申春【作者单位】安徽省公路桥梁工程有限公司,安徽合肥230001【正文语种】中文【中图分类】U445.7+20 引言公路、市政等桥梁的墩柱基础基本上都采用大直径桩基且都为独立桩基，因此对墩柱和桩基的偏位限制较严。

然而，在实际工程中，因施工处理不当、地质情况复杂、运行超载、长期老化等原因造成桥墩偏斜的现象经常出现。

桥梁立柱一般直径大、造价高、施工难度大，当出现较大偏位甚至破坏时一般需要在原位继续成桩，施工难度更大，工期也难以控制。

桥梁墩柱的偏位主要可以分为基础偏位和结构偏位两大类，其中基础偏位，特别是桩基础偏位较多，处理方法也日渐成熟，可根据实际情况综合采用基础托换、高压旋喷加固地基、顶推纠偏等方法进行处理。

而对于上部结构偏位而言，情况更为复杂，在纠偏的同时往往还需要进行支座更换。

1 技术原理根据在役桥梁墩柱产生大尺度偏位的原因以及损坏程度，先对旧桥墩底进行横向钻孔植筋，墩身上部安装钢板包围，提高墩柱抗弯能力，并在墩身两侧安装型钢架；旧桥墩底设置钢包箍模板后浇筑混凝土，由此墩身下部形成型钢混凝土增大柱，不仅提高旧墩柱的整体受力能力及抗震能力，也大幅提升型钢架的稳定性。

采用PLC计算机控制多点同步顶升系统及位移监控系统，实现力和位移的同步控制，并根据分级顶升原则，采用先对更换支座墩顶升，后对相邻墩同步顶升施工；更换支座时，保证安装位置应与原支座一致，避免支座受压不均匀；柱顶支座再次损坏时，由安装在H型钢顶端的辅助支座提供及时支撑。

支座采用一种限位可调式桥梁顶升专用支座，可以根据工程需要调整支座最大滑移量，增加顶升工程安全性，节省大量资源。