张拉伸长值计算书1228

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张拉理论伸长值的计算

φ =[1-e-(kx+µ 起点力P1(N) 平均力P(N) 终点力P2(N) θ )]/(kx+µθ )
0.996719439 0.979085854 0.996485627 0.974272129 0.998393181 0.974272129 0.999513926 0.974272129 0.998379874 0.974272129 0.996053987 0.976083024 0.998564495 195300 194018.613 185903.146 184596.4799 175097.9309 174535.2294 165554.3895 165393.4463 156883.0036 156374.6631 148328.2887 147157.6779 140118.5444 194659.3065 189960.8795 185249.8129 179847.2054 174816.5802 170044.8095 165473.9179 161138.2249 156628.8334 152351.4759 147742.9833 143638.1112 139917.4036 194018.613 185903.146 184596.4799 175097.9309 174535.2294 165554.3895 165393.4463 156883.0036 156374.6631 148328.2887 147157.6779 140118.5444 139716.2627
张拉端直线段
长度x （m）
k
0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015

31.5m梁终张拉伸长值计算书(测摩阻后)

Mpa 平曲线段 0.00 0.1396 0.0935 0.9107 878.9054 800.4352 839.6703 0.00
起点应力= 直线段 0.00 0.0000 0.0000 1.0000 800.4352 800.4352 800.4352 0.00
253.64 竖曲线段 1047.20 0.1134 0.0766 0.9262 800.4352 741.4004 770.9178 4.14 中间直线段 11703.51 0.0000 0.0070 0.9930 741.4004 736.2125 738.8065 44.34
起点应力控制应力下
31.5米箱梁终张拉锚内伸长值计算
控制应力下终点应力平均应力分段伸长值（mm）锚外控制应力= 锚外初始应力= 部位 x 管道尺寸 θ (mm) (rad) kx+uθ e
-(kx+uθ )
879.6996 880.2048 8.64 930.00 267.84 端部直线段 3418.47 0.0000 0.0021 0.9980 880.7100 878.9054 879.8077 15.42 930.00 267.84 端部直线段 1804.02 0.0000 0.0011 0.9989 880.7100 879.7572 880.2336 8.14
31.5米箱梁终张拉锚内伸长值计算
一、计算系数摩擦系数u= 0.6698 偏差系数k= 0.0006 二、钢绞线分段长度x计算张拉管道标号阶段预张拉 2N6 2N2a 2N1b 2N2c 初张拉 2N3 2N7 2N10 2N2d 2N9 2N8 N1a 2N2d 2N5 2N4 终张拉 2N2b 2N10 2N7 2N6 2N3 2N1b 2N2c 2N2a 三、伸长值计算 1、预张拉伸长值计算 2N6管道锚外控制应力= 锚外初始应力= 部位 x 管道尺寸 θ (mm) (rad) kx+uθ e

预应力钢绞线张拉伸长值计算书

X X至X X高速公路路基桥隧工程X X合同段预应力钢绞线张拉控制计算书编制：XXX审核：XXXXX路桥建设有限公司**高速公路XX合同段项目经理部2007年11月20日预应力钢绞线张拉控制计算书本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.20(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860M P Rb y =,低松驰。

跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φs15.20mm 钢绞线。

设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。

预应力钢绞线的张拉在预梁按设计要求预应力T 梁张拉工序为：①对于5-Φs 15.20：0 初始拉力（94kN ） 961kN 持荷5分钟938kN ；②对于6-Φs 15.20：0 初始拉力（113kN ） 1153kN 持荷5分钟1125kN ；③对于7-Φs 15.20：0 初始拉力（131kN ） 1345kN 持荷5分钟1313kN ；伸长值由计算确定。

按设计要求预应力箱梁张拉工序为；①对于5-Φs 15.20：0 初始拉力（95kN ） 969kN 持荷5分钟945kN ；②对于6-Φs 15.20：0 初始拉力（114kN ） 1162kN 持荷5分钟1134kN ；③对于7-Φs 15.20：0 初始拉力（132kN ） 1356kN 持荷5分钟1323kN ；伸长值由计算确定。

伸长值计算： 1、后张30mT 梁钢绞线Φs 15.20mm ，控制应力1340Mpa ，每根截面积200.140mm A y =，弹性模量MPa E g 51095.1⨯=，孔道为塑料波纹管取K=0.0015，μ=0.15。

⑴ 、T 梁边跨边梁钢束伸长值计算钢束坐标图如图一所示，将半个曲线预应力筋按变化点分为AB 、BC 、CD 段分别来计算：按公式 g y E A L P L =∆ ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+-=+-μθμθkL e P P kL )(1 列表计算千斤顶长度内伸长量（按先张法）（千斤顶+工具锚长度=0.5m ）对于5根钢绞线：mm m A E PL L g g 4.30034.0)5140195/(5.0938)/(5==⨯⨯⨯==∆ 对于6根钢绞线：mm m A E PL L g g 4.30034.0)6140195/(5.06.1125)/(6==⨯⨯⨯==∆ 对于7根钢绞线：mm m A E PL L g g 4.30034.0)7140195/(5.02.1313)/(7==⨯⨯⨯==∆ 对于N1列表计算如下表（表1）对于N2列表计算如下表（表2）对于N3列表计算如下表（表3）对于N4列表计算如下表（表4）钢束伸长量合计：N2：mm L 4.2052)8.251.414.324.3(2=⨯+++=∆ N3：mm L 6.2042)7.433.419.134.3(3=⨯+++=∆ N4：mm L 4.2042)2.768.178.44.3(3=⨯+++=∆ ⑵、T 梁边跨中梁及中跨边梁钢束伸长值计算钢束坐标图如图SV-4-31~32所示，将半个曲线预应力筋按变化点分为AB 、BC 、CD 段分别来计算（计算方法同边跨边梁）：对于N1列表计算如下表（表5）对于N2列表计算如下表（表6）对于N3列表计算如下表（表7）钢束伸长量合计：N1：mm L 2072)6.19.406.574.3(1=⨯+++=∆N3：mm L 4.2042)2.768.178.44.3(3=⨯+++=∆ ⑶、T 梁中跨中梁钢束伸长值计算钢束坐标图如图SV-4-33所示，将半个曲线预应力筋按变化点分为AB 、BC 、CD 段分别来计算（计算方法同边跨边梁）：对于N1列表计算如下表（表8）对于N2列表计算如下表（表9）对于N3列表计算如下表（表10）钢束伸长量合计：N1：mm L 2072)6.19.406.574.3(1=⨯+++=∆ N2：mm L 2062)4.191.411.394.3(2=⨯+++=∆ N3：mm L 4.2042)2.768.178.44.3(3=⨯+++=∆（4）、墩顶负弯矩钢绞线伸长值钢绞线Φs 15.20mm ，控制应力MPa k 1340=σ，截面积200.140mm A y =，弹性模量MPa E g 51095.1⨯=，孔道为塑料波纹管取K=0.0015，μ=0.15，以单根钢绞线控制拉力kN A P y k k 60.1871000.14010134066=⨯⨯⨯=⨯=-σ按公式 g y E A LP L =∆ ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+-=+-μθμθkL e P P kL )(1 列表计算负弯矩钢绞线伸长值计算（表11）2、后张25m 箱梁钢绞线6Φs 15.20mm ，控制应力MPa R by k 1350726.0==σ，截面积200.84000.1406mm A y =⨯=，弹性模量MP a E g 51095.1⨯=，孔道为塑料波纹管取K=0.0015，μ=0.15。

预应力张拉伸长量计算书(后张法)[1]

预应力张拉伸长量计算书(后张法)预应力张拉伸长量计算书(后张法)一、引言预应力张拉伸长量计算书(后张法)是用于计算预应力张拉过程中的伸长量的工程。

本详细介绍了后张法在预应力张拉计算中的应用，包括计算原理、计算公式和实际应用等方面的内容。

二、计算原理后张法是一种常用的计算预应力张拉伸长量的方法。

该方法基于伸长量与预应力之间存在线性关系，并根据材料的力学性质和加工条件等因素进行了修正。

具体原理包括材料刚性修正、预应力损失修正和张拉过程中的压缩损失修正等。

三、计算公式根据后张法的原理，可以得出如下计算公式：1. 材料刚性修正公式：伸长量修正 = 杆件长度 × (1 - λ)2. 预应力损失修正公式：伸长量修正 = 认定荷载 × 预应力损失系数 / 杆件刚度3. 张拉过程中的压缩损失修正公式：伸长量修正 = 张拉过程中的压缩损失 / 杆件刚度综合上述三个修正公式，可以得出预应力张拉伸长量的计算公式：伸长量 = 伸长量修正 + 预应力 + 后张过程中的张拉力四、实际应用本章节将详细介绍实际应用中的参数和步骤，并给出计算示例。

1. 参数描述：(1) 杆件长度：预应力张拉杆件的长度，单位为米。

(2) λ：材料的刚性修正系数。

(3) 认定荷载：杆件所受到的认定荷载，单位为牛顿。

(4) 预应力损失系数：杆件预应力损失的修正系数。

(5) 杆件刚度：预应力杆件的刚度，单位为牛顿/米。

(6) 张拉过程中的压缩损失：预应力杆件在张拉过程中产生的压缩损失，单位为米。

(7) 后张过程中的张拉力：后张过程中施加在杆件上的额外张拉力，单位为牛顿。

2. 计算步骤：(1) 根据材料的参数和应用要求确定修正系数。

(2) 根据修正系数和杆件的参数计算相应的修正值。

(3) 将修正值代入预应力张拉伸长量计算公式，计算出最终的伸长量。

3. 计算示例：假设杆件长度为10米，材料刚性修正系数为0.05，认定荷载为10000牛顿，预应力损失系数为0.1，杆件刚度为5000牛顿/米，张拉过程中的压缩损失为0.2米，后张过程中的张拉力为2000牛顿。

先张法预应力张拉伸长值计算书

先张法预应力张拉伸长值计算书(总9页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除20m预应力砼空心板先张钢绞线控制力及伸长值计算书一、设计要求：1#桥、2#桥、3#桥、共计494片预应力砼空心板，对预应力钢绞线均为如下设计要求：（一）预应力钢绞线1、预应力钢绞线采用7φ5型，高强度低松驰，公称直径φJ=15.24mm 的钢绞线。

2、预应力钢绞线标准强度RY b=1860Mpa，松驰率3.5%。

3、张拉控制应力采用δK=0.75Y b=0.75×1860=1,395 Mpa，如果板的反拱过大或板的反拱速度发展较快超过极限30mm，张拉控制应力可适当减少，但不得小于δK=0.72Y b=0.72×1860=1,339 Mpa。

（二）工具锚设计没有明确要求（三）预应力钢绞线放张预应力钢绞线放张，本着对称均匀、分次完成，不得骤然放松，放张时梁体砼强度必须到达设计强度的100%，即C40级砼强度。

二、实际进场预应力钢绞线技术指标：1、预应力钢绞线为中国山东威海市，威海银兴预应力线材有限公司生产的高强度低松驰，公称直径φJ=15.24mm，7φ5型预应力钢绞线。

其中松驰率为2.2%,小于设计松驰率3.5%。

2、预应力钢绞线标准强度RY b=1860Mpa。

【见钢筋力学性能试验报告（1）】3、预应力钢绞线公称直径φJ=15.24mm，公称截面面积取其钢绞线检测报告中的公称截面积140mm2。

4、预应力钢绞线公称直径φJ=15.24mm，弹性模量取检测报告中的平均值E p=(189.3+190.9+186)/3=188.7G pa(注施工规范E p=195±10 G pa)。

三、张拉设备及工具锚：（一）张拉设备在实际张拉过程中，采用两台千斤顶单根对称分级张拉。

由于预制厂一次性要预制494片空心板梁体，为了确保工程质量和施工进度，千斤顶高压油泵及压力表配制三套张拉设备。

预应力张拉伸长值简易计算与量测方法(全文)

预应力张拉伸长值简易计算与量测方法(全文)范本1（风格：简洁明了）正文：1. 张拉伸长值的定义1.1 张拉伸长值是指在预应力混凝土结构中，由于张拉作用导致钢筋伸长的数值。

1.2 预应力张拉伸长值的计算非常重要，能够直接影响到结构的设计和施工质量。

2. 预应力张拉伸长值的简易计算方法2.1 根据施工图纸中给出的预应力钢筋的设计张拉力和压力，可采用以下公式计算张拉伸长值：张拉伸长值 = 张拉力 / 钢筋的弹性模量2.2 根据钢筋的弹性模量表，可以得到钢筋的弹性模量。

2.3 根据实际的预应力张拉作业情况，可以确定张拉力的数值。

3. 预应力张拉伸长值的量测方法3.1 预应力张拉伸长值的量测可以采用伸长计进行。

3.2 伸长计应放置在钢筋上，并确保与钢筋紧密接触。

3.3 在张拉伸长阶段，通过读取伸长计上的刻度，可以得到张拉伸长值的数值。

注释：1. 附件：本文档涉及的附件包括：- 钢筋的弹性模量表- 张拉伸长值的计算表2. 法律名词及注释：本文档所涉及的法律名词及其注释包括：- 预应力混凝土结构：指采用预应力钢筋进行加固和增强的混凝土结构，具有较高的承载能力和抗震能力。

范本2（风格：详细解析）正文：1. 预应力张拉伸长值的定义和意义1.1 预应力张拉伸长值是指在预应力混凝土结构中，由于预应力钢筋的张拉作用而引起的钢筋伸长的数值。

预应力张拉伸长值的大小直接影响着结构的受力和变形性能。

1.2 在预应力混凝土结构中，预应力钢筋经过张拉作用后，通过锚固装置形成预应力，使混凝土结构具有较高的抗弯强度和抗剪强度。

1.3 准确计算和量测预应力张拉伸长值，对于确保结构安全和质量具有重要意义。

2. 预应力张拉伸长值的计算方法2.1 计算预应力张拉伸长值的基本公式为：张拉伸长值 = 张拉力 / 钢筋的弹性模量2.2 需要根据施工图纸中给出的预应力钢筋的设计张拉力和压力来确定张拉力的数值。

2.3 钢筋的弹性模量需要通过弹性模量表来获得。

桥梁预应力张拉伸长量计算

预应力钢束张拉伸长值计算书预应力筋平均张拉力的计算预应力筋平均张拉力按下式计算：μθμθ+-=+-kx e P P kx P )1()(式中：P P ——预应力筋平均张拉力(N)； P ——预应力筋张拉端的张拉力(N)； x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)； k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数； μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。

注：当预应力筋为直线时P P P =。

预应力筋的理论伸长值的计算预应力筋的理论伸长值按下式计算：PP P E A LP L =∆ 式中：P P ——预应力筋平均张拉力(N)； L ——预应力筋的长度(mm)； P A ——预应力筋的截面积(mm 2)； P E ——预应力筋的弹性模量(N/mm 2)。

本工程所使用的低松弛高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径S φ15.2mm,钢绞线面积=A 139 mm 2，钢绞线标准强度PK f =1860MPa ，弹性模量P E =1.95×105 MPa 。

预应力筋张拉端的张拉应力con σ=0.75PK f =0.75×1860=1395 MPa 。

预应力筋张拉端的张拉力com P =con σP A =1395×139=193905N 。

40mT 梁中梁预应力筋各阶段伸长值计算如下：N1：下料长度4133cm ，工作长度80cm ，直线部分长度68.8cm ，曲线部分长度7.1917228.682804133=÷⨯-⨯-=）（L cm ，单端长度L=1917.7+68.8=1986.5，P A P E =27105000N ，com P =193905N ，k =0.0015，μ=0.25，rad 0874.0009.5== θ。

15%com P 阶段：N e kx e P P kx P 41.283470516.0)1(193905%15)1()0874.025.0865.190015.0()(=-⨯⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθ1.2271050005.198641.28347=⨯==∆P P P E A L P L cm 100%com P 阶段：N e kx e P P kx P 75.1889820516.0)1(193905%100)1()0874.025.0865.190015.0()(=-⨯⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθ9.13271050005.198675.188982=⨯==∆P P P E A L P L cmN2：下料长度4131cm ，工作长度80cm ，直线部分长度137.2cm ，曲线部分长度3.1848222.1372804131=÷⨯-⨯-=）（L cm ，单端长度L=1848.3+137.2=1985.5，P A P E =27105000N ，com P =193905N ，k =0.0015，μ=0.25，rad 0851.0874.4== θ。

30米T梁预应力张拉伸长量计算书

30米T梁预应力张拉伸长量计算书一、设计伸长量复核（一）计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp =p(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△l= PpL/( ApEp)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140 mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2（二）伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=26040×（1-e-0.00489）/0.00489=25976NΔL= PpL/（Ap Ep）=25976×3261/（140×195000）=3.1mmX2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=26040×（1-e-0.04843）/0.04843=25419NΔL= PpL/（Ap Ep）=25419×10472/（140×195000）=9.75mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=26040×（1-e-0.00154）/0.00154=26020NΔL= PpL/（Ap Ep）=26020×1025.5/（140×195000）=0.98mm N1束初张拉一端总伸长量：3.1+9.75+0.98=13.8mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=195300×（1-e-0.00489）/0.00489=194823NΔL= PpL/（Ap Ep）=194823×3261/（140×195000）=23.27mm X2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=195300×（1-e-0.04843）/0.04843=190646NΔL= PpL/（Ap Ep）=190646×10472/（140×195000）=73.13mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=195300×（1-e-0.00154）/0.00154=195149NΔL= PpL/（Ap Ep）=195149×1025.5/（140×195000）=7.33mm N1束一端总伸长量：23.27+73.13+7.33=103.7mm3、N2束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=26040×（1-e-0.00702）/0.00702=25949NΔL= PpL/（Ap Ep）=25949×4682/（140×195000）=4.45mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×（1-e-0.0376）/0.0376=25557NΔL= PpL/（Ap Ep）=2557×3272/（140×195000）=3.06mmX3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=26040×（1-e-0.0102）/0.0102=25908NΔL= PpL/（Ap Ep）=25908×6795/（140×195000）=6.45mm N2束初张拉一端总伸长量：4.45+3.06+6.45=13.96mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=195300×（1-e-0.00702）/0.00702=194616NΔL= PpL/（Ap Ep）=194616×4682/（140×195000）=33.38mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×（1-e-0.0376）/0.0376=191674NΔL= PpL/（Ap Ep）=191674×3272/（140×195000）=22.97mm X3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=195300×（1-e-0.0102）/0.0102=194307NΔL= PpL/（Ap Ep）=194307×6795/（140×195000）=48.36mm N2束一端总伸长量：33.38+22.97+48.36=104.71mm4、N3束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=26040×（1-e-0.00185）/0.00185=26016NΔL= PpL/（Ap Ep）=26016×1234/（140×195000）=1.18mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×（1-e-0.0376）/0.0376=25557NΔL= PpL/（Ap Ep）=25557×3272/（140×195000）=3.06mmX3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=26040×（1-e-0.0153）/0.0153=25842NΔL= PpL/（Ap Ep）=25842×10213.5/（140×195000）=9.67mm N2束初张拉一端总伸长量：1.18+3.06+9.67=13.91mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=195300×（1-e-0.00185）/0.00185=195119NΔL= PpL/（Ap Ep）=195119×1234/（140×195000）=8.82mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×（1-e-0.0376）/0.0376=191674NΔL= PpL/（Ap Ep）=191674×3272/（140×195000）=22.97mm X3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=195300×（1-e-0.0153）/0.0153=193814NΔL= PpL/（Ap Ep）=193814×10213.5/（140×195000）=72.51mm N2束初张拉一端总伸长量：8.82+22.97+72.51=104.3mm二、张拉时理论伸长量计算（一）计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395 N/ mm26、锚圈口摩阻损失：3.3%σk7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=103.3%×σk×Ap=201745N，单根钢绞线初张控制力：P=13.3%×σk×Ap=25975N。

预应力张拉伸长量计算书

一、钢绞线伸长量计算1. 计算依据①《公路桥涵施工技术规范》中公式(12.8.3-1)；②《公路桥涵施工技术规范》中《附录G-8 预应力筋平均张拉力的计算》； ③《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》。

2．计算公式：pp p E A L P L =∆ (12.8.3-1)μθμθ+-=+-kx e P P kx p )1()( (附录G-8)p con A P σ=其中：x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ），取张拉端到跨中孔道长度；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）,取º即 ;k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本工程采用塑料波纹管，取；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，本工程采用s Φ15.2mm 高强低松弛钢绞线及塑料波纹管孔道，根据图纸取；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； p A —预应力筋的截面面积（mm ²）；con σ—张拉控制应力（MPa ），根据图纸取pk f 73.0；p P —预应力筋平均张拉力（N ）；L —预应力筋的长度（mm ），取张拉端到跨中钢绞线长度；p E —钢绞线弹性模量，本工程采用s Φ15.2mm 高强低松弛钢绞线，根据试验取51091.1⨯MPa ；(钢绞线弹性模量检测报告附后)L ∆—理论伸长值（mm ）。

3．伸长值计算 ①连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 02.741316148353.017.0165.170015.0)1(760368)1()148353.017.0165.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1191091.141401716502.7413165=⨯⨯⨯⨯==∆ ②连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 97.741293148353.017.0205.170015.0)1(760368)1()148353.017.0205.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 2.1191091.141401720597.7412935=⨯⨯⨯⨯==∆③连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 68.741274148353.017.024.170015.0)1(760368)1()148353.017.024.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 5.1191091.141401724068.7412745=⨯⨯⨯⨯==∆④连续端N4N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 14.741258148353.017.027.170015.0)1(760368)1()148353.017.027.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.141401727014.7412585=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑤连续端N5N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 85.741238148353.017.0305.170015.0)1(760368)1()148353.017.0305.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730585.7412385=⨯⨯⨯⨯==∆⑥非连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 83.741227148353.017.0325.170015.0)1(760368)1()148353.017.0325.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 1.1201091.141401732583.7412275=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑦非连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 34.741233148353.017.0315.170015.0)1(760368)1()148353.017.0315.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1201091.141401731534.7412335=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑧非连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 61.741241148353.017.03.170015.0)1(760368)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730061.7412415=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑨非连续端N4N A f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 01.926552148353.017.03.170015.0)1(950460)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.151401730001.9265525=⨯⨯⨯⨯==∆⑩非连续端N5NA f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 24.926569148353.017.0275.170015.0)1(950460)1()148353.017.0275.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.151401727524.9265695=⨯⨯⨯⨯==∆ 由以上计算结果得出: ①中跨箱梁理论伸长值如下:mm N 0.23820.1191=⨯= mm N 4.23822.1192=⨯= mm N 0.23925.1193=⨯= mm N 4.23927.1194=⨯= mm N 8.23929.1195=⨯= ②边跨箱梁理论伸长值如下mm N 1.2391.1200.1191=+= mm N 2.2390.1202.1192=+= mm N 4.2399.1195.1193=+= mm N 6.2399.1197.1194=+= mm N 6.2397.1199.1195=+=二、压力表读数计算1. 计算依据①《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》； ②《千斤顶标定报告09-JZ163～178》；（报告附后） 2. 计算公式①千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：b ax y +=其中：y —千斤顶力（KN ）；x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。

张拉伸长量计算范文

张拉伸长量计算范文
当杆件受到拉力时，由于拉力的作用，杆件会发生伸长。

根据胡克定律，杆件的拉力与伸长量之间存在线性关系，即拉力和伸长量之间的比例
系数为杨氏模量E。

根据杨氏模量的定义，张拉伸长量ΔL可以由以下公式计算：
ΔL=(F*L)/(A*E)
其中，F为施加在杆件上的拉力，L为杆件的初始长度，A为杆件的
横截面积，E为杨氏模量。

此外，还有另一种计算张拉伸长量的方法，即通过杆件的应变计算。

应变是杆件的单位长度变化。

对于线弹性材料来说，应变与拉力的比例系
数为杨氏模量E。

应变ε可以由以下公式计算：
ε=ΔL/L
其中，ΔL为杆件的伸长量，L为杆件的初始长度。

根据应变和杨氏模量之间的关系，张拉伸长量ΔL可以通过以下公式
计算：
ΔL=ε*L
这两种方法都可以用来计算张拉伸长量，但需要知道杆件的拉力、初
始长度、横截面积和杨氏模量等相关参数。

以杆件的应变计算为例，具体
计算步骤如下：
1.确定杆件的初始长度L、拉力F、横截面积A和杨氏模量E的数值。

2.根据公式计算应变ε：ε=ΔL/L。

3.将应变ε代入公式计算伸长量ΔL：ΔL=ε*L。

4.得到杆件的张拉伸长量ΔL的数值。

需要注意的是，在实际工程设计中，还需要考虑到杆件的变形限制和安全余量等因素，因此计算结果应该作为参考，而不是绝对值。

总结起来，张拉伸长量计算是根据杆件受到的拉力和杨氏模量等参数进行的计算。

通过计算，可以得到杆件在拉伸过程中的变化长度。

计算方法包括根据拉力、长度、横截面积和杨氏模量计算伸长量，或者根据应变和长度计算伸长量。

张拉力及伸长量计算书

附件1：后张法现浇箱梁预应力张拉控制力计算书1、概述临港互通立交桥和甬临线互通立交桥的现浇混凝土箱梁预应力筋采用规格为Фs15.20，标准强度为fpk=1860MPa的高强度、低松弛钢绞线，其弹性模量Ep=195000N/mm²。

腹板、顶板钢束的张拉控制应力为0.75fpk，底板钢束的张拉控制应力为0.7fpk。

预应力张拉时采用伸长量与张拉力双控，并以张拉力为主。

张拉作业之前，应先明确生产量。

施工设计图的钢绞线材料数量表内给出了每束钢绞线的总生产量值。

该生产量值是基于μ=0.15，k=0.0015的理论值。

实际张拉生产量采用下列公式计算△Ls = △L1+ △L2△L1—从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）。

△L2—从初应力以下的伸长值（mm），可采用相邻级的伸长值。

2、张拉力计算腹板、顶板钢束的张拉控制应力为:σcon=0.75fpk=0.75*1860=1395MPa.底板钢束的张拉控制应力为σcon =0.7fpk=0.7*1860=1302MPa由公式P=F/A求得各束钢绞线张拉端控制应力F=P*A其中Ap=140mm²,则由此计算箱梁钢束的张拉控制力①、箱梁跨径:3x25m腹板: F1钢束:17Фs15.20，2束，张拉力F1=17*1395*140=3320.1KN；F2钢束:17Фs15.20, 2束，张拉力F2=17*1395*140=3320.1KN；F3钢束:17Фs15.20, 2束，张拉力F3=17*1395*140=3320.1KN；F4、F4a钢束: 17Фs15.20, 4束，张拉力F4=17*1395*140=3320.1KN；顶板: T1钢束:12Фs15.20，4束，张拉力Ft1=12*1395*140=2343.6KN；底板: B1钢束:8Фs15.20， 4束，张拉力Fb1=8*1302*140=1458.24KN；②．箱梁跨径:3x35m腹板:F1、F1a钢束:10Фs15.20，4束，张拉力F1=10*1395*140=1953KN；F2、F2a钢束:10Фs15.20, 4束，张拉力F2=10*1395*140=1953KN；F3、F3a钢束:10Фs15.20, 4束，张拉力F3=10*1395*140=1953KN；F4钢束: 17Фs15.20, 2束，张拉力F4=17*1395*140=3320.1KNF5钢束: 17Фs15.20, 2束，张拉力F4=17*1395*140=3320.1KNF6钢束: 17Фs15.20, 2束，张拉力F4=17*1395*140=3320.1KN顶板: T1钢束:10Фs15.20，4束，张拉力Ft1=10*1395*140=1953KN；底板: B1钢束:12Фs15.20， 4束，张拉力Fb1=12*1302*140=2187.36KN；③.箱梁跨径:4x25m腹板: F1钢束:17Фs15.20，2束，张拉力F1=17*1395*140=3320.1KN；F2钢束:17Фs15.20, 2束，张拉力F2=17*1395*140=3320.1KNF3钢束:17Фs15.20, 2束，张拉力F3=17*1395*140=3320.1KNF4、F4a钢束: 17Фs15.20, 张拉力F4=17*1395*140=3320.1KN。

张拉计算书

20米空心板梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式P P=P*(1-e-(kl+uθ))/(kl+uθ)ΔL= P P*L/(A y*E g)其中:ΔL—预应力钢束理论伸长值，cm；P P—预应力钢束的平均张拉力，N；P —预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。

）Ay—预应力钢束截面面积，mm2；Eg—预应力钢束弹性模量，MPa；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备（一）材料：主要是钢绞线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度,Φs15.24mm。

每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。

（二）设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。

2、选用油表。

根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。

YCW250型千斤顶活塞面积A=48360mm2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。

使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果：千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。

回归方程为y = 0.0214X-0.6739千斤顶编号：20574，油压表编号：807，千斤顶工作长度0.4m。

回归方程为y =0.0215X-0.47472、钢束理论伸长值计算计算参数：钢绞线弹性模量Ep=1.95×105 Mpa，钢绞线截面积A=140㎜2，金属螺旋管道系数：K=0.0015，μ=0.2～0.25，取0.25钢绞线极限应力: ，一、根据钢绞线最大控制张拉力：P1=Rib×A=1860×140=260400N。

张拉伸长值计算案例

张拉伸长值计算案例下面就来个张拉伸长值计算的案例。

就说咱要盖个小房子，有一些钢筋就像硬汉一样支撑着房子的结构。

这钢筋在施工的时候有时候就得拉伸一下，这时候就需要计算拉伸值了。

比如说有一根钢筋，原长是10米，咱按照规定的拉伸率是5%来计算。

那这根钢筋的伸长值怎么算呢？很简单，就用原长乘以拉伸率就好啦。

计算式子就是：伸长值 = 原长×拉伸率，也就是10×0.05 = 0.5米。

这0.5米就是这根10米长钢筋的伸长值啦。

再举个例子哈。

有根钢筋原长8米，这次的拉伸率是6%，那伸长值就是8×0.06 = 0.48米。

就像给这根8米的钢筋做了个小拉伸操，让它变长了0.48米。

不过呢，在实际工程中，还得考虑好多其他的因素。

比如说钢筋的材质呀，拉伸设备的精度啦。

要是材质比较特殊，可能就不能完全按照这个简单的公式来算。

就像人一样，不同体质的人做运动拉伸的效果可能也不完全一样呢。

而且设备要是不太准，那计算出来的值和实际伸长值可能就会有偏差，就像你用一把不准的尺子去量东西，肯定会有点小差错。

还有哦，如果是多根钢筋组成的一束，计算又会复杂一点。

假设一束钢筋里有3根钢筋，每根钢筋原长都是9米，拉伸率还是5%。

首先算出一根钢筋的伸长值是9×0.05 = 0.45米，那这一束钢筋总的伸长值可不是简单的0.45×3哦。

因为在拉伸过程中，钢筋之间可能会互相影响，不过如果先简单估算的话，就可以先这么算，大概是1.35米。

但在实际精确计算和操作的时候，工程师们就得考虑更多复杂的情况啦，可不能像咱们这么简单粗暴地算咯。

米后张预应力钢绞线张拉伸长值计算书

预应力张拉伸长值计算书根据设计文件：黄汉路中桥20m 后张预应力板梁中梁采用五孔5Φj15.24夹片锚边梁采用六孔6Φj15.24夹片锚，预应力钢束为高强度松弛钢绞线，标准强度为 fk=1860Mpa ，公算面积为139mm2,Ep=1.95×105 MPa 。

一、预应力筋的张拉准备工作：1、张拉前检查孔道是否堵塞：检查锚垫板是否与预应力筋垂直，张拉力作用线与预应力的轴线是否重合一致；检查锚具与锚垫板是否紧密结合，清除锚垫板上的杂物；空心板混凝土的强度是否达到设计强度的100%。

2、计算预应力筋张拉应力值及理论长度：张拉控制应力为：1357.8MPa ，A p =139㎜2 张拉控制力P=1357.8×139/1000=188.7342KN 。

按《公路桥涵施工技术规范》P339 P p =P （1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ）P p —预应力筋的平均张拉力（KN ）； P —预应力筋张拉端的张拉力（KN ）； x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）；k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，查附表G-8及根据厂家提供数据，K=0.0008。

μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，查附表G-8查附表G-8及根据厂家提供数据，取μ=0.175。

按《公路桥涵施工技术规范》P129：预应力筋的理论伸长量△L （㎜）可按下式计算： △L=P p L/A P E PP p —预应力筋的平均张拉力（N ），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见附录G-8；L —预应力筋的长度（㎜），A P —预应力筋的截面面积（㎜2），对于φj 15.24mm 的钢绞线其公称面积为139（㎜2）（见钢绞线检测报告）；E P—预应力筋的弹性模量（N/㎜2），根据设计图纸，钢绞线理论弹性模量E P=1.95×105MPa。

30mt梁张拉钢绞线伸长量计算书word资料15页

30mT梁钢绞线张拉伸长量计算书根据设计图纸，张拉控制力为N=1395KN，伸长值分段计算，迭加得总伸长值。

fpk=P[1-e-(kx+θμ )]/（kx+θμ）计算公式： PP·L/Ay·EgΔL= PP式中：K——孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数K取0.0015μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数μ取0.225（中值）Ay——钢绞线截面积 Ay取139mm2Eg——钢绞线弹性模量 Eg取1.97×105Mpa（检测报告）一、N1钢束延伸量计算1、边跨边梁10束简支端N1钢束从伸缩缝端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段768mm，合计长度15407mm；纵弯角度为7度。

连续端N1钢束从连续端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段698mm，合计长度15337mm；纵弯角度为7度。

P=193.9×10束=1939KN（详见设计图纸）θ=7°×π/180=0.1222简支端AB段及连续端AB段:（直线段）P=1939 [1-e-(0.0015×4.865+0.225×0.1222))]/(0.0015×4.865+0.225×0.1222)1=1905.7KN简支端BC段及连续端BC段:（曲线段）P=1905.7 [1-e-(0.0015×9.774+0.225×0.1222)]/(0.0015×9.774+0.225×0.1222)2=1866.1KN简支端CD段:（直线段）P=1866.1[1-e-(0.0015×0.768+0.225×0.1222)]/(0.0015×0.768+0.225×0.1222)3=1839.6KNP3=1891.7[1-e-(0.0015×0.698+0.225×0.1222)]/(0.0015×0.698+0.225×0.1222) =1839.7KNΔLAB=(1905.7×4.865)/(1.97×105×10束×139×10-6)=33.9mmΔLBC=(1866.1×9.774)/(1.97×105×10束×139×10-6)=66.6mmΔLCD简支端=(1839.6×0.768)/(1.97×105×10束×139×10-6)=5.2mmΔLCD连续端=(1839.7×0.698)/(1.97×105×10束×139×10-6)=4.7mmΔL=(ΔLAB +ΔLBC) ×2+ΔLCD简支端+ΔLCD连续端=(33.9+66.6) ×2+5.2+4.7=210.9mm2、边跨中梁8束简支端N1钢束从伸缩缝端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段768mm，合计长度15407mm；纵弯角度为7度。

伸长值计算书

伸长值计算书一、伸长值计算公式说明：伸长值计算公式为：△L=P ×L/Ar ×Eg式中：P —预应力筋的平均张拉力，KNL —从张拉端至计算界面的孔道长度，mmAr —预应力筋截面面积，㎡Eg —预应力筋的弹性模量，Gpaθ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分，切线的夹角之和，radk —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，△L —预应力筋伸长值。

平均张拉力P =P ×[μθμθ+-+-kl e 1kl ）（]P —预应力筋张拉端的张拉力，KN即伸长值公式为：△ L=(P ×L/Ar ×Eg)×[μθμθ+-+-kl e 1kl ）（]二、伸长值计算分析：伸长值计算采用分段计算的方法，将钢绞线分为AB 、BC 、CD 、DE 四段。

AB 段为锚外长度；BC 段为孔道内第一直线段；CD 段为孔道内曲线段；DE 段为孔道内第二直线段。

详细划分见图三、计算步骤：⑴AB段伸长值计算：AB段为锚外钢绞线长度，没有孔道每米局部偏差对摩擦的影响和预应力筋与孔道壁的摩擦，即k、μ取值为0。

张拉端力为设计张拉力。

即P A =P 设计即AB 段的伸长值为：△L AB =(P A ×L AB /Ar ×Eg)P 设计—控制张拉力每个计算段的末端终点张拉力，等于下个计算段的张拉端的张拉力。

每个计算段的末端终点张拉力为：P 终=P 端×e kl μθ）（+-AB 段的终点张拉力P B =P A ×ekl μθ）（+-⑵ BC 段伸长值计算： AB 段的终点张拉力P B 等于BC 段的张拉端张拉力，即 BC 段伸长值为：△L BC =(P B ×L BC /Ar ×Eg)×[μθμθ+-+-kl e 1kl ）（] 因为BC 段为直线段，故θ取值为0。

即 △L BC =(P B ×L BC /Ar ×Eg)×[kle 1kl--] BC 段的终点张拉力P C =P B ×ekl μθ）（+- ⑶ CD 段伸长值计算：BC 段的终点张拉力P C 等于CD 段的张拉端张拉力，因为BC 段为曲线段，需考虑θ值，即CD 段伸长值为：△L CD =(P C ×L CD /Ar ×Eg)×[μθμθ+-+-kl e 1kl ）（] CD 段的终点张拉力P D =P C ×ekl μθ）（+-⑷DE 段伸长值计算： CD 段的终点张拉力P D 等于DE 段的张拉端张拉力，因为DE 段为直线段，故θ取值为0，即 △L DE =(P D ×L DE /Ar ×Eg)×[kl e 1kl--] DE 段的终点张拉力P E =P D ×e kl μθ）（+-四、理论伸长值：理论伸长值△L=2×（△L AB +△L BC +△L CD +△L DE ）。

张拉理论伸长量计算

张拉理论深长量计算4T＝Nsinα＋Fcosα=N(sinα＋μcosα)当角度α与摩阻系数μ都不变时，增大拉力T，N必然增大，因此，钢绞线必然与夹片沿T方法移动，以达到新的平衡。

因此，量测千斤顶活塞行程应进行修正。

2、直接量测钢绞线的伸长量的方法（简称“直接法”）。

即在工具锚外侧的钢绞线上做标记，做为量测的基准。

如图3所示。

使用这种方法有一个优点：不论经过几个行程，均以此来量测分级钢绞线的长度，累计的结果就是初应力与终应力之间的实测伸长值。

但也有两个缺点：一是量测不方便。

二是钢绞线在受力时，端头有发散现象，对钢绞线的伸长量有影响。

通过实践，采用自制的标尺，很好的解决了这个问题。

如图4所示，标尺为铝制的方条，长约10cm，宽高约为25mm，上留一直径约10mm的圆孔，圆孔上有固定螺丝。

张拉时，用铝条的圆孔套住钢绞线，并拧紧螺丝，做为标记。

既量测方便又解决了端头的发散现象。

注意标尺应尽量装在远离钢绞线端头的位置。

通过这个装置，量测的伸长量与理论值相符。

三、实际伸长量的测定（一）几个伸长量（回缩量）概念在说明实测伸长量的测定原则之前，说明一下几个伸长量与回缩量的概念。

1、工作长度的伸长量在钢绞线预应力张拉施工中，目前常用的千斤顶的工作锚位置分前夹式和后夹式，我们使用的是穿心式千斤顶，后夹式的，张拉时钢绞线在千斤顶中的工作长度较长，如图1 所示。

一梁端工作长度一般是指在张拉千斤顶装入钢绞线后，从工具锚锚板中心至工作锚锚板中心的距离。

即工作长度=千斤顶长度+锚厚度。

其伸长量可以通过计算得出：ΔL工作长度= PL/（Ap Ep）。

该值一般按理论计算取值。

2、工作锚具钢绞线回缩量该值理论上，一般取6mm，用来计算锚上的张拉控制应力及衡量实际测量回缩量精度的标准。

目前钢绞线预应力张拉施工以使用YCW型液压千斤顶为主，该千斤顶与工图4直接法量测装置图3 直接法量测方法5作锚接触处，设有一块限制工作锚夹片在张拉过程位移的限位板，钢绞线在张拉时工作锚夹片跟随钢绞线的拉伸，向后移动至限位板凹槽的底部，对钢绞线失去约束，当千斤顶将钢绞线张拉至设计控制张拉力，在回油放松钢绞线的瞬时，钢绞线弹性收缩，工作锚夹片跟随收缩向锚环孔内位移，随即将钢绞线锚固，这就是工作锚锚塞回缩的全过程。