第七章 破甲弹威力试验
合集下载
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
破甲后效试验把剩余射流或破片对模拟坦克内的弹药和 油料的引爆、引燃作用归为二次效应。
因此，破甲后效作用不仅取决于剩余射流的速度、质 量(大小)和二次破片的速度和质量(大小)，还与穿孔的形状、 穿孔在装甲板面上的位置及剩余射流及二次碎片的飞散方向 和范围有关。 二、破甲后效检验方法
国内外对破甲后效作用基本上采用以下二种检验方法。 1、模拟坦克目标法：这种方法一般只在专门的破甲后效综 合试验或专项试验时采用。
口的纵、横向最大尺寸。对未穿透孔，除测量入口尺寸外， 还应以符合测量规定的细杆量出孔的实际(斜)侵彻深度，同 时测量靶背部凸起高度(若存在的话)。每发弹孔应写上编号， 以便记录和评定是否有射击重孔：两个穿孔相连通，或两个 穿孔距离太近不符合技术条件规定。
动破甲试验要统计破甲率——命中靶面(有效区)的穿透 靶板发数量与试验有效发(符合规定数量的)数量之百分比。
2、从破甲弹威力来看，首先是看弹丸在弹道终点以动态碰 击装甲时的破甲能力，此时聚能装药有一定的着速，将影响 风帽的变形而改变炸高；其次，弹丸的旋转运动会使射流产 生离散；再则，在大着靶角(一般指≥60°角；)弹丸抗跳飞能 力及引信的起爆灵敏性和可靠性等都会影响聚能装药的破甲 能力。这些重要因素，只有在动态试验下才能考核它们的综 台影响结果。
三、破甲后效试验 这种试验包括与动破甲试验相结合的后效靶试验及专门
的破甲后效试验。
7.2 动破甲试验
7.2.1、试验目的和要求 动破甲试验是考核破甲弹(或反坦克导弹战斗部)在规定
条件下射击时侵彻毁伤装甲目标的破甲能力。 动破甲试验是一项综合性试验。它包括考核引信作用
可靠性、聚能装药作用正确性、弹丸着靶正确性以及爆炸完 全性等性能及全弹的破甲威力性能。
速或某定转速两种情况。通过静破甲试验为确定装药结构、 选择设计参数而测定射流与破甲过程的各种性能参数。
一般情况下常以聚能装药的静破甲最大穿深来比较破甲 弹的威力性能。 2、动破甲试验
这是用破甲弹对指定的模拟装甲目标，在一定的着靶条 件下以射击测定破甲弹威力的试验。
这种试验一般都要测定动破甲穿深和靶后剩余射流等情 况。
在一般炸高下射流侵彻非多层间隔钢锭的旋转破甲试验， 采用柔性驱动的竖直试验为好；大炸高或多层间隔钢锭的旋 转破甲试验，则以刚性驱动的水平试验为好。
在图7-7旋转破甲试验装置示意图中示出：试验电机、旋 转主轴部分与试验弹之间用大块护板隔离，起保护隔离作用。 直流电机由可控硅整流器提供电枢电流与励磁电流，直接控 制电机转速，并通过传动装置增速，使旋转弹达到试验要求 的某一定转速。主轴的实际转速通过光电转换测定：与主轴 旋转同步的遮光板上6个小孔透过的间断光束，经光电放大、 整形，输入数字频率计测出频率，显示出数字，按放大倍数 为10换算成主轴转速(r/min)。垂直向下的试验弹22从雷管引 出的两条平行起爆导线先结套于试验弹上方零件内，再通过 空心主轴13，使试验弹与主轴同步旋转，形成柔性悬吊式旋 转，导线另一端与导电环(集流环)外部电刷连通。为减小旋 转弹的摆动，设置3条防振线(铁丝)。当弹丸达到指定转速 且旋转摆动稳定(图示摄象头、监控视屏)时，启动起爆器， 通过两条起爆线使电刷两端瞬时接通起爆电压，聚能装药内 的雷管起爆。
产品在设计定型和生产验收时一般不做静破甲实验。然 而在分析产品破甲性能质量问题或改进设计时，静破甲试验 将是有效、简便的试验方法。
7.4.2、实验方法 一、试验用靶 1、钢锭靶
钢锭靶一般采用45#以上碳素钢铜锭(或钢棒) ，对于同一 组试品则应采用相同材料钢锭靶，其直径应比战斗部口径大 1.5～2倍，以能防止钢锭靶被炸裂而影响试验结果为宜。钢 锭的长度应大于实际破甲穿深。为便于观察分析和测定破甲穿 深，避免因杵体夹于侵彻孔内不能测出实际破甲穿深，一般静 破甲钢锭是由几段钢锭组成，常常对射流尾部侵彻段专列l～2 短钢锭，或再适当多加一些薄钢锭，既可防止因射流穿出钢锭 背面而试验失效，又可测出侵彻深度的跳动情况。对于多段钢 锭应保持其整体性，即各段钢锭的接触良好，无缝隙。穿深大 的静破甲试验，钢锭的堆积必须避免因倾斜而使射流边穿，试 验失效。
试验中以计时仪测定弹丸着靶(给出开始记时信号)到高 速光敏传感器采集到出现爆轰闪光而给出停止记时信号为止 的起爆时间。
除必要仪器测试外，靶前应有专门的观察人员，对爆炸 情况作观察和记录。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
7.2.4、试验结果记录与评定 动破甲试验不允许有爆炸不完全情况发生。为此每发都
要通过仪器记录和观察判定弹丸是否起爆正常、完全。 对每发弹要详细记录穿孔的入口纵、横向最大尺寸和出
概率P (1 )百分位点(参见附录B图B-5)。
取置信度水平l-α=0.8,0.85。
7.2.3、试验测试与观察 生产验收试验以全装药在规定射程上射击试验时，一
般不需测定弹丸速度。 产品设计定型试验则要求设置天幕靶或线圈靶测定弹丸
速度。选择的测距应使测速误差小于l％，测定金属射流穿 过靶的射流残留速度用测速(喷断)靶，或用高速摄影法，测 速误差应小于5％。
7.2.2、试验方法和试验条件 本项试验的靶场场地布置基本同于穿甲威力试验，参
见图6-14。 一、射距
射距一般为50～l00m，也可在降低破甲弹威力的最大 转速所对应射距上考核破甲弹威力是否符合战技指标。对 于存在最佳抗旋转速的破甲弹，可进行该转速所对应射距 下的动破甲试验，以便作出全面的破甲弹威力评定。
为了对破甲弹威力作出全面评价，产品在设计定型试 验中，还要作考核弹丸着速的适应能力试验、法向角的适应 能力试验，以及对诱发聚能装药提前爆炸而降低破甲威力的 附加钢甲干扰环境的抗干扰能力试验等。
一般动破甲试验不包括后效靶试验，但是对破甲弹威力 综合评定时应包括对后效靶的后效作用试验，或进行专门的 后效试验。
2、后效靶板法：这是国内外常用的能与动破甲试验相结合 进行模拟检验方法，也为穿甲后效试验所采用。
7.4 静破甲穿深试验
静破甲穿深试验简称静破甲试验 7.4.1、实验目的
静破甲穿深试验的目的是测定一定炸高条件下无着速破 甲战斗部对靶板的最大侵彻深度。
静破甲穿深是破甲弹的一项重要威力性能。在产品设计 过程中以此测定值来比较选择聚能装药结构、材料、工艺和 尺寸(包括最佳静炸高)等，为此要通过一系列静破甲试验确 定聚能装药结构。
2、装甲钢靶 材料同于动破甲试验。中口径聚能装药的结构方案试验，
常以120～220mm厚的标准均质靶轧制钢靶板的侧面(厚度方 向)接受射流侵彻。靶板的利用率较高，尤其利用射击后废 弃靶板，较为经济。间隔靶板或复合靶板较昂贵，更应充分 利用之。 二、试验方法与试验装置
静破甲试验的被试品是破甲战斗部，或聚能装药配以 一定炸高——静炸高。因静炸高不需要像动炸高那样预留弹 丸着靶时装药引爆期间(风帽)头部变形量，因此静炸高小于 动炸高。
只有综合上述两方面的试验才能考核破甲弹的威力。 二、破甲弹威力试验分类
破甲弹威力一般分三类试验：静破甲试验(包括聚能装 药不旋转与旋转下的各项破甲试验)、动破甲射击试验和专 门的破甲后效试验。
1、静破甲试验 聚能装药战斗部在一定炸高条件下，以静态爆炸测定破
甲威力的试验称为静破甲试验。 “静态”是指被试件在爆炸瞬同无轴向动能，但有零转
三、发射药及其药温 对有规定着速的试验，应按专用减装药选配法确定符合
初速要求的试验用发射药量。 生产验收试验中只做常温全装药的动破甲试验；产品设
计定型应在高温、低温和常温全装药下分别进行动破甲试验。
对于反坦克弹战斗部的动破甲试验，由于发射全弹的耗 资较大，为节省试验经费，一般以导弹战斗部进行试验。为 此需在射向上设置专用的发送战斗部滑动冲击(靶面)装置， 战斗部以两条钢丝绳(它们的一端分别焊在靶面瞄准点的两 侧)为导引，以一定的速度撞击瞄准点而引爆聚能装药。
二、靶板系统 靶板系统是按战技指标规定的一定厚度的均质靶板和法
向角，或与规定装甲车辆目标的防护装甲具有等效防护能力 的靶板系统。
试验用靶架结构(与穿甲弹威力试验用穿甲靶架结构相 比)较为简单，为确保试验安全，靶架结构应牢固地固定在 水平地基上。破甲弹的靶架结构多为仰式或俯式靶架。靶板 紧固，或仅仅安放在靶架面上，但应有限制措施阻挡因弹丸 爆炸震动而使靶板弹离靶架。
图7-6示出米兰(MILAN)和霍特(HOT)两种反坦克导弹不 同炸高h下的静破甲穿深L变化曲线。由试验曲线可得到最佳 炸高及其对应的最大静破甲穿深。
改变聚能装药的其它结构尺寸，同样可以得到对破甲穿 深影响的试验曲线。根据试验结果可以改进产品，提高破甲 威力。 ‘
2、旋转破甲试验 被试品在定转速下旋转破甲试验的试验目的是考核弹丸
第七章 破甲弹威力试验
7.1 破甲弹威力与试验分类 7.2 动破甲试验 7.3 破甲后效试验
7.4 静破甲穿深试验
7.1 破甲弹威力与试验分类
破甲弹利用聚能装药爆炸后的聚能效应由药型罩形成的 高速金属射流侵彻装甲目标。
一、破甲弹威力
1、 仅以射流对装甲的超高速度侵彻特点而言，破甲弹本身 着速对侵彻的影响已微不足道。为此与穿甲弹以其自身的 (火炮速度下的)动能对装甲侵彻特点相比，则聚能装药无论 有无(着靶)动能，在引爆装药后都有一定的破甲能力。因此 可以专门对聚能装药进行静态破甲试验，确定其破甲能力。
按被试品有无旋转运动试验方法有以下两种 1、不旋转的静破甲试验
被试品以静止状态头部向下垂直靶面引爆(参见图7-5) 提供破甲弹零转速下静破甲垂直穿深。
破甲战斗部试验应辅以弹丸支架，将战斗部置于靶面 上。聚能装药试验可直接以支筒高度装定静破甲炸高h，装药 引信孔内配入假引信，放入与装药匹配的起爆药柱，中心插 入起爆雷管，雷管底面紧贴起爆药柱药面；按起爆雷管的类 型不同，或以导爆索，或以导火索引到安全地点起爆雷管。
动破甲试验，不仅要评定破甲弹对主靶(即模拟装甲防 护能力的靶)的穿透能力，而且要通过后效试验检验破甲后 效作用，正确评定破甲弹对目标的毁伤能力。
破甲后效作用(又称后效威力)是剩余射流与二次破片等 的杀伤作用和毁伤作用的总和。其杀伤作用是剩余射流或二 次破片等对有生力量的杀伤。其毁坏作用则是对武器、仪器 及其它装置的毁伤。
起爆后测量各段钢锭的破孔入口和出口尺寸，测定各发 的射流侵彻总深度。
由于同一产品在相同条件下试验时，试验结果不完全 相同，有的产品试验跳动量大，有的跳动量小，因此要对同 一试验条件(如相同炸高)进行一组试验(一般为5发)，得出平 均破甲穿深和最大跳动量。跳动量小表示破甲稳定性好。对 于破甲弹的静破甲威力评定的依据是最大平均破甲穿深及破 甲稳定性。
由于非聚能装药战斗部本身原因造成的未穿透情况不 应记录统计量内，而是以补试的结果计入统计计数。
7.3 破甲后效试验
最终确定破甲弹毁伤装甲目标能力的，不仅仅是金属射 流能否穿透规定的装甲板本身，更重要的是它对装甲目标内 部乘员和设施的毁伤能力。因此要进行专门的破甲后效试验， 或选以适当有效的考核方法与动破甲试验相结合进行综合性 的动破甲试验。
无论单层均质厚钢靶板(100～200mm)还是复合结构靶板。 其性能尺寸都应符合技术要求。
安装靶板时调试法向角的精度要求为法向角大于30°时 的安装误差应小于8mil；法向角小于30°对的安装误差小于 3mil。
试验弹为实弹、真引信，射前应进行外观检查和称量 质量。如系配用压电引信，还应检查其两条回路是否导通。
转速对破甲威力的影响，或研究旋转条件下射流的产生，发 展过程。
这种试验适用于为提高弹丸密集度性能而具有低速旋转 的尾翼稳定破甲弹。
试验方法有以下两种 (1) 按聚能装药与靶的相对位置关系分为垂直侵彻试验(参见 图7-7)和斜侵彻试验。
(2) 按聚能装药旋转轴的空间方位区分，有竖直试验(图7-7) 和水平试验(图7-8)。
一、关于破坏机理的一些观点 据有关研究发现：靶板后的破坏程度与射流贯穿过程中
所生成的破片数成正比；靶后破坏与穿孔(出口)剖面直径是 等效的(至少是一级近似程度)；破片随穿出孔剖面直径的增 大而增加，它是单变量函数关系，但不适合穿孔不规则情况； 破甲弹对装甲的毁伤作用主要是高速和超高速金属质点射流 的贯穿作用以及高速金属破片(如铝破片)的汽化作用。
四、试验数量
生产验收试验的试验数量，按产品图规定。产品设计定
型试验样本量可参考下式，即
P(n, x)
2
1 2F1 (1, 2 )
式中 P(n, x)——试验样本量； n——每组的试验发数；
1 ——F分布的第一个自由度，1 2(n x 1)； 2 ——F分布的第二个自由度， 2 2x； F1 (1, 2 )——以1、 2为第一、第二自由度F分布的
因此，破甲后效作用不仅取决于剩余射流的速度、质 量(大小)和二次破片的速度和质量(大小)，还与穿孔的形状、 穿孔在装甲板面上的位置及剩余射流及二次碎片的飞散方向 和范围有关。 二、破甲后效检验方法
国内外对破甲后效作用基本上采用以下二种检验方法。 1、模拟坦克目标法：这种方法一般只在专门的破甲后效综 合试验或专项试验时采用。
口的纵、横向最大尺寸。对未穿透孔，除测量入口尺寸外， 还应以符合测量规定的细杆量出孔的实际(斜)侵彻深度，同 时测量靶背部凸起高度(若存在的话)。每发弹孔应写上编号， 以便记录和评定是否有射击重孔：两个穿孔相连通，或两个 穿孔距离太近不符合技术条件规定。
动破甲试验要统计破甲率——命中靶面(有效区)的穿透 靶板发数量与试验有效发(符合规定数量的)数量之百分比。
2、从破甲弹威力来看，首先是看弹丸在弹道终点以动态碰 击装甲时的破甲能力，此时聚能装药有一定的着速，将影响 风帽的变形而改变炸高；其次，弹丸的旋转运动会使射流产 生离散；再则，在大着靶角(一般指≥60°角；)弹丸抗跳飞能 力及引信的起爆灵敏性和可靠性等都会影响聚能装药的破甲 能力。这些重要因素，只有在动态试验下才能考核它们的综 台影响结果。
三、破甲后效试验 这种试验包括与动破甲试验相结合的后效靶试验及专门
的破甲后效试验。
7.2 动破甲试验
7.2.1、试验目的和要求 动破甲试验是考核破甲弹(或反坦克导弹战斗部)在规定
条件下射击时侵彻毁伤装甲目标的破甲能力。 动破甲试验是一项综合性试验。它包括考核引信作用
可靠性、聚能装药作用正确性、弹丸着靶正确性以及爆炸完 全性等性能及全弹的破甲威力性能。
速或某定转速两种情况。通过静破甲试验为确定装药结构、 选择设计参数而测定射流与破甲过程的各种性能参数。
一般情况下常以聚能装药的静破甲最大穿深来比较破甲 弹的威力性能。 2、动破甲试验
这是用破甲弹对指定的模拟装甲目标，在一定的着靶条 件下以射击测定破甲弹威力的试验。
这种试验一般都要测定动破甲穿深和靶后剩余射流等情 况。
在一般炸高下射流侵彻非多层间隔钢锭的旋转破甲试验， 采用柔性驱动的竖直试验为好；大炸高或多层间隔钢锭的旋 转破甲试验，则以刚性驱动的水平试验为好。
在图7-7旋转破甲试验装置示意图中示出：试验电机、旋 转主轴部分与试验弹之间用大块护板隔离，起保护隔离作用。 直流电机由可控硅整流器提供电枢电流与励磁电流，直接控 制电机转速，并通过传动装置增速，使旋转弹达到试验要求 的某一定转速。主轴的实际转速通过光电转换测定：与主轴 旋转同步的遮光板上6个小孔透过的间断光束，经光电放大、 整形，输入数字频率计测出频率，显示出数字，按放大倍数 为10换算成主轴转速(r/min)。垂直向下的试验弹22从雷管引 出的两条平行起爆导线先结套于试验弹上方零件内，再通过 空心主轴13，使试验弹与主轴同步旋转，形成柔性悬吊式旋 转，导线另一端与导电环(集流环)外部电刷连通。为减小旋 转弹的摆动，设置3条防振线(铁丝)。当弹丸达到指定转速 且旋转摆动稳定(图示摄象头、监控视屏)时，启动起爆器， 通过两条起爆线使电刷两端瞬时接通起爆电压，聚能装药内 的雷管起爆。
产品在设计定型和生产验收时一般不做静破甲实验。然 而在分析产品破甲性能质量问题或改进设计时，静破甲试验 将是有效、简便的试验方法。
7.4.2、实验方法 一、试验用靶 1、钢锭靶
钢锭靶一般采用45#以上碳素钢铜锭(或钢棒) ，对于同一 组试品则应采用相同材料钢锭靶，其直径应比战斗部口径大 1.5～2倍，以能防止钢锭靶被炸裂而影响试验结果为宜。钢 锭的长度应大于实际破甲穿深。为便于观察分析和测定破甲穿 深，避免因杵体夹于侵彻孔内不能测出实际破甲穿深，一般静 破甲钢锭是由几段钢锭组成，常常对射流尾部侵彻段专列l～2 短钢锭，或再适当多加一些薄钢锭，既可防止因射流穿出钢锭 背面而试验失效，又可测出侵彻深度的跳动情况。对于多段钢 锭应保持其整体性，即各段钢锭的接触良好，无缝隙。穿深大 的静破甲试验，钢锭的堆积必须避免因倾斜而使射流边穿，试 验失效。
试验中以计时仪测定弹丸着靶(给出开始记时信号)到高 速光敏传感器采集到出现爆轰闪光而给出停止记时信号为止 的起爆时间。
除必要仪器测试外，靶前应有专门的观察人员，对爆炸 情况作观察和记录。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
7.2.4、试验结果记录与评定 动破甲试验不允许有爆炸不完全情况发生。为此每发都
要通过仪器记录和观察判定弹丸是否起爆正常、完全。 对每发弹要详细记录穿孔的入口纵、横向最大尺寸和出
概率P (1 )百分位点(参见附录B图B-5)。
取置信度水平l-α=0.8,0.85。
7.2.3、试验测试与观察 生产验收试验以全装药在规定射程上射击试验时，一
般不需测定弹丸速度。 产品设计定型试验则要求设置天幕靶或线圈靶测定弹丸
速度。选择的测距应使测速误差小于l％，测定金属射流穿 过靶的射流残留速度用测速(喷断)靶，或用高速摄影法，测 速误差应小于5％。
7.2.2、试验方法和试验条件 本项试验的靶场场地布置基本同于穿甲威力试验，参
见图6-14。 一、射距
射距一般为50～l00m，也可在降低破甲弹威力的最大 转速所对应射距上考核破甲弹威力是否符合战技指标。对 于存在最佳抗旋转速的破甲弹，可进行该转速所对应射距 下的动破甲试验，以便作出全面的破甲弹威力评定。
为了对破甲弹威力作出全面评价，产品在设计定型试 验中，还要作考核弹丸着速的适应能力试验、法向角的适应 能力试验，以及对诱发聚能装药提前爆炸而降低破甲威力的 附加钢甲干扰环境的抗干扰能力试验等。
一般动破甲试验不包括后效靶试验，但是对破甲弹威力 综合评定时应包括对后效靶的后效作用试验，或进行专门的 后效试验。
2、后效靶板法：这是国内外常用的能与动破甲试验相结合 进行模拟检验方法，也为穿甲后效试验所采用。
7.4 静破甲穿深试验
静破甲穿深试验简称静破甲试验 7.4.1、实验目的
静破甲穿深试验的目的是测定一定炸高条件下无着速破 甲战斗部对靶板的最大侵彻深度。
静破甲穿深是破甲弹的一项重要威力性能。在产品设计 过程中以此测定值来比较选择聚能装药结构、材料、工艺和 尺寸(包括最佳静炸高)等，为此要通过一系列静破甲试验确 定聚能装药结构。
2、装甲钢靶 材料同于动破甲试验。中口径聚能装药的结构方案试验，
常以120～220mm厚的标准均质靶轧制钢靶板的侧面(厚度方 向)接受射流侵彻。靶板的利用率较高，尤其利用射击后废 弃靶板，较为经济。间隔靶板或复合靶板较昂贵，更应充分 利用之。 二、试验方法与试验装置
静破甲试验的被试品是破甲战斗部，或聚能装药配以 一定炸高——静炸高。因静炸高不需要像动炸高那样预留弹 丸着靶时装药引爆期间(风帽)头部变形量，因此静炸高小于 动炸高。
只有综合上述两方面的试验才能考核破甲弹的威力。 二、破甲弹威力试验分类
破甲弹威力一般分三类试验：静破甲试验(包括聚能装 药不旋转与旋转下的各项破甲试验)、动破甲射击试验和专 门的破甲后效试验。
1、静破甲试验 聚能装药战斗部在一定炸高条件下，以静态爆炸测定破
甲威力的试验称为静破甲试验。 “静态”是指被试件在爆炸瞬同无轴向动能，但有零转
三、发射药及其药温 对有规定着速的试验，应按专用减装药选配法确定符合
初速要求的试验用发射药量。 生产验收试验中只做常温全装药的动破甲试验；产品设
计定型应在高温、低温和常温全装药下分别进行动破甲试验。
对于反坦克弹战斗部的动破甲试验，由于发射全弹的耗 资较大，为节省试验经费，一般以导弹战斗部进行试验。为 此需在射向上设置专用的发送战斗部滑动冲击(靶面)装置， 战斗部以两条钢丝绳(它们的一端分别焊在靶面瞄准点的两 侧)为导引，以一定的速度撞击瞄准点而引爆聚能装药。
二、靶板系统 靶板系统是按战技指标规定的一定厚度的均质靶板和法
向角，或与规定装甲车辆目标的防护装甲具有等效防护能力 的靶板系统。
试验用靶架结构(与穿甲弹威力试验用穿甲靶架结构相 比)较为简单，为确保试验安全，靶架结构应牢固地固定在 水平地基上。破甲弹的靶架结构多为仰式或俯式靶架。靶板 紧固，或仅仅安放在靶架面上，但应有限制措施阻挡因弹丸 爆炸震动而使靶板弹离靶架。
图7-6示出米兰(MILAN)和霍特(HOT)两种反坦克导弹不 同炸高h下的静破甲穿深L变化曲线。由试验曲线可得到最佳 炸高及其对应的最大静破甲穿深。
改变聚能装药的其它结构尺寸，同样可以得到对破甲穿 深影响的试验曲线。根据试验结果可以改进产品，提高破甲 威力。 ‘
2、旋转破甲试验 被试品在定转速下旋转破甲试验的试验目的是考核弹丸
第七章 破甲弹威力试验
7.1 破甲弹威力与试验分类 7.2 动破甲试验 7.3 破甲后效试验
7.4 静破甲穿深试验
7.1 破甲弹威力与试验分类
破甲弹利用聚能装药爆炸后的聚能效应由药型罩形成的 高速金属射流侵彻装甲目标。
一、破甲弹威力
1、 仅以射流对装甲的超高速度侵彻特点而言，破甲弹本身 着速对侵彻的影响已微不足道。为此与穿甲弹以其自身的 (火炮速度下的)动能对装甲侵彻特点相比，则聚能装药无论 有无(着靶)动能，在引爆装药后都有一定的破甲能力。因此 可以专门对聚能装药进行静态破甲试验，确定其破甲能力。
按被试品有无旋转运动试验方法有以下两种 1、不旋转的静破甲试验
被试品以静止状态头部向下垂直靶面引爆(参见图7-5) 提供破甲弹零转速下静破甲垂直穿深。
破甲战斗部试验应辅以弹丸支架，将战斗部置于靶面 上。聚能装药试验可直接以支筒高度装定静破甲炸高h，装药 引信孔内配入假引信，放入与装药匹配的起爆药柱，中心插 入起爆雷管，雷管底面紧贴起爆药柱药面；按起爆雷管的类 型不同，或以导爆索，或以导火索引到安全地点起爆雷管。
动破甲试验，不仅要评定破甲弹对主靶(即模拟装甲防 护能力的靶)的穿透能力，而且要通过后效试验检验破甲后 效作用，正确评定破甲弹对目标的毁伤能力。
破甲后效作用(又称后效威力)是剩余射流与二次破片等 的杀伤作用和毁伤作用的总和。其杀伤作用是剩余射流或二 次破片等对有生力量的杀伤。其毁坏作用则是对武器、仪器 及其它装置的毁伤。
起爆后测量各段钢锭的破孔入口和出口尺寸，测定各发 的射流侵彻总深度。
由于同一产品在相同条件下试验时，试验结果不完全 相同，有的产品试验跳动量大，有的跳动量小，因此要对同 一试验条件(如相同炸高)进行一组试验(一般为5发)，得出平 均破甲穿深和最大跳动量。跳动量小表示破甲稳定性好。对 于破甲弹的静破甲威力评定的依据是最大平均破甲穿深及破 甲稳定性。
由于非聚能装药战斗部本身原因造成的未穿透情况不 应记录统计量内，而是以补试的结果计入统计计数。
7.3 破甲后效试验
最终确定破甲弹毁伤装甲目标能力的，不仅仅是金属射 流能否穿透规定的装甲板本身，更重要的是它对装甲目标内 部乘员和设施的毁伤能力。因此要进行专门的破甲后效试验， 或选以适当有效的考核方法与动破甲试验相结合进行综合性 的动破甲试验。
无论单层均质厚钢靶板(100～200mm)还是复合结构靶板。 其性能尺寸都应符合技术要求。
安装靶板时调试法向角的精度要求为法向角大于30°时 的安装误差应小于8mil；法向角小于30°对的安装误差小于 3mil。
试验弹为实弹、真引信，射前应进行外观检查和称量 质量。如系配用压电引信，还应检查其两条回路是否导通。
转速对破甲威力的影响，或研究旋转条件下射流的产生，发 展过程。
这种试验适用于为提高弹丸密集度性能而具有低速旋转 的尾翼稳定破甲弹。
试验方法有以下两种 (1) 按聚能装药与靶的相对位置关系分为垂直侵彻试验(参见 图7-7)和斜侵彻试验。
(2) 按聚能装药旋转轴的空间方位区分，有竖直试验(图7-7) 和水平试验(图7-8)。
一、关于破坏机理的一些观点 据有关研究发现：靶板后的破坏程度与射流贯穿过程中
所生成的破片数成正比；靶后破坏与穿孔(出口)剖面直径是 等效的(至少是一级近似程度)；破片随穿出孔剖面直径的增 大而增加，它是单变量函数关系，但不适合穿孔不规则情况； 破甲弹对装甲的毁伤作用主要是高速和超高速金属质点射流 的贯穿作用以及高速金属破片(如铝破片)的汽化作用。
四、试验数量
生产验收试验的试验数量，按产品图规定。产品设计定
型试验样本量可参考下式，即
P(n, x)
2
1 2F1 (1, 2 )
式中 P(n, x)——试验样本量； n——每组的试验发数；
1 ——F分布的第一个自由度，1 2(n x 1)； 2 ——F分布的第二个自由度， 2 2x； F1 (1, 2 )——以1、 2为第一、第二自由度F分布的